JP4634828B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、金属材料と繊維強化樹脂とで構成された複合タイプのヘッドに関し、詳しくは打球音を向上しうるゴルフクラブヘッドに関する。

近年、金属材料と繊維強化樹脂とを用いた複合タイプのゴルフクラブヘッドが提案されている（下記特許文献参照）。前記繊維強化樹脂は比重が小さいため、ヘッドの大型化や自由なヘッド重心設計などを可能とする。

特開２００１−１９０７１８号公報

ヘッドでボールを打球したときに生じる打球音は、打球フィーリングやインパクト後のスイングリズムなどに大きく影響し、それは、結果としてゴルフのスコアとして表れる。従って、打球音は、ヘッドの技術的な性能の指標の一つであり、かつ、ゴルファにとって重要な意味を持つ。近年の多くのゴルファーは、甲高く残響が比較的長く持続する金属的な打球音に心地良さを感じる傾向がある。

しかしながら、上記の複合タイプのヘッドは、繊維強化樹脂の剛性が金属部分に比して小さいため、打球時に振動周波数が小さくなり、ひいては打球音が低くなる傾向がある。また、打球音の残響も短い。このような打球音は多くのゴルファーを満足させるものではない。

本発明は、以上のような実情に鑑み案出なされたもので、繊維強化樹脂からなるカバー部材のヒール側カバー部に、引張弾性率が限定された高弾性繊維を配することを基本として、打球音を高く改善し打球フィーリングを向上させ得る複合タイプのゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。

本発明のうち請求項１記載の発明は、金属材料からなりかつヘッド上面をなすクラウン部に少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド本体と、このヘッド本体に固着されかつ前記開口部を閉じる繊維強化樹脂からなるカバー部材とを含み、しかも内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態の平面視において、前記開口部の面積は、ヘッド輪郭で囲まれるヘッド平面視面積の６０〜９５％であり、シャフト軸から最も離れたヘッド外面の位置までの距離Ｌとしたときに、前記カバー部材は、前記シャフト軸を中心としかつ前記距離Ｌの半分の長さの半径を有する仮想円筒の外側で前記開口部を閉じているトウ側カバー部と、前記仮想円筒の内側で前記開口部を閉じているヒール側カバー部とを含み、かつ前記カバー部材は、前記開口部の全域を閉じる大きさを有しかつ引張弾性率が２００ＧＰａ以上かつ３７０ＧＰａ未満の低弾性繊維が用いられた低弾性プリプレグと、前記ヒール側カバー部だけに配されかつ引張弾性率が３９０〜７９０ＧＰａの高弾性繊維が用いられた少なくとも１枚の高弾性プリプレグとを重ねたプリプレグ積層体の硬化物からなり、前記高弾性繊維は、前記ヒール側カバー部の全面積の５７％以上の面積に配されていることを特徴とするゴルフクラブヘッドである。

また請求項２記載の発明は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態の平面視において、前記開口部の面積は、ヘッド輪郭で囲まれるヘッド平面視面積の７０〜９０％である請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項３記載の発明は、前記高弾性繊維は、ピッチ系炭素繊維である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項４記載の発明は、前記高弾性繊維は、引張弾性率が４９０ＧＰａ以上である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項５記載の発明は、前記高弾性繊維は、前記ヒール側カバー部の全面積に配されている請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。さらに請求項６記載の発明は、前記各プリプレグは、１ｍ²当たりに含まれる繊維の重量である目付量が５０〜２５０ｇ／ｍ²である請求項１乃至５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。

本発明のゴルフクラブヘッドは、カバー部材において、そのヒール側カバー部の剛性が高められることにより、打球時のヘッドの振動周波数の低下が抑制され、高い打球音が得られる。

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１を規定のライ角α及びロフト角βとして水平面に接地させた基準状態の斜視図、図２はその正面図、図３は図１の平面図、図４は図３のＡ−Ａ拡大端面図、図５はヘッドの分解斜視図をそれぞれ示している。

本実施形態のヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、前記フェース面２の上縁２ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース面２の下縁２ｂに連なりヘッド底面をなすソール部５と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎ前記フェース面２のトウ側縁２ｃからバックフェースを通りヒール側縁２ｄへのびるサイド部６と、クラウン部４のヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）の一端が差し込まれるホーゼル部７とを具え、内部には中空部ｉが設けられた中空構造のドライバー（＃１）又はフェアウェイウッドといったウッド型のものが示される。

本実施形態において、ヘッド１は、好ましくは２００cm³ 以上、より好ましくは３００cm³ 以上、さらに好ましくは３８０cm³ 以上、特に好ましくは４００cm³ 以上の体積を有する。これにより、構えたときの安心感、広いスイートエリア及び大きな慣性モーメントが得られる。ヘッド体積の上限は特に定めないが、重量などを考慮して例えば５００cm³ 以下、より好ましくはＲ＆ＡやＵＳＧＡのルール規制をさらに考慮して４７０cm³ 以下に定めても良い。また、本実施形態のヘッド１は、前記基準状態においてヘッド重心を通る垂直周りの慣性モーメントは、例えば２０００ｇ・cm² 以上、より好ましくは３０００ｇ・cm² 以上、さらに好ましくは３５００ｇ・cm² 以上が望ましく、上限については、例えば６０００ｇ・cm² 以下が望ましい。

図５に示されるように、前記ヘッド１は、金属材料からなりかつ前記クラウン部４の少なくとも一部に開口部Ｏが設けられたヘッド本体Ｍと、繊維強化樹脂からなりかつ前記ヘッド本体Ｍに固着されて前記開口部Ｏを閉じるカバー部材ＦＲとを含む。

本実施形態において、ヘッド本体Ｍは、前記フェース部３、前記ソール部５、前記サイド部６、前記ホーゼル部７及び前記クラウン部４の中において前記開口部Ｏの周囲を構成するクラウン縁部１０とを含む。

前記ヘッド本体Ｍは、例えば鋳造等で前記各部を当初から一体に形成されても良いし、また鍛造、鋳造、プレス又は圧延等の加工法により２以上のパーツを成形した後、これらを溶接等により一体に接合したものでも良い。

また、ヘッド本体Ｍは、例えばステンレス鋼、マレージング鋼、チタン、チタン合金、アルミ合金、マグネシウム合金又はアモルファス合金などを用いて構成され、とりわけ比強度の大きいチタン合金、アルミ合金又はマグネシウム合金が望ましい。なおヘッド本体Ｍは、２種以上の金属材料を用いて作ることもできる。

本実施形態において、前記クラウン縁部１０は、図４ないし図５に示されるように、クラウン部４の外面部分を形成し開口部Ｏの周りを環状にのびているクラウン面部１０ａと、その内縁側に連設されかつ表面がクラウン面部１０ａから段差を有して中空部ｉ側に凹んだ受け部１０ｂとを含む。

前記受け部１０ｂには、カバー部材ＦＲが固着される。カバー部材ＦＲとのより強い固着強度を得るために、本実施形態において前記受け部１０ｂは開口部Ｏの周りの全周に連続して設けられる。また受け部１０ｂは、前記段差により、クラウン面部１０ａ及びカバー部材ＦＲの各外面を面一に仕上げるのに役立つ。なお受け部１０ｂの内縁（言い換えると開口部Ｏの輪郭形状）は、クラウン部４の輪郭に沿って滑らかにのびるものが好ましい。本実施形態の開口部Ｏは、クラウン部４からはみ出すことなくその中に収まる形状を有している。

また、受け部１０ｂの幅Ｗａ（図４に示されるように、開口部Ｏの縁から直角方向に測定される。）に関して、小さすぎるとヘッド本体Ｍとカバー部材ＦＲとの固着強度が低下しやすく、逆に大きすぎると開口部Ｏの面積を低下させ重量削減効果が十分に得られない傾向がある。このため、受け部１０ｂの幅Ｗａは、例えば５mm以上、より好ましくは１０mm以上が望ましく、また上限については、好ましくは３０mm以下、より好ましくは２０mm以下が望ましい。前記幅Ｗａは一定又は変化するもののいずれでも良い。

前記カバー部材ＦＲは、マトリックス樹脂と、その補強材となる繊維とを複合させた複合材料であって、ヘッド本体Ｍの金属材料よりも小さな比重を有する。従って、このカバー部材ＦＲでヘッド本体Ｍのクラウン部に設けられた開口部Ｏを閉じることにより、ヘッド上部側の重量が大幅に削減される。これはヘッド重心をより低い位置に設計するのに役立つ。また削減された重量を他の適所に配分することにより、ヘッド１の慣性モーメントをさらに増大させ得る。

前記マトリックス樹脂としては、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂等が挙げられるが、強度と剛性の観点より、熱硬化性樹脂が好ましく、特にエポキシ系樹脂が好ましい。熱硬化性樹脂としては、例えば前記エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂又はケイ素系樹脂等が挙げられる。また熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂又はフッ素樹脂等が挙げられる。本実施形態ではエポキシ樹脂が用いられる。また、前記繊維には、例えば炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維、ポリフェニレンベンズオキサゾール樹脂繊維（ＰＢＯ繊維）、アモルファス繊維又はチタン繊維等の１ないし２以上を用いることができ、とりわけ比重が小さくかつ引張強度が大きい炭素繊維が好適である。本実施形態では、炭素繊維が用いられる。なお、図示していないが、シャフトについても、前記繊維と前記マトリックス樹脂とからなる繊維強化樹脂製シャフトが用いられる。このようなシャフトは、軽量かつ設計自由度が高い点で好適であり、例えばシートワインディング法、フィラメントワインディング法、内圧成形法等によって製造できる。

またカバー部材ＦＲは、ヘッド本体Ｍの開口部Ｏの周り、本実施形態では前記受け部１０ｂの外面と固着された縁部８と、この縁部８で囲まれかつ前記開口部Ｏを閉じているカバー本体９とを含む。即ち、カバー本体９は、ヘッド本体Ｍの金属材料と重なることなく繊維強化樹脂だけで構成されている部分である。

また、図２に示されるように、ヘッド１のシャフト軸ＣＬから最も離れたヘッド外面の位置Ｐまでの距離をＬとして定める。ホーゼル部７は、ヒール側に設けられる関係上、この位置Ｐはヘッド１のトウ側に表れる。また距離Ｌは、シャフト軸ＣＬと直角方向に測定される。また、前記シャフト軸ＣＬは、ヘッド１にシャフトが装着されている場合にはその中心線とするが、シャフトが装着されていない場合には、前記ホーゼル部７に設けられたシャフト差込孔７ａの軸中心線で代用する。該シャフト差込孔７ａの軸中心線は、後に差し込まれるシャフトの中心線と実質的に一致するためである。

また、前記カバー部材ＦＲは、図６に示されるように、前記シャフト軸ＣＬを中心としかつ前記距離Ｌの半分の長さ（０．５Ｌ）の半径を有する仮想円筒Ｖよりも外側で前記開口部Ｏを閉じているトウ側カバー部Ａｔと、前記仮想円筒の内側で開口部Ｏを閉じているヒール側カバー部Ａｈとを含む。図６において、クラウン部４の外面と仮想円筒Ｖとの交線が符号Ｅで表される。つまり、前記カバー本体９は、前記交線Ｅによって、トウ側カバー部Ａｔとヒール側カバー部Ａｈとの２つに仮想区分される。また前記各カバー部Ａｔ、Ａｈには、前記縁部８は含まれない。

カバー部材ＦＲは、前記トウ側カバー部Ａｔ及びヒール側カバー部Ａｈを含むことにより、クラウン部４のトウ、ヒールの方向に亘って満遍なくかつ大きな領域を構成できる。、従って、ヘッド上部の効果的な重量削減、低重心化及び慣性モーメントの増大が得られる。なお、カバー部材ＦＲが、前記トウ側カバー部Ａｔのみ又はヒール側カバー部Ａｈのみしか有さない場合、前記各効果を十分に得ることができない。

特に好ましい態様として、前記基準状態の平面視（図３）において、ヘッド本体Ｍの前記開口部Ｏの面積（言い換えると、この面積は水平面ＨＰに投影されたカバー本体９の面積に等しい。）は、ヘッド輪郭で囲まれるヘッド平面視面積の６０％以上、より好ましくは６５％以上、さらに好ましくは７０％以上が望ましい。これにより、ヘッド上部の重量をより確実に削減し得る。なお、前記カバー本体９の前記面積の上限は、クラウン部４の剛性低下を防止するために、前記ヘッド平面視面積の好ましくは９５％以下、より好ましくは９０％以下、さらに好ましくは８５％以下が好ましい。

また、前記開口部Ｏの面積のうち、ヒール側カバー部Ａｈが占める面積は特に限定されない。しかし、ヘッド本体Ｍのヒール側には、ホーゼル部７が設けられているため比較的大きな重量が配される。このため、前記ヒール側カバー部Ａｈの面積が小さくなりすぎると、図２に示すように、ヘッド重心とがシャフト軸ＣＬとの距離である重心距離ＧＬが小さくなりスイング時にヘッドが返りやすくなって打球の方向性が悪化しやすい。逆に、前記ヒール側カバー部Ａｈが占める面積が大きすぎるとトウ側において十分な重量削減効果が得られず、重心距離ＧＬが過度に大きくなってヘッドの返りが悪化しやすい。このような観点より、開口部Ｏの面積のうちヒール側カバー部Ａｈが占める面積は、好ましくは２０％以上、より好ましくは２５％以上が望ましく、かつ、上限については、好ましくは５０％以下、より好ましくは４５％以下が望ましい。

なお、前記重心距離ＧＬは、好ましくは３２mm以上、より好ましくは３５mm以上が望ましく、かつ、上限については、好ましくは４５mm以下、より好ましくは４３mm以下が望ましい。

発明者らの種々の実験ないし解析の結果、中空構造のゴルフクラブヘッド、とりわけクラウン部４にカバー部材ＦＲが配された複合タイプのヘッドでは、打球時、クラウン部４のヒール側が大きく波打つように変形し、かつ、その振動周波数が低いことが判明した。そして、このようなクラウン部の変形モードが打球音の低音化に大きく影響していることを知見した。

本発明において、前記ヒール側カバー部Ａｈは、引張弾性率が３９０ＧＰａ以上の高弾性繊維を少なくとも含む。これにより、カバー部材ＦＲのヒール側カバー部Ａｈの剛性が高められ、打球時における該領域の大きな変形及び振動周波数の低下が抑制される。従って、本発明のヘッド１は、高音かつ残響が長い心地良い打球音が得られる。

前記ヒール側カバー部Ａｈに、引張弾性率が３９０ＧＰａ以上の高弾性繊維が含まれていない場合、打球時におけるカバー部材ＦＲのヒール側の変形が大きくなり、打球音の改善効果が期待できない。また、カバー部材ＦＲの大幅な重量増加を防ぎつつ剛性を高めるには、繊維の引張弾性率をできるだけ大きくしその使用量を削減することが望まれるが、引張弾性率が大きくなると伸びが小さくなって脆くなり耐衝撃性が低下するおそれがある。このような観点より、ヒール側カバー部Ａｈに配される高弾性繊維の引張弾性率は、好ましくは４３０ＧＰａ以上、より好ましくは４９０ＧＰａ以上が望ましく、かつ、上限については７９０ＧＰａ以下とする。なお、カバー部材ＦＲの繊維の引張弾性率は、ＪＩＳ Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定される。

また、ヒール側カバー部Ａｈの全面積の５７％以上、より好ましくは６０％以上、さらに好ましくは８０％以上、最も好ましくは１００％の面積に前記高弾性繊維が実質的に配されている態様が望ましい。

また、高弾性繊維が配されている面積Ｓｈの絶対値が小さすぎると、前記補強効果が低下する傾向がある。このため、前記面積Ｓｈは、前記平面視において、好ましくは１０cm² 以上、より好ましくは１２cm² 以上、さらに好ましくは１５cm² 以上が望ましい。逆に、前記面積Ｓｈが大きすぎると、打球音に殆ど影響が無いトウ側の領域まで過度に補強し、コストに見合った改善効果が得られない傾向がある。このため、前記面積Ｓｈは、好ましくは３０cm² 以下、より好ましくは２７cm² 以下、さらに好ましくは２５cm² 以下が望ましい。

なお、カバー部材ＦＲの縁部８は、受け部１０ｂと重ねられるため比較的変形し難い。従って、縁部８は、前記高弾性繊維を含まなくても良い。

また、高弾性繊維には、炭素繊維、とりわけピッチ系炭素繊維が特に望ましい。炭素繊維には、原料の違いからＰＡＮ（ポリアクリロニトリル）系炭素繊維と、ピッチ系炭素繊維とに大別しうるが、ピッチ系炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維に比べて、低音周波数帯の振動を熱に変換して減衰させる効果が大きい。従って、高弾性繊維にピッチ系炭素繊維を用いた場合、繊維自体が低音周波数帯の振動を吸収しうる。従って、高い周波数帯の振動が効果的に得られる。またピッチ系炭素繊維は、比較的安価に高弾性の繊維が得られるという利点もある。

前記ヒール側カバー部Ａｈは、その中に含まれる全ての繊維が前記高弾性繊維であっても良い。ただし高弾性繊維は比較的高価なため、その使用量を減らすことが好ましい。従って、ヒール側カバー部Ａｈは、前記高弾性繊維と、引張弾性率が３７０ＧＰａ未満の低弾性繊維とをともに含む態様が特に望ましい。

ここで、前記低弾性繊維の引張弾性率は、好ましくは３４０ＧＰａ以下、より好ましくは３２０ＧＰａ以下、さらに好ましくは３１０ＧＰａ以下のものが望ましい。このような繊維は比較的大きな伸びを持つため、粘り強くカバー部材ＦＲの耐衝撃性及び強度を高める。他方、前記引張弾性率が小さすぎても炭素繊維の吸水率が高くなる傾向があり成形上好ましくない。このような観点より、低弾性繊維の引張弾性率は、好ましくは２００ＧＰａ以上、より好ましくは２３０ＧＰａ以上が望ましい。

ヒール側カバー部Ａｈに高弾性繊維及び低弾性繊維が含まれる場合において、両繊維の引張弾性率の差が小さすぎると、ヒール側カバー部Ａｈの補強効果が低下したり又はコストが増大する傾向があり、逆に大きすぎても両者の境界で顕著な剛性差が生じ、応力集中によって割れ等の損傷を招きやすい。このような観点より、高弾性繊維の引張弾性率Ｙｈ（引張弾性率が異なる複数種類の高弾性繊維を含む場合には最も大きい引張弾性率の値。）と、低弾性繊維の引張弾性率Ｙｌ（引張弾性率が異なる複数種類の低弾性繊維を含む場合には最も小さい引張弾性率の値。）との比（Ｙｈ／Ｙｌ）は、好ましくは１．３以上、より好ましくは１．６以上、さらに好ましくは１．７以上が望ましく、かつ、上限については、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．８以下が望ましい。

前記カバー部材ＦＲのトウ側カバー部Ａｔに配される繊維は、任意に定めることができる。即ち、発明者らは、打球音に関してトウ側カバー部Ａｔの剛性の影響は非常に小さいことを知見した。従って、トウ側カバー部Ａｔは、前記高弾性繊維及び／又は前記低弾性繊維を含んで任意に構成できる。

しかし、トウ側カバー部Ａｔはヒール側カバー部Ａｈと連続しているため、２つの領域間で剛性差が大きくなると、その境界部分等に応力が集中して割れ等の損傷が生じやすい。このような観点より、トウ側カバー部Ａｔは、好ましくは前記低弾性繊維を含んで構成されること、より好ましくはヒール側カバー部Ａｈの低弾性繊維と同じ繊維を含んで構成されることが望ましい。

本実施形態のカバー部材ＦＲは、低弾性繊維及び高弾性繊維を含み、低弾性繊維はトウ側カバー部Ａｔ及びヒール側カバー部Ａｈの両領域（即ち、カバー部９の全域）に配されるとともに、高弾性繊維はヒール側カバー部Ａｈだけに配される。このような実施形態では、高弾性繊維の使用量を削減でき、ヒール側カバー部Ａｈの補強が、最小のコスト及び重量増加で実現される。また、低弾性繊維がトウ側カバー部Ａｔ及びヒール側カバー部Ａｈに亘って含まれるため、各領域間での剛性差を小さくでき、耐久性をも向上できる。

上述のようなカバー部材ＦＲは、図７に示されるように、例えば、前記開口部Ｏの全域を閉じ得る大きさを有する少なくとも１枚の低弾性プリプレグ１１と、前記ヒール側カバー部Ａｈに配される少なくとも１枚の高弾性プリプレグ１２とを積層したプリプレグ積層体Ｌの硬化物として得られる。

図８（Ａ）には、前記低弾性プリプレグ１１の一例の平面図を示す。低弾性プリプレグ１１は、一ないし複数の方向に配向された低弾性繊維ｆｌを樹脂Ｒに含浸させた未硬化ないし半硬化状態のシート体で、図のように予め必要な形状に切断されて用いられる。低弾性プリプレグ１１の輪郭形状は、ヘッド本体Ｍの開口部Ｏに合わせて、かつ受け部１０ｂとの重なり代を十分に考慮して適宜決定される。この例の低弾性繊維プリプレグ１１の輪郭形状は、開口部Ｏよりも大きく前記受け部１０ｂの外面輪郭と同等ないしそれよりも僅かに大きく形成される。

図７のプリプレグ積層体Ｌは、複数枚の低弾性プリプレグ１１を含み、かつ、それらはクロスプリプレグ１１Ｃと一方向プリプレグ１１Ｕとを含む。

前記クロスプリプレグ１１Ｃは、交差（この例では９０゜で交差）する向きにのびる２種の繊維が織成されることにより作られている。本実施形態では、プリプレグ積層体Ｌの最外側及びその内側に、クロスプリプレグ１１Ｃが用いられる。最も外側のクロスプリプレグ１１Ｃは、ヘッド前後方向ＢＬに対して、０゜及び９０゜の角度でそれぞれ配向された繊維ｆｌを有する。他方、その内側に配されたクロスプリプレグ１１Ｃは、ヘッド前後方向ＢＬに対して±４５゜で配向された繊維ｆｌを有する。クロスプリプレグ１１Ｃは、交差する繊維を有するため、加硫時にほぼ均一な伸びが得られる。これは、滑らかな凸曲面で湾曲するクラウン部４等を成形する際に、しわの発生を効果的に防止しうる。特に、本実施形態のように、加硫時により大きな引張力が作用するプリプレグ積層体Ｌの最外側に、クロスプリプレグ１１Ｃを配置するのが好ましい。

なおプリプレグ積層体Ｌの外側とはヘッド外面側を、プリプレグ積層体Ｌの内側とは中空部ｉ側をそれぞれ指すものとする。

前記一方向プリプレグ（ＵＤプリプレグ）１１Ｕは、繊維ｆｌが一方向に配向されて作られている。本実施形態において、該一方向プリプレグ１１Ｕは、クロスプリプレグ１１Ｃの内側に複数枚（この例では４枚）が配されている。一方向プリプレグ１１Ｕの繊維ｆｌのヘッド前後方向ＢＬに対する実質的な角度θは、外側から内側へ順に０゜、９０゜、０゜及び９０゜であり、隣り合う層間で繊維の配向角度は９０゜異なっている。これにより、カバー部材ＦＲの多方向に対する強度を向上しうる。なお各プリプレグ１１の繊維の配向角度θについては、使用する繊維の弾性率、プリプレグの枚数などに応じて適宜設定される。

なお前記ヘッド前後方向ＢＬは、前記基準状態において、ヘッド重心からフェース面２に下ろした法線を水平面ＨＰに投影した線分に沿った方向とする。

図８（Ｂ）には、前記高弾性プリプレグ１２の一例の平面図を示す。高弾性プリプレグ１２も、一ないし複数の方向に配向された高弾性繊維ｆｈを樹脂Ｒに含浸させた未硬化ないし半硬化状態のシート体である。高弾性プリプレグ１２の輪郭形状は、ヒール側カバー部Ａｈに合わせて適宜決定される。

この例の低弾性繊維プリプレグ１１の輪郭形状は、前記ヒール側カバー部Ａｈの全域及びその周りの縁部８とをほぼ覆いうるように定められている。また、本実施形態の高弾性プリプレグ１２は、成形後にほぼ前記交線Ｅに近似した位置で終端するエッジｅを有し、低弾性プリプレグよりも小さい形状を持つ。また、本実施形態の高弾性プリプレグ１２には、繊維ｆｈが一方向（この例ではヘッド前後方向ＢＬに対して実質的に０゜）に配向された一方向プリプレグが用いられる。

本実施形態において、高弾性プリプレグ１２は、プリプレグ積層体Ｌの最も内側に配されている。高弾性プリプレグ１２は低弾性プリプレグ１１よりも小さいため、もし低弾性プリプレグの間に挿入されると、該高弾性プリプレグ１２のエッジｅに隙間、気泡及び／又は空隙が形成されやすい。このような空隙等は、成形後のカバー部材ＦＲの強度を低下させるおそれがあるため好ましくない。また、高弾性プリプレグ１２を最も外側に配すると、低弾性プリプレグ１１との間に段差が生じカバー部材ＦＲの外観を悪化させるおそれがあるほか、高弾性繊維は伸びにくいため皺や窪みといった成形不良が生じやすい。なお図７の実施形態では、高弾性プリプレグ１２は１枚であるが、複数枚を用いても良く、その枚数は繊維の引張弾性率などに応じて適宜定め得る。

また各プリプレグ１１ないし１２の目付量（プリプレグ１ｍ² 当たりに含まれる繊維の重量）は、小さすぎるとプリプレグが薄くなり取り扱い性の悪化や成形不良が生じやすく、大きすぎると、プリプレグが厚くなって柔軟性及び成形作業性が悪化するほか、プリプレグの厚さ方向において樹脂の含浸割合が不均一となり強度低下が生じやすい。このような観点より、各プリプレグ１１、１２の目付量は、好ましくは５０ｇ／ｍ² 以上、より好ましくは７５ｇ／ｍ² 以上、さらに好ましくは１００ｇ／ｍ² 以上が望ましく、上限については好ましくは２５０ｇ／ｍ² 以下、より好ましくは２２５ｇ／ｍ² 以下、さらに好ましくは２００ｇ／ｍ² 以下が望ましい。

プリプレグ積層体Ｌは、例えばプリプレグ１１ないし１２自体が持っている表面粘度を利用して貼り合わされても良いし、また樹脂プライマーなどを用いて仮接着されても良い。また、プリプレグ積層体Ｌは、例えば内圧成形法により、所定の形状に成形されかつヘッド本体Ｍに一体に固着される。本実施形態において、内圧成形法は、具体的に以下のような工程を含む。

図９（Ａ）に示されるように、ヘッド本体Ｍの前記開口部Ｏに、該開口部Ｏを覆うようにプリプレグ積層体Ｌを貼り付けてヘッド基体１Ａを成形する予備成形工程が行われる。この実施形態では、プリプレグ積層体Ｌの縁部８は、開口部Ｏの周りの前記受け部１０ｂに接触するように配される。プリプレグ積層体Ｌと受け部１０ｂとの間には、例えば熱硬化型接着剤や樹脂プライマーなどを介在させることにより、両部材の位置ずれ等が防止され、加硫時の成形精度を高めるのに役立つ。

本実施形態では、予備成形は金型２０の外部で行われ、その後、ヘッド基体１Ａが金型２０に投入される。ただし、前記予備成形工程は、下型２０ｂにヘッド本体Ｍを装着した状態で行われても良い。前記金型２０は、例えば開閉可能な一対の上型２０ａ及び下型２０ｂから構成される。

ヘッド本体Ｍには、例えばそのサイド部６等に前記中空部ｉに通じる透孔２２が設けられるのが望ましい。この透孔２２には、加熱及び加圧された流体の出入りによって膨張及び収縮可能なブラダーＢが挿入される。

しかる後、図９（Ｂ）に示されるように、金型２０を閉じて加熱するとともにブラダーＢを中空部ｉの中で膨張変形させる成型工程が行われる。これにより、熱とブラダーＢからの圧力とを受けたプリプレグ積層体Ｌは上型２０ａのキャビティＣに沿って所望の形状に成形されるとともに、その縁部８が受け部１０ｂに一体に接着される。また本実施形態では、プリプレグ積層体Ｌの最も外層にクロスプリプレグ１１Ｃが配されているため、該最外層Ｓｂに偏りの無い均一な伸びを与え、その結果、カバー部材ＦＲにしわや窪み等の成形不良が生じるのを抑制しうる。

プリプレグ積層体Ｌの成型を終えると、ブラダーＢは、収縮させられて前記透孔２２からヘッド本体Ｍの外部へと取り出される。透孔２２は、例えば後の工程で、ヘッドの商品名や装飾的な模様などを付したバッジ、カバー、その他の部材によって閉塞される。

また、他の実施形態として、図１０及びそのＢ−Ｂ断面図である図１１（Ａ）に示されるように、予備成形工程において、プリプレグ積層体Ｌの貼り付けに先立ち、ヘッド本体Ｍの受け部１０ｂの中空部側を向く受け部内面１０ｂｉに補助のプリプレグ１３を貼り付けても良い。補助のプリプレグ１３は、前記受け部１０ｂの内縁から開口部Ｏ側にはみ出すはみ出し部１３ａを有する。補助のプリプレグ１３は、例えば前記開口部Ｏの周囲の少なくとも一部に設けられるが、好ましくは本実施形態のように、開口部Ｏの周囲で実質的に環状に連続するように貼り付けされることが望ましい。この例の補助のプリプレグ１３は、複数（この例では４枚）のリボン状片からなり、これらを開口部Ｏに沿って連ねることにより、開口部Ｏの周りに連続的に配される。これにより補助のプリプレグ１３の貼り付け作業を容易としつつ、開口部Ｏの全周にはみ出し部１３ａが形成される。

そして図１１（Ｂ）に示されるように、開口部Ｏを覆うようにプリプレグ積層体Ｌを受け部１０ｂに貼り付けし、さらに図１１（Ｃ）に示されるように、金型２０で成型工程が行われる。これにより、プリプレグ積層体Ｌと補助のプリプレグ１３のはみ出し部１３ａとが一体化される。これにより、硬化したカバー部材ＦＲの縁部８は、受け部１０ｂの外面側をのびる外片部１５ａと、受け部１０ｂの内面側をのびる内片部１５ｂとを有する二股部１５として成形される。

このように、ヘッド１を製造するに際して、予め、受け部１０ｂの内面側にはみ出し部１３ａを有する補助のプリプレグ１３を固着し、これをプリプレグ積層体Ｌの最も内側の層と貼り合わせることにより、簡単な手順にてカバー部材ＦＲとヘッド本体Ｍとの接合面積を増加させ得る。従って、この実施形態のヘッド１は、高い接合強度が得られる。

また、ヘッド１は、例えば図１２（Ａ）及び（Ｂ）に示されるように、クラウン部４とバックフェース側のサイド部６とに跨って設けられた開口部Ｏを有するヘッド本体Ｍと、前記開口部に合わせてクラウン部４とサイド部６とに跨って配されたカバー部材ＦＲとを用いて構成することもできる。この実施形態では、ヘッド上部側の重量をより多く削減し、例えばヘッド重心をより低く設定できる。この場合、基準状態の平面視における開口部Ｏの面積は、図１２で見えているヘッド平面視面積に含まれる部分とする。

また、ヘッド本体Ｍには、クラウン部４に２つ以上の開口部Ｏが設けられていても良いし、さらに図１３に示されるように、ソール部５にもカバー部材ＦＲを追加しても良い。この実施形態では、ヘッドの垂直軸周りの慣性モーメントをより一層増大することができる。

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば中空構造を有するアイアン型やユーティリティ型、さらにはパター型のゴルフクラブヘッドに適用できる。

本発明の効果を確認するために、図１〜５及び表１の仕様に基づきヘッド体積が４２０cm³ のウッド型のドライバーヘッドを試作した。実施例のヘッドのカバー部材については、図１４に示されるタイプ１ないし４のプリプレグ積層体が用いられた。タイプ１〜４の各ヘッドは、いずれも図１４に示された仕様の６枚の低弾性プリプレグと高弾性プリプレグとを具える。ＧＦＲＰはガラス繊維、ＣＦＲＰは炭素繊維を示し、θは繊維の配向角度、括弧内の数値は繊維の目付量をそれぞれ示す。低弾性プリプレグにおいて、炭素繊維の引張弾性率は２３５ＧＰａ、ガラス繊維については６８ＧＰａとした。
また、各ヘッドの詳細は次の通りである。

タイプ１のヘッドは、ヘッド基体を成形したときに、境界線Ｅよりもヒール側で終端するエッジを有した１枚の高弾性プリプレグが用いられた。

タイプ２のヘッドは、ヘッド基体を成形したときに、ほぼ境界線Ｅに沿うエッジを有した１枚の高弾性プリプレグが用いられた。

タイプ３のヘッドは、ヘッド基体を成形したときに、ほぼ境界線Ｅに沿うエッジを有した同形状かつ２枚の高弾性プリプレグが用いられた。各プリプレグ間の繊維は、ほぼ９０゜で交差している。

タイプ４のヘッドは、低弾性プリプレグと実質的に同形状の１枚の高弾性プリプレグが用いられたｓ。

従って、タイプ１ないし３のヘッドは、いずれも低弾性繊維がカバー本体全域に配されるとともに、高弾性繊維はヒール側領域だけに配されている。タイプ４のヘッドは、高弾性繊維もカバー本体全域に配されている。なお各タイプ１ないし４のヘッドは、いずれも高弾性プリプレグがプリプレグ積層体の最も内側に配される。

また従来例のヘッドのカバー部材は、図１４に示される６枚の低弾性プリプレグのみからなるプリプレグ積層体の硬化物からなる。

さらに、ヘッド本体は、バラツキをなくすためにＴｉ−６Ａｌ−４Ｖを用いて一体鋳造した。基準状態の平面視において、開口部の面積は、ヘッド輪郭で囲まれるヘッド平面視面積の８０％になるように、ＮＣ加工を施して統一した。また、開口部の面積に対して、ヒール側カバー部の面積は３５％とした。さらに、ヘッド本体には、予め図１０のように、幅２０mmの補助のプリプレグシートを用いて１０mmのはみ出し部を開口部のほぼ全周に形成し、予備成形工程、加硫工程を経て複合ヘッドを試作した。カバー部材の厚さは、成形後で約０．８０〜１．１５mmの厚さであった。テスト方法は次の通りである。

＜打球音＞
先ず、各供試ヘッドにＳＲＩスポーツ社製のカーボンシャフトＭＰ−２００を装着して４５インチのウッド型クラブを試作した。次に、ハンディキャップ３〜２６の１０名のゴルファによる実打試験を行い打球音に関して１０点法によるフィーリング評価を行った。ゴルフボールには、ＳＲＩスポーツ社製の「ｅｖｅｒｉｏ（同社の登録商標）」が使用された。評価は、数値（ｎ＝１０の平均値）が大きいほど打球音が高く良好であることを示す。

＜振りや易さ＞
各供試クラブのスイングバランスが市販の１４インチクラブバランス計により測定された。また、上記１０名のゴルファによる実打時のフィーリング評価が行われた。スイングバランスの変化はカバー部材の重量差に基づいており、振りやすさに影響する。評価は、従来例を５点とする１０点法とし、数値（ｎ＝１０の平均値）が大きいものほど振りやすいことを示す。テストの結果など表１に示す。

テストの結果、実施例のヘッドは、いずれも良好な打球音を生じることが確認できた。また、高弾性繊維を追加したことによる振りやすさの低下も生じておらず、有意な効果が確認できた。

本発明の実施形態を示すヘッドの基準状態の斜視図である。 その正面図である。 その平面図である。 図２のＡ−Ａ端面図である。 ヘッドの分解斜視図である。 仮想円筒を説明するヘッドの斜視図である。 プリプレグ積層体を例示する分解斜視図である。 （Ａ）は低弾性プリプレグ、（Ｂ）は低弾性プリプレグの平面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は内圧成形法を説明する断面図である。 内圧成形法の他の実施形態を示すヘッド本体の平面図である。 （Ａ）〜（Ｃ）は内圧成形法の他の実施形態を示す部分断面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は本発明の他の実施形態を示すヘッドの平面図及びバックフェース側から見た背面図である。 本発明の他の実施形態を示すヘッドの底面図である。 実施例、比較例のプリプレグ積層体を分解して示す展開図である。

符号の説明

１ ゴルフクラブヘッド
２ フェース面
３ フェース部
４ クラウン部
５ ソール部
６ サイド部
８ 縁部
９ カバー本体
１０ クラウン縁部
１１ 低弾性プリプレグ
１２ 高弾性プリプレグ
Ｍ ヘッド本体
ＦＲ カバー部材
Ａｔ トウ側カバー部
Ａｈ ヒール側カバー部
Ｌ プリプレグ積層体
ｆｈ 高弾性繊維
ｆｌ 低弾性繊維
Ｏ 開口部

Claims (6)

1. 金属材料からなりかつヘッド上面をなすクラウン部に少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド本体と、
   このヘッド本体に固着されかつ前記開口部を閉じる繊維強化樹脂からなるカバー部材とを含み、しかも内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
   規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態の平面視において、前記開口部の面積は、ヘッド輪郭で囲まれるヘッド平面視面積の６０〜９５％であり、
   シャフト軸から最も離れたヘッド外面の位置までの距離Ｌとしたときに、前記カバー部材は、前記シャフト軸を中心としかつ前記距離Ｌの半分の長さの半径を有する仮想円筒の外側で前記開口部を閉じているトウ側カバー部と、前記仮想円筒の内側で前記開口部を閉じているヒール側カバー部とを含み、かつ
   前記カバー部材は、前記開口部の全域を閉じる大きさを有しかつ引張弾性率が２００ＧＰａ以上かつ３７０ＧＰａ未満の低弾性繊維が用いられた低弾性プリプレグと、
   前記ヒール側カバー部だけに配されかつ引張弾性率が３９０〜７９０ＧＰａの高弾性繊維が用いられた少なくとも１枚の高弾性プリプレグとを重ねたプリプレグ積層体の硬化物からなり、
   前記高弾性繊維は、前記ヒール側カバー部の全面積の５７％以上の面積に配されていることを特徴とするゴルフクラブヘッド。
2. 規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態の平面視において、前記開口部の面積は、ヘッド輪郭で囲まれるヘッド平面視面積の７０〜９０％である請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記高弾性繊維は、ピッチ系炭素繊維である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記高弾性繊維は、引張弾性率が４９０ＧＰａ以上である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記高弾性繊維は、前記ヒール側カバー部の全面積に配されている請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記各プリプレグは、１ｍ ² 当たりに含まれる繊維の重量である目付量が５０〜２５０ｇ／ｍ ² である請求項１乃至５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。

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