JP2001046565A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents
ゴルフクラブシャフトInfo
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- JP2001046565A JP2001046565A JP11224630A JP22463099A JP2001046565A JP 2001046565 A JP2001046565 A JP 2001046565A JP 11224630 A JP11224630 A JP 11224630A JP 22463099 A JP22463099 A JP 22463099A JP 2001046565 A JP2001046565 A JP 2001046565A
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- reinforced resin
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 撓むと捩れるシャフトにおいて、撓み捩れ量
を確保しながら方向安定性および強度の向上をはかる。 【解決手段】 繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊
維強化樹脂層び繊維角度を周方向で部分的に異ならせ
て、しなると同時にその軸回りのねじれを生じるゴルフ
クラブ用シャフト１において、シャフトのヘッド取付側
の先端付近に繊維強化樹脂層からなる先端部補強層５を
設け、該先端部補強層の繊維の配向角をシャフト軸線に
対して３５度以上５５度以下に設定している。
を確保しながら方向安定性および強度の向上をはかる。 【解決手段】 繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊
維強化樹脂層び繊維角度を周方向で部分的に異ならせ
て、しなると同時にその軸回りのねじれを生じるゴルフ
クラブ用シャフト１において、シャフトのヘッド取付側
の先端付近に繊維強化樹脂層からなる先端部補強層５を
設け、該先端部補強層の繊維の配向角をシャフト軸線に
対して３５度以上５５度以下に設定している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ゴルフクラブシャ
フトに関し、詳しくは、スィング時に撓むと同時にねじ
れる性質を有するゴルフクラブシャフトに関するもので
ある。
フトに関し、詳しくは、スィング時に撓むと同時にねじ
れる性質を有するゴルフクラブシャフトに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】ゴルフのプレーにおいては、そのスコア
メイクの上でも、また飛距離をかせぐ上でも、ボールを
真っ直ぐ飛ばすことが有利であることはいうまでもない
が、実際には、多くのゴルファーがいわゆるフックまた
はスライスといった曲がりに悩んでいる。
メイクの上でも、また飛距離をかせぐ上でも、ボールを
真っ直ぐ飛ばすことが有利であることはいうまでもない
が、実際には、多くのゴルファーがいわゆるフックまた
はスライスといった曲がりに悩んでいる。
【０００３】打球の曲がる原因は、インパクトに於い
て、ヘッドの軌道の向きとフェースの向き（フェ−ス面
の法線）が一致していない為であり、軌道に対してフェ
ースが狙った方向に対して右を向いていると右へ曲がる
飛球（右利きのプレーヤーにおけるいわゆるスライス）
となり、逆に左を向いていると左へ曲がる飛球（同フッ
ク）となる。
て、ヘッドの軌道の向きとフェースの向き（フェ−ス面
の法線）が一致していない為であり、軌道に対してフェ
ースが狙った方向に対して右を向いていると右へ曲がる
飛球（右利きのプレーヤーにおけるいわゆるスライス）
となり、逆に左を向いていると左へ曲がる飛球（同フッ
ク）となる。
【０００４】従って、ボールを真っ直ぐに飛ばそうとす
れば、インパクトにおけるフェースの向きを修正すれば
よいが、現実にはそれぞれのプレーヤーの癖などがあ
り、修正をすることは容易ではない。
れば、インパクトにおけるフェースの向きを修正すれば
よいが、現実にはそれぞれのプレーヤーの癖などがあ
り、修正をすることは容易ではない。
【０００５】本件出願人は、特開平３−２２７６１６号
において、すくなくとも一部に繊維強化樹脂等の異方性
材料を用いて形成したパイプあるいは中実のシャフトに
おいて、上記異方性材料の繊維角度を周方向で部分的
に、かつ厚さ方向の少なくとも一部分で異ならせると、
該パイプあるいはシャフトの弾性主軸を幾何学的主軸と
相違させて任意の位置に設定することが出来ることを明
らかにした。この場合、弾性主軸上にある点を通らない
荷重を下方に加えると、パイプやシャフトは撓み（曲が
り）が生じると共にねじれが生じる。つまり、単に曲げ
ることによりねじれが生じるという性質をもつ。
において、すくなくとも一部に繊維強化樹脂等の異方性
材料を用いて形成したパイプあるいは中実のシャフトに
おいて、上記異方性材料の繊維角度を周方向で部分的
に、かつ厚さ方向の少なくとも一部分で異ならせると、
該パイプあるいはシャフトの弾性主軸を幾何学的主軸と
相違させて任意の位置に設定することが出来ることを明
らかにした。この場合、弾性主軸上にある点を通らない
荷重を下方に加えると、パイプやシャフトは撓み（曲が
り）が生じると共にねじれが生じる。つまり、単に曲げ
ることによりねじれが生じるという性質をもつ。
【０００６】また、本出願人は、特願平９−１４６９５
０号において、上記異方性シャフトをゴルフクラブシャ
フトに適用し、スイング中の撓み（曲げ、しなり）を利
用して、その撓みによりフッカーあるいはスライサーに
おいてフェースの向きが所望の向きに矯正されるゴルフ
クラブを提案した。
０号において、上記異方性シャフトをゴルフクラブシャ
フトに適用し、スイング中の撓み（曲げ、しなり）を利
用して、その撓みによりフッカーあるいはスライサーに
おいてフェースの向きが所望の向きに矯正されるゴルフ
クラブを提案した。
【０００７】以上のような撓みを生じるとねじれが生じ
るという性質を有するシャフトは、スイング中の（特に
インパクトにおける）シャフトの様々な撓みを利用し
て、その撓みによりシャフトが所望の方向にねじれるよ
うにシャフトをヘッドに取り付けることにより、打球時
の曲がりを減少させることができる。
るという性質を有するシャフトは、スイング中の（特に
インパクトにおける）シャフトの様々な撓みを利用し
て、その撓みによりシャフトが所望の方向にねじれるよ
うにシャフトをヘッドに取り付けることにより、打球時
の曲がりを減少させることができる。
【０００８】さらに、本出願人は、先に特願平１０−３
６３５３９において、ゴルファーによりインパクト時の
シャフトの撓み方が異なることに着目し、フッカーやス
ライサーを含む各ゴルファーに最適なシャフトとヘッド
との取付位置関係を設定することにより、効果的にフェ
ースの矯正効果が得られることを示した。
６３５３９において、ゴルファーによりインパクト時の
シャフトの撓み方が異なることに着目し、フッカーやス
ライサーを含む各ゴルファーに最適なシャフトとヘッド
との取付位置関係を設定することにより、効果的にフェ
ースの矯正効果が得られることを示した。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記した撓むと同時に
ねじれる性質をシャフトに付与する場合、シャフト全体
のねじれ剛性を低くする方が有利である。シャフト全体
のねじれ剛性が高ければ、同じように撓ませても当然に
ねじれ量が少なくなる。したがって、フックやスライス
の矯正効果をできるだけ大きくするためには、シャフト
全体のねじれ剛性を低くする必要がある。
ねじれる性質をシャフトに付与する場合、シャフト全体
のねじれ剛性を低くする方が有利である。シャフト全体
のねじれ剛性が高ければ、同じように撓ませても当然に
ねじれ量が少なくなる。したがって、フックやスライス
の矯正効果をできるだけ大きくするためには、シャフト
全体のねじれ剛性を低くする必要がある。
【００１０】一方、ゴルフクラブシャフトに一般的に求
められる性能としては、ある程度以上のねじれ剛性を有
することが必要である。ねじれ剛性が低すぎると、ゴル
フクラブとしての重要な機能である方向安定性が損なわ
れることが知られている。これは、ねじれ剛性が低い
と、打球毎のインパクトの瞬間（ボールとの衝突の直
前）におけるフェースの向きのばらつきが大きくなるこ
とと、打球時にボールとの衝突によリヘッドが受ける力
により、シャフトがねじれやすくなることが原因であ
る。よって、ねじれ剛性が高いほど、打球毎の方向のば
らつきが少なく、方向性が安定する。
められる性能としては、ある程度以上のねじれ剛性を有
することが必要である。ねじれ剛性が低すぎると、ゴル
フクラブとしての重要な機能である方向安定性が損なわ
れることが知られている。これは、ねじれ剛性が低い
と、打球毎のインパクトの瞬間（ボールとの衝突の直
前）におけるフェースの向きのばらつきが大きくなるこ
とと、打球時にボールとの衝突によリヘッドが受ける力
により、シャフトがねじれやすくなることが原因であ
る。よって、ねじれ剛性が高いほど、打球毎の方向のば
らつきが少なく、方向性が安定する。
【００１１】したがって、フックやスライスの矯正効果
は大きくするために、ねじれ剛性を低くすると方向性が
安定しない問題が生じる。一方、方向性を安定するため
に、ねじれ剛性を高くすると、フックやスライスの矯正
効果は小さくなる問題が生じる。
は大きくするために、ねじれ剛性を低くすると方向性が
安定しない問題が生じる。一方、方向性を安定するため
に、ねじれ剛性を高くすると、フックやスライスの矯正
効果は小さくなる問題が生じる。
【００１２】本発明は上記した問題に鑑みてなされたも
ので、フックやスライスの矯正効果を損なうことなく、
ねじれ剛性を大きくして方向安定性も高めることができ
るゴルフクラブシャフトを提供することを課題としてい
る。
ので、フックやスライスの矯正効果を損なうことなく、
ねじれ剛性を大きくして方向安定性も高めることができ
るゴルフクラブシャフトを提供することを課題としてい
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊
維強化樹脂層び繊維角度を周方向で部分的に異ならせ
て、しなると同時にその軸回りのねじれを生じるゴルフ
クラブ用シャフトにおいて、上記シャフトのヘッド取付
側の先端付近に繊維強化樹脂層からなる先端部補強層を
設け、該先端部補強層の繊維の配向角をシャフト軸線に
対して３５度以上５５度以下に設定していることを特徴
とするゴルフクラブシャフトを提供している。
め、本発明は、繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊
維強化樹脂層び繊維角度を周方向で部分的に異ならせ
て、しなると同時にその軸回りのねじれを生じるゴルフ
クラブ用シャフトにおいて、上記シャフトのヘッド取付
側の先端付近に繊維強化樹脂層からなる先端部補強層を
設け、該先端部補強層の繊維の配向角をシャフト軸線に
対して３５度以上５５度以下に設定していることを特徴
とするゴルフクラブシャフトを提供している。
【００１４】繊維強化樹脂製のゴルフクラブにおいて
は、従来よりヘッドを取付側である先端部付近に部分的
な補強層を設けられている。この先端に補強層を設ける
理由は２つあり、第１の理由はグリップ装着側の後端か
ら先端にかけて徐々に縮径していくテーパーを有するシ
ャフトにおいて、ヘッドのテーパの無い筒状のホーゼル
穴と、そこに挿入されるシャフトの形状を一致させるた
め、シャフト先端にテーパの無い部分（パラレル部分）
を設けるためである。第２の理由は打球時に応力の集中
するシャフトとヘッドの接合部分を補強してシャフト折
れを防止するためである。この従来設けられている先端
部補強層は、通常は、繊維の配向がシャフト軸線と実質
的に平行となるように配置して、曲げ破壊強度を高くし
ている。
は、従来よりヘッドを取付側である先端部付近に部分的
な補強層を設けられている。この先端に補強層を設ける
理由は２つあり、第１の理由はグリップ装着側の後端か
ら先端にかけて徐々に縮径していくテーパーを有するシ
ャフトにおいて、ヘッドのテーパの無い筒状のホーゼル
穴と、そこに挿入されるシャフトの形状を一致させるた
め、シャフト先端にテーパの無い部分（パラレル部分）
を設けるためである。第２の理由は打球時に応力の集中
するシャフトとヘッドの接合部分を補強してシャフト折
れを防止するためである。この従来設けられている先端
部補強層は、通常は、繊維の配向がシャフト軸線と実質
的に平行となるように配置して、曲げ破壊強度を高くし
ている。
【００１５】これに対して、本発明では、この先端部補
強層の繊維配向角度を、シャフト軸線に対して３５度以
上５５度以下に設定して、撓む（曲げる）とねじれる性
質を損なうことなく、シャフト全体のねじれ剛性を高め
ている。
強層の繊維配向角度を、シャフト軸線に対して３５度以
上５５度以下に設定して、撓む（曲げる）とねじれる性
質を損なうことなく、シャフト全体のねじれ剛性を高め
ている。
【００１６】上記繊維配向角度を３５度以上５５度以下
としているのは、３５度未満である場合や５５度を越え
ると場合には、捩れ剛性を高める効果が小さくなるため
である。この繊維配向角度はより好ましくは４０度以上
５０度以下である。
としているのは、３５度未満である場合や５５度を越え
ると場合には、捩れ剛性を高める効果が小さくなるため
である。この繊維配向角度はより好ましくは４０度以上
５０度以下である。
【００１７】上記先端部補強層に使用される繊維は、そ
の引張弾性率が大きいほど、シャフト全体のねじれ剛性
を高くすることができ、繊維の引張弾性率を３３００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2とするのが良いが、さらに好ましくは３５
００ｋｇｆ／ｍｍ2以上とするのが良い。但し、引張弾
性率が大きいものほど引張強度が小さくなり、シャフト
折れの可能性が大きくなり、よって、繊維の引張弾性率
の上限については１０００００ｋｇｆ／ｍｍ2以下、さ
らに、９５０００ｋｇｆ／ｍｍ2以下、さらに９３００
０ｋｇｆ／ｍｍ2以下とするのが良い。
の引張弾性率が大きいほど、シャフト全体のねじれ剛性
を高くすることができ、繊維の引張弾性率を３３００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2とするのが良いが、さらに好ましくは３５
００ｋｇｆ／ｍｍ2以上とするのが良い。但し、引張弾
性率が大きいものほど引張強度が小さくなり、シャフト
折れの可能性が大きくなり、よって、繊維の引張弾性率
の上限については１０００００ｋｇｆ／ｍｍ2以下、さ
らに、９５０００ｋｇｆ／ｍｍ2以下、さらに９３００
０ｋｇｆ／ｍｍ2以下とするのが良い。
【００１８】実際には、使用対象者のヘッドスピードお
よび求められるスライス（フック）矯正度合い等を考慮
して、使用する材料を決定することになり、一般的なア
マチュアゴルファー（ヘッドスピード３８ｍ／ｓから４
５ｍ／ｓ）の使用を前提とした場合には、強度とねじれ
剛性のバランスを比較考慮すると、繊維の引張弾性率を
３３０００ｋｇｆ／ｍｍ2以上１０００００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2以下、好ましくは、３５０００ｋｇｆ／ｍｍ2以上９
５０００ｋｇｆ／ｍｍ2、さらに、３５０００ｋｇｆ／
ｍｍ2以上９３０００ｋｇｆ／ｍｍ2以下に設定するのが
良い。
よび求められるスライス（フック）矯正度合い等を考慮
して、使用する材料を決定することになり、一般的なア
マチュアゴルファー（ヘッドスピード３８ｍ／ｓから４
５ｍ／ｓ）の使用を前提とした場合には、強度とねじれ
剛性のバランスを比較考慮すると、繊維の引張弾性率を
３３０００ｋｇｆ／ｍｍ2以上１０００００ｋｇｆ／ｍ
ｍ2以下、好ましくは、３５０００ｋｇｆ／ｍｍ2以上９
５０００ｋｇｆ／ｍｍ2、さらに、３５０００ｋｇｆ／
ｍｍ2以上９３０００ｋｇｆ／ｍｍ2以下に設定するのが
良い。
【００１９】また、繊維の引張強度はシャフトの生産性
を高める必要性から３５０ｋｇｆ／ｍｍ2、さらに３６
０ｋｇｆ／ｍｍ2とするのが良く、また、引張強度が大
きくなり過ぎると、その繊維の引張弾性率が小さくなる
傾向があるので、繊維の引張強度の上限は６００ｋｇｆ
／ｍｍ2以下、さらに５００ｋｇｆ／ｍｍ2以下、さら
に、４８０ｋｇｆ／ｍｍ2以下が良い。従って、引張強
度と必要な引張弾性率のバランスを考えると、繊維の引
張強度は３５０ｋｇｆ／ｍｍ2〜６００ｋｇｆ／ｍｍ2、
さらに、３５０ｋｇｆ／ｍｍ2〜５００ｋｇｆ／ｍｍ2、
さらに、３６０ｋｇｆ／ｍｍ2〜４８０ｋｇｆ／ｍｍ2が
好ましい。
を高める必要性から３５０ｋｇｆ／ｍｍ2、さらに３６
０ｋｇｆ／ｍｍ2とするのが良く、また、引張強度が大
きくなり過ぎると、その繊維の引張弾性率が小さくなる
傾向があるので、繊維の引張強度の上限は６００ｋｇｆ
／ｍｍ2以下、さらに５００ｋｇｆ／ｍｍ2以下、さら
に、４８０ｋｇｆ／ｍｍ2以下が良い。従って、引張強
度と必要な引張弾性率のバランスを考えると、繊維の引
張強度は３５０ｋｇｆ／ｍｍ2〜６００ｋｇｆ／ｍｍ2、
さらに、３５０ｋｇｆ／ｍｍ2〜５００ｋｇｆ／ｍｍ2、
さらに、３６０ｋｇｆ／ｍｍ2〜４８０ｋｇｆ／ｍｍ2が
好ましい。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照して説明する。図１（Ａ）に示すように、ゴルフク
ラブシャフト１の先端にはヘッド２が装着され、後端部
外周面にはゴムまたは皮革からなるグリップ３が装着さ
れる。シャフト１はヘッド装着側の先端からグリップ装
着側の後端にかけて外径が次第に拡径するテーパ状とさ
れている。
参照して説明する。図１（Ａ）に示すように、ゴルフク
ラブシャフト１の先端にはヘッド２が装着され、後端部
外周面にはゴムまたは皮革からなるグリップ３が装着さ
れる。シャフト１はヘッド装着側の先端からグリップ装
着側の後端にかけて外径が次第に拡径するテーパ状とさ
れている。
【００２１】シャフト１はシートワインディング製法に
て作製される繊維強化樹脂層の積層体からなり、繊維強
化プリプレグを積層して構成している。また、図１
（Ｂ）に示すように、ヘッド装着側の外周面には先端部
補強層５を設けている。
て作製される繊維強化樹脂層の積層体からなり、繊維強
化プリプレグを積層して構成している。また、図１
（Ｂ）に示すように、ヘッド装着側の外周面には先端部
補強層５を設けている。
【００２２】上記シャフト１は金属製のマンドレルに繊
維強化プリプレグを所要数巻き付けた後にラッピング
し、ついで、加熱硬化させ、マンドレル１０から抜き取
ってシャフト母材を形成し、このシャフト母材を所定寸
法に切断し、研磨にて仕上げたものである。
維強化プリプレグを所要数巻き付けた後にラッピング
し、ついで、加熱硬化させ、マンドレル１０から抜き取
ってシャフト母材を形成し、このシャフト母材を所定寸
法に切断し、研磨にて仕上げたものである。
【００２３】具体的には、図２および図３に示すよう
に、シャフト全長にわたる長さの全体アングル層のプリ
プレグ６とストレート層のプリプレグ７をマンドレルに
順次巻き付け、シャフト先端部分に当たる位置では、上
記プリプレグ７の外周面に部分的補強層５を構成するプ
リプレグ８を巻き付けている。上記ストレート層とは、
シャフト軸線に対して繊維が実質的に平行になるように
配置された層であり、全体アングル層とは、シャフト全
長にわたって配置されたアングル層のことである。アン
グル層とは、繊維の配向角度がシャフト軸線に対して３
５度から５５度である層のことである。
に、シャフト全長にわたる長さの全体アングル層のプリ
プレグ６とストレート層のプリプレグ７をマンドレルに
順次巻き付け、シャフト先端部分に当たる位置では、上
記プリプレグ７の外周面に部分的補強層５を構成するプ
リプレグ８を巻き付けている。上記ストレート層とは、
シャフト軸線に対して繊維が実質的に平行になるように
配置された層であり、全体アングル層とは、シャフト全
長にわたって配置されたアングル層のことである。アン
グル層とは、繊維の配向角度がシャフト軸線に対して３
５度から５５度である層のことである。
【００２４】本実施形態では、全体アングル層及びスト
レート層のプリプレグ６、７として、東レ（株）製の炭
素繊維強化樹脂プリプレグ８０５５Ｓ−１２（厚み０．
１０５３ｍｍ、炭素繊維含有率７６ｗｔ％、繊維引張弾
性率３０，０００ｋｇｆ／ｍｍ2、繊維引っ張り強度５
６０ｋｇｆ／ｍｍ2）を用いている。
レート層のプリプレグ６、７として、東レ（株）製の炭
素繊維強化樹脂プリプレグ８０５５Ｓ−１２（厚み０．
１０５３ｍｍ、炭素繊維含有率７６ｗｔ％、繊維引張弾
性率３０，０００ｋｇｆ／ｍｍ2、繊維引っ張り強度５
６０ｋｇｆ／ｍｍ2）を用いている。
【００２５】先端部の部分的補強層５のプリプレグ８と
して、次の５種の材料を使用している。前述の東レ
（株）製の８０５５Ｓ−１２のほか、同じく東レ（株）
製の１００５５−１２（厚み０．１０４１ｍｍ、炭素繊
維含有率７６ｗｔ％、繊維引張弾性率３５，０００ｋｇ
ｆ／ｍｍ2、繊維引張強度４８０ｋｇｆ／ｍｍ2）、同じ
く東レ（株）製の９０５５−１２（厚み０．０９６１ｍ
ｍ、炭素繊維含有率７６ｗｔ％、繊維引張弾性率３８．
５００ｋｇ／ｆｍｍ2、繊維引っ張り強度４５０ｋｇｆ
／ｍｍ2）、日本グラファイトファイバー（株）製のＥ
８０２６Ｃ−１２Ｎ（厚み０．１０６ｍｍ、炭素繊維含
有率６８ｗｔ％、繊維引張弾性率８０．０００ｋｇｆ／
ｍｍ2、繊維引張強度３６０ｋｇｆ／ｍｍ2）、同じく日
本グラファイトファイバー（株）製のＥ９５２６Ｃ−１
２Ｎ（厚み０．１０６ｍｍ、炭素繊維含有率６８ｗｔ
％、繊維引張弾性率９３．０００ｋｇｆ／ｍｍ2、繊維
引張強度３６０ｋｇｆ／ｍｍ2）を使用している。
して、次の５種の材料を使用している。前述の東レ
（株）製の８０５５Ｓ−１２のほか、同じく東レ（株）
製の１００５５−１２（厚み０．１０４１ｍｍ、炭素繊
維含有率７６ｗｔ％、繊維引張弾性率３５，０００ｋｇ
ｆ／ｍｍ2、繊維引張強度４８０ｋｇｆ／ｍｍ2）、同じ
く東レ（株）製の９０５５−１２（厚み０．０９６１ｍ
ｍ、炭素繊維含有率７６ｗｔ％、繊維引張弾性率３８．
５００ｋｇ／ｆｍｍ2、繊維引っ張り強度４５０ｋｇｆ
／ｍｍ2）、日本グラファイトファイバー（株）製のＥ
８０２６Ｃ−１２Ｎ（厚み０．１０６ｍｍ、炭素繊維含
有率６８ｗｔ％、繊維引張弾性率８０．０００ｋｇｆ／
ｍｍ2、繊維引張強度３６０ｋｇｆ／ｍｍ2）、同じく日
本グラファイトファイバー（株）製のＥ９５２６Ｃ−１
２Ｎ（厚み０．１０６ｍｍ、炭素繊維含有率６８ｗｔ
％、繊維引張弾性率９３．０００ｋｇｆ／ｍｍ2、繊維
引張強度３６０ｋｇｆ／ｍｍ2）を使用している。
【００２６】上記プリプレグ６、７、８の積層パターン
を図３に示す通りで、繊維角度を±Ｘ度の全体アングル
層のプリプレグ６を各１．５回巻回分の幅とし、それら
を互いに１８０度分ずらして積層させている。その外側
に、ストレート層のプリプレグ７を３回巻回し、つい
で、先端部補強層５のプリプレグ８を配置した。全体ア
ングル層のプリプレグ６の繊維配向角度Ｘは３０度とし
ている。先端部補強層５のプリプレグ８は図２（Ａ）に
示すようにシャフト軸線方向と平行、あるいは、図２
（Ｂ）に示すようにシャフト軸線方向に対して３５度以
上５５度以下で傾斜させている。
を図３に示す通りで、繊維角度を±Ｘ度の全体アングル
層のプリプレグ６を各１．５回巻回分の幅とし、それら
を互いに１８０度分ずらして積層させている。その外側
に、ストレート層のプリプレグ７を３回巻回し、つい
で、先端部補強層５のプリプレグ８を配置した。全体ア
ングル層のプリプレグ６の繊維配向角度Ｘは３０度とし
ている。先端部補強層５のプリプレグ８は図２（Ａ）に
示すようにシャフト軸線方向と平行、あるいは、図２
（Ｂ）に示すようにシャフト軸線方向に対して３５度以
上５５度以下で傾斜させている。
【００２７】上記本発明のシャフトの曲げ捩れ量、強
度、方向安定性を評価するため、下記の表１に示す実施
例１〜６と比較例１〜３のシャフトを作製した。
度、方向安定性を評価するため、下記の表１に示す実施
例１〜６と比較例１〜３のシャフトを作製した。
【００２８】実施例１〜６および比較例１〜３の材料お
よび積層パターンは前記実施形態のシャフトと同一とし
た。なお、全体アングル層のプリプレグの繊維配向角度
は比較例１を除き実施例１〜６、比較例２、３とも上記
した３０度とし、比較例１のみ４０度とした。先端部補
強層５のプリプレグ８の材料、繊維の配向角度を表１に
示すようにそれぞれ変えた。
よび積層パターンは前記実施形態のシャフトと同一とし
た。なお、全体アングル層のプリプレグの繊維配向角度
は比較例１を除き実施例１〜６、比較例２、３とも上記
した３０度とし、比較例１のみ４０度とした。先端部補
強層５のプリプレグ８の材料、繊維の配向角度を表１に
示すようにそれぞれ変えた。
【００２９】
【表１】
【００３０】表１中に示す曲げねじれ量とは、シャフト
後端と後端から１５０ｍｍの間を固定し、シャフト先端
の細径側端から２０ｍｍの箇所に１．１ｋｇの重りを取
り付けてシャフトを撓ませ、その際に発生するねじれ角
度を、シャフト先端の細径側端から１５ｍｍの箇所に取
り付けた標識棒から読み取ったものである。この値は、
シャフトの周方向で変化するが、ここでの曲げねじれ量
は、そのうちの最大値である。この曲げねじれ量によ
り、曲げるとねじれるシャフトのねじれの度合いが示さ
れ、フックやスライスの矯正効果が定量的に示される。
後端と後端から１５０ｍｍの間を固定し、シャフト先端
の細径側端から２０ｍｍの箇所に１．１ｋｇの重りを取
り付けてシャフトを撓ませ、その際に発生するねじれ角
度を、シャフト先端の細径側端から１５ｍｍの箇所に取
り付けた標識棒から読み取ったものである。この値は、
シャフトの周方向で変化するが、ここでの曲げねじれ量
は、そのうちの最大値である。この曲げねじれ量によ
り、曲げるとねじれるシャフトのねじれの度合いが示さ
れ、フックやスライスの矯正効果が定量的に示される。
【００３１】また、シャフトトルクとは、シャフト先端
の細径端と、該細径端から８２５ｍｍのスパンをおいた
地点をチャックして、１３．９ｋｇ・ｃｍの荷重を与え
たときのねじれ角度であり、シャフト全体のねじれ剛性
を示し、これによりシャフトの方向安定性が定量的に示
される。
の細径端と、該細径端から８２５ｍｍのスパンをおいた
地点をチャックして、１３．９ｋｇ・ｃｍの荷重を与え
たときのねじれ角度であり、シャフト全体のねじれ剛性
を示し、これによりシャフトの方向安定性が定量的に示
される。
【００３２】また、Ｔ点ＳＧ３点曲げ破壊強度とは、製
品安全協会が定めるＳＧ式の破壊強度であり、シャフト
先端の細径端から９０ｍｍ（Ｔ点）、１７５ｍｍ（Ａ
点）、５５ｍｍ（Ｂ点）の各位置と、シャフト後端の太
径端から１７５ｍｍ（Ｃ点）の４カ所について破壊強度
を測定した。シャフトの支持点のスパンをＴ点測定時の
み１５０ｍｍとし、Ａ〜Ｃ点測定時は３０ｍｍとした。
測定はシャフトのアングル層のプリプレグの境界部の位
置が上を向くように支持して測定する一方、更に、シャ
フトを軸中心に９０度回転させてプリプレグの境界の位
置を水平方向に向けて測定した。
品安全協会が定めるＳＧ式の破壊強度であり、シャフト
先端の細径端から９０ｍｍ（Ｔ点）、１７５ｍｍ（Ａ
点）、５５ｍｍ（Ｂ点）の各位置と、シャフト後端の太
径端から１７５ｍｍ（Ｃ点）の４カ所について破壊強度
を測定した。シャフトの支持点のスパンをＴ点測定時の
み１５０ｍｍとし、Ａ〜Ｃ点測定時は３０ｍｍとした。
測定はシャフトのアングル層のプリプレグの境界部の位
置が上を向くように支持して測定する一方、更に、シャ
フトを軸中心に９０度回転させてプリプレグの境界の位
置を水平方向に向けて測定した。
【００３３】表１に示すように、比較例１では、全体ア
ングル層の繊維配向角度を４０度としており、そのた
め、全体アングル層の繊維配向角度が３０度である比較
例２に比べてシャフトトルクが小さくなっていた。つま
り、繊維配向角度を４０度とすることによりシャフトの
ねじれ剛性が高くなった反面、比較例１は比較例２に比
べて曲げねじれ量が少なく、シャフト全体のねじれ剛性
が高くなっていた。このように、シャフト全体のねじれ
剛性を高くすると、その影響で曲げねじれ量が小さくな
ることが確認できた。
ングル層の繊維配向角度を４０度としており、そのた
め、全体アングル層の繊維配向角度が３０度である比較
例２に比べてシャフトトルクが小さくなっていた。つま
り、繊維配向角度を４０度とすることによりシャフトの
ねじれ剛性が高くなった反面、比較例１は比較例２に比
べて曲げねじれ量が少なく、シャフト全体のねじれ剛性
が高くなっていた。このように、シャフト全体のねじれ
剛性を高くすると、その影響で曲げねじれ量が小さくな
ることが確認できた。
【００３４】実施例１では、先端部補強層の繊維配向角
度を±４５度の角度にしたものであり、シャフトトルク
が比較例２よりも小さくなっているにもかかわらず、曲
げねじれ量は同じであった。実施例３では、先端部補強
層の材料を実施例１よりも高弾性としたため、トルクが
さらに少なくなっているが、曲げねじれ量は同じ値を保
っていた。実施例４、５、６ではさらに高弾性の材料を
先端部補強層に用いており、シャフトトルクが更に少な
くなっていたが、曲げねじれ量は変わらなかった。この
ように、先端部補強層のみのねじれ剛性を高くすること
で、曲げねじれ量を減ずることなく、シャフトトルクを
少なくすることができることが確認できた。この理由
は、曲げねじれ量を与えるシャフトのねじれ変形が、先
端部分以外で発生しており、先端の剛性に影響を受けな
い−方、シャフトトルクが先端部のねじれ剛性の影響を
受けるためであると推測される。
度を±４５度の角度にしたものであり、シャフトトルク
が比較例２よりも小さくなっているにもかかわらず、曲
げねじれ量は同じであった。実施例３では、先端部補強
層の材料を実施例１よりも高弾性としたため、トルクが
さらに少なくなっているが、曲げねじれ量は同じ値を保
っていた。実施例４、５、６ではさらに高弾性の材料を
先端部補強層に用いており、シャフトトルクが更に少な
くなっていたが、曲げねじれ量は変わらなかった。この
ように、先端部補強層のみのねじれ剛性を高くすること
で、曲げねじれ量を減ずることなく、シャフトトルクを
少なくすることができることが確認できた。この理由
は、曲げねじれ量を与えるシャフトのねじれ変形が、先
端部分以外で発生しており、先端の剛性に影響を受けな
い−方、シャフトトルクが先端部のねじれ剛性の影響を
受けるためであると推測される。
【００３５】また、シャフト先端部の強度を示すＴ点Ｓ
Ｇ３点曲げ破壊強度は、先端部補強層の繊維配向角度が
０度の比較例１、２、３よりもそれぞれ各同一材料を用
いた実施例１、２、６の方が低くかった。また、実施例
３、４、５の高弾性の材料を用いた場合の方が低くなっ
ていた。しかしながら、すべての実施例１〜６につい
て、製品安全協会の定めるＳＧ破壊強度の規格値である
８２ｋｇｆをクリアしているので、実用上は問題のない
強度を有していることが確認できた。
Ｇ３点曲げ破壊強度は、先端部補強層の繊維配向角度が
０度の比較例１、２、３よりもそれぞれ各同一材料を用
いた実施例１、２、６の方が低くかった。また、実施例
３、４、５の高弾性の材料を用いた場合の方が低くなっ
ていた。しかしながら、すべての実施例１〜６につい
て、製品安全協会の定めるＳＧ破壊強度の規格値である
８２ｋｇｆをクリアしているので、実用上は問題のない
強度を有していることが確認できた。
【００３６】
【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
によれば、繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊維強
化樹脂層の繊維角度を周方向で部分的に異ならせて、曲
げると同時に軸回りに捩れを発生させるゴルフクラブシ
ャフトにおいて、ヘッド装着側の先端部の配置する繊維
強化樹脂層からなる補強層の強化繊維を傾斜させている
ためり、曲げねじれ量を確保しつつシャフトトルクを小
さくすることができる。よって、フックやスライスの矯
正効果を高めながら、打球時の方向安定性も優れたもの
とすることができ、かつ、強度上も問題のないゴルフク
ラブシャフトと提供することができる。
によれば、繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊維強
化樹脂層の繊維角度を周方向で部分的に異ならせて、曲
げると同時に軸回りに捩れを発生させるゴルフクラブシ
ャフトにおいて、ヘッド装着側の先端部の配置する繊維
強化樹脂層からなる補強層の強化繊維を傾斜させている
ためり、曲げねじれ量を確保しつつシャフトトルクを小
さくすることができる。よって、フックやスライスの矯
正効果を高めながら、打球時の方向安定性も優れたもの
とすることができ、かつ、強度上も問題のないゴルフク
ラブシャフトと提供することができる。
【図１】 本発明のゴルフクラブ用シャフトの斜視図で
ある。
ある。
【図２】 （Ａ）（Ｂ）は積層するプリプレグの模式図
である。
である。
【図３】 プリプレグの巻き付け状態を示す模式図であ
る。
る。
１ シャフト ２ ヘッド ３ グリップ ５ 先端部補強層 ６、７、８ プリプレグ
Claims (3)
- 【請求項１】 繊維強化樹脂層の積層体からなり、該繊
維強化樹脂層び繊維角度を周方向で部分的に異ならせ
て、しなると同時にその軸回りのねじれを生じるゴルフ
クラブ用シャフトにおいて、 上記シャフトのヘッド取付側の先端付近に繊維強化樹脂
層からなる先端部補強層を設け、該先端部補強層の繊維
の配向角をシャフト軸線に対して３５度以上５５度以下
に設定していることを特徴とするゴルフクラブシャフ
ト。 - 【請求項２】 上記先端部補強層に用いられる繊維強化
樹脂層の繊維の引張弾性率を３３０００ｋｇｆ／ｍｍ2
以上に設定している請求項１に記載のゴルフクラブシャ
フト。 - 【請求項３】 上記先端部補強層に用いられる繊維強化
樹脂層の繊維の引張強度を３５０ｋｇｆ／ｍｍ2以上に
設定している請求項２に記載のゴルフクラブシャフト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11224630A JP2001046565A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | ゴルフクラブシャフト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11224630A JP2001046565A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | ゴルフクラブシャフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001046565A true JP2001046565A (ja) | 2001-02-20 |
Family
ID=16816733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11224630A Pending JP2001046565A (ja) | 1999-08-06 | 1999-08-06 | ゴルフクラブシャフト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001046565A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002282399A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフクラブシャフト |
| JP2003334268A (ja) * | 2002-03-15 | 2003-11-25 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフクラブシャフト |
| JP2004081230A (ja) * | 2002-08-22 | 2004-03-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフクラブシャフト |
| CN102743844A (zh) * | 2011-04-18 | 2012-10-24 | 住胶体育用品株式会社 | 高尔夫球杆杆身 |
| JP5230835B1 (ja) * | 2012-08-31 | 2013-07-10 | グローブライド株式会社 | バドミントンラケットに用いられるシャフトを製造する方法 |
| CN114653031A (zh) * | 2019-12-27 | 2022-06-24 | 古洛布莱株式会社 | 高尔夫球杆用杆身的制造方法、高尔夫球杆用杆身及具备该杆身的高尔夫球杆 |
-
1999
- 1999-08-06 JP JP11224630A patent/JP2001046565A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002282399A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフクラブシャフト |
| JP2003334268A (ja) * | 2002-03-15 | 2003-11-25 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフクラブシャフト |
| JP2004081230A (ja) * | 2002-08-22 | 2004-03-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | ゴルフクラブシャフト |
| CN102743844A (zh) * | 2011-04-18 | 2012-10-24 | 住胶体育用品株式会社 | 高尔夫球杆杆身 |
| JP5230835B1 (ja) * | 2012-08-31 | 2013-07-10 | グローブライド株式会社 | バドミントンラケットに用いられるシャフトを製造する方法 |
| CN114653031A (zh) * | 2019-12-27 | 2022-06-24 | 古洛布莱株式会社 | 高尔夫球杆用杆身的制造方法、高尔夫球杆用杆身及具备该杆身的高尔夫球杆 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20050519 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050531 |
|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060320 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20081008 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081014 |
|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20081211 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090310 |