JP4563929B2 - スパークプラグ - Google Patents

Description

本発明は、自動車用エンジン等の内燃機関に使用されるスパークプラグに関する。

従来から、中心電極と、この中心電極の先端部に対して放電ギャップを隔てて設けられた接地電極との間に火花放電を生じさせ、内燃機関の燃焼室に供給される混合気への着火源として使用されるスパークプラグが知られている。

地球環境保護が叫ばれる近年では、省エネルギーや二酸化炭素の排出規制、未燃ガス（炭化水素化合物）の排出抑制が、一層強く求められている。こうした要請に応じるために、内燃機関においては、リーンバーンエンジン、直噴ガソリンエンジンあるいは低排ガスエンジン等の開発が積極的に行われている。さらに、リーンバーンエンジンでは、排気ガスの一部を燃焼室内に再循環することにより、吸入工程時に発生するエンジンの負の仕事を減らすとともに、よりクリーンな排気ガスに浄化する、エキゾーストガスリサーキュレーション（ＥＧＲ）システムが積極的に導入されている。こうした状況では、スパークプラグは、希薄である上に不活性ガスである排気ガスが多量に存在する混合気に点火しなければならず、より着火性の高いスパークプラグが要求されている。

着火性を向上させたスパークプラグとしては、中心電極先端から接地電極を外し、すなわち、スパークプラグの軸方向先端側から接地電極を見たときに、中心電極の先端面を覆わないように軸線より径方向外側に位置させたものが知られている（例えば、特許文献１参照。）。このようなスパークプラグによれば、接地電極が中心電極の直上にかぶっていないため、火炎が燃焼室方向に広がり易くなり、これによって着火性が向上する。しかしながら、このようなスパークプラグでは、着火性は向上するが、火花方向が斜めになり、中心電極の先端部が偏って消耗するため火花ギャップの広がりが速くなり、耐久性の点で劣るという課題がある。また、貴金属チップの先端部の小径化して着火性を向上させることも知られている（例えば、特許文献２参照。）。しかしながら、このようなスパークプラグでは、着火性は向上するが、小径化された貴金属チップの部分が消耗し易く、耐久性の点で劣るという課題がある。

また、Ｎｉ基合金からなる中心電極母材の先端に貴金属チップを溶接するとともに、この貴金属チップの直上に対向するように接地電極側にも貴金属チップを溶接し、これらの貴金属チップの部分で放電を生じさせることにより、偏消耗を抑制して耐久性を向上させたスパークプラグも知られている（例えば、特許文献3参照。）このようなスパークプラグでは、前述したスパークプラグに比べて耐久性の点は優れているが、中心電極の直上に接地電極が存在するため、前記したスパークプラグに比べて着火性の点では劣るという課題がある。
特開２００４−５５１４２号公報 特開平１１−５４２４０号公報 特開２００４−１２７９１６号公報

上記のように従来技術においては、着火性と耐久性がトレードオフの関係にあり、良好な着火性と、良好な耐久性を併せ持つスパークプラグの開発が望まれていた。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものである。本発明は、良好な着火性と、良好な耐久性を併せ持つスパークプラグを提供することを目的とする。

本発明のスパークプラグは、筒状の主体金具と、この主体金具内に支持された筒状の絶縁碍子と、この絶縁碍子内に支持され軸方向に延在する中心電極と、この中心電極の先端側に当該中心電極と間隔を設け配設された接地電極とを有するスパークプラグにおいて、前記中心電極は、Ｎｉ基合金からなる柱状の中心電極母材と、当該中心電極母材の先端に溶接された貴金属チップとを有し、前記接地電極は、軸方向先端側から見たときに前記貴金属チップの先端面を覆わない、軸線より径方向外側に位置し、前記貴金属チップが、前記中心電極母材と溶接された溶接部側の後端部の面積が先端部の面積より大きく、前記後端部と前記先端部との間に、少なくとも前記接地電極側に角部を形成する鍔部を有する形状を有し、前記接地電極と前記貴金属チップの先端部の初期における放電ギャップをＧ１、前記接地電極と前記貴金属チップの鍔部との初期における放電ギャップをＧ２とすると、０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍとされていることを特徴とする。

本発明のスパークプラグでは、中心電極が、Ｎｉ基合金からなる柱状の中心電極母材と、当該中心電極母材の先端に溶接された貴金属チップとを有し、接地電極は、軸方向先端側から見たときに貴金属チップの先端面を覆わない、軸線より径方向外側に位置した構成となっている。したがって、接地電極が中心電極の直上にかぶっていないため、火炎が燃焼室方向に広がり易くなり、これによって着火性が向上する。

また、貴金属チップが、中心電極母材と溶接された溶接部側の後端部の面積が先端部の面積より大きく、後端部と先端部との間に、少なくとも接地電極側に角部を形成する鍔部を有する形状を有している。そして、接地電極と貴金属チップの先端部の初期における放電ギャップをＧ１、接地電極と貴金属チップの鍔部との初期における放電ギャップをＧ２とすると、０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍとされている。これによって、初期においては接地電極と貴金属チップの先端部との間で放電が生じ、貴金属チップの先端部が消耗してＧ１が大きくなった時に、接地電極と貴金属チップの鍔部と間で放電が生じるようになる。したがって、貴金属チップの先端部が偏って消耗しても、放電ギャップの広がりを抑制することができ、耐久性の向上を図ることができる。ここで、Ｇ２−Ｇ１を０．１ｍｍより小さくし例えば０．０ｍｍとすると着火性が悪くなる。一方、Ｇ２−Ｇ１を０．２ｍｍより大きくし例えば０．３ｍｍとするとギャップＧ１での放電が多くなり、そのため消耗に伴う放電ギャップの増加量が多くなり、耐久性が悪化する。このため、０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍとすることにより、良好な着火性と良好な耐久性を併せ持つスパークプラグを提供することができる。

本発明のスパークプラグにおいて、貴金属チップとニッケル基合金からなる中心電極母材とは、径方向からレーザビームを照射してレーザ溶接することが好ましい。これによって、溶融温度の異なる貴金属チップと中心電極母材とを良好な状態に接合することができる。

上記のスパークプラグにおいて、貴金属チップの先端部の直径をｄ１、貴金属チップの鍔部の直径をｄ２、貴金属チップの先端部と鍔部との初期における軸方向距離をｈとしたとき、０．４ｍｍ≦ｄ１≦１．２ｍｍ、０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍ、０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍ、とすることが好ましい。

ｄ１は、細径化すると着火性が向上するが耐久性が低下し、大径化すると着火性が低下するが耐久性が向上する。このため、０．４ｍｍ≦ｄ１≦１．２ｍｍとすることが好ましい。また、径差ｄ２−ｄ１が０．６より小さいと、耐久性の向上効果がほとんどなくなり、１．０より大きくなると、鍔部に飛火したときの着火性の低下度合いが大きくなり、出力の変動を招く。このため、０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍとすることが好ましい。さらに、貴金属チップの先端部と鍔部との初期における軸方向距離（突き出し量）ｈは、０．３以下であると着火性が低下し、０．６より大きくなると耐久性向上効果が見込めなくなる。このため、０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍ、とすることが好ましい。

貴金属チップの先端部の形状が円柱状でない場合、接地電極と貴金属チップの先端部の初期における放電ギャップにおける軸方向に直行する水平方向距離をｇ１、接地電極と貴金属チップの鍔部との初期における放電ギャップにおける軸方向に直行する水平方向距離をｇ２、貴金属チップの先端部と貴金属チップの鍔部との軸方向距離をｈとしたとき、０．３ｍｍ≦ｇ１−ｇ２≦０．５ｍｍ、０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍとする。すなわち、この場合ｇ１−ｇ２が、上記した径差ｄ２−ｄ１の１／２の値となるようにすることにより、前記した０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍとした場合と同様な効果が得られる。

また、本発明のスパークプラグにおいて、貴金属チップの鍔部の先端側端部と、溶接後の溶接部を除いた貴金属チップの後端側端部との間の軸方向の長さ（ストレート長）をＬとして、Ｌ≧０．３ｍｍとすることが好ましい。ストレート長Ｌが０．３未満であると、突起部が消耗し鍔部での放電が始まる時に溶接部に飛火しやすくなる。溶接部で飛火すると、溶接部の消耗が急速に進み、貴金属チップ自体の熱引きが悪くなり、チップの温度上昇を招き、チップの消耗が激しくなり耐久性が低下する。

本発明によれば、良好な着火性と、良好な耐久性を併せ持つスパークプラグを提供することができる。

以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。図１は、本発明の一実施形態に係るスパークプラグ１００の全体構成を示す軸線を含む断面における断面図である。

図１に示すように、スパークプラグ１００は、低炭素鋼等の金属により構成された筒状の主体金具１を具備している。この主体金具１の内側には、例えばアルミナあるいは窒化アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され先端部が主体金具１の端面から突出する形で配置された絶縁碍子２が支持されている。

また、この絶縁碍子２の内部には、先端部が絶縁碍子２の端面から突出するように中心電極３が配置されている。この中心電極３は、その表層部をなす中心電極母材３０と、当該中心電極母材３０の先端に溶接された貴金属チップ３２とを有している。

上記中心電極母材３０は、Ｎｉ基合金から柱状に構成されている。具体的な材質としては、インコネル６００（商品名）（Ｎｉ：７６質量％、Ｃｒ：１５．５質量％、Ｆｅ：８質量％（残部微量添加元素もしくは不純物）、インコネル６０１（商品名）（Ｎｉ：６０．５質量％、Ｃｒ：２３質量％、Ｆｅ：１４質量％（残部微量添加元素もしくは不純物））を例示できる。この中心電極３の電極母材３０中には、Ｃｕ又はＣｕ合金からなる熱伝導促進部３１が埋設されている。

貴金属チップ３２は、例えば、Ｉｒを主成分とし、また、Ｉｒの酸化揮発を抑制したり加工性を改善したりするための副成分として、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｒｕ及びＲｅから選ばれる１種又は２種以上を合計で３〜５０質量％含有するＩｒ合金等によって構成することができ、その外形は円柱状に形成されている。

中心電極３は、絶縁碍子２の軸線Ｏ方向に形成された貫通孔６の先端側（図中下側）に配置されている。また、貫通孔６の後端側には端子金具２３が配置され、導電性ガラスシール層２４，２６及び電波雑音軽減用の抵抗体２５を介して中心電極３に電気的に接続されている。また、主体金具１の外周面には、スパークプラグ１００を図示しないエンジンブロックに取り付けるためのねじ部７が形成されている。

主体金具１の先端部には、一端が当該主体金具１の端面に接合され、他端が中心電極３の貴金属チップ３２の先端を向くように接地電極４が配置されている。この接地電極４は、図２にも示すように、軸方向先端側（図中下側）から見たときに、貴金属チップ３２の先端面を覆わないように軸線Ｏより径方向外側（図中左側）に位置している。ここで、「貴金属チップ３２の先端面を覆わないように」とは、図３に示すように、凸形状の貴金属チップ３２の場合は少なくとも凸状に突出した先端面に接地電極４がかからない構成のことを示し、より望ましくは貴金属チップ３２全体に接地電極４がかからない構成のことを示している。

図３に示すように、貴金属チップ３２は、中心電極母材３０と溶接された溶接部３６側の後端部３３の面積（直径がｄ２）が先端部３４の面積（直径がｄ１）より大きく、後端部３３と先端部３４との間に、少なくとも接地電極４側に角部を形成する鍔部３５を有する形状を有している。すなわち、貴金属チップ３２は、直径がｄ１の細径の円柱状の先端部３４と、直径がｄ２の大径の円柱状の鍔部３５を同軸上で重ね合わせた形状となっている。

そして、接地電極４と貴金属チップ３２の先端部３４の初期における放電ギャップをＧ１、接地電極４と貴金属チップ３２の鍔部３５との初期における放電ギャップをＧ２とすると、
０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍ
とされている。これは以下のような理由による。

すなわち、図４のグラフは、縦軸を放電ギャップの増加量、横軸を耐久時間として、これらの関係を測定した結果を示すものである。なお、測定は、スパークプラグを、所定条件で加速試験した後の放電ギャップを所定時間毎に実測することにより行い、グラフ中に示される耐久時間１００時間は、実際の自動車が１０万キロの走行距離を走ったことに相当する火花消耗の程度を示している（後述する図８，１０のグラフにおいても同じ。）。このグラフに示される曲線は、耐久時間１００時間における最上部から順に、鍔部を有しない円柱状の貴金属チップ（ストレート（直径０．６ｍｍ））の場合、Ｇ２−Ｇ１＝０．３ｍｍの場合、Ｇ２−Ｇ１＝０．２ｍｍの場合、Ｇ２−Ｇ１＝０．１ｍｍの場合、Ｇ２−Ｇ１＝０．０ｍｍの場合を示している。このグラフに示されるように、放電ギャップの増加量を抑制し、良好な耐久性を確保するためには、Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍとする必要がある。

また、図５のグラフは、Ｇ２−Ｇ１の値と着火性との関係を測定した結果を示すものであり、このグラフにおける横軸は空燃比（Ａ／Ｆ）を示している。このグラフに示されるように、Ｇ２−Ｇ１を０．１ｍｍより小さくし、例えばＧ２−Ｇ１＝０．０ｍｍとすると着火性が悪化する。このため、良好な着火性を確保するためには、０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１とする必要がある。

以上から、０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍとすることにより、良好な着火性と、良好な耐久性を併せ持つスパークプラグ１００を提供することができる。なお、上記した「初期における放電ギャップ」とは、未使用の状態のスパークプラグ１００における放電ギャップのことを示している。実際には、スパークプラグ１００が使用されることによって、貴金属チップ３２が消耗し放電ギャップが次第に広がることになる。本実施形態のスパークプラグ１００では、使用を開始した直後においては、接地電極４と貴金属チップ３２の先端部３４において放電が生じる。そして、先端部３４が消耗して放電ギャップＧ１が広くなると、接地電極４と鍔部３５との間で放電が生じるようになり、これによって全体としての放電ギャップの広がりが抑制される。

上記のスパークプラグ１００において貴金属チップ３２を中心電極母材３０に溶接する場合、側方からレーザビームを照射して、レーザ溶接することが好ましい。これによって、融点の異なる材料からなる貴金属チップ３２と中心電極母材（ニッケル基合金からなる）３０とを強固に接合することができる。このようにレーザ溶接等で貴金属チップ３２と中心電極母材３０とを溶接した場合、貴金属チップ３２の後端側には貴金属チップ材料と中心電極母材材料を溶融状態で溶かし込み、凝固した溶接部（溶接ビード）３６（図３参照。）が形成される。

このような溶接部３６は仕事関数の関係から、貴金属チップ３２自体よりも接地電極４との間で放電が生じ易く、また放電が生じると放電による消耗も激しい。このため、溶接後の貴金属チップ３２の後端部３３（溶接部３６を除いた純粋な貴金属部分の後端部）と鍔部３５の先端側との軸方向の長さ（図３に示すＬ）は、ある程度の長さを有し、溶接部３６において放電が生じないようにすることが好ましい。

図６のグラフは、上記の長さ（ストレート長）Ｌと、２００時間の耐久試験後の貴金属チップの残存率（元の体積に対してどれだけの体積が残っているかを％で示したもの）を測定した結果を示すものである。この図６に示されるように、Ｌが０．３ｍｍ以上となると、貴金属チップの残存率は一定になる。このため、Ｌ≧０．３ｍｍとすることが好ましい。

また、図３に示す貴金属チップ３２の先端部３４の細径部分の長さ（突き出し量）ｈも、着火性および耐久性に影響を与える。さらに、図３に示す貴金属チップ３２の鍔部３５の直径ｄ２と、先端部３４の直径ｄ１との径差（ｄ２−ｄ１）も、着火性および耐久性に影響を与える。

図７のグラフは、上記の突き出し量ｈと着火性との関係を調べた結果を示したものである。また、図８のグラフは、上記の突き出し量ｈと耐久性（放電ギャップ増加量）との関係を調べた結果を示したものである。図８のグラフに示される曲線は、耐久時間１００時間における最上部から順に、鍔部を有しない円柱状の貴金属チップ（直径０．６ｍｍ）の場合、ｈ＝０．８ｍｍの場合、ｈ＝０．７ｍｍの場合、ｈ＝０．６ｍｍの場合、ｈ＝０．５ｍｍの場合、ｈ＝０．４ｍｍの場合、ｈ＝０．３ｍｍの場合、ｈ＝０．２ｍｍの場合、ｈ＝０．１ｍｍの場合を示している。なお、これらの測定は、ｄ１＝０．６ｍｍ、ｄ２＝１．６ｍｍ、ｄ２−ｄ１＝１．０ｍｍの条件で行った。

図７に示されるように、着火性の観点からは、突き出し量ｈは、０．２ｍｍから０．３ｍｍとすることで変極点を迎えてＡ／Ｆが向上するので０．３ｍｍ以上とすることが好ましい。また、図８に示されるように、耐久性の観点からは、ギャップ増加量が１００時間において０．３ｍｍまでに抑えられるため、突き出し量ｈは０．６ｍｍ以下とすることが好ましい。なお、ギャップが０．３ｍｍ増加すると要求電圧が著しく増大するため０．３ｍｍ以下に抑えたい要求がある。したがって、０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍとすることが好ましい。

図９のグラフは、上記の径差ｄ２−ｄ１と着火性との関係を調べた結果を示したものである。また、図１０のグラフは、上記の径差ｄ２−ｄ１と耐久性（放電ギャップ増加量）との関係を調べた結果を示したものである。図１０のグラフに示される曲線は、耐久時間１００時間における最上部から順に、鍔部を有しない円柱状の貴金属チップ（直径０．６ｍｍ）の場合、ｄ２−ｄ１＝０．２ｍｍの場合、ｄ２−ｄ１＝０．４ｍｍの場合、ｄ２−ｄ１＝０．６ｍｍの場合、ｄ２−ｄ１＝０．８ｍｍの場合、ｄ２−ｄ１＝１．０ｍｍの場合を示している。なお、これらの測定は、ｈ＝０．３ｍｍの条件で行った。

図９に示されるように、着火性の観点からは、径差ｄ２−ｄ１は、１．０ｍｍ以下とすることが好ましい。また、図１０に示されるように、耐久性の観点からは、径差ｄ２−ｄ１は０．６ｍｍ以上とすることが好ましい。したがって、０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍとすることが好ましい。

また、貴金属チップ３２の先端部３４の直径ｄ１は、細径化すると着火性が向上するが耐久性が低下し、大径化すると着火性が低下するが耐久性が向上する。このため、０．４ｍｍ≦ｄ１≦１．２ｍｍ程度とすることが好ましい。

以上の０．４ｍｍ≦ｄ１≦１．２ｍｍ、０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍ、０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍの条件を全て満たすことにより、さらに、良好な着火性と良好な耐久性を併せ持つスパークプラグ１００を得ることができる。

上記の実施形態では、貴金属チップ３２が円柱状で、その先端側に細径（直径ｄ１）の先端部３４が形成され、後端側に大径（直径ｄ２）の鍔部３５が同軸上に形成された形状の場合について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではない。例えば、図１１〜１３に示すような形状の貴金属チップ１３２，２３２、３３２を用いることができる。なおこれらの図において（ａ）は縦断面形状を示し、（ｂ）は先端側から見た平面形状を示している。

図１１に示す貴金属チップ１３２は、先端部１３４から鍔部１３５にかけて、徐々に裾拡がりになるように曲線的に大径となる形状となっている。なお、図１１において１３３は、後端部を示している。また、図１２に示すように、先端部２３４が半円柱状になるように接地電極４側を切り欠いた形状の貴金属チップ２３２を用いることができる。なお、図１２において、２３３は後端部、２３５鍔部を示している。さらに、図１３に示すように、図１２における切り欠き部分の形状を曲面とした形状の貴金属チップ３３２を用いることができる。なお、図１３において、３３３は後端部、３３４は先端部、３３５鍔部を示している。

図１２に示す貴金属チップ２３２、図１３に示す貴金属チップ３３２のように、
先端部２３４，３３４が円柱状でない場合、前記した径差ｄ２−ｄ１の値は、そのまま適用することはできない。この場合、接地電極４と貴金属チップ２３２，３３２の先端部２３４，３３４の初期における放電ギャップＧ１における軸方向に直行する水平方向距離をｇ１、接地電極４と貴金属チップ２３２，３３２の鍔部２３５，３３５との初期における放電ギャップＧ２における軸方向に直行する水平方向距離をｇ２としたとき、０．３ｍｍ≦ｇ１−ｇ２≦０．５ｍｍ、とすることにより、前記した０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍとした場合と同様な効果を得ることができる。つまり、ｄ２−ｄ１の値の１／２の範囲にｇ１−ｇ２の値を調整することで、接地電極４と貴金属チップ２３２，３３２側の放電部の位置関係を、ｄ２−ｄ１の値を調整した場合と実質的に同一とすることができ、同様な効果を得ることができる。なお、この場合において、突き出し量ｈについては、前記した場合と同様に、０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍ、とすることにより、前記した場合と同様な効果を得ることができる。

以上において、本発明を実施形態に即して説明したが、本発明は上記実施形態等に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、適宜変更して適用できることは言うまでもない。

本発明の実施形態に係るスパークプラグの全体構成を示す断面図。 図１のスパークプラグの要部構成を拡大して示す図。 図１のスパークプラグの要部の寸法を説明するための図。 ギャップ差と耐久性の関係を測定した結果を示すグラフ。 ギャップ差と着火性の関係を測定した結果を示すグラフ。 ストレート長とチップ残存率の関係を測定した結果を示すグラフ。 突き出し量と着火性の関係を測定した結果を示すグラフ。 突き出し量と耐久性の関係を測定した結果を示すグラフ。 径差と着火性の関係を測定した結果を示すグラフ。 径差と耐久性の関係を測定した結果を示すグラフ。 他の実施形態の要部構成を拡大して示す図。 他の実施形態の要部構成を拡大して示す図。 他の実施形態の要部構成を拡大して示す図。

符号の説明

１……主体金具、２……絶縁碍子、３……中心電極、４……接地電極、３０……中心電極母材、３２……貴金属チップ、１００……スパークプラグ。

Claims (5)

1. 筒状の主体金具と、この主体金具内に支持された筒状の絶縁碍子と、この絶縁碍子内に支持され軸方向に延在する中心電極と、この中心電極の先端側に当該中心電極と間隔を設け配設された接地電極とを有するスパークプラグにおいて、
   前記中心電極は、Ｎｉ基合金からなる柱状の中心電極母材と、当該中心電極母材の先端に溶接された貴金属チップとを有し、
   前記接地電極は、軸方向先端側から見たときに前記貴金属チップの先端面を覆わない、軸線より径方向外側に位置し、
   前記貴金属チップが、前記中心電極母材と溶接された溶接部側の後端部の面積が先端部の面積より大きく、前記後端部と前記先端部との間に、少なくとも前記接地電極側に角部を形成する鍔部を有する形状を有し、
   前記接地電極と前記貴金属チップの先端部の初期における放電ギャップをＧ１、前記接地電極と前記貴金属チップの鍔部との初期における放電ギャップをＧ２とすると、
   ０．１ｍｍ≦Ｇ２−Ｇ１≦０．２ｍｍ
   とされていることを特徴とするスパークプラグ。
2. 請求項１記載のスパークプラグにおいて、
   前記貴金属チップと前記中心電極母材とが、径方向からレーザビームを照射してレーザ溶接されていることを特徴とするスパークプラグ。
3. 請求項１又は２記載のスパークプラグにおいて、
   前記貴金属チップの先端部の直径をｄ１、前記貴金属チップの鍔部の直径をｄ２、前記貴金属チップの先端部と前記貴金属チップの鍔部との初期における軸方向距離をｈとしたとき、
   ０．４ｍｍ≦ｄ１≦１．２ｍｍ、
   ０．６ｍｍ≦ｄ２−ｄ１≦１．０ｍｍ、
   ０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍ、
   とされていることを特徴とするスパークプラグ。
4. 請求項１又は２記載のスパークプラグにおいて、
   前記接地電極と前記貴金属チップの先端部の初期における放電ギャップにおける軸方向に直行する水平方向距離をｇ１、前記接地電極と前記貴金属チップの鍔部との初期における放電ギャップにおける軸方向に直行する水平方向距離をｇ２、前記貴金属チップの先端部と前記貴金属チップの鍔部との軸方向距離をｈとしたとき、
   ０．３ｍｍ≦ｇ１−ｇ２≦０．５ｍｍ、
   ０．３ｍｍ≦ｈ≦０．６ｍｍ、
   とされていることを特徴とするスパークプラグ。
5. 請求項１〜４いずれか１項記載のスパークプラグにおいて、
   前記貴金属チップの鍔部の先端側端部と、溶接後の溶接部を除いた前記貴金属チップの後端側端部との間の軸方向の長さをＬとして、
   Ｌ≧０．３ｍｍ
   とされていることを特徴とするスパークプラグ。

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