JP2001244042A - 内燃機関用スパークプラグ - Google Patents
内燃機関用スパークプラグInfo
- Publication number
- JP2001244042A JP2001244042A JP2000390950A JP2000390950A JP2001244042A JP 2001244042 A JP2001244042 A JP 2001244042A JP 2000390950 A JP2000390950 A JP 2000390950A JP 2000390950 A JP2000390950 A JP 2000390950A JP 2001244042 A JP2001244042 A JP 2001244042A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrode tip
- spark plug
- electrode
- mass
- tip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Spark Plugs (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接による接合部の近縁における電極チップ
の異常消耗が抑えられ、長期に渡って優れた性能が維持
される内燃機関用スパークプラグを提供する。 【解決手段】 基体と、一端側が基体の端面に接合され
た電極チップとからなる軸線方向に延びる中心電極を備
え、基体と電極チップとの接合部と、電極チップの他端
側の端面との距離が少なくとも０．１５ｍｍ、特に少な
くとも０．２ｍｍであって、電極チップと接合部との界
面のうち他端側に最も近い位置における電極チップの径
方向の寸法が、他端側と比較して少なくとも０．２ｍ
ｍ、特に少なくとも０．２５ｍｍ大きい内燃機関用スパ
ークプラグを得る。接合部の深さは０．１ｍｍ以上、特
に０．１８ｍｍ以上であることが好ましい。また、電極
チップは、それぞれ所定量の（１）Ｒｈ、（２）Ｐｔ、
（３）ＲｈとＲｕ若しくはＰｔを含有するＩｒを主成分
とする合金よりなることが好ましい。
の異常消耗が抑えられ、長期に渡って優れた性能が維持
される内燃機関用スパークプラグを提供する。 【解決手段】 基体と、一端側が基体の端面に接合され
た電極チップとからなる軸線方向に延びる中心電極を備
え、基体と電極チップとの接合部と、電極チップの他端
側の端面との距離が少なくとも０．１５ｍｍ、特に少な
くとも０．２ｍｍであって、電極チップと接合部との界
面のうち他端側に最も近い位置における電極チップの径
方向の寸法が、他端側と比較して少なくとも０．２ｍ
ｍ、特に少なくとも０．２５ｍｍ大きい内燃機関用スパ
ークプラグを得る。接合部の深さは０．１ｍｍ以上、特
に０．１８ｍｍ以上であることが好ましい。また、電極
チップは、それぞれ所定量の（１）Ｒｈ、（２）Ｐｔ、
（３）ＲｈとＲｕ若しくはＰｔを含有するＩｒを主成分
とする合金よりなることが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関用スパー
クプラグに関する。更に詳しくは、本発明は、特に、溶
接による接合部の近縁における電極チップの異常消耗が
抑えられ、長期に渡って優れた性能が維持されるスパー
クプラグに関する。
クプラグに関する。更に詳しくは、本発明は、特に、溶
接による接合部の近縁における電極チップの異常消耗が
抑えられ、長期に渡って優れた性能が維持されるスパー
クプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】スパークプラグの中心電極を形成する電
極チップは、中心電極の基体の端面にレーザ溶接により
接合される。基体は、通常、ニッケル又はニッケル合金
により形成され、イリジウム等の貴金属からなる電極チ
ップを用いた場合は、イリジウム等を含み、且つニッケ
ル含量の多い合金からなる接合部が形成される。この合
金はイリジウム等の貴金属に比べて熱電子放出が良好で
あり、放電部と接合部とが近接していると、火花が接合
部の方向へと流れ易くなる。そのため、接合部近縁にお
ける電極チップの異常消耗を生じ易くなり、電極チップ
が脱落することもある。
極チップは、中心電極の基体の端面にレーザ溶接により
接合される。基体は、通常、ニッケル又はニッケル合金
により形成され、イリジウム等の貴金属からなる電極チ
ップを用いた場合は、イリジウム等を含み、且つニッケ
ル含量の多い合金からなる接合部が形成される。この合
金はイリジウム等の貴金属に比べて熱電子放出が良好で
あり、放電部と接合部とが近接していると、火花が接合
部の方向へと流れ易くなる。そのため、接合部近縁にお
ける電極チップの異常消耗を生じ易くなり、電極チップ
が脱落することもある。
【０００３】特開平１１−３７６５号公報には、電極チ
ップの径方向の１／２の位置における溶融部（接合部）
の厚さが０．２ｍｍ以上であれば、十分な耐久性を有す
るスパークプラグが得られると説明されている。しか
し、径が１ｍｍ以下、特に０．６ｍｍ以下の電極チップ
をレーザ溶接した場合は、放電部と溶融部とを、特に、
径方向において十分に離間させることができず、溶融部
近縁における電極チップの異常消耗が避けられない。そ
のため、実際にエンジンに取り付けて使用した場合に、
電極チップが脱落することもあり、初期設定より寿命が
短くなることがある。
ップの径方向の１／２の位置における溶融部（接合部）
の厚さが０．２ｍｍ以上であれば、十分な耐久性を有す
るスパークプラグが得られると説明されている。しか
し、径が１ｍｍ以下、特に０．６ｍｍ以下の電極チップ
をレーザ溶接した場合は、放電部と溶融部とを、特に、
径方向において十分に離間させることができず、溶融部
近縁における電極チップの異常消耗が避けられない。そ
のため、実際にエンジンに取り付けて使用した場合に、
電極チップが脱落することもあり、初期設定より寿命が
短くなることがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の従来
の問題点を解決するものであり、内燃機関用スパークプ
ラグの中心電極を形成する電極チップの径方向と長さ方
向において、放電部と接合部とをできる限り離間させる
ことにより、特に、接合部の近縁における電極チップの
異常消耗が抑えられ、長期に渡って優れた性能が維持さ
れるスパークプラグを提供することを目的とする。
の問題点を解決するものであり、内燃機関用スパークプ
ラグの中心電極を形成する電極チップの径方向と長さ方
向において、放電部と接合部とをできる限り離間させる
ことにより、特に、接合部の近縁における電極チップの
異常消耗が抑えられ、長期に渡って優れた性能が維持さ
れるスパークプラグを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１発明の内燃機関用ス
パークプラグは、基体と、一端側が該基体の端面に接合
された電極チップと、該基体の成分と該電極チップの成
分とを含有する合金から形成され、該基体と該電極チッ
プとを接合する接合部とからなる軸線方向に延びる中心
電極を備え、該接合部と、該電極チップの他端側の端面
との距離が少なくとも０．１５ｍｍであって、上記電極
チップと上記接合部との界面のうち上記他端側に最も近
い位置における上記電極チップの径方向の寸法が、上記
他端側における上記電極チップの径方向の寸法と比較し
て少なくとも０．２ｍｍ大きいことを特徴とする。
パークプラグは、基体と、一端側が該基体の端面に接合
された電極チップと、該基体の成分と該電極チップの成
分とを含有する合金から形成され、該基体と該電極チッ
プとを接合する接合部とからなる軸線方向に延びる中心
電極を備え、該接合部と、該電極チップの他端側の端面
との距離が少なくとも０．１５ｍｍであって、上記電極
チップと上記接合部との界面のうち上記他端側に最も近
い位置における上記電極チップの径方向の寸法が、上記
他端側における上記電極チップの径方向の寸法と比較し
て少なくとも０．２ｍｍ大きいことを特徴とする。
【０００６】上記「基体」は、通常、ニッケル又はニッ
ケル合金により形成される。また、上記「電極チップ」
の材質は特に限定されないが、白金又はＰｔ−Ｉｒ合
金、Ｐｔ−Ｎｉ合金等の白金合金、或いはイリジウム又
はＩｒ−Ｒｈ合金、Ｉｒ−Ｐｔ合金、Ｉｒ−Ｎｉ合金、
Ｉｒ−Ｒｈ−Ｒｕ合金、Ｉｒ−Ｒｈ−Ｐｔ合金等のイリ
ジウム合金により形成することができる。また、スパー
クプラグのその他の部分を構成する部材、即ち、基体の
周面に接して配設される絶縁体、この絶縁体に外接して
設けられる主体金具、一端が主体金具に連接され、他端
が中心電極と対向するように配置される外側電極、及び
中心電極に連接され、絶縁体の他端側に設けられる端子
金具等の材質、構造等は一般的なものであればよく、特
に限定はされない。
ケル合金により形成される。また、上記「電極チップ」
の材質は特に限定されないが、白金又はＰｔ−Ｉｒ合
金、Ｐｔ−Ｎｉ合金等の白金合金、或いはイリジウム又
はＩｒ−Ｒｈ合金、Ｉｒ−Ｐｔ合金、Ｉｒ−Ｎｉ合金、
Ｉｒ−Ｒｈ−Ｒｕ合金、Ｉｒ−Ｒｈ−Ｐｔ合金等のイリ
ジウム合金により形成することができる。また、スパー
クプラグのその他の部分を構成する部材、即ち、基体の
周面に接して配設される絶縁体、この絶縁体に外接して
設けられる主体金具、一端が主体金具に連接され、他端
が中心電極と対向するように配置される外側電極、及び
中心電極に連接され、絶縁体の他端側に設けられる端子
金具等の材質、構造等は一般的なものであればよく、特
に限定はされない。
【０００７】電極チップは、通常、基体にレーザ溶接に
より接合される。この際、基体の端面の周縁と電極チッ
プの一端側の周縁とが溶融し、基体の成分と電極チップ
の成分とを含有する合金からなる上記「接合部」が形成
される。尚、電極チップが接合される基体の端面とは、
平坦面ばかりでなく、電極チップを嵌装して接合するた
めの凹部を有する場合は、この凹部の底面をも意味する
ものとする。
より接合される。この際、基体の端面の周縁と電極チッ
プの一端側の周縁とが溶融し、基体の成分と電極チップ
の成分とを含有する合金からなる上記「接合部」が形成
される。尚、電極チップが接合される基体の端面とは、
平坦面ばかりでなく、電極チップを嵌装して接合するた
めの凹部を有する場合は、この凹部の底面をも意味する
ものとする。
【０００８】接合部と電極チップの他端側の端面との距
離（図２において符号「Ｌ」で表される。）は「少なく
とも０．１５ｍｍ」であり、特に０．２０ｍｍ以上、更
には０．２５ｍｍ以上であることが好ましい。これによ
り、放電部と接合部とを電極チップの長さ方向において
離間させることができる。この距離が０．１５ｍｍ未満
である場合は、放電部の火花が接合部の方向へ流れ易
く、接合部の近縁において電極チップが異常消耗する。
この距離は０．５ｍｍ、特に０．７ｍｍであれば、実質
的に異常消耗のないスパークプラグとすることができ、
それ以上に長くする必要はない。
離（図２において符号「Ｌ」で表される。）は「少なく
とも０．１５ｍｍ」であり、特に０．２０ｍｍ以上、更
には０．２５ｍｍ以上であることが好ましい。これによ
り、放電部と接合部とを電極チップの長さ方向において
離間させることができる。この距離が０．１５ｍｍ未満
である場合は、放電部の火花が接合部の方向へ流れ易
く、接合部の近縁において電極チップが異常消耗する。
この距離は０．５ｍｍ、特に０．７ｍｍであれば、実質
的に異常消耗のないスパークプラグとすることができ、
それ以上に長くする必要はない。
【０００９】また、電極チップと接合部との界面のう
ち、電極チップの他端側に最も近い位置における電極チ
ップの径方向の寸法（図２において「Ｄ」で表される寸
法である。）は、他端側における径方向の寸法（図２に
おいて「ｄ」で表される寸法である。）より「少なくと
も０．２ｍｍ」大きく、特に少なくとも０．２５ｍｍ大
きいことが好ましい。このように径方向の寸法が基体に
接合される一端側において他端側より大きい電極チップ
とすることにより、放電部と接合部とを電極チップの径
方向において離間させることができる。これにより、放
電部の火花が接合部の方向へ流れることによる接合部の
近縁における電極チップの異常消耗をより確実に抑える
ことができる。
ち、電極チップの他端側に最も近い位置における電極チ
ップの径方向の寸法（図２において「Ｄ」で表される寸
法である。）は、他端側における径方向の寸法（図２に
おいて「ｄ」で表される寸法である。）より「少なくと
も０．２ｍｍ」大きく、特に少なくとも０．２５ｍｍ大
きいことが好ましい。このように径方向の寸法が基体に
接合される一端側において他端側より大きい電極チップ
とすることにより、放電部と接合部とを電極チップの径
方向において離間させることができる。これにより、放
電部の火花が接合部の方向へ流れることによる接合部の
近縁における電極チップの異常消耗をより確実に抑える
ことができる。
【００１０】径方向の寸法が基体に接合される一端側に
おいて他端側より大きい電極チップは、他端側から一端
側へと階段状に径を大きくすることにより形成すること
ができる。例えば、径の大きい円筒体と径の小さい円筒
体とが軸を一にして一体となった形状とすることがで
き、この形状では図２のように階段部の上面が外方、且
つ下方へ向かって傾斜している電極チップとすることも
できる。また、電極チップの周面が他端側から一端側へ
とテーパー状になった電極チップとすることもできる。
この場合に、他端側端面から一端側端面へと連続的に径
が変化したものであってもよいし、途中で傾斜角が変化
したものであってもよい。
おいて他端側より大きい電極チップは、他端側から一端
側へと階段状に径を大きくすることにより形成すること
ができる。例えば、径の大きい円筒体と径の小さい円筒
体とが軸を一にして一体となった形状とすることがで
き、この形状では図２のように階段部の上面が外方、且
つ下方へ向かって傾斜している電極チップとすることも
できる。また、電極チップの周面が他端側から一端側へ
とテーパー状になった電極チップとすることもできる。
この場合に、他端側端面から一端側端面へと連続的に径
が変化したものであってもよいし、途中で傾斜角が変化
したものであってもよい。
【００１１】第１発明のスパークプラグでは、第２発明
のように、電極チップと接合部との界面のうち、電極チ
ップの他端側に最も近い位置からの、電極チップの軸線
に対して垂直方向の接合部の深さ（図２において符号ｓ
で表される。）が０．１ｍｍ以上であることが好まし
い。接合部の深さが０．１ｍｍ未満であると、電極チッ
プと基体との接合強度が不十分になることがある。ま
た、接合部の深さが十分でない場合は、電極チップの異
常消耗により、接合強度が低下し易く、電極チップが脱
落することもある。この接合部の深さが０．１４ｍｍ以
上、特に０．１８ｍｍ以上であれば、電極チップと基体
とがより強固に接合されるため特に好ましい。接合部の
深さは０．３ｍｍであれば十分であり、０．３ｍｍを越
えて深くする必要はない。
のように、電極チップと接合部との界面のうち、電極チ
ップの他端側に最も近い位置からの、電極チップの軸線
に対して垂直方向の接合部の深さ（図２において符号ｓ
で表される。）が０．１ｍｍ以上であることが好まし
い。接合部の深さが０．１ｍｍ未満であると、電極チッ
プと基体との接合強度が不十分になることがある。ま
た、接合部の深さが十分でない場合は、電極チップの異
常消耗により、接合強度が低下し易く、電極チップが脱
落することもある。この接合部の深さが０．１４ｍｍ以
上、特に０．１８ｍｍ以上であれば、電極チップと基体
とがより強固に接合されるため特に好ましい。接合部の
深さは０．３ｍｍであれば十分であり、０．３ｍｍを越
えて深くする必要はない。
【００１２】電極チップの一端側及び他端側の径方向の
寸法は特に限定されないが、第３発明のように、他端側
の径方向の寸法が０．４〜１．２ｍｍであることが好ま
しい。この寸法が０．４ｍｍ未満であると、元々の径が
小さいため、異常消耗しなくても、スパークプラグの寿
命が短くなる傾向にある。一方、他端側の径方向の寸法
が１．２ｍｍを越える場合は、元々の径が大きいため、
たとえ異常消耗してもその影響は小さい。
寸法は特に限定されないが、第３発明のように、他端側
の径方向の寸法が０．４〜１．２ｍｍであることが好ま
しい。この寸法が０．４ｍｍ未満であると、元々の径が
小さいため、異常消耗しなくても、スパークプラグの寿
命が短くなる傾向にある。一方、他端側の径方向の寸法
が１．２ｍｍを越える場合は、元々の径が大きいため、
たとえ異常消耗してもその影響は小さい。
【００１３】即ち、径方向における消耗量が同じである
場合は、元々の径が大きいほうが消耗後の径も大きく、
強度も大きい。また、径方向において同程度に消耗する
場合、体積としての消耗量は径が大きいほど多く、１ス
パーク当たりの消耗量はほぼ同じであるため、元々の径
が大きいほうが径方向において同程度に消耗するまでに
長時間を要する。従って、元々の径が大きければ、特
に、第１発明のような特定の形状、寸法にしなくても、
十分に寿命の長いスパークプラグとすることができる。
このように、第１発明の作用、効果は、径方向の寸法が
１．２ｍｍ以下である場合により顕著である。
場合は、元々の径が大きいほうが消耗後の径も大きく、
強度も大きい。また、径方向において同程度に消耗する
場合、体積としての消耗量は径が大きいほど多く、１ス
パーク当たりの消耗量はほぼ同じであるため、元々の径
が大きいほうが径方向において同程度に消耗するまでに
長時間を要する。従って、元々の径が大きければ、特
に、第１発明のような特定の形状、寸法にしなくても、
十分に寿命の長いスパークプラグとすることができる。
このように、第１発明の作用、効果は、径方向の寸法が
１．２ｍｍ以下である場合により顕著である。
【００１４】第１乃至第３発明において、電極チップ
は、耐火花消耗性に優れ、ガソリンに鉛が含まれている
場合にも腐食し難いイリジウム又はイリジウム合金によ
り形成することが好ましい。また、高温における耐酸化
性を向上させるため、Ｉｒ−Ｒｈ合金、Ｉｒ−Ｐｔ合
金、Ｉｒ−Ｒｈ−Ｒｕ合金及びＩｒ−Ｒｈ−Ｐｔ合金を
用いることがより好ましい。
は、耐火花消耗性に優れ、ガソリンに鉛が含まれている
場合にも腐食し難いイリジウム又はイリジウム合金によ
り形成することが好ましい。また、高温における耐酸化
性を向上させるため、Ｉｒ−Ｒｈ合金、Ｉｒ−Ｐｔ合
金、Ｉｒ−Ｒｈ−Ｒｕ合金及びＩｒ−Ｒｈ−Ｐｔ合金を
用いることがより好ましい。
【００１５】電極チップは、特に、第４発明のように、
（１）３〜５０質量％のＲｈ、（２）１〜１０質量％の
Ｐｔ、又は（３）ＲｈとＲｕ若しくはＰｔとの合計が５
０質量％以下であり且つそれぞれ１質量％以上の該Ｒ
ｈ、該Ｒｕ、該Ｐｔを含有するＩｒを主成分とする合金
により形成することが好ましい。このＩｒ合金には他の
白金族元素等が含まれていてもよいが、通常、上記組成
の合金が使用される。Ｒｈが３質量％未満、或いはＰｔ
が１質量％未満であると、耐酸化性が十分に向上しな
い。一方、Ｒｈが５０質量％を越える場合は、耐火花消
耗性がやや低下する傾向にある。しかし、このＲｈによ
り電極チップの加工が容易となるため、Ｒｈの量比は１
０〜４０質量％、特に２０〜３２質量％とすることがよ
り好ましく、必要であればＲｈが５０質量％を越える合
金を用いることもできる。また、Ｐｔが１０質量％を越
える場合は、電極チップの融点が低下するとともにＩｒ
のみである場合より更に加工し難くなるため、Ｐｔの量
比は２〜７質量％とすることがより好ましい。
（１）３〜５０質量％のＲｈ、（２）１〜１０質量％の
Ｐｔ、又は（３）ＲｈとＲｕ若しくはＰｔとの合計が５
０質量％以下であり且つそれぞれ１質量％以上の該Ｒ
ｈ、該Ｒｕ、該Ｐｔを含有するＩｒを主成分とする合金
により形成することが好ましい。このＩｒ合金には他の
白金族元素等が含まれていてもよいが、通常、上記組成
の合金が使用される。Ｒｈが３質量％未満、或いはＰｔ
が１質量％未満であると、耐酸化性が十分に向上しな
い。一方、Ｒｈが５０質量％を越える場合は、耐火花消
耗性がやや低下する傾向にある。しかし、このＲｈによ
り電極チップの加工が容易となるため、Ｒｈの量比は１
０〜４０質量％、特に２０〜３２質量％とすることがよ
り好ましく、必要であればＲｈが５０質量％を越える合
金を用いることもできる。また、Ｐｔが１０質量％を越
える場合は、電極チップの融点が低下するとともにＩｒ
のみである場合より更に加工し難くなるため、Ｐｔの量
比は２〜７質量％とすることがより好ましい。
【００１６】ＲｈとＲｕ若しくはＰｔとを併用すると、
耐酸化性を維持しつつ高価なＲｈを１質量％にまで低減
させることができ、好ましい。この場合に、Ｒｈ、Ｒ
ｕ、Ｐｔの各々が１質量％未満であると、耐酸化性が十
分に向上しない。一方、ＲｈとＲｕ若しくはＰｔとの合
計が５０質量％を越える場合は、融点の低下により耐火
花消耗性がやや低下する傾向にある。耐酸化性を向上さ
せつつ融点の低下を最小限に抑えるためには、ＲｈとＲ
ｕ若しくはＰｔとの合計量は２〜１０質量％とすること
がより好ましい。尚、Ｒｈ、Ｒｕ及びＰｔを含有するＩ
ｒを主成分とする電極チップであってもよく、Ｒｈ、Ｒ
ｕ及びＰｔの合計が５０質量％以下であり、且つそれぞ
れが１質量％以上であれば、同様に十分な耐酸化性と耐
火花消耗性とを有する電極チップとすることができる。
耐酸化性を維持しつつ高価なＲｈを１質量％にまで低減
させることができ、好ましい。この場合に、Ｒｈ、Ｒ
ｕ、Ｐｔの各々が１質量％未満であると、耐酸化性が十
分に向上しない。一方、ＲｈとＲｕ若しくはＰｔとの合
計が５０質量％を越える場合は、融点の低下により耐火
花消耗性がやや低下する傾向にある。耐酸化性を向上さ
せつつ融点の低下を最小限に抑えるためには、ＲｈとＲ
ｕ若しくはＰｔとの合計量は２〜１０質量％とすること
がより好ましい。尚、Ｒｈ、Ｒｕ及びＰｔを含有するＩ
ｒを主成分とする電極チップであってもよく、Ｒｈ、Ｒ
ｕ及びＰｔの合計が５０質量％以下であり、且つそれぞ
れが１質量％以上であれば、同様に十分な耐酸化性と耐
火花消耗性とを有する電極チップとすることができる。
【００１７】一端側と他端側における径方向の寸法が異
なる電極チップの作製方法は特に限定されないが、第５
発明のように、粉末焼結法又は熱間ヘッダー加工法によ
り作製することが好ましい。粉末焼結法では、金属粉末
とショウノウ等のバインダなどとを混合し、型成形した
後、所定の温度で焼成することにより、容易に所要形状
の電極チップを作製することができる。また、ヘッダー
加工の加工温度は９００〜１３００℃程度とし、必要で
あれば加工時に熱処理を施すことにより、歪みを除去す
ることが好ましい。このヘッダー加工においてアトマイ
ズ球等を使用することによって、より安価な電極チップ
とすることもできる。
なる電極チップの作製方法は特に限定されないが、第５
発明のように、粉末焼結法又は熱間ヘッダー加工法によ
り作製することが好ましい。粉末焼結法では、金属粉末
とショウノウ等のバインダなどとを混合し、型成形した
後、所定の温度で焼成することにより、容易に所要形状
の電極チップを作製することができる。また、ヘッダー
加工の加工温度は９００〜１３００℃程度とし、必要で
あれば加工時に熱処理を施すことにより、歪みを除去す
ることが好ましい。このヘッダー加工においてアトマイ
ズ球等を使用することによって、より安価な電極チップ
とすることもできる。
【００１８】第１乃至第５発明の内燃機関用スパークプ
ラグでは、前記ｄと、後記の実施例における条件により
行われる耐久試験後の電極チップの消耗した部分の径方
向の寸法（図３においてｄ’で表される寸法である。）
との差により表される異常消耗量ｄ−ｄ’が０．１８ｍ
ｍ以下、特に０．１ｍｍ以下であることが好ましい。こ
のようにｄ−ｄ’が特定値以下のスパークプラグであれ
ば、電極チップの径によらず、異常消耗による更なる電
極チップの加速的な消耗が十分に抑えられ、長期に渡っ
て優れた性能が維持される。
ラグでは、前記ｄと、後記の実施例における条件により
行われる耐久試験後の電極チップの消耗した部分の径方
向の寸法（図３においてｄ’で表される寸法である。）
との差により表される異常消耗量ｄ−ｄ’が０．１８ｍ
ｍ以下、特に０．１ｍｍ以下であることが好ましい。こ
のようにｄ−ｄ’が特定値以下のスパークプラグであれ
ば、電極チップの径によらず、異常消耗による更なる電
極チップの加速的な消耗が十分に抑えられ、長期に渡っ
て優れた性能が維持される。
【００１９】また、前記Ｄと、前記ｄとの差Ｄ−ｄが
０．２ｍｍであれば、前記Ｌが０．１５ｍｍの場合に、
上記ｄ−ｄ’を０．８〜１．２ｍｍとすることができ、
Ｌが０．２ｍｍではｄ−ｄ’を０．０７〜０．１ｍｍ、
Ｌが０．３ｍｍの場合はｄ−ｄ’を０．０４〜０．０８
ｍｍと小さくすることができる。また、Ｄ−ｄが０．３
ｍｍであれば、Ｌが０．１５ｍｍではｄ−ｄ’を０．０
５〜０．０８ｍｍ、Ｌが０．２ｍｍではｄ−ｄ’を０．
０４〜０．０８ｍｍ、Ｌが０．３ｍｍではｄ−ｄ’を
０．０２〜０．０５ｍｍと更に小さくすることができ
る。尚、Ｄ−ｄが０．２ｍｍ及び０．３ｍｍのいずれの
場合も、Ｌが０．５ｍｍ以上であれば実質的に異常消耗
を生ずることがない。
０．２ｍｍであれば、前記Ｌが０．１５ｍｍの場合に、
上記ｄ−ｄ’を０．８〜１．２ｍｍとすることができ、
Ｌが０．２ｍｍではｄ−ｄ’を０．０７〜０．１ｍｍ、
Ｌが０．３ｍｍの場合はｄ−ｄ’を０．０４〜０．０８
ｍｍと小さくすることができる。また、Ｄ−ｄが０．３
ｍｍであれば、Ｌが０．１５ｍｍではｄ−ｄ’を０．０
５〜０．０８ｍｍ、Ｌが０．２ｍｍではｄ−ｄ’を０．
０４〜０．０８ｍｍ、Ｌが０．３ｍｍではｄ−ｄ’を
０．０２〜０．０５ｍｍと更に小さくすることができ
る。尚、Ｄ−ｄが０．２ｍｍ及び０．３ｍｍのいずれの
場合も、Ｌが０．５ｍｍ以上であれば実質的に異常消耗
を生ずることがない。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、実施例により本発明を更に
詳しく説明する。 （１）スパークプラグの製造 Ｒｈを４０質量％含有するＩｒ合金からなり、他端側の
径が０．６ｍｍであり、一端側の径が０．６ｍｍ（図２
におけるＤ−ｄ＝０）である円柱状の電極チップ、並び
に一端側の径が０．７ｍｍ（図２におけるＤ−ｄ＝０．
１ｍｍ）、０．８ｍｍ（図２におけるＤ−ｄ＝０．２ｍ
ｍ）及び０．９ｍｍ（図２におけるＤ−ｄ＝０．３ｍ
ｍ）であって、一端側における径が大きい鍔付き電極チ
ップ（図２に示す断面形状を有する。）を熱間ヘッダー
加工法により作製した。
詳しく説明する。 （１）スパークプラグの製造 Ｒｈを４０質量％含有するＩｒ合金からなり、他端側の
径が０．６ｍｍであり、一端側の径が０．６ｍｍ（図２
におけるＤ−ｄ＝０）である円柱状の電極チップ、並び
に一端側の径が０．７ｍｍ（図２におけるＤ−ｄ＝０．
１ｍｍ）、０．８ｍｍ（図２におけるＤ−ｄ＝０．２ｍ
ｍ）及び０．９ｍｍ（図２におけるＤ−ｄ＝０．３ｍ
ｍ）であって、一端側における径が大きい鍔付き電極チ
ップ（図２に示す断面形状を有する。）を熱間ヘッダー
加工法により作製した。
【００２１】これらの電極チップをＮｉ合金からなる中
心電極の基体にレーザ溶接により接合し、図２における
Ｌが０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２
ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．３ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．
４ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．５ｍｍ、０．５５ｍｍ、
０．６ｍｍ、０．６５ｍｍ及び０．７ｍｍであるスパー
クプラグを製造した。
心電極の基体にレーザ溶接により接合し、図２における
Ｌが０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２
ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．３ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．
４ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．５ｍｍ、０．５５ｍｍ、
０．６ｍｍ、０．６５ｍｍ及び０．７ｍｍであるスパー
クプラグを製造した。
【００２２】これらのスパークプラグは、図１に示すよ
うに、基体１１と電極チップ１２とからなる中心電極
１、中心電極１の周面に接して配設される絶縁体４、絶
縁体４に外接して設けられる主体金具５、主体金具５の
端面の一部に連接され、他端が中心電極１に対向するよ
うに配置される外側電極３、及びその他の部材（図示せ
ず）により構成される。また、電極チップ１２の一端側
１２１の周縁は基体１１にレーザ溶接により接合され、
接合部２が形成される。尚、外側電極、絶縁体及び主体
金具等、スパークプラグの他の部分の材質は、従来の一
般的なスパークプラグと同様にした。
うに、基体１１と電極チップ１２とからなる中心電極
１、中心電極１の周面に接して配設される絶縁体４、絶
縁体４に外接して設けられる主体金具５、主体金具５の
端面の一部に連接され、他端が中心電極１に対向するよ
うに配置される外側電極３、及びその他の部材（図示せ
ず）により構成される。また、電極チップ１２の一端側
１２１の周縁は基体１１にレーザ溶接により接合され、
接合部２が形成される。尚、外側電極、絶縁体及び主体
金具等、スパークプラグの他の部分の材質は、従来の一
般的なスパークプラグと同様にした。
【００２３】（２）耐久性の評価 排気量３０００ｃｃ、６気筒のガソリンエンジンを使用
し、５０００ｒｐｍ、ＷＯＴ（ｗｉｄｅ ｏｐｅｎ ｔ
ｈｒｏｔｔｌｅ）の条件で４００時間の耐久試験を行
い、電極チップの異常消耗量を、投影機により測定した
ｄ及びｄ’の値から算出した。結果を図４のグラフに示
す。尚、基体の最高温度はいずれの場合も８５０〜９０
０℃であった。
し、５０００ｒｐｍ、ＷＯＴ（ｗｉｄｅ ｏｐｅｎ ｔ
ｈｒｏｔｔｌｅ）の条件で４００時間の耐久試験を行
い、電極チップの異常消耗量を、投影機により測定した
ｄ及びｄ’の値から算出した。結果を図４のグラフに示
す。尚、基体の最高温度はいずれの場合も８５０〜９０
０℃であった。
【００２４】図４の結果によれば、Ｄ−ｄが０である場
合と、Ｄ−ｄが０．１ｍｍである場合は、Ｌとｄ−ｄ’
との相関は近似しており、Ｌが０．１５ｍｍではｄ−
ｄ’が０．２３ｍｍであり、Ｌが０．２ｍｍでもｄ−
ｄ’が０．２２ｍｍと異常消耗量が多いことが分かる。
一方、Ｄ−ｄが０．２ｍｍである場合は、Ｌが０．１５
ｍｍではｄ−ｄ’が０．１ｍｍであり、Ｌが０．２ｍｍ
であればｄ−ｄ’は０．０８ｍｍと小さくなる。また、
Ｄ−ｄが０．３ｍｍである場合は、Ｌが０．１ｍｍでは
ｄ−ｄ’が０．１７ｍｍ、Ｌが０．１５ｍｍではｄ−
ｄ’が０．０７ｍｍであり、Ｌが０．２ｍｍであればｄ
−ｄ’は０．０６ｍｍと非常に小さくなる。このよう
に、Ｄ−ｄが０．２ｍｍ以上であれば、Ｌが０．２ｍ
ｍ、特に０．１５ｍｍであっても異常消耗を十分に抑え
得ることが分かる。
合と、Ｄ−ｄが０．１ｍｍである場合は、Ｌとｄ−ｄ’
との相関は近似しており、Ｌが０．１５ｍｍではｄ−
ｄ’が０．２３ｍｍであり、Ｌが０．２ｍｍでもｄ−
ｄ’が０．２２ｍｍと異常消耗量が多いことが分かる。
一方、Ｄ−ｄが０．２ｍｍである場合は、Ｌが０．１５
ｍｍではｄ−ｄ’が０．１ｍｍであり、Ｌが０．２ｍｍ
であればｄ−ｄ’は０．０８ｍｍと小さくなる。また、
Ｄ−ｄが０．３ｍｍである場合は、Ｌが０．１ｍｍでは
ｄ−ｄ’が０．１７ｍｍ、Ｌが０．１５ｍｍではｄ−
ｄ’が０．０７ｍｍであり、Ｌが０．２ｍｍであればｄ
−ｄ’は０．０６ｍｍと非常に小さくなる。このよう
に、Ｄ−ｄが０．２ｍｍ以上であれば、Ｌが０．２ｍ
ｍ、特に０．１５ｍｍであっても異常消耗を十分に抑え
得ることが分かる。
【００２５】尚、本発明においては、上記の実施例に限
られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更
した実施例とすることができる。即ち、Ｒｈを４０質量
％含有するＩｒ合金を、Ｒｈを３２質量％含有するＩｒ
合金、Ｒｈを２０質量％含有するＩｒ合金及びＰｔを５
質量％含有するＩｒ合金とした他は、同様にしてスパー
クプラグを製造し、同様にして耐久性を評価したところ
（但し、組成によって消耗量がやや異なるため、耐久試
験時間を、Ｒｈを３２質量％含有するＩｒ合金の場合は
４５０時間、Ｒｈを２０質量％含有するＩｒ合金及びＰ
ｔを５質量％含有するＩｒ合金の場合は５００時間とし
た。）、同様にＬが０．１５ｍｍ以上であり、Ｄ−ｄが
０．２ｍｍ以上であれば異常消耗量の少ない耐久性に優
れたスパークプラグとすることができた。
られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更
した実施例とすることができる。即ち、Ｒｈを４０質量
％含有するＩｒ合金を、Ｒｈを３２質量％含有するＩｒ
合金、Ｒｈを２０質量％含有するＩｒ合金及びＰｔを５
質量％含有するＩｒ合金とした他は、同様にしてスパー
クプラグを製造し、同様にして耐久性を評価したところ
（但し、組成によって消耗量がやや異なるため、耐久試
験時間を、Ｒｈを３２質量％含有するＩｒ合金の場合は
４５０時間、Ｒｈを２０質量％含有するＩｒ合金及びＰ
ｔを５質量％含有するＩｒ合金の場合は５００時間とし
た。）、同様にＬが０．１５ｍｍ以上であり、Ｄ−ｄが
０．２ｍｍ以上であれば異常消耗量の少ない耐久性に優
れたスパークプラグとすることができた。
【００２６】
【発明の効果】第１発明によれば、中心電極の電極チッ
プが異常消耗することがなく、耐久性に優れ、寿命の長
いスパークプラグとすることができる。また、第２乃至
第３発明の特定の構成とすることによって、及び第４発
明の特定の組成の合金を用いることによって、より耐久
性に優れたスパークプラグとすることができる。更に、
第５発明によれば、第１乃至第４発明のスパークプラグ
において用いられる特定の電極チップを容易に作製する
ことができる。
プが異常消耗することがなく、耐久性に優れ、寿命の長
いスパークプラグとすることができる。また、第２乃至
第３発明の特定の構成とすることによって、及び第４発
明の特定の組成の合金を用いることによって、より耐久
性に優れたスパークプラグとすることができる。更に、
第５発明によれば、第１乃至第４発明のスパークプラグ
において用いられる特定の電極チップを容易に作製する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】スパークプラグの中心電極及び外側電極を含む
先端部分の構造を示す縦断面図である。
先端部分の構造を示す縦断面図である。
【図２】基体に電極チップがレーザ溶接された中心電極
の先端部分を拡大して示す縦断面図である。
の先端部分を拡大して示す縦断面図である。
【図３】耐久試験により基体と電極チップとの接合部の
近縁において異常消耗した様子を示す縦断面図である。
近縁において異常消耗した様子を示す縦断面図である。
【図４】接合部と電極チップの他端側の端面との距離
（Ｌ）と、電極チップの一端側と他端側の径方向の寸法
の差（Ｄ−ｄ）により変化する異常消耗量（ｄ−ｄ’）
との相関を示すグラフである。
（Ｌ）と、電極チップの一端側と他端側の径方向の寸法
の差（Ｄ−ｄ）により変化する異常消耗量（ｄ−ｄ’）
との相関を示すグラフである。
１；中心電極、１１；中心電極の基体、１２；中心電極
の電極チップ、１２１；電極チップの一端側、１２２；
電極チップの他端側、１２３；電極チップの異常消耗し
た部分、２；基体と電極チップとの接合部、３；外側電
極、３１；外側電極の基部、３２；外側電極の電極チッ
プ、４；絶縁体、５；主体金具、Ｌ；接合部と電極チッ
プの他端側の端面との距離、Ｄ；電極チップの接合部に
最も近い位置における径方向の寸法、ｄ；電極チップの
他端側における径方向の寸法、ｓ；電極チップの接合部
に最も近い位置における接合部の深さ、ｄ’；電極チッ
プの消耗した部分の径方向の寸法。
の電極チップ、１２１；電極チップの一端側、１２２；
電極チップの他端側、１２３；電極チップの異常消耗し
た部分、２；基体と電極チップとの接合部、３；外側電
極、３１；外側電極の基部、３２；外側電極の電極チッ
プ、４；絶縁体、５；主体金具、Ｌ；接合部と電極チッ
プの他端側の端面との距離、Ｄ；電極チップの接合部に
最も近い位置における径方向の寸法、ｄ；電極チップの
他端側における径方向の寸法、ｓ；電極チップの接合部
に最も近い位置における接合部の深さ、ｄ’；電極チッ
プの消耗した部分の径方向の寸法。
Claims (5)
- 【請求項１】 基体と、一端側が該基体の端面に接合さ
れた電極チップと、該基体の成分と該電極チップの成分
とを含有する合金から形成され、該基体と該電極チップ
とを接合する接合部とからなる軸線方向に延びる中心電
極を備え、該接合部と、該電極チップの他端側の端面と
の距離が少なくとも０．１５ｍｍであって、上記電極チ
ップと上記接合部との界面のうち上記他端側に最も近い
位置における上記電極チップの径方向の寸法が、上記他
端側における上記電極チップの径方向の寸法と比較して
少なくとも０．２ｍｍ大きいことを特徴とする内燃機関
用スパークプラグ。 - 【請求項２】 上記電極チップと上記接合部との界面の
うち上記他端側に最も近い位置からの、上記軸線に対し
て垂直方向の上記接合部の深さが０．１ｍｍ以上である
請求項１記載の内燃機関用スパークプラグ。 - 【請求項３】 上記電極チップの上記他端側の径方向の
寸法が０．４〜１．２ｍｍである請求項１又は２記載の
内燃機関用スパークプラグ。 - 【請求項４】 上記電極チップは、（１）３〜５０質量
％のＲｈ、（２）１〜１０質量％のＰｔ、又は（３）Ｒ
ｈとＲｕ若しくはＰｔとの合計が５０質量％以下であり
且つそれぞれ１質量％以上の該Ｒｈ、該Ｒｕ、該Ｐｔを
含有するＩｒを主成分とする合金よりなる請求項１乃至
３のうちのいずれか１項に記載の内燃機関用スパークプ
ラグ。 - 【請求項５】 上記電極チップは、粉末焼結法又は熱間
ヘッダー加工法により作製される請求項１乃至４のうち
のいずれか１項に記載の内燃機関用スパークプラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000390950A JP4015808B2 (ja) | 1999-12-22 | 2000-12-22 | 内燃機関用スパークプラグ及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36410199 | 1999-12-22 | ||
| JP11-364101 | 1999-12-22 | ||
| JP2000390950A JP4015808B2 (ja) | 1999-12-22 | 2000-12-22 | 内燃機関用スパークプラグ及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001244042A true JP2001244042A (ja) | 2001-09-07 |
| JP4015808B2 JP4015808B2 (ja) | 2007-11-28 |
Family
ID=26581540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000390950A Expired - Fee Related JP4015808B2 (ja) | 1999-12-22 | 2000-12-22 | 内燃機関用スパークプラグ及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4015808B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005050803A1 (ja) * | 2003-11-21 | 2005-06-02 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | スパークプラグの製造方法 |
| US7084558B2 (en) | 2002-06-21 | 2006-08-01 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug and method for manufacturing the spark plug |
| JP2007172866A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
| JP2008049411A (ja) * | 2006-08-22 | 2008-03-06 | Max Co Ltd | ガス燃焼式打込み工具 |
| EP1416599A3 (en) * | 2002-11-01 | 2008-03-26 | Ngk Spark Plug Co., Ltd | Spark plug and method for manufacturing the same |
| JP2009541943A (ja) * | 2006-06-19 | 2009-11-26 | フェデラル−モーグル コーポレイション | リムを有する半球形スパークチップを備えた、小径／ロングリーチスパークプラグ |
| US10186845B2 (en) | 2014-06-03 | 2019-01-22 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Electrode tip for spark plug, and spark plug |
-
2000
- 2000-12-22 JP JP2000390950A patent/JP4015808B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7084558B2 (en) | 2002-06-21 | 2006-08-01 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug and method for manufacturing the spark plug |
| US7321187B2 (en) | 2002-06-21 | 2008-01-22 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug and method for manufacturing the spark plug |
| EP1416599A3 (en) * | 2002-11-01 | 2008-03-26 | Ngk Spark Plug Co., Ltd | Spark plug and method for manufacturing the same |
| WO2005050803A1 (ja) * | 2003-11-21 | 2005-06-02 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | スパークプラグの製造方法 |
| US7666047B2 (en) | 2003-11-21 | 2010-02-23 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Method for securing a metal noble tip to an electrode of a spark plug using a resistance and laser welding process |
| JP2007172866A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
| JP4563929B2 (ja) * | 2005-12-19 | 2010-10-20 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| JP2009541943A (ja) * | 2006-06-19 | 2009-11-26 | フェデラル−モーグル コーポレイション | リムを有する半球形スパークチップを備えた、小径／ロングリーチスパークプラグ |
| JP2008049411A (ja) * | 2006-08-22 | 2008-03-06 | Max Co Ltd | ガス燃焼式打込み工具 |
| US10186845B2 (en) | 2014-06-03 | 2019-01-22 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Electrode tip for spark plug, and spark plug |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4015808B2 (ja) | 2007-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101024250B1 (ko) | 이리듐-기제 합금으로 제조된 전극을 갖는 점화장치 | |
| JP4271379B2 (ja) | スパークプラグ | |
| JP4402731B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ及びスパークプラグの製造方法 | |
| JP5185949B2 (ja) | スパークプラグ | |
| EP2187489B1 (en) | Spark plug and its manufacturing method | |
| US8115372B2 (en) | Spark plug for internal combustion engine and method of manufacturing the same | |
| EP2704271B1 (en) | Spark plug | |
| JP2003142226A (ja) | スパークプラグ | |
| JP2010257985A (ja) | スパークプラグ | |
| JP2000243535A (ja) | スパークプラグ | |
| US20070277764A1 (en) | Spark plug | |
| US6597089B2 (en) | Spark plug for internal combustion engine | |
| JP2008053018A (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
| JP4147152B2 (ja) | スパークプラグ及びスパークプラグの製造方法 | |
| JPH0750627B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグの製造方法 | |
| EP1168542B1 (en) | Spark plug for internal combustion engine | |
| JP2001244042A (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
| JP4761385B2 (ja) | スパークプラグ | |
| JP2009134968A (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
| JP4295064B2 (ja) | スパークプラグ | |
| JP4981746B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
| JP4227942B2 (ja) | スパークプラグ | |
| JP6557610B2 (ja) | スパークプラグ | |
| JP2012134084A (ja) | スパークプラグ | |
| JP2005108795A (ja) | スパークプラグの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060518 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060523 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060718 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070123 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070322 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070904 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070914 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100921 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100921 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100921 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110921 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110921 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120921 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120921 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130921 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |