JP4530053B2

JP4530053B2 - 燃料ポンプ

Info

Publication number: JP4530053B2
Application number: JP2008011971A
Authority: JP
Inventors: 宏史井上; 立己小栗
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2008-01-22
Filing date: 2008-01-22
Publication date: 2010-08-25
Anticipated expiration: 2028-01-22
Also published as: US8562315B2; JP2009174352A; US20090185922A1; DE102009000357A1

Description

本発明は、燃料を貯蔵する容器内に保持されて燃料を容器外へ送出するための燃料ポンプに関するものであり、自動車等に適用して好適である。

ハウジングのシリンダに往復移動自在に支持されたプランジャにより、加圧室に吸入された燃料を加圧し吐出する燃料ポンプが知られている（特許文献１参照）。

特許文献１に記載された燃料ポンプでは、加圧室に至る吸入通路の途中に、吸入通路から加圧室に吸入される燃料の圧力脈動を低減するダンパ機構として一枚式金属ダイヤフラムを設けている。燃料の圧力脈動が発生して燃料圧力が上昇すると、このダイヤフラムが燃料圧力を受けて弾性変形する。詳しくは、吸入通路外方へ変形して吸入通路の容積が増加する。これにより、燃料圧力上昇が抑制されて圧力脈動の変動幅が低減される。

また、ダイヤフラムの圧力脈動低減効果を増大させるために、二枚の金属ダイヤフラムの全周を溶接してなる金属ダイヤフラム装置を吸入通路内に固定したものがある（特許文献２参照）。

特許文献２に記載された燃料ポンプのダイヤフラム装置では、二枚の金属ダイヤフラムにより、それらに囲まれた密閉空間が形成されている。この場合、燃料の圧力脈動が発生して燃料圧力が上昇すると、二枚の金属ダイヤフラムが燃料圧力を受けて同時に弾性変形してダイヤフラム装置がへこむ。このため、吸入通路の容積増大量、言い換えると圧力脈動低減効果を、１枚の金属ダイヤフラムを用いた特許文献１に記載された燃料ポンプの場合よりも大きくすることができる。

ところで、燃料ポンプにおいて、燃料タンクに設置された燃料フィードポンプから燃料ポンプの加圧室に吸入される燃料の圧力脈動の周波数は、プランジャの往復移動周波数、すなわちエンジン回転速度に同期しており、エンジン回転速度が変化するとそれに連動して圧力脈動周波数も変化する。圧力脈動周波数が金属ダイヤフラムの固有振動数と一致すると、金属ダイヤフラムが共振して圧力脈動低減効果が激減する。

特許文献２に記載された燃料ポンプでは、二枚式金属ダイヤフラムを２個備えるとともに、両二枚式金属ダイヤフラムの断面形状を互いに異なるものとすることで、両二枚式金属ダイヤフラムの固有振動数を変えている。これにより、圧力脈動周波数が一方の二枚式金属ダイヤフラムの固有振動数と一致した場合でも、他方の二枚式金属ダイヤフラムにおいては圧力脈動低減機能が果たされることになる。
特開２０００−１９３１８６号公報特開２００５−４２５５４号公報

圧力脈動周波数が金属ダイヤフラムの固有振動数と一致したときにおいても、圧力脈動低減機能を維持するために、特許文献２に記載された燃料ポンプでは、二枚式金属ダイヤフラムを２個備えるとともに、両二枚式金属ダイヤフラムの断面形状を互いに異なるものとして、両者の固有振動数を変えている。

しかしながら、特許文献２に記載された燃料ポンプにおける二枚式金属ダイヤフラムを２個備える方法は、部品点数増加、コスト上昇および燃料ポンプが大型化するという問題が生じる。特に、燃料ポンプが搭載されるエンジン形式や車両形式によって圧力脈動周波数が変わるため、それに対応するために多種類の二枚式金属ダイヤフラムを用意することは大幅なコスト上昇を招いてしまう。

本発明はこのような問題に鑑みてなされたもので、その目的は、燃料ポンプ体格増大およびコスト上昇を抑えて、圧力脈動周波数が変化しても二枚式金属ダイヤフラムの圧力脈動低減機能を良好に維持することができる燃料ポンプを提供することである。

本発明は、上記目的を達成する為に以下の技術的手段を採用する。

本発明の請求項１に記載の燃料ポンプは、吸入通路と、吸入通路から燃料を吸入する加圧室を有するハウジングと、ハウジングに直動自在に保持され且つ往復移動することにより加圧室に吸入された流体を加圧するプランジャと、加圧室の上流側の吸入通路途中に配置されたダンパ装置と、を備えた燃料ポンプであって、ダンパ装置は、その全周において気密的に固定されるとともに隙間を隔てて積層配置された二枚の金属製ダイヤフラムからなるダイヤフラム装置を備え、二枚のダイヤフラムは板厚および形状が同一であり、二枚のダイヤフラムのいずれか一方のみのダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が接着剤によって貼着されていることを特徴としている。

上述の構成において、質量付加部材が貼着された金属製ダイヤフラムの固有振動数は、質量付加部材が貼着されない金属製ダイヤフラムの固有振動数よりも低くなる。すなわち、ダイヤフラム装置が高低２種類の固有振動数を持つことになる。

このようなダイヤフラム装置の圧力脈動低減動作について説明する。

先ず、圧力脈動周波数が高低２種類の固有振動数のどちらにも一致しない場合は、二枚の金属製ダイヤフラムは圧力脈動を受けると同時にダイヤフラム装置の内側へ向かって変形し、それにより吸入通路の容積が増大して圧力脈動が減衰される。

次に、圧力脈動周波数が二枚の金属製ダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数に一致した場合、すなわち、質量付加部材が貼着されていない金属製ダイヤフラムの固有振動数または質量付加部材が貼着された金属製ダイヤフラムの固有振動数に一致した場合は、圧力脈動周波数と同一の固有振動数を有する側の金属製ダイヤフラムは共振するが、他方の金属製ダイヤフラムは共振することなく圧力脈動を受けて弾性変形し圧力脈動低減効果を発揮する。つまり、ダイヤフラム装置を構成する二枚の金属製ダイヤフラムのうちの一枚が圧力脈動を受けて変形すると吸入通路の容積が増大して圧力脈動が減衰される。このとき、圧力脈動を受けて弾性変形する金属製ダイヤフラムが一枚なので、吸入通路の容積増大量は、圧力脈動周波数が高低２種類の固有振動数のどちらにも一致しない場合の半分となる。

以上から、圧力脈動周波数が二枚の金属製ダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数に一致した場合における圧力脈動低減度合いは、圧力脈動周波数が高低２種類の固有振動数のどちらにも一致しない場合における圧力脈動低減度合いのほぼ二分の一となるものの、圧力脈動周波数の変動範囲の全域において圧力脈動を抑制することが可能となる。また、金属製ダイヤフラムに質量付加部材を貼着することは、容易且つ安価に実施でき、且つダイヤフラム装置の体格を変更する必要が無い。したがって、燃料ポンプ体格増大およびコスト上昇を抑えて、圧力脈動周波数が変化しても二枚式金属ダイヤフラムの圧力脈動低減機能燃料を良好に維持することができる燃料ポンプを提供することができる。

また、上述の構成によれば、金属製ダイヤフラムに貼着する質量付加部材量、詳しくは質量付加部材重量を変えることで、質量付加部材が貼着された金属製ダイヤフラムの固有振動数を変えることができる。このため、燃料ポンプが搭載されるエンジン形式や車両形式によって圧力脈動周波数が変わる場合においても、燃料ポンプの搭載条件に応じた圧力脈動低減特性を備えたダイヤフラム装置を容易且つコスト上昇を抑えて提供することが可能となる。

また、上述の構成によれば、質量付加部材はダイヤフラム装置内側の表面に貼着されている。このため、質量付加部材が吸入通路を流れる燃料と接触することがない。したがって、金属製ダイヤフラムと質量付加部材との接着状態が劣化することを防止できる。

本発明の請求項２に記載の燃料ポンプは、質量付加部材は柔軟性を有する材質からなることを特徴としている。

上述の構成によれば、圧力脈動を受けて金属製ダイヤフラムが弾性変形したときに、質量付加部材は金属製ダイヤフラムの変形に追随して容易に変形することができる。これにより、金属製ダイヤフラムと質量付加部材との接着状態を使用過程において良好に維持することができる。また、圧力脈動を受けたときの金属製ダイヤフラムの変形を質量付加部材が妨げることがないので、圧力脈動低減機能を良好に維持することができる。

本発明の請求項３に記載の燃料ポンプは、質量付加部材は金属板から構成されることを特徴としている。

上述の構成によれば、一般に金属は比重量が樹脂材質よりも大きいので、質量付加部材の質量を大きくとりたい場合、質量付加部材の体積を増大させずに質量を大きくすることができる。

本発明の請求項４に記載の燃料ポンプは、吸入通路と、吸入通路から燃料を吸入する加圧室を有するハウジングと、ハウジングに直動自在に保持され且つ往復移動することにより加圧室に吸入された流体を加圧するプランジャと、加圧室の上流側の吸入通路途中に配置されたダンパ装置と、を備えた燃料ポンプであって、ダンパ装置は、その全周において気密的に固定されるとともに隙間を隔てて積層配置された二枚の金属製ダイヤフラムからなるダイヤフラム装置を備え、二枚のダイヤフラムは板厚が同一であり、二枚のダイヤフラムの断面形状が互いに異なっており、二枚のダイヤフラムのいずれか一方のみのダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が接着剤によって貼着されていることを特徴としている。

上述の構成において、金属製ダイヤフラムの固有振動数は、金属製ダイヤフラムの断面形状を変える、すなわち剛性を変えることにより変化する。したがって、二枚の金属製ダイヤフラムの断面形状を互いに異なるものとすることにより、ダイヤフラム装置に高低２種類の固有振動数を持たせて、本発明の請求項１に記載の燃料ポンプの場合と同等の効果、すなわち、燃料ポンプ体格増大およびコスト上昇を抑えて、圧力脈動周波数が変化しても二枚式金属ダイヤフラムの圧力脈動低減機能燃料を良好に維持することができる、という効果を得ることができる。

また、二枚のダイヤフラムのどちらか一方のみのダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が貼着されている構成としたので、二枚の金属製ダイヤフラムは断面形状および重量が異なるものとなり、両ダイヤフラムの固有振動数を高精度で設定することが可能となる。

さらに、請求項６に記載の燃料ポンプのように、質量付加部材は柔軟性を有する材質からなる構成とすれば、圧力脈動を受けて金属製ダイヤフラムが弾性変形したときに、質量付加部材は金属製ダイヤフラムの変形に追随して容易に変形することができる。これにより、金属製ダイヤフラムと質量付加部材との接着状態を使用過程において良好に維持することができる。また、圧力脈動を受けたときの金属製ダイヤフラムの変形を質量付加部材が妨げることがないので、圧力脈動低減機能を良好に維持することができる。

さらに、請求項７に記載の燃料ポンプのように、前記質量付加部材は金属板から構成される構成とすれば、金属は比重量が樹脂材質よりも大きいので、質量付加部材の質量を大きくとりたい場合、質量付加部材の体積を増大させずに質量を大きくすることができる。

本発明の請求項５に記載の燃料ポンプは、吸入通路と、吸入通路から燃料を吸入する加圧室を有するハウジングと、ハウジングに直動自在に保持され且つ往復移動することにより加圧室に吸入された流体を加圧するプランジャと、加圧室の上流側の吸入通路途中に配置されたダンパ装置と、を備えた燃料ポンプであって、ダンパ装置は、その全周において気密的に固定されるとともに隙間を隔てて積層配置された二枚の金属製ダイヤフラムからなるダイヤフラム装置を備え、二枚のダイヤフラムは形状が同一であり、二枚のダイヤフラムの板厚寸法が互いに異なっており、二枚のダイヤフラムのいずれか一方のみのダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が接着剤によって貼着されていることを特徴としている。

以下、本発明の複数の実施形態を図に基づいて説明する。

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による高圧燃料ポンプを図１に示す。燃料ポンプ１０は、例えば、ディーゼルエンジンやガソリンエンジンのインジェクタに燃料を供給するサプライポンプである。吸入室３００、燃料通路３０２、燃料ギャラリ３０４、加圧室３０６および吐出通路３０８は、図示しない燃料入口から燃料出口である吐出部９０に到る燃料通路を構成している。吸入室３００、燃料通路３０２および燃料ギャラリ３０４は、加圧室３０６が燃料を吸入する吸入通路を構成している。

ハウジング本体１２は、例えばマルテンサイト系のステンレス等の鉄材により一体成形されている。ハウジング本体１２は、カバー４０と、燃料ポンプ１０のハウジングを構成している。

プランジャ２０は、ハウジング本体１２に一体成形されたシリンダ１４に往復移動自在に支持されている。加圧室３０６は、プランジャ２０の往復移動方向の一端側に形成されている。シリンダ１４と摺動するプランジャ２０の摺動部とヘッド２２との間の外周面は、オイルシール３０によりシールされている。オイルシール３０は、エンジン内から加圧室３０６へのオイルの侵入を防止し、かつ加圧室３０６からエンジン内への燃料漏れを防止する。プランジャ２０の他端側に形成されたヘッド２２は、スプリング座２４と結合している。スプリング座２４はスプリング２８の荷重によりタペット２６の底部内壁に押し付けられている。タペット２６の底部外壁が図示しないポンプカムの回転によりポンプカムと摺動することにより、プランジャ２０はタペット２６とともに往復移動する。タペットガイド３２は、円筒状に形成され、ハウジング本体１２の外周にねじ結合している。タペットガイド３２は、内周側にタペット２６を収容し、タペット２６を往復移動自在に支持する。

ハウジング本体１２には、たとえば燃料タンク（図示せず）から低圧ポンプ（図示せず）により送出された燃料の導入口としての燃料入り口３１３が形成されている。ハウジング本体１２には、燃料入り口３１３から上述した加圧室３０６へ燃料を導く吸入通路として、燃料入り口３１３側から加圧室３０６側へ向かって順番に、図１に示すように、連通路３０１、吸入室３００、連通路３０２、燃料ギャラリ３０４を備えている。吸入室３００は、ハウジング本体１２に成形された凹部１６とカバー４０とにより形成されている。吸入室３００は、加圧室３０６に対してプランジャ２０の軸方向の反対側にプランジャ２０とほぼ同軸上に形成されており、加圧室３０６の径方向外側に広がっている。図１において、燃料は、燃料入り口３１３から連通路３０１を経てパルセーションダンパ５０の下方の吸入室３００に流入する。さらに、燃料は、吸入室３００から連通路３０２を経て燃料ギャラリ３０４に流入する。燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との間には、図１に示すように、後述する電磁弁６０が配置されている。電磁弁６０は、燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との連通・遮断を切り替える、言い換えると、加圧室３０６への燃料の供給・遮断を切り替えている。

ダイヤフラム装置であるパルセーションダンパ５０は、図１に示すように、カバー４０とハウジング本体１２との間に挟持されている。パルセーションダンパ５０は、図２に示すように、円板状のプレート５４と、プレート５４の板厚方向両側にそれぞれ取り付けられた金属製ダイヤフラムとしての円形のダイヤフラム５１、５２とから構成されている。すなわち、図２に示すように、プレート５４の板厚方向一方の側（図２においてプレート５４の上側）にダイやフラム５１が、他方の側（図２においてプレート５４の下側）にダイヤフラム５２が取り付けられている。ダイヤフラム５１は、例えばステンレス鋼の薄板をプレス加工して形成されており、レーザ溶接等により全周をプレート５４に溶接され、プレート５４に取り付けられている。ダイヤフラム５２は、ダイヤフラム５１の内面、すなわちプレート５４に対向する表面に、質量付加部材としての樹脂膜５３を貼着して構成されている。ダイヤフラム５２は、ダイヤフラム５１に樹脂膜５３を貼着した後に、レーザ溶接等により全周をプレート５４に溶接され、プレート５４に取り付けられている。すなわち、ダイヤフラム５１およびダイヤフラム５２はその全周においてプレート５４を介して気密的に固定されている。これにより、パルセーションダンパ５０の内側空間は外部、つまり吸入室３００内の燃料から完全に遮断されている。樹脂膜５３は、柔軟性を有する樹脂を、たとえばコーティングして形成されている。樹脂膜５３の材質としては、たとえば、シリコン樹脂、フッ素樹脂、ポリウレタン樹脂等である。プレート５４の外周には、図３に示すように、９０°間隔で矩形の切欠５５が形成されており、この切欠５５により連通路３１０が形成されている。プレート５４がハウジング本体１２とカバー４０との間に挟持されている挟持部４００は、連通路３１０よりもプレート５４の径方向外側に位置しているので、ハウジング本体１２とカバー４０との間にプレート５４が挟持されている図１に示す状態においては、連通路３１０はプレート５４の板厚方向両側の吸入室３００を連通している。これにより、プレート５４の板厚方向両側の吸入室３００の間で燃料が流通し、片側の吸入室３００に燃料が滞留することが防止される。

プレート５４と各ダイヤフラム５１、５２との間には、板厚方向両側にそれぞれダンパ室３１２が形成されている。ダンパ室３１２には、ヘリウム（Ｈｅ）、窒素（Ｎ₂）等の不活性ガスが封入気体として所定圧力で封入されている。同じ雰囲気中で両方のダンパ室３１２に気体を封入すれば、ダンパ室３１２内の封入気体圧力は同じになり、圧力の異なる雰囲気中で各ダンパ室３１２に別工程で気体をそれぞれ封入すれば、各ダンパ室３１２を異なった封入気体圧力に設定できる。

ダイヤフラム５１の板厚は、プレート５４により規定されるダイヤフラム５１の外径、脈動低減特性等に応じて設定される。本実施形態では、２０ｍｍから４０ｍｍのプレート５４の外径に対し、ダイヤフラム５１の板厚ｔを、０．２ｍｍ≦ｔ≦０．３ｍｍに設定している。ダイヤフラム５１は、吸入室３００の燃料圧力変化に応じて弾性変形し、吸入室３００の燃料の圧力脈動を低減する。

ここで、パルセーションダンパ５０による吸入室３００における燃料圧力変化、つまり圧力脈動の低減作用について簡単に説明する。吸入室３００内の燃料圧力が変化する、つまり圧力脈動が発生した場合、先ず、圧力が上昇すると、ダイヤフラム５１、５２が弾性変形する。このときのダイヤフラム５１、５２の変形方向は、それぞれがプレート５４側へ近づく方向である。つまり、パルセーションダンパ５０がへこむように変形する。このため、パルセーションダンパ５０の容積、すなわちダイヤフラム５１、５２により囲まれた最中状の立体の容積は減少し、吸入室３００の実容積、つまり吸入室３００の燃料占めることができる部分の容積が増加する。これにより、脈動による圧力上昇が抑制される。次に、圧力が下降すると、ダイヤフラム５１、５２が弾性変形する。このときのダイヤフラム５１、５２の変形方向は、それぞれがプレート５４から遠ざかる方向である。つまり、パルセーションダンパ５０は膨らむように変形する。このため、パルセーションダンパ５０の容積、すなわちダイヤフラム５１、５２により囲まれた最中状の立体の容積は増加し、吸入室３００の実容積、つまり吸入室３００の燃料占めることができる部分の容積が減少する。これにより、脈動による圧力下降が抑制される。このようにして、吸入室３００内の燃料圧力脈動が緩和される。

図１に示す電磁弁６０は、コイル８２への通電をオン、オフすることにより、燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との間を開閉する。電磁弁６０は、コイル８２への通電タイミングを制御することにより燃料吐出量を調量する調量弁である。燃料ギャラリ３０４は、燃料通路３０２により吸入室３００と連通している。

電磁弁６０のシート部材６２はハウジング本体１２の凹部１８にねじ結合し、ガイド部材６４を凹部１８の底に押し付けている。ガイド部材６４は、往復移動自在に弁部材６６を支持している。スプリング６８は、シート部材６２に向けて弁部材６６に荷重を加えている。弁部材６６がシート部材６２に着座すると、燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との連通は遮断される。

弁ボディ７０は、磁性材で形成されており、可動コア７２を往復移動自在に支持している。可動コア７２の固定コア７４と反対側の端部は、弁部材６６に向けて延びている。円筒状の非磁性部材７６は、弁ボディ７０と固定コア７４との間に設置されており、弁ボディ７０と固定コア７４との間で磁束が短絡することを防止する。スプリング７８は、弁部材６６に向けて可動コア７２に荷重を加えている。スプリング７８の荷重は、スプリング６８の荷重よりも大きくなるように設定されている。ヨーク８０は、コイル８２の外周を覆い、固定コア７４と弁ボディ７０とを磁気的に接続している。弁ボディ７０、可動コア７２、固定コア７４およびヨーク８０は磁気回路を構成している。

コイル８２はボビン８４に巻回されており、可動コア７２と固定コア７４とのギャップを挟んで可動コア７２および固定コア７４の外周を覆っている。ターミナル８６はコイル８２と電気的に接続しており、ターミナル８６からコイル８２に電力が供給される。
スプリング７８の荷重はスプリング６８の荷重よりも大きいので、コイル８２への通電がオフの状態（図１参照）では、可動コア７２の端部はシート部材６２から弁部材６６側に突出し、可動コア７２は弁部材６６と当接している。この状態では、弁部材６６はシート部材６２から離座しているので、燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６とは連通する。コイル８２への通電をオンにすると、可動コア７２と固定コア７４との間に働く磁気吸引力により、スプリング７８とスプリング６８との荷重差に抗して可動コア７２は固定コア７４に吸引され、図１の右方向に移動する。すると、弁部材６６はスプリング６８の荷重によりシート部材６２に着座するので、燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との連通は遮断される。

吐出部９０は、高圧配管とのジョイントとデリバリバルブとを兼ねている。吐出部９０には吐出通路３０８が形成されており、吐出通路３０８にボール９２、スプリング９４、スプリング座９６、およびＣリング９７が収容されている。ハウジング本体１２には、ボール９２が着座する弁座９８が形成されている。スプリング９４は、一端でスプリング座９６と当接し、他端でボール９２と当接している。これにより、スプリング９４は、弁座９８に向けてボール９２に荷重を加えている。スプリング座９６は、スプリング９４の一端と当接するとともに、ボール９２側に延びたロッド部分でボール９２のリフト量を規制している。Ｃリング９７はハウジング本体１２の内周壁に形成された環状溝に嵌合し、スプリング座９６が吐出通路３０８から抜け出ることを防止する。
ボール９２が弁座９８に着座している状態では、加圧室３０６と吐出通路３０８との連通は遮断されている。加圧室３０６の圧力が所定圧以上になると、スプリング９４の荷重に抗してボール９２が弁座９８から離座し、加圧室３０６の高圧燃料が吐出通路３０８を通り吐出部９０から吐出される。

次に、燃料ポンプ１０の作動について説明する。

（１）吸入行程
プランジャ２０が上死点から下死点に向けて図１の下方へ移動するとき、コイル８２への通電はオフされている。そのため、弁部材６６は、スプリング７８とスプリング６８との荷重差により可動コア７２から加圧室３０６側に押し付けられている。その結果、弁部材６６は、シート部材６２から離座している。また、プランジャ２０が図１の下方へ移動するとき、加圧室３０６の圧力は低下する。そのため、燃料ギャラリ３０４側の燃料から弁部材６６が受ける力は、加圧室３０６側の燃料から弁部材６６が受ける力よりも大きくなる。このようなスプリング６８とスプリング７８との荷重差、ならびに燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との圧力差により、弁部材６６はシート部材６２から離座する方向に力を受けるので、弁部材６６はシート部材６２から離座する。これにより、吸入室３００の燃料は、燃料通路３０２、燃料ギャラリ３０４を経由して加圧室３０６に連通する。したがって、吸入室３００の燃料は、加圧室３０６に吸入される。

ここで、図示しない低圧ポンプから吸入室３００に供給される燃料の圧力脈動、ならびにプランジャ２０の往復移動に伴い、次行程の戻し行程において加圧室３０６から吸入室３００に戻る燃料の圧力脈動により、吸入行程において吸入室３００から加圧室３０６に吸入される燃料に圧力脈動が生じる。そこで、本実施形態のように、吸入室３００にパルセーションダンパ５０を設置することにより、吸入室３００の圧力変化に応じてダイヤフラム５１が変位し、吸入される燃料の圧力脈動を低減できる。

（２）戻し行程
プランジャ２０が下死点から上死点に向かって上昇しても、コイル８２への通電はオフされた状態である。したがって、弁部材６６は、スプリング７８とスプリング６８との荷重差により可動コア７２から加圧室３０６側に押し付けられている。その結果、プランジャ２０の上昇にともない、加圧室３０６の燃料は燃料ギャラリ３０４から燃料通路３０２を通り、吸入室３００に戻される。

このとき、吸入通路に戻る燃料に脈動が生じるが、吸入室３００に設けられたパルセーションダンパ５０によって脈動を低減できる。これによってプランジャ２０の上昇によって生じた脈動が吸入室３００の下流側に伝わるのを抑制することができる。

戻し行程中にコイル８２への通電をオンにすると、可動コア７２と固定コア７４との間に磁気吸引力が働く。この磁気吸引力により、スプリング７８とスプリング６８との荷重差に抗して可動コア７２は固定コア７４に向けて吸引される。固定コア７４側に可動コア７２が吸引されると、可動コア７２との当接が解除され弁部材６６は可動コア７２から離れるので、弁部材６６はスプリング６８の荷重によりシート部材６２に着座する。弁部材６６がシート部材６２に着座すると、燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との連通が遮断されるので、加圧室３０６から吸入室３００への燃料の戻し行程は終了する。この戻し工程中におけるコイル８２への通電タイミングを調整することにより、加圧室３０６から吸入室３００に戻される燃料量が調整される。その結果、加圧室３０６で加圧される燃料量が調量され、吐出部９０から吐出される燃料吐出量が調量される。

（３）加圧行程
燃料ギャラリ３０４と加圧室３０６との連通が遮断されている状態でプランジャ２０がさらに上死点に向けて上昇すると、加圧室３０６の燃料が加圧され燃料圧力が上昇する。そして、加圧室３０６の燃料圧力が所定圧以上になると、スプリング９４の荷重に抗してボール９２が弁座９８からリフトする。これにより、加圧室３０６で加圧された燃料は吐出通路３０８を通り吐出部９０から吐出される。吐出部９０から吐出された燃料は、燃料レール（図示せず）に供給されて蓄圧され、燃料噴射弁（図示せず）に供給される。

上記（１）〜（３）の高低を順に繰り返すことにより、燃料ポンプ１０は吸入した燃料を所定圧力へ高めて吐出する。

次に、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０の特徴である、パルセーションダンパ５０の構成、すなわち、パルセーションダンパ５０を構成する２枚のダイヤフラムのうちの一方のパルセーションダンパ５０の内側表面に樹脂膜５３を貼着したこと、の作用効果について詳細に説明する。

燃料ポンプ１０の吸入室３００内における燃料圧力変化、つまり圧力脈動は、プランジャ２０の往復動による燃料加圧が間歇的、周期的に行われることに起因するとともに、燃料タンク（図示せず）から燃料ポンプ１０へ燃料を供給する燃料供給管路の仕様（内径、長さ等）との相乗効果として発生する。また、プランジャ２０の往復動作はエンジンのクランク軸により駆動されているので、プランジャ２０による燃料加圧周期、すなわち吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数もエンジンの回転速度に依存している。

ところで、パルセーションダンパを構成する２枚の金属製ダイヤフラムはそれぞれが固有振動数を有している。従来のパルセーションダンパにおいては、２枚の金属製ダイヤフラムは、材質、形状ともに全く同一品が使われていた。したがって、２枚の金属製ダイヤフラムの固有振動数は同一である。燃料ポンプの吸入室内における圧力脈動の脈動周波数が、金属製ダイヤフラムの固有振動数と一致すると金属製ダイヤフラムが共振し、パルセーションダンパとしての圧力脈動緩和効果が大幅に低下してしまう。吸入室内における燃料圧力脈動が低減されない状態においては、燃料ポンプへの燃料供給管路から騒音が発生する等の問題が生じる。図４には、従来の燃料ポンプの吸入室内における燃料圧力脈動の大きさ（脈動の圧力変動幅）Ｄとエンジン回転速度Ｎとの関係を表すグラフを示している。エンジンの通常の回転速度領域においては、パルセーションダンパにより脈動が低減されているので、吸入室内における燃料圧力脈動の大きさＤは、図４に示すように、Ｄｓとなっている。エンジン回転速度Ｎが回転速度Ｎｒのときに、吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が金属製ダイヤフラムの固有振動数と一致して、金属製ダイヤフラムの共振が発生している。このため、パルセーションダンパによる圧力脈動低減作用が大きく減少して燃料圧力脈動の大きさＤは大幅に増大してＤｒとなっている。吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が金属製ダイヤフラムの固有振動数と一致して時の燃料圧力脈動を抑制することが、本願発明の課題である。

本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０では、２枚の金属製ダイヤフラム５１、５２のうち、ダイヤフラム５２をダイヤフラム５１に質量付加部材である樹脂膜５３を貼着して形成している。すなわち、ダイヤフラム５２は、金属部分の形状・重量はダイヤフラム５１と同一であるが、樹脂膜５３が貼着されたことにより総重量がダイヤフラム５１よりも重くなっている。ダイヤフラムの固有振動数は、大きくは、ダイヤフラムのばね定数およびダイヤフラムの重量により定まっている。ダイヤフラム５２が備えている樹脂膜５３は柔軟性を有しているので、ダイヤフラム５２の金属部分であるダイヤフラム５１のばね定数になんら影響をおよぼさない。したがって、ダイヤフラム５１とダイヤフラム５２とはばね定数は同一である。しかし、ダイヤフラム５２の重量は、ダイヤフラム５１の重量よりも樹脂膜５３の分だけ重くなっている。このため、パルセーションダンパ５０を構成する２枚の金属製ダイヤフラムであるダイヤフラム５１、ダイヤフラム５２は、その固有振動数が異なっている。すなわち、ダイヤフラム５２の固有振動数Ｆｒ２はダイヤフラム５１の固有振動数Ｆｒ１よりも低くなっている。つまり、Ｆｒ１＞Ｆｒ２である。図５には、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０の吸入室３００内における燃料圧力脈動の大きさ（脈動の圧力変動幅）Ｄとエンジン回転速度Ｎとの関係を表すグラフを示している。エンジンの通常の回転速度領域においては、パルセーションダンパにより脈動が低減されているので、吸入室内における燃料圧力脈動の大きさＤは、図５に示すように、Ｄｓとなっている。エンジン回転速度Ｎが回転速度Ｎｒ１のときに、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数がダイヤフラム５１の固有振動数Ｆｒ１と一致して、ダイヤフラム５１の共振が発生している。一方、ダイヤフラム５２は正常に圧力脈動低減作用を果たしている。このとき、圧力脈動低減作用に寄与するパルセーションダンパ５０の体積変化量は、ダイヤフラム５１、５２の両方が共振状態に無いときの半分になるため、燃料圧力脈動の大きさＤは、図５に示すように、Ｄｓよりも大きいＤｒ´となる。しかし、Ｄｒ´は、従来の燃料ポンプにおいて２枚の金属製ダイヤフラムが同時に共振したときの燃料圧力脈動の大きさＤｒよりは、図５に示すように、はるかに小さい。また、エンジン回転速度ＮがＮｒ１よりも低いＮｒ２のときに、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数がダイヤフラム５２の固有振動数Ｆｒ２と一致して、ダイヤフラム５２の共振が発生している。一方、ダイヤフラム５１は正常に圧力脈動低減作用を果たしている。このとき、圧力脈動低減作用に寄与するパルセーションダンパ５０の体積変化量は、ダイヤフラム５１、５２の両方が共振状態に無いときの半分になるため、燃料圧力脈動の大きさＤは、図５に示すように、Ｄｓよりも大きいＤｒ´となる。しかし、Ｄｒ´は、従来の燃料ポンプにおいて２枚の金属製ダイヤフラムが同時に共振したときの燃料圧力脈動の大きさＤｒよりは、はるかに小さい。

以上説明したように、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０では、２枚の金属製ダイヤフラム５１、５２のうち、ダイヤフラム５２をダイヤフラム５１に質量付加部材である樹脂膜５３を貼着して形成し、ダイヤフラム５１、５２の重量を異なるものとした。このような構成としたことにより、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数が、２枚のダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数と一致したときに、他方のダイヤフラムは共振せずに圧力脈動低減効果を果たすことができる。この場合、圧力脈動低減に寄与するダイヤフラムが１枚となるため、燃料圧力脈動の大きさＤがパルセーションダンパ５０の共振が発生していないときより大きくなるものの、従来の燃料ポンプの場合に比べて半減させることができる。これにより、吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が変化しても、二枚式金属ダイヤフラムからなるパルセーションダンパの圧力脈動低減機能を常に良好に維持することができる燃料ポンプを実現することができる。

また、以上説明した本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０では、ダイヤフラム５２が備える樹脂膜５３を、柔軟性を有する樹脂材質から形成している。これにより、ダイヤフラム５２の金属部分、すなわちダイヤフラム５１と同一、が燃料圧力脈動を受けて弾性変形する場合、樹脂膜５３がダイヤフラム５２の弾性変形を妨げることがない。したがって、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数が２枚のダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数と一致したときにおける圧力脈動の大きさを従来の燃料ポンプの場合よりも大幅に低減させつつ、ダイヤフラム５２の圧力脈動低減機能を良好に維持することができる。

また、以上説明した本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０では、ダイヤフラム５１、５２の重量を異なるものとするためにダイヤフラム５２に取り付ける質量付加部材を樹脂膜５３としている。貼着される樹脂膜５３の重量を変えることにより、ダイヤフラム５２の総重量を変える、すなわちダイヤフラム５２の固有振動数を変える、詳しくは、ダイヤフラム５１の固有振動数よりも低い側へ変えることができる。樹脂量の調整は容易であるため、燃料ポンプ１０が適用される車両の燃料供給管路の仕様にあわせて、容易にダイヤフラム５２の固有振動数を変えることができる。

なお、以上説明した本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０においては、ダイヤフラム５１とダイヤフラム５２との間にプレート５４が配置され、ダイヤフラム５１およびダイヤフラム５２がプレート５４を介して気密的に固定されている構成としているが、プレート５４を省略して、図６に示すように、ダイヤフラム５１およびダイヤフラム５２を直接溶接して固定してもよい。

（第２実施形態）
図７に、本発明の第２実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ１５０の断面図を示す。

本発明の第２実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ１５０は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０に対して、２枚のダイヤフラムの一方に装着している質量付加部材の構成を変更したものである。すなわち、樹脂膜５３に変えて、質量付加部材として、金属板であるメタルプレート１５３および柔軟性を有する接着剤１５６を用いている。以下に、本発明の第２実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ１５０の構成について説明する。

パルセーションダンパ１５０は、ダイヤフラム１５１、ダイヤフラム１５２およびプレート１５４から構成されている。両ダイヤフラム１５１、１５２とプレート１５４との位置関係および接合状態は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０の場合と同一である。プレート１５４の形状もプレート５４と同一である。ダイヤフラム１５１は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０のダイヤフラム５１と同様に、ステンレス鋼の薄板にプレス加工を施して形成されている。ダイヤフラム１５２は、ダイヤフラム１５１におけるプレート１５４と対向する表面に、メタルプレート１５３を接着剤１５６を介して固定している。接着剤１５６は柔軟性に優れている。このため、ダイヤフラム１５２においてダイヤフラム１５１が弾性変形する際に生じるダイヤフラム１５１とメタルプレート１５３との相対変位を接着剤１５６が吸収し、メタルプレート１５３がダイヤフラム１５１の弾性変形を妨げることがない。したがって、ダイヤフラム１５２は、そのばね定数はダイヤフラム１５１のばね定数と同一で、且つ重量は、ダイヤフラム１５１よりもメタルプレート１５３および接着剤１５６の分だけ重くなっている。これにより、ダイヤフラム１５２の固有振動数はダイヤフラム１５１の固有振動数よりも低くなっている。すなわち、パルセーションダンパ１５０を構成する２枚のダイヤフラム１５１、１５２それぞれの固有振動数が互いに異なっている。

このような構成としたことにより、本発明の第２実施形態による燃料ポンプ１０においても本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０の場合と同様に、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数が、２枚のダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数と一致したときに、他方のダイヤフラムは共振せずに圧力脈動低減効果を果たすことができる。これにより、吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が変化しても、二枚式金属ダイヤフラムからなるパルセーションダンパの圧力脈動低減機能を常に良好に維持することができる燃料ポンプを実現することができる。

また、本発明の第２実施形態による燃料ポンプ１０では、質量付加部材として、金属板であるメタルプレート１５３および柔軟性を有する接着剤１５６を用いている。一般に金属は比重量が樹脂よりも大きい。したがって、質量付加部材として金属板であるメタルプレート１５３を用いることにより、ダイヤフラム１５２の重量をより重くする、言い換えると、ダイヤフラム１５１とダイヤフラム１５２との重量差をより大きくして、両ダイヤフラム１５１、１５２の固有振動数の差をより大きくすることが容易に実現できる。

なお、以上説明した本発明の第２実施形態による燃料ポンプ１０では、メタルプレート１５３をダイヤフラム１５１に固定する固定手段として接着剤１５６を用いているが、接着剤１５６に替えて、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０で用いられている樹脂膜５３を用いても良い。

また、以上説明した本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ１５０においては、ダイヤフラム１５１とダイヤフラム１５２との間にプレート１５４が配置され、ダイヤフラム１５１およびダイヤフラム１５２がプレート１５４を介して気密的に固定されている構成としているが、プレート１５４を省略して、図８に示すように、ダイヤフラム１５１およびダイヤフラム１５２を直接溶接して固定してもよい。

（第３実施形態）
図９に、本発明の第３実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ２５０の断面図を示す。

本発明の第３実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ２５０は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０では２枚のダイヤフラムの一方に質量付加部材を装着しているのに対して、２枚のダイヤフラムの両方に質量付加部材を装着している点が異なっている。以下に、本発明の第３実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ２５０の構成について説明する。

パルセーションダンパ２５０は、ダイヤフラム２５１、ダイヤフラム２５２およびプレート２５４から構成されている。両ダイヤフラム２５１、２５２とプレート２５４との位置関係および接合状態は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０の場合と同一である。プレート２５４の形状もプレート５４と同一である。ダイヤフラム２５１は、ステンレス鋼板をプレス加工して形成されたダイヤフラム２５７のプレート２５４と対向する表面に柔軟性を有する樹脂膜２５８を貼着して形成されている。ダイヤフラム２５２は、ステンレス鋼板をプレス加工して形成されたダイヤフラム２５７のプレート２５４と対向する表面に柔軟性を有する樹脂膜２５９を貼着して形成されている。樹脂膜２５８および樹脂膜２５９は材質は同一で、貼着量、つまり重さが異なっている。「樹脂膜２５８の重量」＜「樹脂膜２５９の重量」である。したがって、ダイヤフラム２５１とダイヤフラム２５２とは、金属部分はダイヤフラム２５７で同一であるので、ばね定数は同じで重量が異なっている。これにより、ダイヤフラム２５２の固有振動数はダイヤフラム２５１の固有振動数よりも低くなっている。すなわち、パルセーションダンパ２５０を構成する２枚のダイヤフラム２５１、２５２それぞれの固有振動数が互いに異なっている。

このような構成としたことにより、本発明の第３実施形態による燃料ポンプ１０においても本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０の場合と同様に、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数が、２枚のダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数と一致したときに、他方のダイヤフラムは共振せずに圧力脈動低減効果を果たすことができる。これにより、吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が変化しても、二枚式金属ダイヤフラムからなるパルセーションダンパの圧力脈動低減機能を常に良好に維持することができる燃料ポンプを実現することができる。

また、本発明の第３実施形態による燃料ポンプ１０では、２枚のダイヤフラムの両方に質量付加部材を装着している。これにより、２枚のダイヤフラムそれぞれの固有振動数を、樹脂膜が貼着されていないダイヤフラムよりも低い値に設定することができる。これにより、一種類のステンレス鋼板製ダイヤフラムを用いて、燃料ポンプが搭載される車両側の条件に対応して、２枚のダイヤフラムの共振周波数の関係が様々である多種類のパルセーションダンパを設定することが可能となる。

なお、以上説明した本発明の第３実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ２５０においては、ダイヤフラム２５１とダイヤフラム２５２との間にプレート２５４が配置され、ダイヤフラム２５１およびダイヤフラム２５２がプレート２５４を介して気密的に固定されている構成としているが、プレート２５４を省略して、図１０に示すように、ダイヤフラム２５１およびダイヤフラム２５２を直接溶接して固定してもよい。

（第４実施形態）
図１１に、本発明の第４実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ３５０の断面図を示す。

本発明の第４実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ３５０は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０に対して、２枚のダイヤフラムの一方の断面形状を変えたこと、質量付加部材を装着していないこと、プレート５４を廃止したこと、の以上３点が異なっている。以下に、本発明の第４実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ３５０の構成について説明する。

パルセーションダンパ３５０は、ダイヤフラム３５１およびダイヤフラム３５２をその全周において溶接して構成されている。両ダイヤフラム３５１、３５２は、ステンレス鋼板をプレス加工して形成されている。ダイヤフラム３５１とダイヤフラム３５２とは、図１１に示すように、それぞれの断面形状が異なっている。すなわち、ダイヤフラム３５２の形状は平面状で断面形状は直線状であるのに対して、ダイヤフラム３５１の断面形状は、図１１に示すように複数の凹凸を備えたものとなっている。これらの凹凸は、たとえばプレス加工等により、互いに同心円状の複数（この場合は２個）の円形溝３５４を設けることにより形成されている。これにより、ダイヤフラム３５１は剛性がダイヤフラム３５２よりも高くなっており、したがって、ダイヤフラム３５１の固有振動数はダイヤフラム３５２の固有振動数よりも高くなっている。これにより、パルセーションダンパ３５０を構成する２枚のダイヤフラム３５１、３５２それぞれの固有振動数が互いに異なるものとなっている。

このような構成としたことにより、本発明の第４実施形態による燃料ポンプ１０においても本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０の場合と同様に、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数が、２枚のダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数と一致したときに、他方のダイヤフラムは共振せずに圧力脈動低減効果を果たすことができる。これにより、吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が変化しても、二枚式金属ダイヤフラムからなるパルセーションダンパの圧力脈動低減機能を常に良好に維持することができる燃料ポンプを実現することができる。

なお、以上説明した本発明の第４実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ３５０では質量付加部材を装着していないが、図１２に示すように、２枚のダイヤフラムの一方であるダイヤフラム３５２に、質量付加部材として樹脂膜３５３を貼着してもよい。

また、以上説明した本発明の第４実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ３５０では両ダイヤフラム３５１、３５２間にプレートを配置していないが、プレートを配置する構成としてもよい。

（第５実施形態）
図１３に、本発明の第５実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ４５０の断面図を示す。

本発明の第５実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ４５０は、本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ５０に対して、２枚のダイヤフラムの一方の厚さ寸法を変えたこと、質量付加部材を装着していないこと、プレート５４を廃止したこと、の以上３点が異なっている。以下に、本発明の第５実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ４５０の構成について説明する。

パルセーションダンパ４５０は、ダイヤフラム４５１およびダイヤフラム４５２をその全周において溶接して構成されている。両ダイヤフラム４５１、４５２は、ステンレス鋼板をプレス加工して形成されている。ダイヤフラム４５１とダイヤフラム４５２とは、図１３に示すように、それぞれの板厚が異なっており、ダイヤフラム４５２の板厚ｔ２はダイヤフラム４５１の板厚ｔ１よりも厚い。つまり、ｔ１＜ｔ２である。これにより、ダイヤフラム４５１の固有振動数はダイヤフラム４５２の固有振動数よりも高くなっている。したがって、パルセーションダンパ４５０を構成する２枚のダイヤフラム４５１、４５２それぞれの固有振動数が互いに異なるものとなっている。

このような構成としたことにより、本発明の第５実施形態による燃料ポンプ１０においても本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１０の場合と同様に、吸入室３００内における燃料圧力脈動の脈動周波数が、２枚のダイヤフラムのどちらか一方の固有振動数と一致したときに、他方のダイヤフラムは共振せずに圧力脈動低減効果を果たすことができる。これにより、吸入室内における燃料圧力脈動の脈動周波数が変化しても、二枚式金属ダイヤフラムからなるパルセーションダンパの圧力脈動低減機能を常に良好に維持することができる燃料ポンプを実現することができる。

なお、以上説明した本発明の第５実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ４５０では質量付加部材を装着していないが、図１４に示すように、２枚のダイヤフラムの一方であるダイヤフラム４５２に、質量付加部材として樹脂膜４５３を貼着してもよい。

また、以上説明した本発明の第５実施形態による燃料ポンプ１０のパルセーションダンパ４５０では両ダイヤフラム４５１、４５２間にプレートを配置していないが、プレートを配置する構成としてもよい。

本発明の第１実施形態による燃料ポンプの断面図である。本発明の第１実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの断面図であり、図３中のＩＩ−ＩＩ線断面図である。本発明の第１実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの平面図であり、図２中のＩＩＩ矢視図である。従来の燃料ポンプの吸入室内における燃料圧力脈動の大きさ（脈動の圧力変動幅）Ｄとエンジン回転速度Ｎとの関係を表すグラフである。本発明の第１実施形態による燃料ポンプの吸入室内における燃料圧力脈動の大きさ（脈動の圧力変動幅）Ｄとエンジン回転速度Ｎとの関係を表すグラフである。本発明の第１実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの変形例の断面図である。本発明の第２実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの断面図である。本発明の第２実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの変形例の断面図である。本発明の第３実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの断面図である。本発明の第３実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの変形例の断面図である。本発明の第４実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの断面図である。本発明の第４実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの変形例の断面図である。本発明の第５実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの断面図である。本発明の第５実施形態による燃料ポンプのパルセーションダンパの変形例の断面図である。

符号の説明

１０高圧燃料ポンプ（サプライポンプ）
１２ハウジング本体（ハウジング）
１４シリンダ
２０プランジャ
４０カバー（ハウジング）
５０パルセーションダンパ（ダイヤフラム装置）
５１ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
５２ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
５３樹脂膜（質量付加部材）
５４プレート
５５切欠
９０吐出部（燃料出口）
６０電磁弁
１５０パルセーションダンパ（ダイヤフラム装置）
１５１ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
１５２ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
１５３メタルプレート（質量付加部材、金属板）
１５４プレート
１５６接着剤
２５０パルセーションダンパ（ダイヤフラム装置）
２５１ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
２５２ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
２５４プレート
２５７ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
２５８樹脂膜（質量付加部材）
２５９樹脂膜（質量付加部材）
３００吸入室（吸入通路）
３０１連通路（吸入通路）
３０２連通路（吸入通路）
３０４燃料ギャラリ（吸入通路）
３０６加圧室
３０８吐出通路
３１０連通路
３１２ダンパ室
３１３燃料吸入孔
３５０パルセーションダンパ（ダイヤフラム装置）
３５１ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
３５２ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
３５３樹脂膜（質量付加部材）
３５４円形溝
４００挟持部
４５０パルセーションダンパ（ダイヤフラム装置）
４５１ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
４５２ダイヤフラム（金属製ダイヤフラム）
４５３樹脂膜（質量付加部材）
Ｄ、Ｄｒ、Ｄｒ´、Ｄｓ圧力脈動の大きさ
Ｎ、Ｎｒ、Ｎｒ１、Ｎｒ２エンジン回転速度
ｔ１、ｔ２板厚寸法

Claims

吸入通路と、
前記吸入通路から燃料を吸入する加圧室を有するハウジングと、
前記ハウジングに直動自在に保持され且つ往復移動することにより前記加圧室に吸入された流体を加圧するプランジャと、
前記加圧室の上流側の前記吸入通路途中に配置されたダンパ装置と、を備えた燃料ポンプであって、
前記ダンパ装置は、その全周において気密的に固定されるとともに隙間を隔てて積層配置された二枚の金属製ダイヤフラムからなるダイヤフラム装置を備え、
二枚の前記ダイヤフラムは板厚および形状が同一であり、
二枚の前記ダイヤフラムのいずれか一方のみの前記ダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が接着剤によって貼着されていることを特徴とする燃料ポンプ。
前記質量付加部材は柔軟性を有する材質からなることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
前記質量付加部材は金属板から構成されることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
吸入通路と、
前記吸入通路から燃料を吸入する加圧室を有するハウジングと、
前記ハウジングに直動自在に保持され且つ往復移動することにより前記加圧室に吸入された流体を加圧するプランジャと、
前記加圧室の上流側の前記吸入通路途中に配置されたダンパ装置と、を備えた燃料ポンプであって、
前記ダンパ装置は、その全周において気密的に固定されるとともに隙間を隔てて積層配置された二枚の金属製ダイヤフラムからなるダイヤフラム装置を備え、
二枚の前記ダイヤフラムは板厚が同一であり、
二枚の前記ダイヤフラムの断面形状が互いに異なっており、
二枚の前記ダイヤフラムのいずれか一方のみの前記ダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が接着剤によって貼着されていることを特徴とする燃料ポンプ。
吸入通路と、
前記吸入通路から燃料を吸入する加圧室を有するハウジングと、
前記ハウジングに直動自在に保持され且つ往復移動することにより前記加圧室に吸入された流体を加圧するプランジャと、
前記加圧室の上流側の前記吸入通路途中に配置されたダンパ装置と、を備えた燃料ポンプであって、
前記ダンパ装置は、その全周において気密的に固定されるとともに隙間を隔てて積層配置された二枚の金属製ダイヤフラムからなるダイヤフラム装置を備え、
二枚の前記ダイヤフラムは形状が同一であり、
二枚の前記ダイヤフラムの板厚寸法が互いに異なっており、
二枚の前記ダイヤフラムのいずれか一方のみの前記ダイヤフラム装置内側の表面に質量付加部材が接着剤によって貼着されていることを特徴とする燃料ポンプ。
前記質量付加部材は柔軟性を有する材質からなることを特徴とする請求項５に記載の燃料ポンプ。
前記質量付加部材は金属板から構成されることを特徴とする請求項６に記載の燃料ポンプ。