JP2015017585A - パルセーションダンパ及びそれを備えた高圧ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 ダイアフラムの共振を抑制することの可能なパルセーションダンパを提供する。【解決手段】 燃料室を流れる燃料の圧力脈動を低減するパルセーションダンパ７０は、燃料室の燃料の圧力脈動により弾性変形可能な第１ダイアフラム８０と第２ダイアフラ９０との間に所定圧のガスが封入された密閉空間７３を有する。その密閉空間７３に設けられた共振抑制手段７１は、基礎板７２、並びに、その基礎板７２から延びて第１ダイアフラム８０の内壁及び第２ダイアフラム９０の内壁を押圧する複数の弾性リブ１００，２００，３００を一体に有する。複数の弾性リブ１００，２００，３００が２枚のダイアフラム８０，９０の内壁を押圧することで、パルセーションダンパ７０の共振を抑制可能である。【選択図】図２

Description

本発明は、燃料の圧力脈動を低減するパルセーションダンパ及びそれを備えた高圧ポンプに関する。

従来、プランジャの往復移動により燃料を加圧する高圧ポンプが知られている。
高圧ポンプは、燃料が加圧されるポンプ室に連通する燃料室にパルセーションダンパを備えている。パルセーションダンパは、２枚のダイアフラムの外周を接合して構成され、その内側に所定圧のガスが封入された密閉空間を有する。パルセーションダンパは、燃料の圧力に応じて２枚のダイアフラムが互いに近づき又は離れるように変位することで、燃料室及びそこに連通する燃料配管を含む燃料供給系統の燃料の圧力脈動を低減する。

特許文献１に記載のパルセーションダンパは、重量付加部材としての樹脂膜を一方のダイアフラムの内壁のみに接着剤によって貼り付けている。これにより、一方のダイアフラムの固有振動数と、他方のダイアフラムの固有振動数が異なるものとなる。そのため、内燃機関から伝わる振動、高圧ポンプの電磁駆動部から伝わる振動、または燃料室の燃料の高周波脈動等と、ダイアフラムの固有振動数とが２枚とも同時に一致することがない。したがって、パルセーションダンパは、これらの振動とダイアフラムとの共振を抑制することが可能である。

特許第４５３００５３号公報

しかしながら、特許文献１に記載のパルセーションダンパは、ダイアフラムに樹脂膜が接着剤で貼り付けてあるので、仮に接着剤の経時劣化によって樹脂膜が剥がれると、上述した共振の抑制が困難になるおそれがある。
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、ダイアフラムの共振を抑制することの可能なパルセーションダンパ及び高圧ポンプを提供することを目的とする。

第１の発明は、２枚のダイアフラムの間に密閉空間を有するパルセーションダンパにおいて、密閉空間に設けられた共振抑制手段は、基礎板、及びその基礎板から延びて２枚のダイアフラムの内壁を押圧する複数の弾性リブを一体に有する。
これにより、２枚のダイアフラムの内壁を複数の弾性リブが押圧することで、内燃機関から伝わる振動、高圧ポンプの電磁弁から伝わる振動、または燃料の高周波脈動等と、ダイアフラムとの共振を抑制することができる。
さらに、共振抑制手段は基礎板と複数の弾性リブとを一体に有しているので、密閉空間内への組付けが容易である。また、特許文献１に記載の技術のように樹脂膜が接着剤によってダイアフラムに貼り付けられていないので、経時劣化による剥離等を防ぐことができる。

第２の発明は、上述した第１の発明のパルセーションダンパを備えた高圧ポンプである。
高圧ポンプは、パルセーションダンパの共振を抑制することが可能である。

本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。 本発明の第１実施形態によるパルセーションダンパの断面図である。 本発明の第１実施形態による共振抑制手段の断面図である。 図３のＩＶ方向の矢視図である。 比較例のパルセーションダンパが共振した状態を示す模式図である。 本発明の第２実施形態によるパルセーションダンパの断面図である。 本発明の第２実施形態による共振抑制手段の断面図である。 図７のＶＩＩＩ方向の矢視図である。 本発明の第３実施形態によるパルセーションダンパの断面図である。 本発明の第３実施形態による共振抑制手段の断面図である。 図１０のＸＩ方向の矢視図である。 本発明の第４実施形態によるパルセーションダンパの断面図である。 本発明の第４実施形態による共振抑制手段の断面図である。 図１３のＸＩＶ方向の矢視図である。

以下、本発明による実施形態を図面に基づいて説明する。
（第1実施形態）
本発明の第１実施形態を図１から図４に示す。第１実施形態の高圧ポンプ１は、図示しない燃料タンクから低圧ポンプにより汲み上げた燃料を加圧し、図示しないデリバリパイプへ吐出する。デリバリパイプに蓄圧された燃料は、デリバリパイプに接続したインジェクタから内燃機関の各気筒に噴射される。

図１に示すように、高圧ポンプ１は、シリンダ１０、プランジャ１１、下ハウジング１２、上ハウジング１３、燃料供給部３０、電磁駆動部４０、燃料吐出部５０、カバー６０及びパルセーションダンパ７０などを備えている。
本実施形態のシリンダ１０、下ハウジング１２、上ハウジング１３及びカバー６０は、特許請求の範囲に記載の「ポンプボディ」の一例に相当する。

シリンダ１０は筒状に形成され、その内側にプランジャ１１を往復移動可能に収容している。シリンダ１０の径外方向の外壁に下ハウジング１２と上ハウジング１３が固定される。下ハウジング１２は、図示しない内燃機関に設けられた取付穴に取り付け可能である。
下ハウジング１２に固定されたオイルシールホルダ１４と、プランジャ１１の下端部に固定されたスプリングシート１５との間に、第１スプリング１６が設けられる。この第１スプリング１６は、プランジャ１１を図示しない内燃機関のカムシャフトへ付勢する。したがって、プランジャ１１は、そのカムシャフトのプロファイルに応じて軸方向に往復移動可能である。

プランジャ１１の上端部とシリンダ１０の内壁との間にポンプ室１７が形成される。シリンダ１０は、ポンプ室１７から径方向の一方に開口する吸入孔１８と、他方に開口する吐出孔１９とを有する。
上ハウジング１３は、略直方体に形成され、中央に設けられた孔２０がシリンダ１０に油密に締結され、下ハウジング１２の上側に固定される。上ハウジング１３は、シリンダ１０の吸入孔１８に連通する燃料供給部取付穴２１と、シリンダ１０の吐出孔１９に連通する燃料吐出部取付穴２２とを有する。

燃料供給部３０は、吸入弁ボディ３１、吸入弁座部材３２、吸入弁３３及びストッパ部材３４などを有する。
吸入弁ボディ３１は、筒状に形成され、上ハウジング１３の燃料供給部取付穴２１に固定される。
吸入弁ボディ３１のシリンダ側には、筒状の吸入弁座部材３２が設けられている。吸入弁座部材３２は、内側に吸入室３５を有する。吸入室３５は、上ハウジング１３に設けられた孔３６を通じて上ハウジングの外側の燃料室６１と連通している。吸入弁座部材３２は、吸入室３５のポンプ室側の開口に弁座３７を有している。
吸入弁３３は、弁座３７のポンプ室側に設けられ、その弁座３７に着座または離座可能である。吸入弁３３は、開弁時にストッパ部材３４に当接する。
ストッパ部材３４と吸入弁３３との間に第２スプリング３８が設けられる。第２スプリング３８は、吸入弁３３を弁座側へ付勢する。

電磁駆動部４０は、フランジ４１、固定コア４２、可動コア４３、ロッド４４、コイル４５及び第３スプリング４６などを有する。
フランジ４１は、吸入弁ボディ３１の外壁に固定される。吸入弁ボディ３１の内側に可動コア４３が往復移動可能に設けられる。可動コア４３の中央にロッド４４が固定される。吸入弁ボディ３１の内側に固定されたガイド部材４７は、ロッド４４を軸方向に往復移動可能に支持する。第３スプリング４６は、可動コア４３とロッド４４をポンプ室側に付勢している。ロッド４４は、吸入弁３３をポンプ室側に押圧可能である。

可動コア４３の反ポンプ室側に固定コア４２が設けられ、固定コア４２の径方向外側にコイル４５が設けられる。コネクタ４８の端子４８１を通じてコイル４５に通電されると、可動コア４３、固定コア４２、フランジ４１、ヨーク４９などによって構成された磁気回路に磁束が流れ、可動コア４３とロッド４４は、第３スプリング４６の付勢力に抗して固定コア側に磁気吸引される。
一方、コイル４５への通電が停止すると、上述した磁気回路に流れる磁束が消滅し、可動コア４３とロッド４４は第３スプリング４６によってポンプ室側に付勢される。

燃料吐出部５０は、吐出弁ボディ５１、吐出弁座部材５２、吐出弁５３、第４スプリング５４などを有する。
吐出弁ボディ５１は、筒状に形成され、燃料吐出部取付穴２２に固定される。吐出弁ボディ５１の内側に吐出弁座部材５２が固定される。吐出弁座部材５２は、流路５５、及びその流路５５の燃料出口５６側の開口に吐出弁用弁座５７を有する。吐出弁５３は、吐出弁用弁座５７に着座及び離座可能である。第４スプリング５４は、吐出弁５３を吐出弁用弁座５７に向けて付勢する。

カバー６０は、有底筒状に形成され、その開口端が下ハウジング１２に液密に固定されている。カバー６０の内側には、燃料が充満する燃料室６１が形成される。カバー６０には、図示しない燃料インレットが設けられる。この燃料インレットには、図示しない燃料タンクから汲み上げられた燃料が供給される。そのため、燃料インレットから燃料室６１に燃料が供給される。
プランジャ１１の往復移動により、燃料室６１からポンプ室１７へ燃料が吸入され、また、ポンプ室１７から燃料室６１へ燃料が排出されると、燃料室６１に燃料の圧力脈動が生じる。なお、本明細書において、燃料の圧力脈動を燃圧脈動という。

カバー６０の内側にパルセーションダンパ７０が設けられる。パルセーションダンパ７０は、その外縁部が上固定部材６２と下固定部材６３に挟まれ、上ハウジング１３とカバー６０との間に設置されている。
図２に示すように、パルセーションダンパ７０は、第１ダイアフラム８０、第２ダイアフラム９０、及び、共振抑制手段７１を備えている。
第１ダイアフラム８０と第２ダイアフラム９０は、例えばステンレスなど、耐力および疲労限界の高い金属板をプレス加工することで皿状に形成されている。

第１ダイアフラム８０は、第１外縁部８１、第１曲面部８２、及び第１ダンパ部８３を一体に有する。図２では、第１外縁部８１、第１曲面部８２、及び第１ダンパ部８３の範囲を、それぞれＡ，Ｂ，Ｃで示している。
第１外縁部８１は、環状に形成される。第１曲面部８２は、第１外縁部８１から反第２ダイアフラム９０側に延びると共に、径方向内側へ曲がる。
第１ダンパ部８３は、第１曲面部８２の径方向内側に設けられる。第１ダンパ部８３は、第１曲面部８２よりも曲率半径が大きく、略平面状に形成される。

第２ダイアフラム９０は、第２外縁部９１、第２曲面部９２、及び第２ダンパ部９３を一体に有する。第２ダイアフラム９０の構成は、第１ダイアフラム８０の構成と実質的に同一であるので、説明を省略する。
なお、第１ダンパ部８３と第２ダンパ部９３は、平面状に限らず、例えば波形状としてもよい。
また、第１ダイアフラム８０と第２ダイアフラム９０は、その形状がそれぞれ異なるものとしてもよい。

パルセーションダンパ７０は、第１ダイアフラム８０の第１外縁部８１と第２ダイアフラム９０の第２外縁部９１とが接合され、内側の密閉空間７３に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ７０は、燃料室６１内の燃圧の変化に応じて、２枚のダイアフラム８０，９０がその中央部を中心として板厚方向に弾性変形することで、燃料室６１の燃圧脈動を低減する。
２枚のダイアフラム８０，９０の板厚、材質、外径及び密閉空間７３に封入される気圧等を、耐久性或いはその他の要求性能に応じて適宜設定することで、パルセーションダンパ７０のばね常数が設定される。そして、このばね常数により、パルセーションダンパ７０が低減可能な燃圧脈動の周波数及び脈動減衰性能が定まる。

図２から図４に示すように、共振抑制手段７１は、円盤状の基礎板７２と、その基礎板７２から延びる複数の弾性リブ１００，２００，３００とを有し、パルセーションダンパ７０の密閉空間７３に設けられる。基礎板７２と複数の弾性リブ１００，２００，３００は、例えばゴム、ウレタン、エラストマー等の弾性部材から一体で形成される。また、基礎板７２を例えば樹脂又は金属等から形成し、複数の弾性リブ１００，２００，３００を弾性部材から形成し、基礎板７２と複数の弾性リブ１００，２００，３００とを接着又は溶着してもよい。
複数の弾性リブ１００，２００，３００は、第１ダイアフラム８０の内壁を押圧する上弾性リブと、第２ダイアフラム９０の内壁を押圧する下弾性リブとから構成される。本明細書及び図面では、上弾性リブと下弾性リブに同一の符号を付し、これらを同一の構成のものとして説明する。但し、上弾性リブと下弾性リブとは、例えば第１から第４実施形態の構成を組み合わせるなどして、異なる構成にしてもよい。

複数の弾性リブ１００，２００，３００は、同心円状に設けられた第１弾性リブ１００、第２弾性リブ２００、及び第３弾性リブ３００を有する。第１−第３弾性リブ１００，２００，３００は、パルセーションダンパ７０の周方向に連続して設けられている。
第１弾性リブ１００は、パルセーションダンパ７０の中心位置Ｏを取り巻いて、その中心位置Ｏを除く位置に設けられる。なお、図４では、パルセーションダンパ７０の中心位置Ｏを共振抑制手段７１の基礎板７２に投影した個所に符号Ｏを記している。
第３弾性リブ３００は、パルセーションダンパ７０の第１曲面部８２及び第２曲面部９２よりも径内側に設けられ、第１ダンパ部８３及び第２ダンパ部９３を押圧可能な位置に設けられる。
第２弾性リブ２００は、第１弾性リブ１００と第３弾性リブ３００との間に設けられる。
本実施形態では、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００は、径方向の板厚の中心位置ａ，ｂ，ｃの間隔が同ピッチに設けられている。

第１弾性リブ１００の肉厚は第２弾性リブ２００の肉厚よりも薄く、第２弾性リブ２００の肉厚は第３弾性リブ３００の肉厚よりも薄い。これにより、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブは、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易い構成となる。なお、上述した所定範囲α、βは、図４に示した形状又は面積に限らず、任意に設定することが可能である。

第１−第３弾性リブ１００，２００，３００の肉厚の設定により、撓み易さを調整することが可能である。これにより、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００をダイアフラム８０，９０に押し当てる力を調整することが可能である。共振抑制手段７１は、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００を第１ダンパ部８３及び第２ダンパ部９３に押し当てることにより、ダイアフラム８０、９０の共振を抑制可能である。
また、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブは、径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易い。そのため、パルセーションダンパ７０は、その中央部の板圧方向の変形が弾性リブによって阻害されず、容易に変形可能である。したがって、共振抑制手段７１は、パルセーションダンパ７０の圧力脈動減衰性能を維持することができる。

第３弾性リブ３００の外径は、第１ダンパ部８３の外径とほぼ等しい。なお、第１ダンパ部８３の外径とは、図２で示したＢとＣの境界をいう。
第１ダイアフラム８０は、第１ダンパ部８３の曲率半径と第１曲面部８２の曲率半径とが異なっている。そのため、第３弾性リブ３００が第１ダンパ部８３と第１曲面部８２との接続箇所の近傍を押圧することにより、共振抑制手段７１が密閉空間内で径方向に移動することを防ぐことができる。

仮に、第３弾性リブ３００の外径が第１ダンパ部８３の外径よりも小さい場合、組付け時の公差により共振抑制手段７１の位置がずれたときにも、第１ダイアフラム８０の第１曲面部８２に第３弾性リブ３００の外周部が押圧されて、そこに意図しない変形が生じることを防ぐことが可能である。
一方、第３弾性リブ３００の外周部分の形状を第１曲面部８２の形状に対応させた場合、第３弾性リブ３００の外径は第１ダンパ部８３の外径よりも大きくすることが可能である。

次に、高圧ポンプ１の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１１が上死点から下死点に向かって下降すると、ポンプ室１７の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁５３は吐出弁用弁座５７に着座し、その流路５５を閉塞する。
一方、吸入弁３３は、ポンプ室１７と吸入室３５との差圧により、第２スプリング３８の付勢力に抗してポンプ室側へ移動し、開弁状態となる。
吸入弁３３の開弁により、燃料室６１の燃料は、吸入室３５を通り、ポンプ室１７に流入する。

吸入行程において、燃料室６１の燃料圧力が低下すると、パルセーションダンパ７０は、２枚のダイアフラム８０，９０が互いに離れる方向に変位する。すなわち、２枚のダイアフラム８０，９０は、ダンパ部８３，９３の中央部分を中心として板厚方向に膨らむ。これにより、燃料室６１の容積が小さくなり、燃料室６１の燃料圧力の低下が抑制される。
このとき、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００は、２枚のダイアフラム８０，９０の内壁を押圧したまま、ダイアフラム８０，９０の変位に追従して伸びる。

（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１１が下死点から上死点に向かって上昇すると、ポンプ室１７の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル４５への通電が停止されているので、ロッド４４は第３スプリング４６の付勢力により吸入弁３３をポンプ室側へ押圧する。そのため、吸入弁３３は開弁状態を維持する。
吸入弁３３の開弁により、ポンプ室１７と燃料室６１とは連通した状態が維持される。このため、一度ポンプ室１７に吸入された低圧燃料が、燃料室６１へ戻され、燃料室６１の燃料圧力が増加する。一方、ポンプ室１７の圧力は上昇しない。

調量行程において、燃料室６１の燃料圧力が増加すると、パルセーションダンパ７０は、２枚のダイアフラム８０，９０が互いに近づく方向に変位する。すなわち、２枚のダイアフラム８０，９０は、ダンパ部８３，９３の中央部分を中心として板厚方向にへこむ。これにより、燃料室６１の容積が大きくなり、燃料室６１の燃料圧力の増加が抑制される。
このとき、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００は、２枚のダイアフラム８０，９０の内壁を押圧したまま、ダイアフラム８０，９０の変位に追従して撓む。その際、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００は、パルセーションダンパ７０の中心に近い位置に設けられたものほど撓み易いので、ダイアフラム８０，９０の変位を妨げない。

プランジャ１１が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻にコイル４５へ通電されると、コイル４５に発生する磁界により、固定コア４２と可動コア４３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング３８の弾性力と第３スプリング４６の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア４３は固定コア側へ移動する。これにより、吸入弁３３に対するロッド４４の押圧力が解除される。
すると、吸入弁３３は、第２スプリング３８の弾性力、及びポンプ室１７から吸入室側へ排出される低圧燃料の動圧により、ロッド４４の動作に追従して閉弁方向へ移動し、弁座に着座する。これにより、ポンプ室１７と吸入室３５とが遮断される。

（３）吐出行程
吸入弁３３が閉弁した後、ポンプ室１７の燃料圧力は、プランジャ１１の上昇と共に高くなる。ポンプ室１７の燃料圧力が吐出弁５３に作用する力が、燃料出口５６側の燃料圧力が吐出弁５３に作用する力及び第４スプリング５４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁５３が開弁する。これにより、ポンプ室１７で加圧された高圧燃料は燃料出口５６から吐出する。
なお、吐出行程の途中でコイル４５への通電が停止される。ポンプ室１７の燃料圧力が吸入弁３３に作用する力は、第３スプリング４６の付勢力よりも大きいので、吸入弁３３は閉弁状態を維持する。

高圧ポンプ１は、吸入行程、調量行程、吐出行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
パルセーションダンパ７０は、燃料室６１の燃圧脈動に伴い、２枚のダイアフラム８０，９０がダンパ部８３，９３の中央部分を中心として弾性変形することで、その燃圧脈動を抑制する。また、第１−第３弾性リブ１００，２００，３００は、２枚のダイアフラム８０，９０の内壁を押圧し、ダイアフラム８０，９０の共振を抑制する。

ここで、比較例のパルセーションダンパ７７について、図５を参照して説明する。
比較例のパルセーションダンパ７７は、共振抑制手段を備えていない。
図５では、比較例のパルセーションダンパ７７が周囲の振動に共振した状態の一例を模式的に示している。周囲の振動として、内燃機関から伝わる振動、高圧ポンプ１の電磁駆動部４０から伝わる振動、または燃料室６１の燃料の高周波脈動等がある。これらの振動と、ダイアフラム７８，７９の固有振動数とが一致したとき、図５（Ａ）に示すように、ダイアフラム７８，７９は、共振によって細かく振動する。この共振は、図５（Ｂ）のように、破線の同心円で示したものに限らず、ダイアフラム７８，７９の複数の箇所で同時に生じることもあり、それらの振動が重なって生じることもある。
パルセーションダンパ７７に共振が生じると、その振動は高圧ポンプ１のカバー６０などに伝わり、騒音を発生することが懸念される。また、燃料インレットに接続された燃料配管などを伝わり、車室内などに騒音を発生するおそれがある。

これに対し、第１実施形態の高圧ポンプ１は、次の作用効果を奏する。
（１）第１実施形態では、パルセーションダンパ７０の密閉空間７３に設けられた共振抑制手段７１は、基礎板７２、及びその基礎板７２から延びて２枚のダイアフラム８０，９０の内壁を押圧する複数の弾性リブ１００，２００，３００を一体に有する。
２枚のダイアフラム８０，９０の内壁を複数の弾性リブ１００，２００，３００が押圧することで、内燃機関から伝わる振動、電磁弁から伝わる振動、または燃料の高周波脈動等と、ダイアフラム８０，９０との共振を抑制することができる。したがって、パルセーションダンパ７０からの騒音の発生、及び高圧ポンプ１のカバー６０からの騒音の発生等を抑制することができる。
さらに、共振抑制手段７１は、複数の弾性リブ１００，２００，３００が基礎板７２によって接続されて一体になっているので、密閉空間内への組付けが容易である。また、共振抑制手段７１は、接着剤によってダイアフラム７１，７２に貼り付けられていないので、経時劣化による剥離等を防ぐことができる。
また、共振抑制手段７１は、密閉空間内で上下どちらにでも組み付けることが可能である。

（２）第１実施形態では、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブは、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易い。
これにより、ダイアフラム８０，９０の中央部の変形が阻害されることなく、パルセーションダンパ７０は圧力脈動減衰性能を維持することができる。したがって、このパルセーションダンパ７０により、燃料室６１の圧力脈動、及び、そこに連通する図示しない燃料配管を含む燃料供給系統の燃料の圧力脈動を低減することが可能である。

（３）第１実施形態では、所定範囲αに設けられた弾性リブが第１ダイアフラム８０及び第２ダイアフラム９０に当接する面積は、所定範囲βに設けられた弾性リブが第１ダイアフラム８０及び第２ダイアフラム９０に当接する面積よりも小さい。
これにより、所定範囲αに設けられた弾性リブを、所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易くすることができる。

（４）第１実施形態では、複数の弾性リブ１００，２００，３００は、第１曲面部８２及び第２曲面部９２よりも径内側に設けられ、第１ダンパ部８３の内壁及び第２ダンパ部９３の内壁を押圧する。
これにより、第１ダンパ部８３及び第２ダンパ部９３で発生する共振を確実に抑制することができる。

（５）第１実施形態では、所定範囲αに設けられた弾性リブの肉厚は、所定範囲βに設けられた弾性リブの肉厚よりも薄い。
これにより、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブを、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易くすることが可能である。

（６）第１実施形態では、複数の弾性リブ１００，２００，３００は、パルセーションダンパ７０の周方向に連続して設けられる。
これにより、弾性リブ１００，２００，３００とパルセーションダンパ７０とが当接する面積を広くすることができる。また、弾性リブ１００，２００，３００の剛性を高めることができる。
（７）第１実施形態では、複数の弾性リブ１００，２００，３００は、パルセーションダンパ７０の中心位置Ｏを除く位置に設けられる。
これにより、ダイアフラム８０，９０の中央部の変形が弾性リブ１００によって阻害されることなく、パルセーションダンパ７０は圧力脈動減衰性能を維持することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を図６から図８に示す。以下、複数の実施形態において、上述した第１実施形態の構成と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
第２実施形態では、共振抑制手段７１は、基礎板７２から延びる第１−第３弾性リブが、パルセーションダンパの周方向に断続して設けられている。
第１弾性リブ１０１−１０８は、例えば８個の弾性リブにより構成されている。
第２弾性リブ２０１−２０８は、例えば８個の弾性リブにより構成されている。
第３弾性リブ３０１−３０８は、例えば８個の弾性リブにより構成されている。
なお、第１−第３弾性リブ１０１−１０８，２０１−２０８，３０１−３０８は、円柱に限らず、角柱又は扇状の柱としてもよい。

第１弾性リブ１０１−１０８の集合体と、第２弾性リブ２０１−２０８の集合体と、第３弾性リブ３０１−３０８の集合体とは、同心円状に配置されている。即ち、第１弾性リブ１０１−１０８の中心を結ぶ仮想線ａと、第２弾性リブ２０１−２０８の中心を結ぶ仮想線ｂと、第３弾性リブ３０１−３０８の中心を結ぶ仮想線ｃとは、同心円状に配置されている。

第１弾性リブ１０１−１０８は第２弾性リブ２０１−２０８よりも細く、第２弾性リブ２０１−２０８は第３弾性リブ３０１−３０８よりも細い。換言すれば、第１弾性リブ１０１−１０８の肉厚は第２弾性リブ２０１−２０８の肉厚よりも薄く、第２弾性リブ２０１−２０８の肉厚は第３弾性リブ３０１−３０８の肉厚よりも薄い。
これにより、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブの集合体は、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブの集合体よりも撓み易い構成となる。そのため、パルセーションダンパ７０は、その中央部の板圧方向の変形が弾性リブ１０１−１０８，２０１−２０８，３０１−３０８によって阻害されず、容易に変形可能である。したがって、共振抑制手段７１は、パルセーションダンパ７０の圧力脈動減衰性能を維持することができる。

第１−第３弾性リブ１０１−１０８，２０１−２０８，３０１−３０８の太さ又は肉厚の設定により、撓み易さを調整し、これらをダイアフラム８０，９０に押し当てる力を調整することが可能である。第１−第３弾性リブ１０１−１０８，２０１−２０８，３０１−３０８は、第１ダンパ部８３及び第２ダンパ部９３を押圧することにより、ダイアフラム８０、９０の共振を抑制可能である。

第２実施形態では、上述した第１実施形態の作用効果に加え、次の作用効果を奏する。
（１）第２実施形態では、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブの集合体は、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブの集合体よりも撓み易い。
これにより、ダイアフラム８０，９０の中央部の変形が阻害されることなく、パルセーションダンパ７０は圧力脈動減衰性能を維持することができる。

（２）第２実施形態では、所定範囲αに設けられた弾性リブの集合体が第１ダイアフラム８０及び第２ダイアフラム９０に当接する面積は、所定範囲βに設けられた弾性リブの集合体が第１ダイアフラム８０及び第２ダイアフラム９０に当接する面積よりも小さい。
これにより、所定範囲αに設けられた弾性リブの集合体を、所定範囲βに設けられた弾性リブの集合体よりも撓み易くすることができる。

（３）第２実施形態では、第１−第３弾性リブ１０１−１０８，２０１−２０８，３０１−３０８は、パルセーションダンパ７０の周方向に断続して設けられる。
これにより、共振抑制手段７１を形成する弾性部材の使用量を減らし、製造コストを低減することができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態を図９から図１１に示す。第３実施形態では、共振抑制手段７１は、基礎板７２から延びる第１−第５弾性リブ１００，２００，３００，４００，５００が、パルセーションダンパの周方向に連続して設けられている。
第１−第５弾性リブ１００，２００，３００，４００，５００は、肉厚が同一に形成され、同心円状に配置されている。また、第１−第５弾性リブ１００，２００，３００，４００，５００は、径方向の板厚の中心位置ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅのそれぞれの間隔が、径外方向に行くに従い、狭ピッチとなる。例えば、第１弾性リブ１００と第２弾性リブ２００との隙間よりも、第４弾性リブ４００と第５弾性リブ５００との隙間の方が狭い。
これにより、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブは、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易い構成となる。そのため、パルセーションダンパ７０は、その中央部の板圧方向の変形が弾性リブによって阻害されず、容易に変形可能である。したがって、共振抑制手段７１は、パルセーションダンパ７０の圧力脈動減衰性能を維持することができる。

第１−第５弾性リブ１００，２００，３００，４００，５００を設けるピッチの設定により、撓み易さを調整することができる。これにより、第１−第５弾性リブ１００，２００，３００，４００，５００をダイアフラム８０，９０に押し当てる力を調整することが可能である。これにより、共振抑制手段７１は、ダイアフラム８０、９０の共振を抑制可能である。

第３実施形態では、上述した第１、第２実施形態の作用効果に加え、次の作用効果を奏する。
第３実施形態では、パルセーションダンパの中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブの数は、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブの数よりも少ない。第３実施形態では、複数の弾性リブの肉厚が同一であるので、所定範囲α内で弾性リブが占める面積は、所定範囲β内で弾性リブが占める面積よりも少ない。
これにより、ダイアフラム８０，９０の中央部の変形が阻害されることなく、パルセーションダンパ７０は圧力脈動減衰性能を維持することができる。

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態を図１２から図１４に示す。第４実施形態では、共振抑制手段７１は、基礎板７２から延びる第１−第５弾性リブが、パルセーションダンパの周方向に断続して設けられている。
第１弾性リブ１０１−１０４は、例えば４個の弾性リブにより構成されている。
第２弾性リブ２０１−２０８は、例えば８個の弾性リブにより構成されている。
第３弾性リブ３０１−３１６、第４弾性リブ４０１−４１６、及び第５弾性リブ５０１−５１６は、それぞれ、例えば１６個の弾性リブにより構成されている。
なお、第１−第５弾性リブは、円柱に限らず、角柱又は扇状の柱としてもよい。

第１−第５弾性リブ１０１−１０４，２０１−２０８，３０１−３１６，４０１−４１６，５０１−５１６は、太さ又は肉厚が同一に形成され、同心円状に配置されている。即ち、第１弾性リブ１０１−１０４の中心を結ぶ仮想線ａ、第２弾性リブ２０１−２０８８の中心を結ぶ仮想線ｂ、第３弾性リブ３０１−３１６の中心を結ぶ仮想線ｃ、第４弾性リブ４０１−４１６の中心を結ぶ仮想線ｄ、及び第５弾性リブ５０１−５１６の中心を結ぶ仮想線ｅは、同心円状に配置されている。
第１−第５弾性リブは、上述した仮想線ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅのそれぞれの間隔が、径外方向に行くに従い、狭ピッチとなる。例えば、第１弾性リブ１０１−１０４の集合体の仮想線ａと第２弾性リブ２０１−２０８の集合体の仮想線ｂとの間隔よりも、第４弾性リブ４０１−４１６の集合体の仮想線ｄと第５弾性リブ５０１−５１６の集合体の仮想線ｅとの間隔の方が狭い。

また、パルセーションダンパ７０の中央部に設けられた弾性リブの数は、パルセーションダンパ７０の径外側に設けられた弾性リブの数よりも少ない。例えば、第１弾性リブ１０１−１０４の個数は、第５弾性リブ５０１−５１６の個数よりも少ない。
これにより、パルセーションダンパ７０の中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブの集合体は、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブの集合体よりも撓み易い構成となる。そのため、パルセーションダンパ７０は、その中央部の板圧方向の変形が弾性リブ１０１−１０４，２０１−２０８，３０１−３１６，４０１−４１６，５０１−５１６によって阻害されず、容易に変形可能である。したがって、共振抑制手段７１は、パルセーションダンパ７０の圧力脈動減衰性能を維持することができる。

第１−第５弾性リブ１０１−１０４，２０１−２０８，３０１−３１６，４０１−４１６，５０１−５１６の仮想線ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅのピッチの設定、又は、第１−第５弾性リブの個数の設定により、撓み易さを調整し、これらをダイアフラム８０，９０に押し当てる力を調整することが可能である。共振抑制手段７１は、第１−第５弾性リブ１０１−１０４，２０１−２０８，３０１−３１６，４０１−４１６，５０１−５１６を第１ダンパ部８３及び第２ダンパ部９３に押し当てることにより、ダイアフラム８０、９０の共振を抑制可能である。

第４実施形態では、上述した第１−第３実施形態の作用効果に加え、次の作用効果を奏する。
第４実施形態では、パルセーションダンパの中央部の所定範囲αに設けられた弾性リブと弾性リブとの間隔は、それと同一面積でパルセーションダンパ７０の径外側の所定範囲βに設けられた弾性リブと弾性リブとの間隔よりも広い。第４実施形態では、複数の弾性リブの太さが同一であるので、所定範囲α内で弾性リブが占める面積は、所定範囲β内で弾性リブが占める面積よりも少ない。
これにより、ダイアフラム８０，９０の中央部の変形が阻害されることなく、パルセーションダンパ７０は圧力脈動減衰性能を維持することができる。

（他の実施形態）
（１）上述した実施形態では、パルセーションダンパのダンパ部を平面状とした。これに対し、他の実施形態では、パルセーションダンパのダンパ部は、波形状などとしてもよい。
（２）上述した実施形態では、複数の弾性リブを同心円状に配置した。これに対し、他の実施形態では、複数の弾性リブは、パルセーションダンパの中央部に配置されたものが、径外側に配置されたものよりも撓み易ければ、ランダムに配置してもよい。
（３）上述した実施形態では、パルセーションダンパ７０の密閉空間７３にと複数の弾性リブを有する１個の共振抑制手段７１を設けた。これに対し、他の実施形態では、パルセーションダンパ７０の密閉空間７３に、基礎板７２を径方向に分割した複数個の共振抑制手段７１を設けてもよい。

（４）上述した実施形態では、複数の弾性リブの径方向又は周方向の間隔、或いは複数の弾性リブの太さ又は肉厚を調整することにより、所定範囲αに設けられた弾性リブを、所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易くした。
これに対し、他の実施形態では、複数の弾性リブと基礎板７２とのなす角を調整することにより、所定範囲αに設けられた弾性リブを、所定範囲βに設けられた弾性リブよりも撓み易くしてもよい。この場合、パルセーションダンパの中央部に位置する弾性リブと基礎板７２とのなす角（劣角）は、パルセーションダンパの径外側に位置する弾性リブと基礎板７２とのなす角よりも小さくする。

本発明は、上記複数の実施形態に限定されるものではなく、上記複数の実施形態を組み合わせることに加え、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。

６１・・・燃料室
７０・・・パルセーションダンパ
７１・・・共振抑制手段
７２・・・基礎板
７３・・・密閉空間
１００−１０８,２００−２０８,３００−３１６,４００−４１６,５００−５１６・・・弾性リブ
８０・・・第１ダイアフラム
９０・・・第２ダイアフラム

Claims (11)

1. 燃料室（６１）を流れる燃料の圧力脈動を低減するパルセーションダンパ（７０）であって、
   前記燃料室の燃料の圧力脈動により弾性変形可能な第１ダイアフラム（８０）と、
   所定圧のガスが封入された密閉空間（７３）を前記第１ダイアフラムと共に形成し、前記燃料室の燃料の圧力脈動により弾性変形可能な第２ダイアフラム（９０）と、
   前記密閉空間に設けられた基礎板（７２）、並びに、その基礎板から延びて前記第１ダイアフラムの内壁及び前記第２ダイアフラムの内壁を押圧する複数の弾性リブ（１００−１０８，２００−２０８，３００−３１６，４００−４１６，５００−５１６）を一体に有する共振抑制手段（７１）と、を備えることを特徴とするパルセーションダンパ。
2. 前記パルセーションダンパの中央部の所定範囲（α）に設けられた前記弾性リブまたはその集合体は、それと同一面積で前記パルセーションダンパの径外側の所定範囲（β）に設けられた前記弾性リブまたはその集合体よりも撓み易いことを特徴とする請求項１に記載のパルセーションダンパ。
3. 前記パルセーションダンパの中央部の所定範囲に設けられた前記弾性リブまたはその集合体が前記第１ダイアフラム及び前記第２ダイアフラムに当接する面積は、それと同一面積で前記パルセーションダンパの径外側の所定範囲に設けられた前記弾性リブまたはその集合体が前記第１ダイアフラム及び前記第２ダイアフラムに当接する面積よりも小さいことを特徴とする請求項１または２に記載のパルセーションダンパ。
4. 前記第１ダイアフラムは、前記第２ダイアフラムの外縁に接合する環状の第１外縁部（８１）、その第１外縁部から反第２ダイアフラム側に延びる第１曲面部（８２）、及びその第１曲面部の径方向内側に設けられた第１ダンパ部（８３）を有し、
   前記第２ダイアフラムは、前記第１ダイアフラムの外縁に接合する環状の第２外縁部（９１）、その第２外縁部から反第１ダイアフラム側に延びる第２曲面部（９２）、及びその第２曲面部の径方向内側に設けられた第２ダンパ部（９３）を有し、
   複数の前記弾性リブは、前記第１曲面部及び前記第２曲面部よりも径内側に設けられ、前記第１ダンパ部の内壁及び前記第２ダンパ部の内壁を押圧することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
5. 前記パルセーションダンパの中央部の所定範囲に設けられた前記弾性リブの肉厚は、それと同一面積で前記パルセーションダンパの径外側の所定範囲に設けられた前記弾性リブの肉厚よりも薄いことを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
6. 前記パルセーションダンパの中央部の所定範囲に設けられた前記弾性リブの数は、それと同一面積で前記パルセーションダンパの径外側の所定範囲に設けられた前記弾性リブの数よりも少ないことを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
7. 前記パルセーションダンパの中央部の所定範囲に設けられた複数の前記弾性リブと前記弾性リブとの間隔は、それと同一面積で前記パルセーションダンパの径外側の所定範囲に設けられた複数の前記弾性リブと前記弾性リブとの間隔よりも広いことを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
8. 前記弾性リブ（１００，２００，３００，４００，５００）は、前記パルセーションダンパの周方向に連続して設けられることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
9. 前記弾性リブ（１０１−１０８，２０１−２０８，３０１−３１６，４０１−４１６，５０１−５１６）は、前記パルセーションダンパの周方向に断続して設けられることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
10. 前記弾性リブは、前記パルセーションダンパの中心を除く位置に設けられることを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のパルセーションダンパ。
11. プランジャ（１１）と、
    前記プランジャの往復移動によって燃料が加圧されるポンプ室（１７）、及びこのポンプ室と連通する燃料室を有するポンプボディ（１０，１２，１３，６０）と、
    前記ポンプ室から前記燃料室に排出される燃料の圧力脈動を低減可能な請求項１に記載のパルセーションダンパと、を備えることを特徴とする高圧ポンプ（１）。

Images