JP4309946B2 - 脆性き裂伝播停止特性に優れた厚手高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
特に、本発明は、板厚50mm以上の厚手材(以下、単に厚手材とも言う。)で、降伏強度390〜460MPa級でも、Kca=6000N/mm1.5となる温度(以下、アレスト性指標TKca=6000とも言う。)が−10℃以下となる、脆性き裂伝播停止特性に優れた厚手高強度鋼板およびその製造方法に関する。
なお、本発明を適用した鋼板は、造船、建築、橋梁、タンク、海洋構造物等の溶接構造物に適用される。また、本発明鋼板は、鋼管、コラム等に加工した二次加工品として流通する場合もある。
(i)の結晶粒を微細化する方法については、特許文献1に記載された技術がある。これは、Ar3点以上の未再結晶域で圧下率50%以上の圧延を施した後、700〜750℃の範囲で30〜50%の二相域圧延を行う方法である。また、鋼板の結晶粒を微細化する特殊な方法として、圧延前または粗圧延終了後に鋼片表面を冷却し、内部との温度差をつけたまま圧延開始して復熱させることにより表層部に細粒フェライトを生成させる方法が特許文献2、3に記載されている。
(ii)のNi添加は、低温域における交差すべりを助長することで、脆性き裂の伝播を抑制し(非特許文献1参照。)、マトリクスのアレスト性を向上させるといわれている(非特許文献2参照。)。
(iii)の脆化第二相を制御する方法としては、特許文献4に記載された技術がある。これは、母相のフェライト中に脆化相であるマルテンサイトを微細分散させる技術である。
(iv)の集合組織制御に関しては、極低炭素のベイナイト鋼で低温大圧下圧延を行い、圧延面に並行に(211)面を発達させる方法が特許文献5に記載されている。
[1] 質量%で、C:0.052〜0.14%、Si:0.03〜0.5%、Mn:0.3〜2.0%、P:0.020%以下、S:0.010%以下、Ni:0.5〜4.0%、Nb:0.005〜0.050%、Ti:0.005〜0.050%、Al:0.002〜0.10%、N:0.0010〜0.0080%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、かつ、下記式(1)で規定されるCeqが0.30〜0.50%であり、
ミクロ組織がベイナイト主体であり、かつ、パーライト分率が5%以下であり、さらに、表裏面からそれぞれ板厚の5%深さまでの表層領域におけるミクロ組織については、円相当径が25μm超である粗大フェライトの分率が10%以下であり、かつ、セメンタイトの平均円相当径が0.5μm以下であり、
板圧延方向に垂直な断面をC断面とし、該C断面内の板面に平行な方向をC方向とするとき、該C断面内の前記表層領域を除く内部領域について、後方散乱電子回折(Electron Back Scattering Pattern:以下、EBSPと言う。)を用いた結晶方位解析を行って、該C断面組織を結晶方位の等しい領域(以下、等方位領域という。)毎に区分し、さらに、該等方位領域に区分されたC断面組織に、JIS G 0551に準拠した切断法を適用して、前記C方向の任意の測定線を引き、該測定線上で、円相当径が8μm未満の等方位領域を除いて、連続して隣り合う複数の円相当径が8μm以上の等方位領域のそれぞれ3つの<001>軸の内でC方向に最も近い<001>軸同士が相互に成す角度(以下、き裂伝播偏向角という。)が20°未満の、前記測定線上で連続して隣り合う複数の等方位領域を、前記測定線上で隣接する円相当径が8μm未満の等方位領域も併せて一つの領域(以下、等き裂伝播抵抗領域という。)とみなすとき、該等き裂伝播抵抗領域の前記切断法により算出される平均円相当径(以下、有効結晶粒径という。)が、8μm以上、下記式(2)のd(μm)以下であることを特徴とする、脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cu]+[Ni])/15+([Cr]+[Mo]+[V])/5 …(1)
d=(7.11×[Ni]+11)×(1.2−t/300) …(2)
ここで、[X]は元素Xの含有量(質量%)、tは板厚(mm)を表す。
[2] さらに、質量%で、Cu:0.05〜1.5%、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、V:0.005〜0.10%、B:0.0002〜0.0030%の1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記[1]に記載の脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板。
[3] さらに、質量%で、Mg:0.0003〜0.0050%、Ca:0.0005〜0.0030%、REM:0.0005〜0.010%の1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記[1]または[2]に記載の脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板。
[4] 上記[1]ないし[3]のいずれか1項に記載の組成を有する鋼片を、950〜1150℃に加熱し、900℃以上の温度で累積圧下率30%以上の粗圧延を行った後、Ar3以上、下記式(3)のT(℃)以下の温度で、かつ、40%以上の累積圧下率にて仕上圧延を行い、引き続きAr3以上の温度から、板厚平均で8℃/s以上の冷却速度で500℃以下の温度まで加速冷却を行うことを特徴とする、脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板の製造方法。
T=(37×[Ni]+810)×(1.1−t/500) …(3)
[5] 前記加速冷却終了後、300〜600℃の温度で焼戻し処理することを特徴とする、上記[4]に記載の脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板の製造方法。
本発明者らは、ベイナイト主体(体積分率にして60%以上)のミクロ組織を有する鋼を対象として、降伏強度390〜460MPa級鋼のアレスト性支配因子の実験的検討を行い、板厚50mm以上の厚手材でも安定してアレスト性を確保できる手段を見出した。本発明における重要なポイントは下記(1)〜(5)の新たな知見にある。
一般にベイナイト鋼の靭性を支配する基本組織単位は、旧オーステナイト粒径ではなく、パケットやブロックと呼ばれる領域(「パケット、ブロック」については、非特許文献:松田、井上、三村、岡村、「低合金調質高張力鋼の靭性と有効結晶粒径」、Proc. of Int. sympo. on Toward Improved Ductility and Toughness, Climax Molybdenum Co., Kyoto (1971), p.47 参照。)のサイズであり、このサイズが小さいほど靭性が向上する。ところが、通常の光学顕微鏡による組織観察では、パケットやブロックのサイズを測定することは難しく、さらに、フェライトが混在する場合には基本組織単位を客観的に定義することは非常に困難である。
d=(7.11×[Ni%]+11)×(1.2−t/300)
ここで、tは板厚(mm)、[Ni%]はNi含有量(質量%)を表す。
本発明では鋼片の加熱温度を950〜1150℃とした。再加熱温度が950℃未満では合金元素の溶体化が不十分で材質不均一の原因となり、1150℃を超えると加熱オーステナイト粒径が粗大化してしまい最終的な組織微細化が困難になるおそれがある。
T=(37×[Ni%]+810)×(1.1−t/500)
ここで、tは板厚(mm)、[Ni%]はNi含有量(質量%)を表す。
Cは、セメンタイト生成、組織粗大化防止に寄与する元素であるとともに、安価に強度を高めるのに不可欠な元素であるため0.052%以上添加する。一方、添加量が増えると大入熱HAZ靭性確保が困難となり、セメンタイトも粗大化しやすくなるため0.14%を上限とする。
選択添加元素は以下の理由により限定する。
さらに、母材強度と継手特性を両立させるために、下式で示されるCeqを0.30〜0.50%の範囲に制限する必要がある。Ceqが0.30%未満であると、板厚50mm以上の厚手材の母材降伏強度を390MPa以上確保するのが困難であり、0.50%超であると溶接性、継手靭性を確保するのが困難となる上、強度が高くなり過ぎてアレスト性まで低下する可能性がある。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cu]+[Ni])/15+([Cr]+[Mo]+[V])/5
ここで、[X]は元素Xの含有量(質量%)を表す。
表層粗大フェライト分率は、鋼板最表層部のC断面の光学顕微鏡写真から、画像解析により測定した。
パーライト分率は、鋼板の表面下5mm、板厚の1/4相当部、板厚中心部のC断面の光学顕微鏡写真から測定した。
セメンタイト粒径は、上記と同様の板厚位置3箇所から抽出レプリカを作製し、透過電子顕微鏡を用いて撮影した写真から平均円相当径を算出した。
有効結晶粒径は、上記と同様の板厚位置3箇所からC断面が測定面となるようにEBSP用サンプルを採取し、500×500μmの領域を1μmピッチで測定した後、結晶方位マップをもとに3〜5μmピッチで延べ長さ2mmの範囲にわたって方位解析を行うことにより粒界を決定し、JIS G 0551に準拠した切断法によって算出した。
降伏強度(YP)、引張強度(TS)については、板厚中心部からC方向に採取したJIS Z 2201の4号引張試験片を用いて評価した。
アレスト性は、温度勾配型ESSO試験を行い、Kca=6000N/mm1.5を示す温度にて評価した。
一方、比較例のNo.23〜45は、化学成分、製造条件のいずれかが本発明の範囲を逸脱していたために、アレスト性が低下してしまった。
No.23、41は、仕上圧延終了がAr3より低くなってしまい、表層部に粗大なフェライトが多量に生成したため、強度とアレスト性が低下した。
No.28、42は、圧延終了温度はAr3以上であったが、加速冷却開始温度がAr3を切ったため、やはり表層粗大フェライト分率が高くなりアレスト性が低下した。
No.24、37は、加速冷却の冷却速度が小さかった、
No.33、40は、冷却停止温度が500℃よりも高かった、
No.26、38は、熱処理温度が600℃超であったため、いずれもセメンタイト径が大きくなり、十分なアレスト性が得られなかった。
No.34は、加速冷却を行わず空冷したため、有効結晶粒径が微細化されず、アレスト性が低下した。
No.27、35は、仕上圧延の累積圧下率が小さかった、
No.25、30、36は、仕上圧延温度が高かったため、いずれも有効結晶粒径が粗大化してアレスト性が低下した。
No.29は、加熱温度が高かった。
No.31、39は、粗圧延の累積圧下率が小さかった。
No.32は、加熱温度が高く、粗累積圧下率も小さかったため、いずれも有効結晶粒径が大きくなり、アレスト性が低下してしまった。
No.43は、C含有量が多かったためにセメンタイトが大きくなり、アレスト性が低下するとともにHAZ靭性も低下した。
No.44は、Ni量が少なかったためにアレスト性が不十分であった。
No.45は、Ceqが高かったために、強度が上がり過ぎ、アレスト性が低下してしまった。
Claims (5)
- 質量%で、
C :0.052〜0.14%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.3〜2.0%、
P :0.020%以下、
S :0.010%以下、
Ni:0.5〜4.0%、
Nb:0.005〜0.050%、
Ti:0.005〜0.050%、
Al:0.002〜0.10%、
N :0.0010〜0.0080%
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、かつ、下記式(1)で規定されるCeqが0.30〜0.50%であり、
ミクロ組織がベイナイト主体であり、かつ、パーライト分率が5%以下であり、さらに、表裏面からそれぞれ板厚の5%深さまでの表層領域におけるミクロ組織については、円相当径が25μm超である粗大フェライトの分率が10%以下であり、かつ、セメンタイトの平均円相当径が0.5μm以下であり、
板圧延方向に垂直な断面をC断面とし、該C断面内の板面に平行な方向をC方向とするとき、該C断面内の前記表層領域を除く内部領域について、後方散乱電子回折(Electron Back Scattering Pattern)を用いた結晶方位解析を行って、該C断面組織を結晶方位の等しい領域(等方位領域)毎に区分し、さらに、該等方位領域に区分されたC断面組織に、JIS G 0551に準拠した切断法を適用して、前記C方向の任意の測定線を引き、該測定線上で、円相当径が8μm未満の等方位領域を除いて、連続して隣り合う複数の円相当径が8μm以上の等方位領域のそれぞれ3つの<001>軸の内で前記C方向に最も近い<001>軸同士が相互に成す角度(き裂伝播偏向角)が20°未満の、前記測定線上で連続して隣り合う複数の等方位領域を、前記測定線上で隣接する円相当径が8μm未満の等方位領域も併せて一つの領域(等き裂伝播抵抗領域)とみなすとき、該等き裂伝播抵抗領域の前記切断法により算出される平均円相当径(有効結晶粒径)が、8μm以上、下記式(2)のd(μm)以下であることを特徴とする、脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Cu]+[Ni])/15+([Cr]+[Mo]+[V])/5 …(1)
d=(7.11×[Ni]+11)×(1.2−t/300) …(2)
ここで、[X]は元素Xの含有量(質量%)、tは板厚(mm)を表す。 - さらに、質量%で、
Cu:0.05〜1.5%、
Cr:0.05〜1.0%、
Mo:0.05〜1.0%、
V :0.005〜0.10%、
B :0.0002〜0.0030%
の1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1に記載の脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板。 - さらに、質量%で、
Mg:0.0003〜0.0050%、
Ca:0.0005〜0.0030%、
REM:0.0005〜0.010%
の1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1または2に記載の脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板。 - 請求項1ないし3のいずれか1項に記載の組成を有する鋼片を、950〜1150℃に加熱し、900℃以上の温度で累積圧下率30%以上の粗圧延を行った後、Ar3以上、下記式(3)のT(℃)以下の温度で、かつ、40%以上の累積圧下率にて仕上圧延を行い、引き続きAr3以上の温度から、板厚平均で8℃/s以上の冷却速度で500℃以下の温度まで加速冷却を行うことを特徴とする、脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板の製造方法。
T=(37×[Ni]+810)×(1.1−t/500) …(3) - 前記加速冷却終了後、300〜600℃の温度で焼戻し処理することを特徴とする、請求項4に記載の脆性き裂伝播停止特性に優れた、板厚50mm以上の厚手高強度鋼板の製造方法。
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Families Citing this family (35)
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CN102712063B (zh) * | 2010-07-14 | 2015-04-08 | 新日铁住金株式会社 | 具有抗脆性裂纹扩展性的焊接结构体 |
JP5029749B2 (ja) * | 2010-09-17 | 2012-09-19 | Jfeスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2012188747A (ja) * | 2011-02-24 | 2012-10-04 | Kobe Steel Ltd | 原子力発電機器用鍛鋼材および原子力発電機器用溶接構造物 |
CN102691006B (zh) * | 2011-03-23 | 2013-12-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗高回火参数sr脆化的低温镍钢及其制造方法 |
EP2698440B1 (en) * | 2011-04-13 | 2018-05-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot-rolled steel sheet with excellent local deformability, and manufacturing method therefor |
KR101278004B1 (ko) * | 2011-06-28 | 2013-06-27 | 현대제철 주식회사 | 고강도 강판 및 그 제조방법 |
KR101273936B1 (ko) * | 2011-08-12 | 2013-06-11 | 한국과학기술연구원 | 내산화성 페라이트계 스테인리스강, 그 제조 방법 및 이를 사용한 연료 전지 접속자 |
CN102560250A (zh) * | 2011-11-25 | 2012-07-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超低碳贝氏体钢板及其制造方法 |
JP5838801B2 (ja) * | 2011-12-27 | 2016-01-06 | Jfeスチール株式会社 | 厚鋼板及び厚鋼板の製造方法 |
KR101357543B1 (ko) * | 2012-01-31 | 2014-02-05 | 현대제철 주식회사 | 고성형 열연강판의 제조 방법 |
MX355894B (es) * | 2012-02-17 | 2018-05-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Lamina de acero, lamina de acero chapada, y metodo para producir la misma. |
KR101728362B1 (ko) * | 2012-08-06 | 2017-04-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 장대 취성 균열 전파 정지 성능이 우수한 후강판의 제조 방법 및 후강판 |
CN105102650B (zh) * | 2013-03-26 | 2017-10-24 | 杰富意钢铁株式会社 | 脆性裂纹传播停止特性优良的大线能量焊接用高强度厚钢板及其制造方法 |
KR101320222B1 (ko) * | 2013-04-30 | 2013-10-21 | 현대제철 주식회사 | 고강도 강판 및 그 제조방법 |
TWI498174B (zh) * | 2013-05-01 | 2015-09-01 | China Steel Corp | Method for Reducing Surface Defects of High Hardness Steel |
CN104520463B (zh) * | 2013-08-13 | 2016-03-30 | 新日铁住金株式会社 | 钢板 |
US10883159B2 (en) | 2014-12-24 | 2021-01-05 | Posco | High-strength steel having superior brittle crack arrestability, and production method therefor |
US20170327922A1 (en) * | 2014-12-24 | 2017-11-16 | Posco | High-strength steel having superior brittle crack arrestability, and production method therefor |
EP3239330B1 (en) * | 2014-12-24 | 2020-12-02 | Posco | High-strength steel having superior brittle crack arrestability, and production method therefor |
KR101657827B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2016-09-20 | 주식회사 포스코 | 취성균열전파 저항성이 우수한 구조용 극후물 강재 및 그 제조방법 |
US10544478B2 (en) | 2015-03-31 | 2020-01-28 | Jfe Steel Corporation | High-strength, high-toughness steel plate, and method for producing the same |
US10640841B2 (en) | 2015-03-31 | 2020-05-05 | Jfe Steel Corporation | High-strength, high-toughness steel plate and method for producing the same |
JP6766642B2 (ja) * | 2016-02-25 | 2020-10-14 | 日本製鉄株式会社 | 脆性き裂伝播停止特性に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP6682967B2 (ja) * | 2016-04-06 | 2020-04-15 | 日本製鉄株式会社 | 厚鋼板およびその製造方法 |
JP6911575B2 (ja) * | 2016-06-30 | 2021-07-28 | 日本製鉄株式会社 | 脆性き裂伝播停止特性に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP6776826B2 (ja) * | 2016-11-11 | 2020-10-28 | 日本製鉄株式会社 | 脆性き裂伝播停止特性に優れた鋼板およびその製造方法 |
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JP3775279B2 (ja) * | 2000-12-15 | 2006-05-17 | Jfeスチール株式会社 | 塑性変形後の脆性き裂伝播停止特性ならびに疲労き裂伝播特性に優れた構造用鋼材およびその製造方法 |
JP2003221619A (ja) | 2002-01-31 | 2003-08-08 | Kobe Steel Ltd | アレスト特性および延性破壊特性に優れた厚鋼板の製造方法 |
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