JP4232212B2 - 空気調和装置の運転制御装置 - Google Patents
空気調和装置の運転制御装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4232212B2 JP4232212B2 JP07885498A JP7885498A JP4232212B2 JP 4232212 B2 JP4232212 B2 JP 4232212B2 JP 07885498 A JP07885498 A JP 07885498A JP 7885498 A JP7885498 A JP 7885498A JP 4232212 B2 JP4232212 B2 JP 4232212B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- deviation
- control
- compressor
- expansion valve
- refrigerant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F11/00—Control or safety arrangements
- F24F11/30—Control or safety arrangements for purposes related to the operation of the system, e.g. for safety or monitoring
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F11/00—Control or safety arrangements
- F24F11/62—Control or safety arrangements characterised by the type of control or by internal processing, e.g. using fuzzy logic, adaptive control or estimation of values
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fuzzy Systems (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、空気調和装置の運転制御装置に関し、特に、多変数制御を行う運転制御装置に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、この種の空気調和装置には、特公平８−６９５２号公報に開示されているように、圧縮機と凝縮器と膨張弁と蒸発器とが順に接続されて冷房運転を行う冷媒回路を備え、蒸発器で室内に供給する空気を所定温度に冷却するようにしているものがある。
【０００３】
更に、上記蒸発器の吹き出し空気温度と、蒸発器の出口における冷媒の過熱度とを検出し、この空気温度と過熱度とが目標値になるようにコントローラが圧縮機容量と膨張弁開度とを制御している。
【０００４】
このコントローラは、圧縮機容量と膨張弁開度を制御入力とし、且つ空気温度と冷媒過熱度を制御出力とする冷媒回路の動的モデルに基づいて、空気温度と冷媒過熱度と該空気温度及び冷媒過熱度の各目標値に対する偏差の累積値とを入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度とを出力とする最適レギュレータとして構成され、上記空気温度と冷媒過熱度が目標値になるように圧縮機及び膨張弁を制御している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、空気調和装置は非線形特性を有している。即ち、空調運転状態を表し運転制御の目標値となる目的変数と、運転制御に際して実際に操作する制御変数との関係は非線形である。その一方、ダイナミックモデルを設定する際には、この制御変数と目的変数との非線形な関係を線形近似する必要がある。従って、１つのダイナミックモデルに基づく制御パラメータによって求めた制御変数の制御量のみを用いて装置の運転制御を適切に行うことができないという問題があった。
【０００６】
具体的に、圧縮機の運転周波数を制御変数とし、冷媒の蒸発温度を目的変数として運転制御を行う場合、図８に示すように、この両者は非線形な関係にあるため、上記蒸発温度を所定量変化させるのに必要な運転周波数の制御量は一定ではない。例えば、運転周波数３０Ｈｚ、蒸発温度８℃の運転状態において蒸発温度を１℃低下させて７℃にする場合、運転周波数を１０Ｈｚ増加させればよいのに対し、運転周波数７０Ｈｚ、蒸発温度４℃の運転状態において蒸発温度を１℃低下させて３℃にする場合、運転周波数を４０Ｈｚ増加させなければならない。
【０００７】
一方、上述のような制御を行う場合、ダイナミックモデルを設定する際に制御変数である圧縮機の運転周波数と目的変数である冷媒の蒸発温度との関係を線形近似する必要がある。従って、例えば、運転周波数３０Ｈｚ、蒸発温度８℃の運転状態を基準に線形近似を行ってダイナミックモデルを設定し、該ダイナミックモデル基づく制御パラメータを用いると、蒸発温度を１℃変化させるのに必要な運転周波数の制御量は１０Ｈｚと算出される。つまり、該制御パラメータを用いると、装置の運転状態が運転周波数３０Ｈｚ、蒸発温度８℃の場合であっても、運転周波数７０Ｈｚ、蒸発温度４℃の場合であっても、蒸発温度を１℃低下させるための運転周波数の制御量は１０Ｈｚと算出される。このため、運転周波数７０Ｈｚ、蒸発温度４℃から蒸発温度を１℃低下させるのには運転周波数を４０Ｈｚ増加させる必要があるにもかかわらず、１０Ｈｚしか増加しないため、確実な装置の運転制御を行うことができないという問題があった。
【０００８】
また、従来は、上記のような問題に対して、装置の運転状態を、制御変数と目的変数の変化量との関係が線形であると見なしうる複数の制御範囲に分割し、各制御範囲に対してそれぞれダイナミックモデルを設定して制御パラメータを与えるという対策がなされていた。
【０００９】
しかしながら、上述のような空気調和装置の運転制御はマイコンにより行われるのが一般的であるが、制御範囲と同数の制御パラメータを用いて空調運転を制御しようとすると、これら複数の制御パラメータを全てマイコンに記憶させておく必要があり、この結果、マイコンに搭載するメモリの容量が増大し、運転制御装置の構成が複雑化するという問題があった。
【００１０】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたもので、必要なメモリの容量を増大させることなく空気調和装置の運転制御を確実に行うことを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
−発明の概要−
本発明は、１つのダイナミックモデルに基づいて求めた制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値となるように補正するようにしている。
【００１２】
−解決手段−
具体的に、図１に示すように、請求項１記載の発明が講じた手段は、先ず、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００１３】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との吐出温度偏差、及び上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との物理量偏差を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の吐出温度偏差及び物理量偏差を出力する偏差補正手段(57) と、上記偏差補正手段(57) で補正された吐出温度偏差及び物理量偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、該圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する多変数制御手段(53) とが設けられている。
【００１４】
また、請求項２記載の発明が講じた手段は、請求項１記載の発明において、偏差補正手段(57) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を吐出温度偏差及び物理量偏差に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００１５】
また、請求項３記載の発明が講じた手段は、先ず、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００１６】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との吐出温度偏差、又は上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との物理量偏差のうち何れか一方の偏差が入力し、該偏差を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する偏差補正手段(57) と、上記吐出温度偏差及び物理量偏差のうち偏差補正手段(57) により補正されない偏差と、上記偏差補正手段(57) から出力される補正された偏差とを２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、該圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する多変数制御手段(53) が設けられている。
【００１７】
また、請求項４記載の発明が講じた手段は、請求項３記載の発明において、偏差補正手段(57) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を偏差補正手段(57) に入力する偏差に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００１８】
また、図２に示すように、請求項５記載の発明が講じた手段は、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００１９】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との偏差及び、上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を２出力とする多変数制御手段(53) と、上記多変数制御手段(53) から出力される圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正された圧縮機容量及び膨脹弁開度の制御量に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する信号補正手段(58) とが設けられている。
【００２０】
また、請求項６記載の発明が講じた手段は、請求項５記載の発明において、信号補正手段(58) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を圧縮機容量と膨張弁開度の制御量に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００２１】
また、請求項７記載の発明が講じた手段は、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００２２】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との偏差及び、上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を２出力とする多変数制御手段(53) と、上記多変数制御手段(53) から出力される圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方の制御量が入力し、該制御量を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、該補正された制御量を出力する信号補正手段(58) とを設け、上記多変数制御手段(53) から出力され、且つ信号補正手段(58) により補正されない制御量と、信号補正手段(58) から出力される補正された制御量との指令信号に基づき、上記圧縮機(21) と膨張弁(EV) とを制御するように構成するものである。
【００２３】
また、請求項８記載の発明が講じた手段は、請求項７記載の発明において、信号補正手段(58) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を信号補正手段(58) に入力された制御量に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００２４】
また、請求項９記載の発明が講じた手段は、請求項１乃至８の何れか１記載の発明において、利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を蒸発温度又は凝縮温度とし、利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を目標蒸発温度又は目標凝縮温度とするものである。
【００２５】
−作用−
請求項１記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n) が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する検出物理量との物理量偏差を算出する。
【００２６】
その後、偏差補正手段(57) は、上記吐出温度偏差及び物理量偏差を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の吐出温度偏差及び物理量偏差とを出力する。そして、多変数制御手段(53) は、ダイナミックモデルに基づき、偏差補正手段(57) で補正された吐出温度偏差及び物理量偏差を２入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００２７】
また、請求項２記載の発明では、偏差補正手段(57) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を吐出温度偏差及び物理量偏差に乗ずることによって補正を行う。
【００２８】
また、請求項３記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n)が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する検出物理量との物理量偏差を算出する。
【００２９】
その後、偏差補正手段(57) は、上記吐出温度偏差又は物理量偏差のうち何れか一方が入力され、入力された偏差を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する。そして、多変数制御手段(53)は、上記吐出温度偏差及び物理量偏差のうち、偏差補正手段(57) で補正された一方の偏差と補正されない他方の偏差とを２入力とし、ダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００３０】
また、請求項４記載の発明では、偏差補正手段(57) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を吐出温度偏差又は物理量偏差のうち何れか一方の偏差に乗ずることによって補正を行う。
【００３１】
また、請求項５記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n)が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する物理量との物理量偏差を算出する。
【００３２】
その後、多変数制御手段(53) は、ダイナミックモデルに基づき、冷媒吐出温度の偏差と物理量温度の偏差を２入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、２出力として出力する。そして、信号補正手段(58) は、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の圧縮機容量と膨張弁開度の制御量に基づいて圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００３３】
また、請求項６記載の発明では、信号補正手段(58) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を圧縮機容量及び膨張弁開度に乗ずることによって補正を行う。
【００３４】
また、請求項７記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n)が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する物理量との物理量偏差を算出する。
【００３５】
その後、多変数制御手段(53) は、ダイナミックモデルに基づき、冷媒吐出温度の偏差と物理量温度の偏差を２入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、２出力として出力する。また、信号補正手段(58) は、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する。そして、運転制御装置は、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち、信号補正手段(58) で補正された一方の制御量と、補正されない他方の制御量とに基づいて圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００３６】
また、請求項８記載の発明では、信号補正手段(58) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を圧縮機容量又は膨張弁開度のうち何れか一方に乗ずることによって補正を行う。
【００３７】
また、請求項９記載の発明では、第２検出手段(Th-n) が冷媒の相変化に関する物理量として、冷房運転時には冷媒の蒸発温度を、暖房運転時には冷媒の凝縮温度を検出する一方、第２導出手段(52) が冷媒の相変化に関する目標物理量として、冷房運転時には冷媒の目標蒸発温度を算出し、暖房運転時には冷媒の目標凝縮温度を算出する。そして、第２検出手段(Th-n) での検出蒸発温度又は検出凝縮温度と、第２導出手段(52) での目標蒸発温度又は目標凝縮温度との偏差を用いて導出された値に基づき、上記圧縮機(21) への容量指令信号と、膨張弁(EV) への開度指令信号とが出力される。
【００３８】
【発明の効果】
以上のように、請求項１記載の発明では、偏差補正手段(57) で補正した上記吐出温度偏差と物理量偏差とに基づいて多変数制御手段(53) が圧縮機(21) の運転周波数と膨張弁(EV) の開度とを算出するようにしている。ここで、冷媒回路(12) での加えた操作に対して得られる応答、即ち、制御変数の制御量に対する目的変数の変動量は、その時点における空調運転状態によって定量的には異なるものの定性的にはほぼ同じ挙動を示す。従って、制御変数を操作する方向は単一のダイナミックモデルに基づく多変数制御手段(53) により求める一方、この多変数制御手段(53) へ入力される上記吐出温度偏差と物理量偏差をあらかじめ上記非線形特性に応じて補正することによって、制御変数である圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を非線形特性に対応した値に補正することができる。この結果、多変数制御手段(53) のダイナミックモデルが単一であっても、目的変数と制御変数との非線形特性に対応した制御変数の制御量を算出することができ、制御装置の構成を簡略化することができる。
【００３９】
尚、請求項５記載の発明では、請求項１記載の発明が多変数制御手段(53) への入力値を補正することによって制御変数の制御量を補正するようにしたのに代えて、多変数制御手段(53) への入力値は補正せずに出力値を補正することによって制御変数の制御量を補正するようにしたものであって、請求項１記載の発明で得られる効果と同様の効果が得られる。
【００４０】
また、請求項３の発明では、請求項１記載の発明が吐出温度偏差及び物理量偏差を補正するようにしたのに代えて、上記吐出温度偏差又は物理量偏差のうち何れか一方のみを補正し、請求項７の発明では、請求項５記載の発明が圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を補正するようにしたのに代えて、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方のみを補正するようにしている。このため、上記両発明によれば、１つの偏差又は制御量の補正のみによって非線形特性に対応した制御が可能な場合には、偏差補正手段(57) 又は信号補正手段(58) の構成を簡略化することができる。
【００４１】
また、請求項２、４、６又は８記載の発明によれば、空調運転状態に大きな影響を及ぼす圧縮機容量に基づいて制御変数の制御量を補正することができ、この結果、該制御量の補正を確実に行うことができる。
【００４２】
また、請求項９記載の発明によれば、冷媒の相変化に関する物理量として、冷媒の相変化温度を用いることができる。従って、第２検出手段(Th-n) での検出蒸発温度又は検出凝縮温度と、第２導出手段(52) での目標蒸発温度又は目標凝縮温度との偏差を用いて導出された値に基づき、上記圧縮機(21) への容量指令信号と、膨張弁(EV) への開度指令信号とを出力することができ、空調運転制御を確実に行うことができる。
【００４３】
【発明の実施の形態１】
以下、本発明の実施形態１を図面に基づいて詳細に説明する。
【００４４】
図３に示すように、本実施形態における空気調和装置(10) は、一台の室外ユニット(20) に対して一台の室内ユニット(30) が接続されたいわゆるセパレートタイプの空気調和装置である。
【００４５】
上記室外ユニット(20) は、インバータ(2v) により運転周波数(運転容量) を可変に調節されるスクロールタイプの圧縮機(21) と、冷房運転時に図中実線の如く、暖房運転時に図中破線の如く切換わる四路切換弁(22) と、冷房運転時に凝縮器として、暖房運転時に蒸発器として機能する熱源側熱交換器である室外熱交換器(23) と、冷媒を減圧するための膨張回路(24) とを備えており、上記室外熱交換器(23) には室外ファン(Fo) が設けられている。
【００４６】
また、室内ユニット(30) は、冷房運転時に蒸発器として、暖房運転時に凝縮器として機能する利用側熱交換器である室内熱交換器(31) が配置され、上記室内熱交換器(31) には室内ファン(Fr) が設けられている。
【００４７】
そして、上記圧縮機(21) と四路切換弁(22) と室外熱交換器(23) と膨張回路(24) と室内熱交換器(31) とは、冷媒配管(11) により順次接続され、冷媒が循環して熱移動を行う冷媒回路(12) が構成されている。
【００４８】
上記膨張回路(24) は、ブリッジ状の整流回路(2a) と、該整流回路(2a) に接続された一方向通路(2b) とを備え、該一方向通路(2b) には、上流側に位置して液冷媒を貯溜する受液器(2c) と、下流側に位置する膨張機構である開度調整自在な電動膨張弁(EV) とが直列に配置されている。
【００４９】
上記整流回路(2a) は、逆止弁(CV) をそれぞれ備えた第１流入路(2d) と第１流出路(2e) と第２流入路(2f) と第２流出路(2g) とがブリッジ状に接続されて構成されている。
【００５０】
上記第１流入路(2d) は、室外熱交換器(23) から一方向通路(2b) に向う冷媒流れを形成し、また、第１流出路(2e) は、一方向通路(2b) から室内熱交換器(31)に向う冷媒流れを形成している。上記第２流入路(2f) は、室内熱交換器(31) から一方向通路(2b) に向う冷媒流れを形成し、また、第２流出路(2g) は、一方向通路(2b) から室外熱交換器(23) に向う冷媒流れを形成している。
【００５１】
上記整流回路(2a) における一方向通路(2b) の接続点の間には、キャピラリチューブ(CP) を有する液封防止通路(2h) が設けられ、該液封防止通路(2h) は、圧縮機(21) の停止時における液封を防止している。尚、上記キャピラリチューブ(CP) の減圧度は、電動膨張弁(EV) よりも十分大きくなるように設定され、通常運転時における電動膨張弁(EV) による冷媒流量調節機能を維持するように構成されている。
【００５２】
上記受液器(2c) の上部と、常時低圧液ラインとなる一方向通路(2b) における電動膨張弁(EV) より下流側との間には、開閉弁(SV) が設けられて受液器(2c) 内のガス冷媒を抜くバイパス通路(2i) が電動膨張弁(EV) をバイパスするように接続されている。
【００５３】
上記空気調和装置(10) にはセンサ類が設けられている。つまり、上記圧縮機(21) の吐出管には、該圧縮機(21) の吐出側の冷媒吐出温度T2を検出する第１検出手段である吐出管センサ(Th-2) が配置され、室外ユニット(20) の空気吸込口には、室外空気温度である外気温度Taを検出する外気温センサ(Th-a) が配置され、室外熱交換器(23) には、冷房運転時には冷媒凝縮温度Tcとなり、暖房運転時には冷媒蒸発温度Teとなる室外冷媒温度Tgを検出する室外熱交換センサ(Th-g)
が配置されている。
【００５４】
また、上記室内ユニット(30) の空気吸込口には、室内空気温度(吸込空気温度) である室内温度Trを検出する室温センサ(Th-r) が配置され、室内熱交換器(31) には、冷房運転時には冷媒蒸発温度Teとなり、暖房運転時には冷媒凝縮温度Tcとなる室内冷媒温度Tnを検出する第２検出手段である室内熱交換センサ(Th-n) が配置されている。
【００５５】
また、上記圧縮機(21) の吐出管には、高圧冷媒圧力が過上昇すると動作する高圧カット用の高圧圧力スイッチ(HS) が配置され、上記圧縮機(21) の吸入管には、低圧冷媒圧力が過低下すると動作する低圧カット用の低圧圧力スイッチ(LS)
が配置されている。
【００５６】
そして、上記各センサ(Th-2〜Th-n) 及び各圧力スイッチ(HS,LS) の出力信号は、コントローラ(50) に入力され、該コントローラ(50) は、圧縮機(21) 、室外ファン(Fo) 、電動膨張弁(EV) 及び室内ファン(Fr) 等を入力信号に基づいて制御し、空調運転を実行するように構成されている。
【００５７】
上述した冷媒回路(12) において、冷房運転時には、室外熱交換器(23) で凝縮して液化した液冷媒が第１流入路(2d) を通って受液器(2c) に貯溜され、電動膨張弁(EV) で減圧した後、第１流出路(2e) を経て室内熱交換器(31) で蒸発して圧縮機(21) に戻る循環となる一方、暖房運転時には、室内熱交換器(31) で凝縮して液化した液冷媒が第２流入路(2f) を通って受液器(2c) に貯溜され、電動膨張弁(EV) で減圧した後、第２流出路(2g) を経て室外熱交換器(23) で蒸発して圧縮機(21) に戻る循環となる。
【００５８】
−制御システム構成−
上記コントローラ(50) は、図４に示すように、本発明の特徴として、第１導出手段である第１温度算出部(51) と、第２導出手段である第２温度算出部(52) と、偏差補正手段である偏差補正部(57) と、多変数制御手段である多変数制御器(53) とを備え、圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ周波数指令信号及び開度指令信号を出力するように構成されている。
【００５９】
上記第１温度算出部(51) は、圧縮機(21) の目標吐出温度Tkを導出して出力するように構成されている。つまり、該第１温度算出部(51) は、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tnと、室外熱交換センサ(Th-g) が検出する室外冷媒温度Tgと、圧縮機(21) の運転周波数Hzと、外気温センサ(Th-a) が検出する外気温度Taとが入力し、次式に基づいて目標吐出温度Tkを導出している。
【００６０】
【数１】
【００６１】
上記第２温度算出部(52) は、室内熱交換器(31) の冷房運転時の目標蒸発温度及び暖房運転時の目標凝縮温度を導出して目標冷媒温度Tn-setを出力するように構成されている。つまり、加算器(54) が室内温度Trの設定温度Tsと室温センサ(Th-r) が検出する室内(13) の空気温度である室内温度Trとより室温偏差ΔTrを算出している。そして、上記第２温度算出部(52) は、加算器(54) が算出した室温偏差ΔTrが入力し、冷房運転時は次式に基づいて目標蒸発温度である目標冷媒温度Tn-setを導出している。
【００６２】
【数２】
【００６３】
また、上記第２温度算出部(52) は、室温偏差ΔTrに基づき、暖房運転時は次式に基づいて目標凝縮温度である目標冷媒温度Tn-setを導出している。
【００６４】
【数３】
【００６５】
上記第１温度算出部(51) が算出した目標吐出温度Tkは第１偏差算出部(55) に入力されている。該第１偏差算出部(55) は、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2が入力して目標吐出温度Tkと検出吐出温度T2との偏差を導出するように構成されている。
【００６６】
また、上記第２温度算出部(52) が算出した目標冷媒温度Tn-setは第２偏差算出部(56) に入力されている。該第２偏差算出部(56) は、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tnが入力して目標冷媒温度Tn-setと検出冷媒温度Tnとの偏差を導出するように構成されている。
【００６７】
上記偏差補正部(57) には、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) と、圧縮機(21) の運転周波数Hzが入力されている。そして、偏差補正部(57) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた吐出温度T2の偏差ΔT2の補正係数及び室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) の補正係数を算出し、各補正係数をそれぞれ偏差ΔT2，ΔTn(ΔTe,ΔTc) に乗じて補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出し、出力するように構成されている。
【００６８】
つまり、上記偏差補正部(57) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出している。
【００６９】
【数４】
【００７０】
また、上記偏差補正部(57) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出している。
【００７１】
【数５】
【００７２】
そして、上記各補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記偏差ΔT2，ΔTn(ΔTe,ΔTc) を補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数 a〜h は、試験等によって予め同定され、多変数制御器(53) のダイナミックモデルを設定する際に基準とした空調運転状態での圧縮機(21) の運転周波数Hzに対しては各補正係数が「１」となるように定められている。即ち、この状態では、上記偏差ΔT2，ΔTn(ΔTe,ΔTc) と補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') とが等しくなる。
【００７３】
尚、本実施形態では、上記補正係数を圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えるようにしたが、関数の形は１次関数に限られず、どのような形の関数として与えてもよい。また、運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。この空調運転状態を表現する値としては、例えば、膨張弁開度、冷媒蒸発(凝縮) 温度、圧縮機の吐出(吸入) 温度、室内(室外) 空気温度、冷媒蒸発(凝縮) 圧力、圧縮機の吐出(吸入) 圧力、空調負荷、熱交換器出口での過熱度(過冷却度) などが考えられる。
【００７４】
一方、上記多変数制御器(53) は、偏差補正部(57) において吐出温度T2の偏差ΔT2及び室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) に上記補正係数を乗じて得られた補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出し、該圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。
【００７５】
つまり、上記多変数制御器(53) は、冷房運転時において、次式に基づいて圧縮機(21) の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出している。
【００７６】
【数６】
【００７７】
また、上記多変数制御器(53) は、暖房運転時において、次式に基づいて圧縮機(21) の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出している。
【００７８】
【数７】
【００７９】
そして、上記吐出温度T2が目標吐出温度Tkに、室内冷媒温度Tnが目標冷媒温度Tn-setにそれぞれなるように、圧縮機(21) の運転周波数が周波数指令信号に基づき変更されると共に、電動膨張弁(EV) の開度が開度指令信号に基づき変更される。
【００８０】
−多変数制御の設計−
ここで、上記多変数制御器(53) の設計手順について説明する。尚、この設計手順については、冷房運転を対象に説明し、室内冷媒温度Tnは室内熱交換器(31)
の蒸発温度Teで示している。
【００８１】
先ず、空気調和装置(10) の特性、つまり、冷媒回路(12) の特性は、次式で表される。
【００８２】
【数８】
【００８３】
但し、Ａは４×４の行列、Ｂは４×２の行列、Ｃは２×４の行列、Ｄは２×２の行列、ｘは状態ベクトル、ｕは［Hz，Ev］T 、ｙは［Te，T2］T である。
【００８４】
次に、定常偏差をなくするために入力ｕに積分器を追加すると、仮想的な空気調和装置の特性は、次式で表される。
【００８５】
【数９】
【００８６】
但し、上式のＡa,Ｂa,Ｃa,及びｘa は、次式で表される。
【００８７】
【数１０】
【００８８】
この時、二乗和の関数Ｊは、次式で表される。
【００８９】
【数１１】
【００９０】
この関数ＪのＱ及びＲは重み行列であり、関数Ｊを最小にする入力ｕは、次式で与えられることが知られている。
【００９１】
【数１２】
【００９２】
但し、上式のＰは、次式の正定解である。
【００９３】
【数１３】
【００９４】
一方、仮想的な空気調和装置の状態ベクトルｘａは、直接に測定することができないため、カルマンフィルタによって次式から求める。
【００９５】
【数１４】
【００９６】
但し、カルマンゲインＬは、仮想的な空気調和装置の特性を次式で表されるとすると、
【００９７】
【数１５】
【００９８】
次式で与えられる。
【００９９】
【数１６】
【０１００】
また、上式のＰL は、次式の正定解である。
【０１０１】
【数１７】
【０１０２】
そして、入力ｕは、次式の通りであるので、
【０１０３】
【数１８】
【０１０４】
上記[6]式は、次式[7]の通りとなる。
【０１０５】
【数１９】
【０１０６】
上記入力ｕに追加した積分器は実際には存在しないため、制御器側で実装する必要がある。このため、上記[7]式に積分器を追加すると、次式[8]の通りとなる。
【０１０７】
【数２０】
【０１０８】
更に、実際には、上記[7]式を適当なサンプリング時間で離散化し、また、入力と出力とをそれぞれ摂動分に変更すると、上記[4]及び[4']に対応する次式が得られる。
【０１０９】
【数２１】
【０１１０】
上記多変数制御器(53) は、上述したように構築されたダイナミックモデルに基づいて圧縮機(21) の運転周波数Hzと電動膨張弁(EV) Evの開度とを制御することになる。
【０１１１】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５〜図７の制御フローに基づき説明する。
【０１１２】
先ず、空調運転を開始すると、図５のステップST１において、初期設定を行った後、ステップST２に移り、室内制御タイマをリセットしてスタートさせる。その後、ステップST３に移り、サブルーチンにおける圧縮機(21) の運転等を行って室内温度Trを制御した後、ステップST４に移り、室温制御タイマがタイムアップしたか否かを判定する。
【０１１３】
上記室温制御タイマがタイムアップするまで、上記ステップST４からステップST５に移り、所定時間待機した後、上記ステップST４に戻り、上述の判定を行う。そして、上記室温制御タイマがタイムアップすると、上記ステップST４からステップST２に戻り、室内制御タイマをリセットしてスタートさせた後、ステップST３の室内温度Trを制御し、この動作を繰り返す。
【０１１４】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図６に基づき説明すると、先ず、ステップST２１において、吐出管センサ(Th-2) や室温センサ(Th-r) や室内熱交換センサ(Th-n) などが出力する検知信号を取り込み、ステップST２２において、現在冷房運転を実行しているか否かを判定する。
【０１１５】
冷房運転を行っている場合、上記ステップST２２からステップST２３に移り、目標吐出温度Tk及び目標蒸発温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。つまり、第１温度算出部(51) が、[1]式に基づいて目標吐出温度Tkを算出する。また、加算器(52) が室内温度Trの設定温度Tsと室温センサ(Th-r) が検出する室内温度Trとより室温偏差ΔTrを算出し、この室温偏差ΔTrが第２温度算出部(52) に入力しているので、該第２温度算出部(52) が、[2]式に基づいて目標蒸発温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。
【０１１６】
続いて、ステップST２４に移り、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Teとの偏差ΔTeを算出する。
【０１１７】
次に、ステップST２５に移り、偏差補正部(57) は、[3]式に基づいて、第１偏差算出部(55) 及び第２偏差算出部(56) がそれぞれ算出した偏差ΔT2,ΔTeに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ａ×Ｈz＋ｂ,ｃ×Ｈz＋ｄ) を乗じて、補正後の各偏差ΔT2',ΔTe'を算出する。
【０１１８】
その後、ステップST２６に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記偏差補正部(57) が算出した各偏差ΔT2',ΔTe'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST２７に移り、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１１９】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図７のステップST３１に移り、上記ステップST２３に対応して、目標吐出温度Tk及び目標凝縮温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。つまり、第１温度算出部(51) 及び第２算出部が、[1]式及び[2']式に基づいて目標吐出温度Tk及び目標凝縮温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。
【０１２０】
続いて、ステップST３２に移り、上記ステップST２４に対応して、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tcとの偏差ΔTcを算出する。
【０１２１】
次に、ステップST３３に移り、上記ステップST２５に対応して、偏差補正部(57) は、[3']式に基づいて、第１偏差算出部(55) 及び第２偏差算出部(56) がそれぞれ算出した偏差ΔT2,ΔTcに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｅ×Ｈz＋ｆ,ｇ×Ｈz＋ｈ) を乗じて、補正後の各偏差ΔT2',ΔTc'を算出する。
【０１２２】
その後、ステップST３４に移り、上記ステップST２６に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記偏差補正部(57) が算出した各偏差ΔT2',ΔTc'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST３５に移り、上記ステップST２７に対応して、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１２３】
−実施形態１の効果−
以上のように、本実施形態によれば、上記偏差補正部(57) で補正した各偏差ΔT2',ΔTc'に基づいて多変数制御器(53) が圧縮機(21) の運転周波数と膨張弁(EV) の開度とを算出するようにしている。この結果、多変数制御器(53) のダイナミックモデルが単一であっても、目的変数と制御変数との非線形特性に対応した制御変数の制御量を算出することができ、コントローラ(50) の構成を簡略化することができる。
【０１２４】
つまり、制御変数である圧縮機(21) の運転周波数Hzと目的変数である冷媒蒸発温度Teとが、例えば図８に示すような非線形な関係を有する場合において、運転周波数Hzが３０Ｈｚの空調運転状態を基準に多変数制御器(53) を構成すると、この多変数制御器(53) は、第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTe＝１degの入力に対しては、圧縮機周波数制御量ΔHz＝１０ヘルツを出力するように構成される。そして、運転周波数Hzが３０Ｈｚの場合は、偏差補正部(57) が補正係数「１」を偏差ΔTe＝１degに乗じて補正後の偏差ΔTe'＝１degを導出し、これに基づいて多変数制御器(53) が圧縮機周波数制御量ΔHz＝１０ヘルツを出力する一方、運転周波数Hzが７０Ｈｚの場合は、偏差補正部(57) が補正係数「４」を偏差ΔTe＝１degに乗じて補正後の偏差ΔTe'＝４degを導出し、これに基づいて多変数制御器(53) が圧縮機周波数制御量ΔHz＝４０ヘルツを出力する。従って、制御変数と目的変数の非線形特性に対応した制御変数の制御量を確実に算出することができる。
【０１２５】
【発明の実施の形態２】
本実施形態２は、上記実施形態１が、偏差補正部(57) を設けて目的変数の偏差ΔT2,ΔTeを補正し、この補正後の偏差ΔT2',ΔTe'に基づいて多変数制御器(53) が制御変数の制御量を算出するようにしたのに代えて、信号補正部(58) を設け、目的変数の偏差ΔT2,ΔTeに基づいて多変数制御器(53) が算出した制御変数の制御量をこの信号補正部(58) によって補正するようにしたものであって、コントローラ(50) 以外の構成は、実施形態１と同様である。
【０１２６】
−制御システム構成−
上記コントローラ(50) は、図９に示すように、本発明の特徴として、第１導出手段である第１温度算出部(51) と、第２導出手段である第２温度算出部(52) と、多変数制御手段である多変数制御器(53) と、信号補正手段である信号補正部(58) とを備えている。
【０１２７】
上記第１温度算出部(51) 、第２温度算出部(52) 、第１偏差算出部(55) 及び第２偏差算出部(56) は、実施形態１と同様に構成されている。
【０１２８】
上記多変数制御器(53) は、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) とを２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを２出力とするように構成されている。
【０１２９】
つまり、上記多変数制御器(53) は、実施形態１と同様に、冷房運転時において、[4]式に基づいて圧縮機(21) の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出する一方、暖房運転時において、[4']式に基づいて圧縮機(21)
の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出している。
【０１３０】
上記信号補正部(58) には、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvと、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。そして、信号補正部(58) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた圧縮機容量の制御量ΔHzの補正係数及び電動膨張弁開度の制御量ΔEvの補正係数を算出し、各補正係数をそれぞれ制御量ΔHz，ΔEvに乗じて補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'を導出し、この補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。
【０１３１】
つまり、上記信号補正部(58) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'を導出している。
【０１３２】
【数２２】
【０１３３】
また、上記信号補正部(58) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'を導出している。
【０１３４】
【数２３】
【０１３５】
そして、上記各補正係数は、圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記制御量ΔHz，ΔEvを補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数 i〜r は、試験等によって予め同定され、多変数制御器(53) のダイナミックモデルを設定する際に基準とした空調運転状態での圧縮機(21) の運転周波数Hzに対しては各補正係数が「１」となるように定められている。即ち、この状態では、上記制御量ΔHz，ΔEvと補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'とが等しくなる。
【０１３６】
尚、本実施形態では、上記補正係数を圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えるようにしたが、関数の形は１次関数に限られず、どのような形の関数として与えてもよい。また、運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。空調運転状態を表現する値としては、実施形態１と同様の値が考えられる。
【０１３７】
そして、上記吐出温度T2が目標吐出温度Tkに、室内冷媒温度Tnが目標冷媒温度Tn-setにそれぞれなるように、圧縮機(21) の運転周波数が周波数指令信号に基づき変更されると共に、電動膨張弁(EV) の開度が開度指令信号に基づき変更される。
【０１３８】
−多変数制御の設計−
上記多変数制御器(53) の設計手順については、上記実施形態１と同様である。
【０１３９】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラによる空調の制御動作について図５、図１０及び図１１の制御フローに基づき説明する。
【０１４０】
空調運転時の制御動作は、基本的に図５に示したフローに従って、上記実施形態１と同様に行われるが、ステップST３のサブルーチンの制御動作が実施形態１と異なる。
【０１４１】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１０に基づき説明すると、ステップST４１及びステップST４２では、図６に示した実施形態１のフローのステップST２１及びステップST２２に対応して同様の動作を行い、ステップST４２で現在冷房運転を実行しているか否かを判定する。
【０１４２】
冷房運転を行っている場合、上記ステップST４２からステップST４３に移り、ステップST４３及びステップST４４では、実施形態１のフローのステップST２３及びステップST２４に対応して同様の動作を行い、ステップST４４において、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Teとの偏差ΔTeを算出する。
【０１４３】
次に、ステップST４５に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2と第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTeとを２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。
【０１４４】
その後、ステップST４６に移り、信号補正部(58) は、[10]式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｉ×Ｈz＋ｊ,ｋ×Ｈz＋ｍ) を乗じて、補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'を算出する。そして、ステップST４７に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'に基づき、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１４５】
一方、暖房運転時は、上記ステップST４２の判定がＮＯとなって、図１１のステップST５１に移り、ステップST５１及びステップST５２では、上記ステップST４３及びステップST４４に対応した動作を行い、ステップST５２において、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tcとの偏差ΔTcを算出する。
【０１４６】
次に、ステップST５３に移り、上記ステップST４５に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2と第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTcとを２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。
【０１４７】
その後、ステップST５４に移り、上記ステップST４６に対応して、信号補正部(58) は、[10']式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｎ×Ｈz＋ｐ,ｑ×Ｈz＋ｒ) を乗じて、補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'を算出する。そして、ステップST５５に移り、上記ステップST４７に対応して、上記信号補正部(58) は、上記補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'に基づき、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１４８】
−実施形態２の効果−
以上のように、本実施形態によれば、多変数制御器(53) が圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する一方、信号補正部(58) が該制御量ΔHz，ΔEvを補正して補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'を算出すると共に、これに基づいて圧縮機(21) の運転周波数と膨張弁(EV) の開度とを算出するようにしている。この結果、多変数制御器(53) のダイナミックモデルが単一であっても、目的変数と制御変数との非線形特性に対応した制御変数の制御量を算出することができ、コントローラ(50) の構成を簡略化することができる。
【０１４９】
【発明の実施の形態３】
本実施形態は、コントローラ(50) の偏差補正部(57) の構成を変更したものであって、上記実施形態１が、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc)との双方を補正するようにしたのに代えて、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) のみを補正するようにしている。そして、本実施形態の偏差補正部(57) 及び多変数制御器(53) 以外の部分については、上記実施形態１と同様に構成されている。
【０１５０】
具体的に、上記偏差補正部(57) には、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) と、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。そして、偏差補正部(57) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) の補正係数を算出し、この補正係数を偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) に乗じて補正後の偏差ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出して出力するように構成されている。
【０１５１】
つまり、上記偏差補正部(57) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔTe'を導出している。
【０１５２】
【数２４】
【０１５３】
また、上記偏差補正部(57) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔTc'を導出している。
【０１５４】
【数２５】
【０１５５】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) を補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ａ1,ｂ1,ｅ1,ｆ1）は、上記実施形態１の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態１と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。
【０１５６】
一方、上記多変数制御器(53) は、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、偏差補正部(57) において室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc)に上記補正係数を乗じて得られた補正後の偏差ΔTn'(ΔTe',ΔTc') とを２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出し、該圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。その他の構成は、上記実施形態１の多変数制御器(53) と同様である。
【０１５７】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１２及び図１３の制御フローに基づき説明する。
【０１５８】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態１とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態１と異なる。
【０１５９】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１２に基づき説明すると、ステップST２１からステップST２４までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１６０】
続いて、ステップST２５'に移り、偏差補正部(57) は、[11]式に基づいて、第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTeに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ａ1×Ｈz＋ｂ1) を乗じて、補正後の偏差ΔTe'を算出する。
【０１６１】
その後、ステップST２６'に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2、及び偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔTe'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST２７に移り、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１６２】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１３のステップST３１に移り、ステップST３１からステップST３２までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１６３】
続いて、ステップST３３'に移り、上記ステップST２５'に対応して、偏差補正部(57) は、[11']式に基づいて、第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTcに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｅ1×Ｈz＋ｆ1) を乗じて、補正後の偏差ΔTc'を算出する。
【０１６４】
その後、ステップST３４'に移り、上記ステップST２６'に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2、及び上記偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔTc'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST３５に移り、上記ステップST２７に対応して、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１６５】
−実施形態３の効果−
従って、本実施形態によれば、上記室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) のみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、偏差補正部(57) において偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) のみを補正するようにして、該偏差補正部(57) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、偏差補正部(57) における上記偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) の補正によって得られる効果は、上記実施形態１の効果と同様である。
【０１６６】
【発明の実施の形態４】
本実施形態は、コントローラ(50) の偏差補正部(57) の構成を変更したものであって、上記実施形態１が、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) との双方を補正するようにしたのに代えて、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2のみを補正するようにしている。そして、本実施形態の偏差補正部(57) 及び多変数制御器(53) 以外の部分については、上記実施形態１と同様に構成されている。
【０１６７】
具体的に、上記偏差補正部(57) には、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。そして、偏差補正部(57) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた吐出温度T2の偏差ΔT2の補正係数を算出し、各補正係数を偏差ΔT2に乗じて補正後の偏差ΔT2'を導出して出力するように構成されている。
【０１６８】
つまり、上記偏差補正部(57) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'を導出している。
【０１６９】
【数２６】
【０１７０】
また、上記偏差補正部(57) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'を導出している。
【０１７１】
【数２７】
【０１７２】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記偏差ΔT2を補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ｃ1,ｄ1,ｇ1,ｈ1）は、上記実施形態１の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態１と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。
【０１７３】
一方、上記多変数制御器(53) は、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) と、偏差補正部(57) において吐出温度T2の偏差ΔT2に上記補正係数を乗じて得られた補正後の偏差ΔT2'とを２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出し、該圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。その他の構成は、上記実施形態１の多変数制御器(53) と同様である。
【０１７４】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１４及び図１５の制御フローに基づき説明する。
【０１７５】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態１とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態１と異なる。
【０１７６】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１４に基づき説明すると、ステップST２１からステップST２４までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１７７】
続いて、ステップST２５''に移り、偏差補正部(57) は、[12]式に基づいて、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2に、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｃ1×Ｈz＋ｄ1) を乗じて、補正後の偏差ΔT2'を算出する。
【０１７８】
その後、ステップST２６''に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTe、及び偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔT2'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST２７に移り、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１７９】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１５のステップST３１に移り、ステップST３１からステップST３２までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１８０】
続いて、ステップST３３''に移り、上記ステップST２５''に対応して、偏差補正部(57) は、[12']式の上段の式に基づいて、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2に、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｇ1×Ｈz＋ｈ1) を乗じて、補正後の各偏差ΔT2'を算出する。
【０１８１】
その後、ステップST３４''に移り、上記ステップST２６''に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTc、及び偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔT2'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST３５に移り、上記ステップST２７に対応して、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１８２】
−実施形態４の効果−
従って、本実施形態によれば、上記吐出温度T2の偏差ΔT2のみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、偏差補正部(57) において偏差ΔT2のみを補正するようにして、該偏差補正部(57) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、偏差補正部(57) における上記偏差ΔT2の補正によって得られる効果は、上記実施形態１の効果と同様である。
【０１８３】
【発明の実施の形態５】
本実施形態は、コントローラ(50) の信号補正部(58) の構成を変更したものであって、上記実施形態２が、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvの双方を補正するようにしたのに代えて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzのみを補正するようにしている。そして、本実施形態の信号補正部(58) 以外の部分については、上記実施形態２と同様に構成されている。
【０１８４】
具体的に、上記信号補正部(58) には、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvと、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。この信号補正部(58) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた圧縮機容量の制御量ΔHzの補正係数を算出し、該補正係数を制御量ΔHzに乗じて補正後の制御量ΔHz'を導出する。そして、この補正後の制御量ΔHz'に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに基づいて上記膨張弁(EV) に開度指令信号を出力するように構成されている。
【０１８５】
つまり、上記信号補正部(58) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の圧縮機容量の制御量ΔHz'を導出している。
【０１８６】
【数２８】
【０１８７】
また、上記信号補正部(58) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の圧縮機容量の制御量ΔHz'を導出している。
【０１８８】
【数２９】
【０１８９】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) に対して出力される周波数指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記圧縮機容量の制御量ΔHzを補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ｉ1,ｊ1,ｎ1,ｐ1）は、上記実施形態２の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態２と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。
【０１９０】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１６及び図１７の制御フローに基づき説明する。
【０１９１】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態２とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態２と異なる。
【０１９２】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１６に基づき説明すると、ステップST４１からステップST４５までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０１９３】
その後、ステップST４６'に移り、信号補正部(58) は、[13]式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｉ1×Ｈz＋ｊ1) を乗じて、補正後の制御量ΔHz'を算出する。そして、ステップST４７'に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔHz'に基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに基づいて上記膨張弁(EV) に開度指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１９４】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１７のステップST５１に移り、ステップST５１からステップST５３までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０１９５】
その後、ステップST５４'に移り、信号補正部(58) は、[13']式の上段の式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｎ1×Ｈz＋ｐ1) を乗じて、補正後の制御量ΔHz'を算出する。そして、ステップST５５'に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔHz'に基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに基づいて上記膨張弁(EV) に開度指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１９６】
−実施形態５の効果−
従って、本実施形態によれば、上記圧縮機容量の制御量ΔHzのみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、信号補正部(58) において制御量ΔHzのみを補正するようにして、該信号補正部(58) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、信号補正部(58) における上記制御量ΔHzの補正によって得られる効果は、上記実施形態２の効果と同様である。
【０１９７】
【発明の実施の形態６】
本実施形態は、コントローラ(50) の信号補正部(58) の構成を変更したものであって、上記実施形態２が、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvの双方を補正するようにしたのに代えて、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvのみを補正するようにしている。そして、本実施形態の信号補正部(58) 以外の部分については、上記実施形態２と同様に構成されている。
【０１９８】
具体的に、上記信号補正部(58) には、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvと、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。この信号補正部(58) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた電動膨張弁開度の制御量ΔEvの補正係数を算出し、該補正係数を制御量ΔEvに乗じて補正後の制御量ΔEv'を導出する。そして、この補正後の制御量ΔEv'に基づいて上記電動膨張弁(EV) に開度指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を出力するように構成されている。
【０１９９】
つまり、上記信号補正部(58) は、冷房運転時において、次式の下段の式に基づいて補正後の電動膨張弁開度の制御量ΔEv'を導出している。
【０２００】
【数３０】
【０２０１】
また、上記信号補正部(58) は、暖房運転時において、次式の下段の式に基づいて補正後の電動膨張弁開度の制御量ΔEv'を導出している。
【０２０２】
【数３１】
【０２０３】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から電動膨張弁(EV) に対して出力される開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記電動膨張弁開度の制御量ΔEvを補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ｋ1,ｍ1,ｑ1,ｒ1）は、上記実施形態２の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態２と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。その他の構成は、上記実施形態２の多変数制御器(53) と同様である。
【０２０４】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１８及び図１９の制御フローに基づき説明する。
【０２０５】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態２とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態２と異なる。
【０２０６】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１８に基づき説明すると、ステップST４１からステップST４５までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０２０７】
その後、ステップST４６''に移り、信号補正部(58) は、[14]式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｋ1×Ｈz＋ｍ1) を乗じて、補正後の制御量ΔEv'を算出する。そして、ステップST４７''に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔEv'に基づいて上記電動膨張弁(EV) に開度指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０２０８】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１９のステップST５１に移り、ステップST５１からステップST５３までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０２０９】
その後、ステップST５４''に移り、信号補正部(58) は、[14']式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｑ1×Ｈz＋ｒ1) を乗じて、補正後の制御量ΔEv'を算出する。そして、ステップST５５''に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔEv'に基づいて上記電動膨張弁(EV) に開度指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０２１０】
−実施形態６の効果−
従って、本実施形態によれば、上記電動膨張弁開度の制御量ΔEvのみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、信号補正部(58) において制御量ΔEvのみを補正するようにして、該信号補正部(58) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、信号補正部(58) における上記制御量ΔEvの補正によって得られる効果は、上記実施形態２の効果と同様である。
【０２１１】
【発明の他の実施の形態】
本実施形態においては、いわゆるセパレートタイプの空気調和装置(10) について説明したが、本発明は、その他の各種の空気調和装置に適用することができる。
【０２１２】
また、本実施形態は、冷房運転と暖房運転の双方を行うようにしたが、本発明では、冷房専用機又は暖房専用機であってもよい。その場合、冷房専用機にあっては、室内熱交換センサ(Th-n) が室内熱交換器(31) の冷媒蒸発温度Teを検出し、第２温度算出部(52) が室内熱交換器(31) の目標蒸発温度Tn-setを算出する。また、暖房専用機にあっては、室内熱交換センサ(Th-n) が室内熱交換器(31) の冷媒凝縮温度Tcを検出し、第２温度算出部(52) が室内熱交換器(31) の目標凝縮温度Tn-setを算出する。
【０２１３】
また、本実施形態は、室内熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量として、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tnである蒸発温度及び凝縮温度を用いたが、本発明では、例えば、圧縮機(21) の吐出側と吸入側とに圧力センサを設け、室内熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する物理量として蒸発圧力及び凝縮圧力を用いてもよい。その際、第２温度算出部(52) は、冷媒の相変化に関する目標物理量として目標蒸発圧力及び目標凝縮圧力を算出する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の構成を示すブロック図である。
【図２】本発明の構成を示すブロック図である。
【図３】実施形態１の空気調和装置を示す冷媒回路図である。
【図４】実施形態１の制御システムを示す制御ブロック図である。
【図５】実施形態１における空調制御のメインルーチンを示す制御フロー図である。
【図６】実施形態１における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図７】実施形態１における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図８】空気調和装置における制御変数と目的変数との間の非線形特性を例示するグラフである。
【図９】実施形態２の制御システムを示す制御ブロック図である。
【図１０】実施形態２における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１１】実施形態２における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１２】実施形態３における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１３】実施形態３における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１４】実施形態４における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１５】実施形態４における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１６】実施形態５における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１７】実施形態５における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１８】実施形態６における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１９】実施形態６における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【符号の説明】
(10) 空気調和装置
(12) 冷媒回路
(21) 圧縮機
(23) 室外熱交換器 (熱源側熱交換器)
(31) 室内熱交換器 (利用側熱交換器)
(EV) 電動膨張弁
(Th-2) 吐出管センサ (第１検出手段)
(Th-n) 室内熱交換センサ(第２検出手段)
(Th-r) 室温センサ
(50) コントローラ
(51) 第１温度算出部 (第１導出部)
(52) 第２温度算出部 (第２導出部)
(53) 多変数制御器 (多変数制御手段)
(54) 加算器
(55) 第１偏差算出部
(56) 第２偏差算出部
(57) 偏差補正部 (偏差補正手段)
(58) 信号補正部 (偏差補正手段)
【発明の属する技術分野】
本発明は、空気調和装置の運転制御装置に関し、特に、多変数制御を行う運転制御装置に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、この種の空気調和装置には、特公平８−６９５２号公報に開示されているように、圧縮機と凝縮器と膨張弁と蒸発器とが順に接続されて冷房運転を行う冷媒回路を備え、蒸発器で室内に供給する空気を所定温度に冷却するようにしているものがある。
【０００３】
更に、上記蒸発器の吹き出し空気温度と、蒸発器の出口における冷媒の過熱度とを検出し、この空気温度と過熱度とが目標値になるようにコントローラが圧縮機容量と膨張弁開度とを制御している。
【０００４】
このコントローラは、圧縮機容量と膨張弁開度を制御入力とし、且つ空気温度と冷媒過熱度を制御出力とする冷媒回路の動的モデルに基づいて、空気温度と冷媒過熱度と該空気温度及び冷媒過熱度の各目標値に対する偏差の累積値とを入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度とを出力とする最適レギュレータとして構成され、上記空気温度と冷媒過熱度が目標値になるように圧縮機及び膨張弁を制御している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、空気調和装置は非線形特性を有している。即ち、空調運転状態を表し運転制御の目標値となる目的変数と、運転制御に際して実際に操作する制御変数との関係は非線形である。その一方、ダイナミックモデルを設定する際には、この制御変数と目的変数との非線形な関係を線形近似する必要がある。従って、１つのダイナミックモデルに基づく制御パラメータによって求めた制御変数の制御量のみを用いて装置の運転制御を適切に行うことができないという問題があった。
【０００６】
具体的に、圧縮機の運転周波数を制御変数とし、冷媒の蒸発温度を目的変数として運転制御を行う場合、図８に示すように、この両者は非線形な関係にあるため、上記蒸発温度を所定量変化させるのに必要な運転周波数の制御量は一定ではない。例えば、運転周波数３０Ｈｚ、蒸発温度８℃の運転状態において蒸発温度を１℃低下させて７℃にする場合、運転周波数を１０Ｈｚ増加させればよいのに対し、運転周波数７０Ｈｚ、蒸発温度４℃の運転状態において蒸発温度を１℃低下させて３℃にする場合、運転周波数を４０Ｈｚ増加させなければならない。
【０００７】
一方、上述のような制御を行う場合、ダイナミックモデルを設定する際に制御変数である圧縮機の運転周波数と目的変数である冷媒の蒸発温度との関係を線形近似する必要がある。従って、例えば、運転周波数３０Ｈｚ、蒸発温度８℃の運転状態を基準に線形近似を行ってダイナミックモデルを設定し、該ダイナミックモデル基づく制御パラメータを用いると、蒸発温度を１℃変化させるのに必要な運転周波数の制御量は１０Ｈｚと算出される。つまり、該制御パラメータを用いると、装置の運転状態が運転周波数３０Ｈｚ、蒸発温度８℃の場合であっても、運転周波数７０Ｈｚ、蒸発温度４℃の場合であっても、蒸発温度を１℃低下させるための運転周波数の制御量は１０Ｈｚと算出される。このため、運転周波数７０Ｈｚ、蒸発温度４℃から蒸発温度を１℃低下させるのには運転周波数を４０Ｈｚ増加させる必要があるにもかかわらず、１０Ｈｚしか増加しないため、確実な装置の運転制御を行うことができないという問題があった。
【０００８】
また、従来は、上記のような問題に対して、装置の運転状態を、制御変数と目的変数の変化量との関係が線形であると見なしうる複数の制御範囲に分割し、各制御範囲に対してそれぞれダイナミックモデルを設定して制御パラメータを与えるという対策がなされていた。
【０００９】
しかしながら、上述のような空気調和装置の運転制御はマイコンにより行われるのが一般的であるが、制御範囲と同数の制御パラメータを用いて空調運転を制御しようとすると、これら複数の制御パラメータを全てマイコンに記憶させておく必要があり、この結果、マイコンに搭載するメモリの容量が増大し、運転制御装置の構成が複雑化するという問題があった。
【００１０】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたもので、必要なメモリの容量を増大させることなく空気調和装置の運転制御を確実に行うことを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
−発明の概要−
本発明は、１つのダイナミックモデルに基づいて求めた制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値となるように補正するようにしている。
【００１２】
−解決手段−
具体的に、図１に示すように、請求項１記載の発明が講じた手段は、先ず、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００１３】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との吐出温度偏差、及び上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との物理量偏差を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の吐出温度偏差及び物理量偏差を出力する偏差補正手段(57) と、上記偏差補正手段(57) で補正された吐出温度偏差及び物理量偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、該圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する多変数制御手段(53) とが設けられている。
【００１４】
また、請求項２記載の発明が講じた手段は、請求項１記載の発明において、偏差補正手段(57) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を吐出温度偏差及び物理量偏差に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００１５】
また、請求項３記載の発明が講じた手段は、先ず、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００１６】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との吐出温度偏差、又は上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との物理量偏差のうち何れか一方の偏差が入力し、該偏差を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する偏差補正手段(57) と、上記吐出温度偏差及び物理量偏差のうち偏差補正手段(57) により補正されない偏差と、上記偏差補正手段(57) から出力される補正された偏差とを２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、該圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する多変数制御手段(53) が設けられている。
【００１７】
また、請求項４記載の発明が講じた手段は、請求項３記載の発明において、偏差補正手段(57) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を偏差補正手段(57) に入力する偏差に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００１８】
また、図２に示すように、請求項５記載の発明が講じた手段は、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００１９】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との偏差及び、上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を２出力とする多変数制御手段(53) と、上記多変数制御手段(53) から出力される圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正された圧縮機容量及び膨脹弁開度の制御量に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する信号補正手段(58) とが設けられている。
【００２０】
また、請求項６記載の発明が講じた手段は、請求項５記載の発明において、信号補正手段(58) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を圧縮機容量と膨張弁開度の制御量に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００２１】
また、請求項７記載の発明が講じた手段は、運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置を前提としている。そして、上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) とが設けられている。
【００２２】
加えて、上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との偏差及び、上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を２出力とする多変数制御手段(53) と、上記多変数制御手段(53) から出力される圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方の制御量が入力し、該制御量を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、該補正された制御量を出力する信号補正手段(58) とを設け、上記多変数制御手段(53) から出力され、且つ信号補正手段(58) により補正されない制御量と、信号補正手段(58) から出力される補正された制御量との指令信号に基づき、上記圧縮機(21) と膨張弁(EV) とを制御するように構成するものである。
【００２３】
また、請求項８記載の発明が講じた手段は、請求項７記載の発明において、信号補正手段(58) を、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を信号補正手段(58) に入力された制御量に乗じて補正を行うように構成するものである。
【００２４】
また、請求項９記載の発明が講じた手段は、請求項１乃至８の何れか１記載の発明において、利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を蒸発温度又は凝縮温度とし、利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を目標蒸発温度又は目標凝縮温度とするものである。
【００２５】
−作用−
請求項１記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n) が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する検出物理量との物理量偏差を算出する。
【００２６】
その後、偏差補正手段(57) は、上記吐出温度偏差及び物理量偏差を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の吐出温度偏差及び物理量偏差とを出力する。そして、多変数制御手段(53) は、ダイナミックモデルに基づき、偏差補正手段(57) で補正された吐出温度偏差及び物理量偏差を２入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００２７】
また、請求項２記載の発明では、偏差補正手段(57) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を吐出温度偏差及び物理量偏差に乗ずることによって補正を行う。
【００２８】
また、請求項３記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n)が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する検出物理量との物理量偏差を算出する。
【００２９】
その後、偏差補正手段(57) は、上記吐出温度偏差又は物理量偏差のうち何れか一方が入力され、入力された偏差を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する。そして、多変数制御手段(53)は、上記吐出温度偏差及び物理量偏差のうち、偏差補正手段(57) で補正された一方の偏差と補正されない他方の偏差とを２入力とし、ダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００３０】
また、請求項４記載の発明では、偏差補正手段(57) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を吐出温度偏差又は物理量偏差のうち何れか一方の偏差に乗ずることによって補正を行う。
【００３１】
また、請求項５記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n)が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する物理量との物理量偏差を算出する。
【００３２】
その後、多変数制御手段(53) は、ダイナミックモデルに基づき、冷媒吐出温度の偏差と物理量温度の偏差を２入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、２出力として出力する。そして、信号補正手段(58) は、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の圧縮機容量と膨張弁開度の制御量に基づいて圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００３３】
また、請求項６記載の発明では、信号補正手段(58) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を圧縮機容量及び膨張弁開度に乗ずることによって補正を行う。
【００３４】
また、請求項７記載の発明では、先ず、第１検出手段(Th-2) 及び第２検出手段(Th-n) が出力する検知信号を取り込み、第１導出手段(51) が目標吐出温度を算出し、第２導出手段(52) が利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を算出する。そして、この目標吐出温度と第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度との吐出温度偏差を算出すると共に、目標物理量と第２検出手段(Th-n)が検出する利用側熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する物理量との物理量偏差を算出する。
【００３５】
その後、多変数制御手段(53) は、ダイナミックモデルに基づき、冷媒吐出温度の偏差と物理量温度の偏差を２入力とし、圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、２出力として出力する。また、信号補正手段(58) は、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する。そして、運転制御装置は、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち、信号補正手段(58) で補正された一方の制御量と、補正されない他方の制御量とに基づいて圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して空調運転を制御する。
【００３６】
また、請求項８記載の発明では、信号補正手段(58) は、空調運転状態を表す圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、この補正係数を圧縮機容量又は膨張弁開度のうち何れか一方に乗ずることによって補正を行う。
【００３７】
また、請求項９記載の発明では、第２検出手段(Th-n) が冷媒の相変化に関する物理量として、冷房運転時には冷媒の蒸発温度を、暖房運転時には冷媒の凝縮温度を検出する一方、第２導出手段(52) が冷媒の相変化に関する目標物理量として、冷房運転時には冷媒の目標蒸発温度を算出し、暖房運転時には冷媒の目標凝縮温度を算出する。そして、第２検出手段(Th-n) での検出蒸発温度又は検出凝縮温度と、第２導出手段(52) での目標蒸発温度又は目標凝縮温度との偏差を用いて導出された値に基づき、上記圧縮機(21) への容量指令信号と、膨張弁(EV) への開度指令信号とが出力される。
【００３８】
【発明の効果】
以上のように、請求項１記載の発明では、偏差補正手段(57) で補正した上記吐出温度偏差と物理量偏差とに基づいて多変数制御手段(53) が圧縮機(21) の運転周波数と膨張弁(EV) の開度とを算出するようにしている。ここで、冷媒回路(12) での加えた操作に対して得られる応答、即ち、制御変数の制御量に対する目的変数の変動量は、その時点における空調運転状態によって定量的には異なるものの定性的にはほぼ同じ挙動を示す。従って、制御変数を操作する方向は単一のダイナミックモデルに基づく多変数制御手段(53) により求める一方、この多変数制御手段(53) へ入力される上記吐出温度偏差と物理量偏差をあらかじめ上記非線形特性に応じて補正することによって、制御変数である圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を非線形特性に対応した値に補正することができる。この結果、多変数制御手段(53) のダイナミックモデルが単一であっても、目的変数と制御変数との非線形特性に対応した制御変数の制御量を算出することができ、制御装置の構成を簡略化することができる。
【００３９】
尚、請求項５記載の発明では、請求項１記載の発明が多変数制御手段(53) への入力値を補正することによって制御変数の制御量を補正するようにしたのに代えて、多変数制御手段(53) への入力値は補正せずに出力値を補正することによって制御変数の制御量を補正するようにしたものであって、請求項１記載の発明で得られる効果と同様の効果が得られる。
【００４０】
また、請求項３の発明では、請求項１記載の発明が吐出温度偏差及び物理量偏差を補正するようにしたのに代えて、上記吐出温度偏差又は物理量偏差のうち何れか一方のみを補正し、請求項７の発明では、請求項５記載の発明が圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を補正するようにしたのに代えて、上記圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方のみを補正するようにしている。このため、上記両発明によれば、１つの偏差又は制御量の補正のみによって非線形特性に対応した制御が可能な場合には、偏差補正手段(57) 又は信号補正手段(58) の構成を簡略化することができる。
【００４１】
また、請求項２、４、６又は８記載の発明によれば、空調運転状態に大きな影響を及ぼす圧縮機容量に基づいて制御変数の制御量を補正することができ、この結果、該制御量の補正を確実に行うことができる。
【００４２】
また、請求項９記載の発明によれば、冷媒の相変化に関する物理量として、冷媒の相変化温度を用いることができる。従って、第２検出手段(Th-n) での検出蒸発温度又は検出凝縮温度と、第２導出手段(52) での目標蒸発温度又は目標凝縮温度との偏差を用いて導出された値に基づき、上記圧縮機(21) への容量指令信号と、膨張弁(EV) への開度指令信号とを出力することができ、空調運転制御を確実に行うことができる。
【００４３】
【発明の実施の形態１】
以下、本発明の実施形態１を図面に基づいて詳細に説明する。
【００４４】
図３に示すように、本実施形態における空気調和装置(10) は、一台の室外ユニット(20) に対して一台の室内ユニット(30) が接続されたいわゆるセパレートタイプの空気調和装置である。
【００４５】
上記室外ユニット(20) は、インバータ(2v) により運転周波数(運転容量) を可変に調節されるスクロールタイプの圧縮機(21) と、冷房運転時に図中実線の如く、暖房運転時に図中破線の如く切換わる四路切換弁(22) と、冷房運転時に凝縮器として、暖房運転時に蒸発器として機能する熱源側熱交換器である室外熱交換器(23) と、冷媒を減圧するための膨張回路(24) とを備えており、上記室外熱交換器(23) には室外ファン(Fo) が設けられている。
【００４６】
また、室内ユニット(30) は、冷房運転時に蒸発器として、暖房運転時に凝縮器として機能する利用側熱交換器である室内熱交換器(31) が配置され、上記室内熱交換器(31) には室内ファン(Fr) が設けられている。
【００４７】
そして、上記圧縮機(21) と四路切換弁(22) と室外熱交換器(23) と膨張回路(24) と室内熱交換器(31) とは、冷媒配管(11) により順次接続され、冷媒が循環して熱移動を行う冷媒回路(12) が構成されている。
【００４８】
上記膨張回路(24) は、ブリッジ状の整流回路(2a) と、該整流回路(2a) に接続された一方向通路(2b) とを備え、該一方向通路(2b) には、上流側に位置して液冷媒を貯溜する受液器(2c) と、下流側に位置する膨張機構である開度調整自在な電動膨張弁(EV) とが直列に配置されている。
【００４９】
上記整流回路(2a) は、逆止弁(CV) をそれぞれ備えた第１流入路(2d) と第１流出路(2e) と第２流入路(2f) と第２流出路(2g) とがブリッジ状に接続されて構成されている。
【００５０】
上記第１流入路(2d) は、室外熱交換器(23) から一方向通路(2b) に向う冷媒流れを形成し、また、第１流出路(2e) は、一方向通路(2b) から室内熱交換器(31)に向う冷媒流れを形成している。上記第２流入路(2f) は、室内熱交換器(31) から一方向通路(2b) に向う冷媒流れを形成し、また、第２流出路(2g) は、一方向通路(2b) から室外熱交換器(23) に向う冷媒流れを形成している。
【００５１】
上記整流回路(2a) における一方向通路(2b) の接続点の間には、キャピラリチューブ(CP) を有する液封防止通路(2h) が設けられ、該液封防止通路(2h) は、圧縮機(21) の停止時における液封を防止している。尚、上記キャピラリチューブ(CP) の減圧度は、電動膨張弁(EV) よりも十分大きくなるように設定され、通常運転時における電動膨張弁(EV) による冷媒流量調節機能を維持するように構成されている。
【００５２】
上記受液器(2c) の上部と、常時低圧液ラインとなる一方向通路(2b) における電動膨張弁(EV) より下流側との間には、開閉弁(SV) が設けられて受液器(2c) 内のガス冷媒を抜くバイパス通路(2i) が電動膨張弁(EV) をバイパスするように接続されている。
【００５３】
上記空気調和装置(10) にはセンサ類が設けられている。つまり、上記圧縮機(21) の吐出管には、該圧縮機(21) の吐出側の冷媒吐出温度T2を検出する第１検出手段である吐出管センサ(Th-2) が配置され、室外ユニット(20) の空気吸込口には、室外空気温度である外気温度Taを検出する外気温センサ(Th-a) が配置され、室外熱交換器(23) には、冷房運転時には冷媒凝縮温度Tcとなり、暖房運転時には冷媒蒸発温度Teとなる室外冷媒温度Tgを検出する室外熱交換センサ(Th-g)
が配置されている。
【００５４】
また、上記室内ユニット(30) の空気吸込口には、室内空気温度(吸込空気温度) である室内温度Trを検出する室温センサ(Th-r) が配置され、室内熱交換器(31) には、冷房運転時には冷媒蒸発温度Teとなり、暖房運転時には冷媒凝縮温度Tcとなる室内冷媒温度Tnを検出する第２検出手段である室内熱交換センサ(Th-n) が配置されている。
【００５５】
また、上記圧縮機(21) の吐出管には、高圧冷媒圧力が過上昇すると動作する高圧カット用の高圧圧力スイッチ(HS) が配置され、上記圧縮機(21) の吸入管には、低圧冷媒圧力が過低下すると動作する低圧カット用の低圧圧力スイッチ(LS)
が配置されている。
【００５６】
そして、上記各センサ(Th-2〜Th-n) 及び各圧力スイッチ(HS,LS) の出力信号は、コントローラ(50) に入力され、該コントローラ(50) は、圧縮機(21) 、室外ファン(Fo) 、電動膨張弁(EV) 及び室内ファン(Fr) 等を入力信号に基づいて制御し、空調運転を実行するように構成されている。
【００５７】
上述した冷媒回路(12) において、冷房運転時には、室外熱交換器(23) で凝縮して液化した液冷媒が第１流入路(2d) を通って受液器(2c) に貯溜され、電動膨張弁(EV) で減圧した後、第１流出路(2e) を経て室内熱交換器(31) で蒸発して圧縮機(21) に戻る循環となる一方、暖房運転時には、室内熱交換器(31) で凝縮して液化した液冷媒が第２流入路(2f) を通って受液器(2c) に貯溜され、電動膨張弁(EV) で減圧した後、第２流出路(2g) を経て室外熱交換器(23) で蒸発して圧縮機(21) に戻る循環となる。
【００５８】
−制御システム構成−
上記コントローラ(50) は、図４に示すように、本発明の特徴として、第１導出手段である第１温度算出部(51) と、第２導出手段である第２温度算出部(52) と、偏差補正手段である偏差補正部(57) と、多変数制御手段である多変数制御器(53) とを備え、圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ周波数指令信号及び開度指令信号を出力するように構成されている。
【００５９】
上記第１温度算出部(51) は、圧縮機(21) の目標吐出温度Tkを導出して出力するように構成されている。つまり、該第１温度算出部(51) は、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tnと、室外熱交換センサ(Th-g) が検出する室外冷媒温度Tgと、圧縮機(21) の運転周波数Hzと、外気温センサ(Th-a) が検出する外気温度Taとが入力し、次式に基づいて目標吐出温度Tkを導出している。
【００６０】
【数１】
上記第２温度算出部(52) は、室内熱交換器(31) の冷房運転時の目標蒸発温度及び暖房運転時の目標凝縮温度を導出して目標冷媒温度Tn-setを出力するように構成されている。つまり、加算器(54) が室内温度Trの設定温度Tsと室温センサ(Th-r) が検出する室内(13) の空気温度である室内温度Trとより室温偏差ΔTrを算出している。そして、上記第２温度算出部(52) は、加算器(54) が算出した室温偏差ΔTrが入力し、冷房運転時は次式に基づいて目標蒸発温度である目標冷媒温度Tn-setを導出している。
【００６２】
【数２】
また、上記第２温度算出部(52) は、室温偏差ΔTrに基づき、暖房運転時は次式に基づいて目標凝縮温度である目標冷媒温度Tn-setを導出している。
【００６４】
【数３】
上記第１温度算出部(51) が算出した目標吐出温度Tkは第１偏差算出部(55) に入力されている。該第１偏差算出部(55) は、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2が入力して目標吐出温度Tkと検出吐出温度T2との偏差を導出するように構成されている。
【００６６】
また、上記第２温度算出部(52) が算出した目標冷媒温度Tn-setは第２偏差算出部(56) に入力されている。該第２偏差算出部(56) は、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tnが入力して目標冷媒温度Tn-setと検出冷媒温度Tnとの偏差を導出するように構成されている。
【００６７】
上記偏差補正部(57) には、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) と、圧縮機(21) の運転周波数Hzが入力されている。そして、偏差補正部(57) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた吐出温度T2の偏差ΔT2の補正係数及び室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) の補正係数を算出し、各補正係数をそれぞれ偏差ΔT2，ΔTn(ΔTe,ΔTc) に乗じて補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出し、出力するように構成されている。
【００６８】
つまり、上記偏差補正部(57) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出している。
【００６９】
【数４】
また、上記偏差補正部(57) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出している。
【００７１】
【数５】
そして、上記各補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記偏差ΔT2，ΔTn(ΔTe,ΔTc) を補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数 a〜h は、試験等によって予め同定され、多変数制御器(53) のダイナミックモデルを設定する際に基準とした空調運転状態での圧縮機(21) の運転周波数Hzに対しては各補正係数が「１」となるように定められている。即ち、この状態では、上記偏差ΔT2，ΔTn(ΔTe,ΔTc) と補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') とが等しくなる。
【００７３】
尚、本実施形態では、上記補正係数を圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えるようにしたが、関数の形は１次関数に限られず、どのような形の関数として与えてもよい。また、運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。この空調運転状態を表現する値としては、例えば、膨張弁開度、冷媒蒸発(凝縮) 温度、圧縮機の吐出(吸入) 温度、室内(室外) 空気温度、冷媒蒸発(凝縮) 圧力、圧縮機の吐出(吸入) 圧力、空調負荷、熱交換器出口での過熱度(過冷却度) などが考えられる。
【００７４】
一方、上記多変数制御器(53) は、偏差補正部(57) において吐出温度T2の偏差ΔT2及び室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) に上記補正係数を乗じて得られた補正後の偏差ΔT2'，ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出し、該圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。
【００７５】
つまり、上記多変数制御器(53) は、冷房運転時において、次式に基づいて圧縮機(21) の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出している。
【００７６】
【数６】
また、上記多変数制御器(53) は、暖房運転時において、次式に基づいて圧縮機(21) の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出している。
【００７８】
【数７】
そして、上記吐出温度T2が目標吐出温度Tkに、室内冷媒温度Tnが目標冷媒温度Tn-setにそれぞれなるように、圧縮機(21) の運転周波数が周波数指令信号に基づき変更されると共に、電動膨張弁(EV) の開度が開度指令信号に基づき変更される。
【００８０】
−多変数制御の設計−
ここで、上記多変数制御器(53) の設計手順について説明する。尚、この設計手順については、冷房運転を対象に説明し、室内冷媒温度Tnは室内熱交換器(31)
の蒸発温度Teで示している。
【００８１】
先ず、空気調和装置(10) の特性、つまり、冷媒回路(12) の特性は、次式で表される。
【００８２】
【数８】
但し、Ａは４×４の行列、Ｂは４×２の行列、Ｃは２×４の行列、Ｄは２×２の行列、ｘは状態ベクトル、ｕは［Hz，Ev］T 、ｙは［Te，T2］T である。
【００８４】
次に、定常偏差をなくするために入力ｕに積分器を追加すると、仮想的な空気調和装置の特性は、次式で表される。
【００８５】
【数９】
但し、上式のＡa,Ｂa,Ｃa,及びｘa は、次式で表される。
【００８７】
【数１０】
この時、二乗和の関数Ｊは、次式で表される。
【００８９】
【数１１】
この関数ＪのＱ及びＲは重み行列であり、関数Ｊを最小にする入力ｕは、次式で与えられることが知られている。
【００９１】
【数１２】
但し、上式のＰは、次式の正定解である。
【００９３】
【数１３】
一方、仮想的な空気調和装置の状態ベクトルｘａは、直接に測定することができないため、カルマンフィルタによって次式から求める。
【００９５】
【数１４】
但し、カルマンゲインＬは、仮想的な空気調和装置の特性を次式で表されるとすると、
【００９７】
【数１５】
次式で与えられる。
【００９９】
【数１６】
また、上式のＰL は、次式の正定解である。
【０１０１】
【数１７】
そして、入力ｕは、次式の通りであるので、
【０１０３】
【数１８】
上記[6]式は、次式[7]の通りとなる。
【０１０５】
【数１９】
上記入力ｕに追加した積分器は実際には存在しないため、制御器側で実装する必要がある。このため、上記[7]式に積分器を追加すると、次式[8]の通りとなる。
【０１０７】
【数２０】
更に、実際には、上記[7]式を適当なサンプリング時間で離散化し、また、入力と出力とをそれぞれ摂動分に変更すると、上記[4]及び[4']に対応する次式が得られる。
【０１０９】
【数２１】
上記多変数制御器(53) は、上述したように構築されたダイナミックモデルに基づいて圧縮機(21) の運転周波数Hzと電動膨張弁(EV) Evの開度とを制御することになる。
【０１１１】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５〜図７の制御フローに基づき説明する。
【０１１２】
先ず、空調運転を開始すると、図５のステップST１において、初期設定を行った後、ステップST２に移り、室内制御タイマをリセットしてスタートさせる。その後、ステップST３に移り、サブルーチンにおける圧縮機(21) の運転等を行って室内温度Trを制御した後、ステップST４に移り、室温制御タイマがタイムアップしたか否かを判定する。
【０１１３】
上記室温制御タイマがタイムアップするまで、上記ステップST４からステップST５に移り、所定時間待機した後、上記ステップST４に戻り、上述の判定を行う。そして、上記室温制御タイマがタイムアップすると、上記ステップST４からステップST２に戻り、室内制御タイマをリセットしてスタートさせた後、ステップST３の室内温度Trを制御し、この動作を繰り返す。
【０１１４】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図６に基づき説明すると、先ず、ステップST２１において、吐出管センサ(Th-2) や室温センサ(Th-r) や室内熱交換センサ(Th-n) などが出力する検知信号を取り込み、ステップST２２において、現在冷房運転を実行しているか否かを判定する。
【０１１５】
冷房運転を行っている場合、上記ステップST２２からステップST２３に移り、目標吐出温度Tk及び目標蒸発温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。つまり、第１温度算出部(51) が、[1]式に基づいて目標吐出温度Tkを算出する。また、加算器(52) が室内温度Trの設定温度Tsと室温センサ(Th-r) が検出する室内温度Trとより室温偏差ΔTrを算出し、この室温偏差ΔTrが第２温度算出部(52) に入力しているので、該第２温度算出部(52) が、[2]式に基づいて目標蒸発温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。
【０１１６】
続いて、ステップST２４に移り、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Teとの偏差ΔTeを算出する。
【０１１７】
次に、ステップST２５に移り、偏差補正部(57) は、[3]式に基づいて、第１偏差算出部(55) 及び第２偏差算出部(56) がそれぞれ算出した偏差ΔT2,ΔTeに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ａ×Ｈz＋ｂ,ｃ×Ｈz＋ｄ) を乗じて、補正後の各偏差ΔT2',ΔTe'を算出する。
【０１１８】
その後、ステップST２６に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記偏差補正部(57) が算出した各偏差ΔT2',ΔTe'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST２７に移り、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１１９】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図７のステップST３１に移り、上記ステップST２３に対応して、目標吐出温度Tk及び目標凝縮温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。つまり、第１温度算出部(51) 及び第２算出部が、[1]式及び[2']式に基づいて目標吐出温度Tk及び目標凝縮温度である目標冷媒温度Tn-setを算出する。
【０１２０】
続いて、ステップST３２に移り、上記ステップST２４に対応して、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tcとの偏差ΔTcを算出する。
【０１２１】
次に、ステップST３３に移り、上記ステップST２５に対応して、偏差補正部(57) は、[3']式に基づいて、第１偏差算出部(55) 及び第２偏差算出部(56) がそれぞれ算出した偏差ΔT2,ΔTcに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｅ×Ｈz＋ｆ,ｇ×Ｈz＋ｈ) を乗じて、補正後の各偏差ΔT2',ΔTc'を算出する。
【０１２２】
その後、ステップST３４に移り、上記ステップST２６に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記偏差補正部(57) が算出した各偏差ΔT2',ΔTc'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST３５に移り、上記ステップST２７に対応して、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１２３】
−実施形態１の効果−
以上のように、本実施形態によれば、上記偏差補正部(57) で補正した各偏差ΔT2',ΔTc'に基づいて多変数制御器(53) が圧縮機(21) の運転周波数と膨張弁(EV) の開度とを算出するようにしている。この結果、多変数制御器(53) のダイナミックモデルが単一であっても、目的変数と制御変数との非線形特性に対応した制御変数の制御量を算出することができ、コントローラ(50) の構成を簡略化することができる。
【０１２４】
つまり、制御変数である圧縮機(21) の運転周波数Hzと目的変数である冷媒蒸発温度Teとが、例えば図８に示すような非線形な関係を有する場合において、運転周波数Hzが３０Ｈｚの空調運転状態を基準に多変数制御器(53) を構成すると、この多変数制御器(53) は、第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTe＝１degの入力に対しては、圧縮機周波数制御量ΔHz＝１０ヘルツを出力するように構成される。そして、運転周波数Hzが３０Ｈｚの場合は、偏差補正部(57) が補正係数「１」を偏差ΔTe＝１degに乗じて補正後の偏差ΔTe'＝１degを導出し、これに基づいて多変数制御器(53) が圧縮機周波数制御量ΔHz＝１０ヘルツを出力する一方、運転周波数Hzが７０Ｈｚの場合は、偏差補正部(57) が補正係数「４」を偏差ΔTe＝１degに乗じて補正後の偏差ΔTe'＝４degを導出し、これに基づいて多変数制御器(53) が圧縮機周波数制御量ΔHz＝４０ヘルツを出力する。従って、制御変数と目的変数の非線形特性に対応した制御変数の制御量を確実に算出することができる。
【０１２５】
【発明の実施の形態２】
本実施形態２は、上記実施形態１が、偏差補正部(57) を設けて目的変数の偏差ΔT2,ΔTeを補正し、この補正後の偏差ΔT2',ΔTe'に基づいて多変数制御器(53) が制御変数の制御量を算出するようにしたのに代えて、信号補正部(58) を設け、目的変数の偏差ΔT2,ΔTeに基づいて多変数制御器(53) が算出した制御変数の制御量をこの信号補正部(58) によって補正するようにしたものであって、コントローラ(50) 以外の構成は、実施形態１と同様である。
【０１２６】
−制御システム構成−
上記コントローラ(50) は、図９に示すように、本発明の特徴として、第１導出手段である第１温度算出部(51) と、第２導出手段である第２温度算出部(52) と、多変数制御手段である多変数制御器(53) と、信号補正手段である信号補正部(58) とを備えている。
【０１２７】
上記第１温度算出部(51) 、第２温度算出部(52) 、第１偏差算出部(55) 及び第２偏差算出部(56) は、実施形態１と同様に構成されている。
【０１２８】
上記多変数制御器(53) は、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) とを２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを２出力とするように構成されている。
【０１２９】
つまり、上記多変数制御器(53) は、実施形態１と同様に、冷房運転時において、[4]式に基づいて圧縮機(21) の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出する一方、暖房運転時において、[4']式に基づいて圧縮機(21)
の周波数制御量ΔHzと電動膨張弁(EV) の開度制御量ΔEvを導出している。
【０１３０】
上記信号補正部(58) には、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvと、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。そして、信号補正部(58) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた圧縮機容量の制御量ΔHzの補正係数及び電動膨張弁開度の制御量ΔEvの補正係数を算出し、各補正係数をそれぞれ制御量ΔHz，ΔEvに乗じて補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'を導出し、この補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。
【０１３１】
つまり、上記信号補正部(58) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'を導出している。
【０１３２】
【数２２】
また、上記信号補正部(58) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'を導出している。
【０１３４】
【数２３】
そして、上記各補正係数は、圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記制御量ΔHz，ΔEvを補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数 i〜r は、試験等によって予め同定され、多変数制御器(53) のダイナミックモデルを設定する際に基準とした空調運転状態での圧縮機(21) の運転周波数Hzに対しては各補正係数が「１」となるように定められている。即ち、この状態では、上記制御量ΔHz，ΔEvと補正後の制御量ΔHz'，ΔEv'とが等しくなる。
【０１３６】
尚、本実施形態では、上記補正係数を圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えるようにしたが、関数の形は１次関数に限られず、どのような形の関数として与えてもよい。また、運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。空調運転状態を表現する値としては、実施形態１と同様の値が考えられる。
【０１３７】
そして、上記吐出温度T2が目標吐出温度Tkに、室内冷媒温度Tnが目標冷媒温度Tn-setにそれぞれなるように、圧縮機(21) の運転周波数が周波数指令信号に基づき変更されると共に、電動膨張弁(EV) の開度が開度指令信号に基づき変更される。
【０１３８】
−多変数制御の設計−
上記多変数制御器(53) の設計手順については、上記実施形態１と同様である。
【０１３９】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラによる空調の制御動作について図５、図１０及び図１１の制御フローに基づき説明する。
【０１４０】
空調運転時の制御動作は、基本的に図５に示したフローに従って、上記実施形態１と同様に行われるが、ステップST３のサブルーチンの制御動作が実施形態１と異なる。
【０１４１】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１０に基づき説明すると、ステップST４１及びステップST４２では、図６に示した実施形態１のフローのステップST２１及びステップST２２に対応して同様の動作を行い、ステップST４２で現在冷房運転を実行しているか否かを判定する。
【０１４２】
冷房運転を行っている場合、上記ステップST４２からステップST４３に移り、ステップST４３及びステップST４４では、実施形態１のフローのステップST２３及びステップST２４に対応して同様の動作を行い、ステップST４４において、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Teとの偏差ΔTeを算出する。
【０１４３】
次に、ステップST４５に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2と第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTeとを２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。
【０１４４】
その後、ステップST４６に移り、信号補正部(58) は、[10]式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｉ×Ｈz＋ｊ,ｋ×Ｈz＋ｍ) を乗じて、補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'を算出する。そして、ステップST４７に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'に基づき、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１４５】
一方、暖房運転時は、上記ステップST４２の判定がＮＯとなって、図１１のステップST５１に移り、ステップST５１及びステップST５２では、上記ステップST４３及びステップST４４に対応した動作を行い、ステップST５２において、第１偏差算出部(55) が、目標吐出温度Tkと、吐出管センサ(Th-2) が検出する吐出温度T2との偏差ΔT2を算出すると共に、第２偏差算出部(56) が、目標冷媒温度Tn-setと、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tcとの偏差ΔTcを算出する。
【０１４６】
次に、ステップST５３に移り、上記ステップST４５に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2と第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTcとを２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。
【０１４７】
その後、ステップST５４に移り、上記ステップST４６に対応して、信号補正部(58) は、[10']式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｎ×Ｈz＋ｐ,ｑ×Ｈz＋ｒ) を乗じて、補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'を算出する。そして、ステップST５５に移り、上記ステップST４７に対応して、上記信号補正部(58) は、上記補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'に基づき、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１４８】
−実施形態２の効果−
以上のように、本実施形態によれば、多変数制御器(53) が圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する一方、信号補正部(58) が該制御量ΔHz，ΔEvを補正して補正後の各制御量ΔHz'，ΔEv'を算出すると共に、これに基づいて圧縮機(21) の運転周波数と膨張弁(EV) の開度とを算出するようにしている。この結果、多変数制御器(53) のダイナミックモデルが単一であっても、目的変数と制御変数との非線形特性に対応した制御変数の制御量を算出することができ、コントローラ(50) の構成を簡略化することができる。
【０１４９】
【発明の実施の形態３】
本実施形態は、コントローラ(50) の偏差補正部(57) の構成を変更したものであって、上記実施形態１が、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc)との双方を補正するようにしたのに代えて、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) のみを補正するようにしている。そして、本実施形態の偏差補正部(57) 及び多変数制御器(53) 以外の部分については、上記実施形態１と同様に構成されている。
【０１５０】
具体的に、上記偏差補正部(57) には、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) と、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。そして、偏差補正部(57) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) の補正係数を算出し、この補正係数を偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) に乗じて補正後の偏差ΔTn'(ΔTe',ΔTc') を導出して出力するように構成されている。
【０１５１】
つまり、上記偏差補正部(57) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔTe'を導出している。
【０１５２】
【数２４】
また、上記偏差補正部(57) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔTc'を導出している。
【０１５４】
【数２５】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) を補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ａ1,ｂ1,ｅ1,ｆ1）は、上記実施形態１の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態１と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。
【０１５６】
一方、上記多変数制御器(53) は、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、偏差補正部(57) において室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc)に上記補正係数を乗じて得られた補正後の偏差ΔTn'(ΔTe',ΔTc') とを２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出し、該圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。その他の構成は、上記実施形態１の多変数制御器(53) と同様である。
【０１５７】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１２及び図１３の制御フローに基づき説明する。
【０１５８】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態１とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態１と異なる。
【０１５９】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１２に基づき説明すると、ステップST２１からステップST２４までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１６０】
続いて、ステップST２５'に移り、偏差補正部(57) は、[11]式に基づいて、第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTeに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ａ1×Ｈz＋ｂ1) を乗じて、補正後の偏差ΔTe'を算出する。
【０１６１】
その後、ステップST２６'に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2、及び偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔTe'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST２７に移り、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１６２】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１３のステップST３１に移り、ステップST３１からステップST３２までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１６３】
続いて、ステップST３３'に移り、上記ステップST２５'に対応して、偏差補正部(57) は、[11']式に基づいて、第２偏差算出部(56) が算出した偏差ΔTcに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｅ1×Ｈz＋ｆ1) を乗じて、補正後の偏差ΔTc'を算出する。
【０１６４】
その後、ステップST３４'に移り、上記ステップST２６'に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2、及び上記偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔTc'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST３５に移り、上記ステップST２７に対応して、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１６５】
−実施形態３の効果−
従って、本実施形態によれば、上記室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) のみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、偏差補正部(57) において偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) のみを補正するようにして、該偏差補正部(57) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、偏差補正部(57) における上記偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) の補正によって得られる効果は、上記実施形態１の効果と同様である。
【０１６６】
【発明の実施の形態４】
本実施形態は、コントローラ(50) の偏差補正部(57) の構成を変更したものであって、上記実施形態１が、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) との双方を補正するようにしたのに代えて、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2のみを補正するようにしている。そして、本実施形態の偏差補正部(57) 及び多変数制御器(53) 以外の部分については、上記実施形態１と同様に構成されている。
【０１６７】
具体的に、上記偏差補正部(57) には、第１偏差算出部(55) が算出した吐出温度T2の偏差ΔT2と、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。そして、偏差補正部(57) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた吐出温度T2の偏差ΔT2の補正係数を算出し、各補正係数を偏差ΔT2に乗じて補正後の偏差ΔT2'を導出して出力するように構成されている。
【０１６８】
つまり、上記偏差補正部(57) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'を導出している。
【０１６９】
【数２６】
また、上記偏差補正部(57) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の偏差ΔT2'を導出している。
【０１７１】
【数２７】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) 及び電動膨張弁(EV) に対してそれぞれ出力される周波数指令信号及び開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記偏差ΔT2を補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ｃ1,ｄ1,ｇ1,ｈ1）は、上記実施形態１の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態１と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。
【０１７３】
一方、上記多変数制御器(53) は、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTn(ΔTe,ΔTc) と、偏差補正部(57) において吐出温度T2の偏差ΔT2に上記補正係数を乗じて得られた補正後の偏差ΔT2'とを２入力としている。更に、該多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度T2及び室内冷媒温度Tnを制御出力とする冷媒回路(12) のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出し、該圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力するように構成されている。その他の構成は、上記実施形態１の多変数制御器(53) と同様である。
【０１７４】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１４及び図１５の制御フローに基づき説明する。
【０１７５】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態１とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態１と異なる。
【０１７６】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１４に基づき説明すると、ステップST２１からステップST２４までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１７７】
続いて、ステップST２５''に移り、偏差補正部(57) は、[12]式に基づいて、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2に、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｃ1×Ｈz＋ｄ1) を乗じて、補正後の偏差ΔT2'を算出する。
【０１７８】
その後、ステップST２６''に移り、多変数制御器(53) は、[4]式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、上記第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTe、及び偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔT2'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST２７に移り、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１７９】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１５のステップST３１に移り、ステップST３１からステップST３２までは、上記実施形態１と同様に動作する。
【０１８０】
続いて、ステップST３３''に移り、上記ステップST２５''に対応して、偏差補正部(57) は、[12']式の上段の式に基づいて、第１偏差算出部(55) が算出した偏差ΔT2に、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｇ1×Ｈz＋ｈ1) を乗じて、補正後の各偏差ΔT2'を算出する。
【０１８１】
その後、ステップST３４''に移り、上記ステップST２６''に対応して、多変数制御器(53) は、[4']式又は[9]式で表されるダイナミックモデルに基づき、第２偏差算出部(56) が算出した室内冷媒温度Tnの偏差ΔTc、及び偏差補正部(57) が算出した補正後の偏差ΔT2'を２入力とし、圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvを導出する。そして、ステップST３５に移り、上記ステップST２７に対応して、上記多変数制御器(53) は、圧縮機容量及び電動膨張弁開度を２出力とし、圧縮機(21) に周波数指令信号を、電動膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力して図５のメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１８２】
−実施形態４の効果−
従って、本実施形態によれば、上記吐出温度T2の偏差ΔT2のみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、偏差補正部(57) において偏差ΔT2のみを補正するようにして、該偏差補正部(57) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、偏差補正部(57) における上記偏差ΔT2の補正によって得られる効果は、上記実施形態１の効果と同様である。
【０１８３】
【発明の実施の形態５】
本実施形態は、コントローラ(50) の信号補正部(58) の構成を変更したものであって、上記実施形態２が、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvの双方を補正するようにしたのに代えて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzのみを補正するようにしている。そして、本実施形態の信号補正部(58) 以外の部分については、上記実施形態２と同様に構成されている。
【０１８４】
具体的に、上記信号補正部(58) には、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvと、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。この信号補正部(58) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた圧縮機容量の制御量ΔHzの補正係数を算出し、該補正係数を制御量ΔHzに乗じて補正後の制御量ΔHz'を導出する。そして、この補正後の制御量ΔHz'に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに基づいて上記膨張弁(EV) に開度指令信号を出力するように構成されている。
【０１８５】
つまり、上記信号補正部(58) は、冷房運転時において、次式に基づいて補正後の圧縮機容量の制御量ΔHz'を導出している。
【０１８６】
【数２８】
また、上記信号補正部(58) は、暖房運転時において、次式に基づいて補正後の圧縮機容量の制御量ΔHz'を導出している。
【０１８８】
【数２９】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から圧縮機(21) に対して出力される周波数指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記圧縮機容量の制御量ΔHzを補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ｉ1,ｊ1,ｎ1,ｐ1）は、上記実施形態２の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態２と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。
【０１９０】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１６及び図１７の制御フローに基づき説明する。
【０１９１】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態２とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態２と異なる。
【０１９２】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１６に基づき説明すると、ステップST４１からステップST４５までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０１９３】
その後、ステップST４６'に移り、信号補正部(58) は、[13]式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｉ1×Ｈz＋ｊ1) を乗じて、補正後の制御量ΔHz'を算出する。そして、ステップST４７'に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔHz'に基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに基づいて上記膨張弁(EV) に開度指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０１９４】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１７のステップST５１に移り、ステップST５１からステップST５３までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０１９５】
その後、ステップST５４'に移り、信号補正部(58) は、[13']式の上段の式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｎ1×Ｈz＋ｐ1) を乗じて、補正後の制御量ΔHz'を算出する。そして、ステップST５５'に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔHz'に基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに基づいて上記膨張弁(EV) に開度指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０１９６】
−実施形態５の効果−
従って、本実施形態によれば、上記圧縮機容量の制御量ΔHzのみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、信号補正部(58) において制御量ΔHzのみを補正するようにして、該信号補正部(58) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、信号補正部(58) における上記制御量ΔHzの補正によって得られる効果は、上記実施形態２の効果と同様である。
【０１９７】
【発明の実施の形態６】
本実施形態は、コントローラ(50) の信号補正部(58) の構成を変更したものであって、上記実施形態２が、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvの双方を補正するようにしたのに代えて、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvのみを補正するようにしている。そして、本実施形態の信号補正部(58) 以外の部分については、上記実施形態２と同様に構成されている。
【０１９８】
具体的に、上記信号補正部(58) には、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量と電動膨張弁開度の制御量ΔHz，ΔEvと、圧縮機(21) の運転周波数Hzとが入力されている。この信号補正部(58) は、圧縮機(21) の運転周波数Hzの１次関数として与えられた電動膨張弁開度の制御量ΔEvの補正係数を算出し、該補正係数を制御量ΔEvに乗じて補正後の制御量ΔEv'を導出する。そして、この補正後の制御量ΔEv'に基づいて上記電動膨張弁(EV) に開度指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号である周波数指令信号を出力するように構成されている。
【０１９９】
つまり、上記信号補正部(58) は、冷房運転時において、次式の下段の式に基づいて補正後の電動膨張弁開度の制御量ΔEv'を導出している。
【０２００】
【数３０】
また、上記信号補正部(58) は、暖房運転時において、次式の下段の式に基づいて補正後の電動膨張弁開度の制御量ΔEv'を導出している。
【０２０２】
【数３１】
そして、上記補正係数は、コントローラ(50) から電動膨張弁(EV) に対して出力される開度指令信号が、冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に応じた信号となるように上記電動膨張弁開度の制御量ΔEvを補正するものであって、上記各補正係数を算出するために用いる１次関数の各定数（ｋ1,ｍ1,ｑ1,ｒ1）は、上記実施形態２の場合と同様に、試験等によって予め同定されている。尚、上記実施形態２と同様に、補正係数を与える関数の形は１次関数に限られず、また、圧縮機の運転周波数Hzに限られず、空調運転状態を表現する値であればどのような値の関数として与えてもよい。その他の構成は、上記実施形態２の多変数制御器(53) と同様である。
【０２０４】
−空調の制御動作−
次に、上記コントローラ(50) による空調の制御動作について図５、図１８及び図１９の制御フローに基づき説明する。
【０２０５】
先ず、空調運転を開始すると、上記実施形態２とほぼ同様に、図５のフローに示すように動作する。その際、ステップST３のサブルーチンの制御動作のみが、上記実施形態２と異なる。
【０２０６】
次に、上記ステップST３のサブルーチンの制御動作について図１８に基づき説明すると、ステップST４１からステップST４５までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０２０７】
その後、ステップST４６''に移り、信号補正部(58) は、[14]式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｋ1×Ｈz＋ｍ1) を乗じて、補正後の制御量ΔEv'を算出する。そして、ステップST４７''に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔEv'に基づいて上記電動膨張弁(EV) に開度指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して冷房運転を制御する。
【０２０８】
一方、暖房運転時は、上記ステップST２２の判定がＮＯとなって、図１９のステップST５１に移り、ステップST５１からステップST５３までは、上記実施形態２と同様に動作する。
【０２０９】
その後、ステップST５４''に移り、信号補正部(58) は、[14']式に基づいて、多変数制御器(53) が導出した電動膨張弁開度の制御量ΔEvに、圧縮機(21) の運転周波数Hzから求めた補正係数(ｑ1×Ｈz＋ｒ1) を乗じて、補正後の制御量ΔEv'を算出する。そして、ステップST５５''に移り、上記信号補正部(58) は、上記補正後の制御量ΔEv'に基づいて上記電動膨張弁(EV) に開度指令信号を出力すると同時に、多変数制御器(53) が導出した圧縮機容量の制御量ΔHzに基づいて上記圧縮機(21) に周波数指令信号を出力してメインルーチンに戻り、上述の動作を繰り返して暖房運転を制御する。
【０２１０】
−実施形態６の効果−
従って、本実施形態によれば、上記電動膨張弁開度の制御量ΔEvのみを補正することによって冷媒回路(12) における制御変数と目的変数との非線形特性に対応した運転制御が可能な場合には、信号補正部(58) において制御量ΔEvのみを補正するようにして、該信号補正部(58) の構成を簡素化することができる。この結果、上記コントローラ(50) の構成を更に簡素化することができる。尚、信号補正部(58) における上記制御量ΔEvの補正によって得られる効果は、上記実施形態２の効果と同様である。
【０２１１】
【発明の他の実施の形態】
本実施形態においては、いわゆるセパレートタイプの空気調和装置(10) について説明したが、本発明は、その他の各種の空気調和装置に適用することができる。
【０２１２】
また、本実施形態は、冷房運転と暖房運転の双方を行うようにしたが、本発明では、冷房専用機又は暖房専用機であってもよい。その場合、冷房専用機にあっては、室内熱交換センサ(Th-n) が室内熱交換器(31) の冷媒蒸発温度Teを検出し、第２温度算出部(52) が室内熱交換器(31) の目標蒸発温度Tn-setを算出する。また、暖房専用機にあっては、室内熱交換センサ(Th-n) が室内熱交換器(31) の冷媒凝縮温度Tcを検出し、第２温度算出部(52) が室内熱交換器(31) の目標凝縮温度Tn-setを算出する。
【０２１３】
また、本実施形態は、室内熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量として、室内熱交換センサ(Th-n) が検出する室内冷媒温度Tnである蒸発温度及び凝縮温度を用いたが、本発明では、例えば、圧縮機(21) の吐出側と吸入側とに圧力センサを設け、室内熱交換器(31) の冷媒の相変化に関する物理量として蒸発圧力及び凝縮圧力を用いてもよい。その際、第２温度算出部(52) は、冷媒の相変化に関する目標物理量として目標蒸発圧力及び目標凝縮圧力を算出する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の構成を示すブロック図である。
【図２】本発明の構成を示すブロック図である。
【図３】実施形態１の空気調和装置を示す冷媒回路図である。
【図４】実施形態１の制御システムを示す制御ブロック図である。
【図５】実施形態１における空調制御のメインルーチンを示す制御フロー図である。
【図６】実施形態１における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図７】実施形態１における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図８】空気調和装置における制御変数と目的変数との間の非線形特性を例示するグラフである。
【図９】実施形態２の制御システムを示す制御ブロック図である。
【図１０】実施形態２における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１１】実施形態２における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１２】実施形態３における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１３】実施形態３における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１４】実施形態４における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１５】実施形態４における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１６】実施形態５における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１７】実施形態５における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１８】実施形態６における冷房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【図１９】実施形態６における暖房運転時の空調制御のサブルーチンを示す制御フロー図である。
【符号の説明】
(10) 空気調和装置
(12) 冷媒回路
(21) 圧縮機
(23) 室外熱交換器 (熱源側熱交換器)
(31) 室内熱交換器 (利用側熱交換器)
(EV) 電動膨張弁
(Th-2) 吐出管センサ (第１検出手段)
(Th-n) 室内熱交換センサ(第２検出手段)
(Th-r) 室温センサ
(50) コントローラ
(51) 第１温度算出部 (第１導出部)
(52) 第２温度算出部 (第２導出部)
(53) 多変数制御器 (多変数制御手段)
(54) 加算器
(55) 第１偏差算出部
(56) 第２偏差算出部
(57) 偏差補正部 (偏差補正手段)
(58) 信号補正部 (偏差補正手段)
Claims (9)
- 運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置において、
上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、
上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) と、
上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との吐出温度偏差、及び上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との物理量偏差を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正後の吐出温度偏差及び物理量偏差を出力する偏差補正手段(57) と、
上記偏差補正手段(57) で補正された吐出温度偏差及び物理量偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、該圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する多変数制御手段(53) と
を備えていることを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 請求項１記載の空気調和装置の運転制御装置において、
偏差補正手段(57) は、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を吐出温度偏差及び物理量偏差に乗じて補正を行うように構成されている
ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置において、
上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、
上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) と、
上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との吐出温度偏差、又は上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との物理量偏差のうち何れか一方の偏差が入力し、該偏差を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正して出力する偏差補正手段(57) と、
上記吐出温度偏差及び物理量偏差のうち偏差補正手段(57) により補正されない偏差と、上記偏差補正手段(57) から出力される補正された偏差とを２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を導出し、該圧縮機容量及び膨張弁開度を２出力とし、上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する多変数制御手段(53) と
を備えていることを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 請求項３記載の空気調和装置の運転制御装置において、
偏差補正手段(57) は、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を偏差補正手段(57) に入力する偏差に乗じて補正を行うように構成されている
ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置において、
上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、
上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) と、
上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との偏差及び、上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を２出力とする多変数制御手段(53) と、
上記多変数制御手段(53) から出力される圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を、空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、補正された圧縮機容量及び膨脹弁開度の制御量に基づいて上記圧縮機(21) に容量指令信号を、膨張弁(EV) に開度指令信号をそれぞれ出力する信号補正手段(58) と
を備えていることを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 請求項５記載の空気調和装置の運転制御装置において、
信号補正手段(58) は、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を圧縮機容量と膨張弁開度の制御量に乗じて補正を行うように構成されている
ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 運転容量の可変な圧縮機(21) と熱源側熱交換器(23) と開度の可変な膨張弁(EV) と利用側熱交換器(31) とが順に接続された冷媒回路(12) を備え、空調運転を行う空気調和装置において、
上記圧縮機(21) における冷媒の吐出温度を検出して出力する第１検出手段(Th-2) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量を検出して出力する第２検出手段(Th-n) と、
上記圧縮機(21) における目標吐出温度を導出して出力する第１導出手段(51) と、
上記利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量を出力する第２導出手段(52) と、
上記第１検出手段(Th-2) の検出吐出温度と第１導出手段(51) の目標吐出温度との偏差及び、上記第２検出手段(Th-n) の検出物理量と第２導出手段(52) の目標物理量との偏差を２入力とする一方、圧縮機容量及び膨張弁開度を制御入力とし、且つ吐出温度と利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量とを制御出力とする冷媒回路(12) の単一のダイナミックモデルに基づいて導出した圧縮機容量と膨張弁開度の制御量を２出力とする多変数制御手段(53) と、
上記多変数制御手段(53) から出力される圧縮機容量と膨張弁開度の制御量のうち何れか一方の制御量が入力し、該制御量を空調運転状態に基づく制御変数と目的変数との非線形特性に対応した値に補正し、該補正された制御量を出力する信号補正手段(58) とを備え、
上記多変数制御手段(53) から出力され、且つ信号補正手段(58) により補正されない制御量と、信号補正手段(58) から出力される補正された制御量との指令信号に基づき、上記圧縮機(21) と膨張弁(EV) とを制御する
ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 請求項７記載の空気調和装置の運転制御装置において、
信号補正手段(58) は、圧縮機容量の現在値に基づいて補正係数を導出し、該補正係数を信号補正手段(58) に入力された制御量に乗じて補正を行うように構成されている
ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。 - 請求項１乃至８の何れか１記載の空気調和装置の制御装置において、
利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する物理量は蒸発温度又は凝縮温度であり、利用側熱交換器(31) における冷媒の相変化に関する目標物理量は目標蒸発温度又は目標凝縮温度である
ことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07885498A JP4232212B2 (ja) | 1997-11-28 | 1998-03-26 | 空気調和装置の運転制御装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32799397 | 1997-11-28 | ||
| JP9-327993 | 1997-11-28 | ||
| JP07885498A JP4232212B2 (ja) | 1997-11-28 | 1998-03-26 | 空気調和装置の運転制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11218349A JPH11218349A (ja) | 1999-08-10 |
| JP4232212B2 true JP4232212B2 (ja) | 2009-03-04 |
Family
ID=26419911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07885498A Expired - Fee Related JP4232212B2 (ja) | 1997-11-28 | 1998-03-26 | 空気調和装置の運転制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4232212B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4639521B2 (ja) * | 2001-05-15 | 2011-02-23 | パナソニック株式会社 | 太陽熱利用装置 |
| JP2003166762A (ja) * | 2001-11-29 | 2003-06-13 | Hitachi Ltd | 空気調和装置 |
| JP2009014210A (ja) * | 2007-06-29 | 2009-01-22 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| EP3267127B1 (en) | 2015-03-02 | 2019-12-11 | Mitsubishi Electric Corporation | Control device and method for refrigeration cycle device |
| CN106123419B (zh) * | 2016-07-04 | 2019-04-23 | 青岛海尔空调器有限总公司 | 一种控制空调器电子膨胀阀的方法 |
| CN107166637B (zh) * | 2017-05-03 | 2023-07-07 | 珠海格力电器股份有限公司 | 空调的温度补偿控制方法、装置和系统 |
-
1998
- 1998-03-26 JP JP07885498A patent/JP4232212B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11218349A (ja) | 1999-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2075517B1 (en) | Air conditioning system | |
| EP3587948B1 (en) | Air conditioner | |
| KR20050099799A (ko) | 냉동 사이클 장치의 전자 팽창밸브 제어 방법 | |
| CN112283903A (zh) | 一种空调器和膨胀阀的控制方法 | |
| JPH03186170A (ja) | 冷凍装置及び冷凍装置における冷媒量表示方法 | |
| JP4232212B2 (ja) | 空気調和装置の運転制御装置 | |
| CN113819570B (zh) | 一种多联式空调系统高压压力推算方法及多联机空调系统 | |
| CN111609536B (zh) | 多联机空调系统和控制方法、计算机可读存储介质 | |
| JP2002054832A (ja) | 空調装置 | |
| JP3218419B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP4164889B2 (ja) | 空気調和装置の運転制御装置 | |
| JP2002327949A (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH08193763A (ja) | 多室形空気調和機 | |
| JP2002327950A (ja) | 空気調和装置 | |
| CN114963446A (zh) | 一种多联机低温喷焓的控制方法及系统 | |
| JPH11218348A (ja) | 空気調和装置の運転制御装置 | |
| JPH11159835A (ja) | 空気調和装置の運転制御装置 | |
| JP2893844B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH05288413A (ja) | 空気調和装置 | |
| JP2904354B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH0156351B2 (ja) | ||
| JP3511708B2 (ja) | 空気調和装置の運転制御装置 | |
| CN112283897B (zh) | 一种空调器及控制方法 | |
| JP2003156260A (ja) | 空気調和機の制御方法 | |
| CN116336609A (zh) | 空调 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041025 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080425 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080527 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080723 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20081118 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20081201 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111219 Year of fee payment: 3 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |