JP3773530B2 - 重質芳香族化合物の処理 - Google Patents
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Description
パラキシレンは、例えば、ポリエステル繊維の製造において、エチレングリコール等のポリオールと反応させるテレフタル酸の製造に大量に使用されるので、石油精製産業の重要な副生物である。
パラキシレンの主要なソースは、石油ナフサと水素との混合物を、強い水素化/脱水素化触媒、例えばハロゲン処理されたアルミナ等の中程度の酸性担体に白金を含む触媒に接触させることによって製造される接触改質油である。
通常、C6〜C8フラクションは改質油から分離され、芳香族化合物又は脂肪族化合物に対して選択的な溶剤により抽出してこれら2種の化合物を分離し、脂肪族化合物の含量が比較的少ない芳香族化合物との混合物を生成する。芳香族化合物のこの混合物は、通常、ベンゼン、トルエン及びキシレン(BTX)をエチルベンゼンと共に含有する。
非常に苛酷な熱分解、例えば、ナフサの高温水蒸気分解からの液体も芳香族化合物に富んでおり、同様の方法でBTXの製造に用いることができる。
高濃度の芳香族化合物フラクションは、ZSM−5等の触媒を用いる苛酷な分解、並びにZSM−5によるメタノールの転化によっても得られる。
精油業者は、通常は燃料としての価値が特に重要であるC9+芳香族化合物とトルエンとを、ゼオライト含有触媒上でアルキル交換することによってキシレンを製造することに注目した。この反応に対するゼオライトベータのアルキル交換選択性及び安定性が、近年の刊行物において主題とされている。例えば、ダス(Das)等の“Transalkylation and Disproportionation of Toluene and C9 Aromatics over Zeolite Beta”、23 Catalyst Letters、第161〜198頁(1994年);ダス等の"Zeolite Beta Catalyzed C7 and C9 Aromatics Transformation"、116 Applied Catalysis A:General、第71〜79頁(1994年)及びウォン(Wang)等の“Disproportionation of Toluene and of Trimethylbenzene and Their Transalkylation over Zeolite Beta”、29 Ind.Eng.Chem.Res.、第2005〜2012頁(1990年)参照。
また、置換芳香族化合物を含有する炭化水素フラクションからキシレンを製造する方法は、特許文献に開示されている。米国特許第4,380,685号は、拘束指数が1〜12、シリカ/アルミナモル比が少なくとも12/1であることを特徴とするゼオライトに、更にリン及び種々の金属が組込まれているものを触媒として使用し、置換芳香族化合物をパラ選択的アルキル化、アルキル交換又は不均化することによってジアルキルベンゼン化合物の混合物が得られることを開示している。
一般に、重質芳香族化合物のキシレンへの転化を伴う脱アルキル反応の間にオレフィンが生成するが、このオレフィンは、触媒を急速に失活させるコーク、及び同様に触媒の失活を助長し得る望ましくない芳香族副生物を生じる副反応を受けやすい。オレフィン生成の問題点を解決する1つの方法は、オレフィンの飽和を促進することである。水素化金属、例えば白金は、オレフィンを飽和させ、並びにコークの生成を防止することが知られおり、触媒に組込まれて使用されている。同様に、高い水素分圧又は高い水素/炭化水素モル比を用いることによって、オレフィンの生成及び触媒の老化を最小とすることも提案されている。
米国特許第5,030,787号は、少なくとも1種のC9+芳香族化合物を含有するフィード原料を、実質的な量のC6〜C8化合物、例えばベンゼン及びキシレンへ気相転化させる方法を開示している。転化は、1〜3の拘束指数を有するゼオライト、例えばゼオライトMCM−22、ZSM−12及びゼオライトベータ上で行う。ゼオライトを水蒸気処理することが提案されている(上記特許文献、第9欄、第66〜67行)。第VIII族金属を触媒に含ませることができる。開示されている特定の例では、水素化金属を組込む前に、ゼオライトを水蒸気処理に付している(実施例20〜22参照)。
しかしながら、水素化成分及び高い水素分圧を使用することは、オレフィンの生成を減らし、触媒の老化を遅らせるだけでなく、芳香族化合物の飽和を促進し、所望の軽質芳香族化合物、例えばベンゼン、トルエン及びキシレンの収率を低下させる結果をまねく。同様に、高い水素/炭化水素モル比を保つには、大規模な反応装置が必要となり、製造及び維持にコストがかかる。本発明の目的は、これらの問題点を排除又は緩和することである。
本発明は、C9+芳香族炭化水素化合物、ベンゼン及び/又はトルエンを含有するフィードを、拘束指数0.5〜3のゼオライト及び水素化成分を含む触媒組成物に接触させて、キシレンを含有する生成物を生成させる工程を含んでなる、C9+芳香族炭化水素化合物をより軽質の芳香族化合物に転化する方法であって、水素化成分を含む触媒組成物を処理して、該触媒組成物の芳香族水素化活性を低下させる方法に関する。
本発明の方法において使用する触媒は、0.5〜3の拘束指数を有するゼオライトを含む。拘束指数を測定する方法は、米国特許第4,016,218号に十分に記載されている。
本発明の方法において使用するのに適するゼオライトには、MCM−22、ZSM−12及びゼオライトベータが含まれる。ZSM−12は米国特許第3,832,449号に詳細に記載されており、2.3の拘束指数(316℃)を有する。ゼオライトベータは米国再発行特許第28,341号(原特許は米国特許第3,308,069号)に詳細に記載されており、0.6〜2.0の拘束指数(316〜399℃)を有する。ゼオライトMCM−22は、米国特許第4,954,325号に記載されており、1.5の拘束指数(454℃)を有する。
選ばれたゼオライト触媒は、本発明の方法において用いられる温度及び他の条件に耐える別の物質と組み合わせるのが望ましい。そのような物質には、活性及び不活性な物質並びに合成又は天然のゼオライト、並びに無機材料、例えばクレー、シリカ及び/又はアルミナ等の金属酸化物が含まれる。後者は、天然のもの、又はシリカ及び金属酸化物の混合物を含むゼラチン状の沈殿若しくはゲル形態のもののいずれであってもよい。ゼオライト触媒と組み合わせて、例えば、それ自体が触媒的に活性な物質を合成の過程で存在させて又は混合して使用すると、触媒の転化率及び/又は選択性を変化させることができる。不活性物質は、転化の程度を制御するための希釈剤として好適に作用するので、反応速度を制御するための他の手段を用いることなく、アルキル交換生成物を経済的かつ規則的に得ることができる。これらの物質は、天然のクレー、例えばベントナイト及びカオリンを組み合わせて、工業的なアルキル化操作条件下における、触媒の圧潰強度を向上させることができる。これらの材料、例えばクレー、酸化物などは、触媒のバインダーとして機能する。工業的な用途においては、触媒が粉末状の物質に粉砕されるのを防止することが望ましいため、優れた圧潰強さを有する触媒を提供することが望まれている。これらのクレーバインダーは、通常、触媒の圧潰強さを向上させるためにのみ用いられていた。
本発明においてゼオライト触媒と複合化することのできる天然のクレーには、モンモリロナイト、及びサブベントナイトを含むカオリン族、並びにディキシー(Dixie)クレー、マクナミ(McNamee)クレー、ジョージア(Georgia)クレー及びフロリダ(Florida)クレーとして通常は知られているカオリン又はその他のものが含まれ、その主たる鉱物組成分はハロイサイト、カオリナイト、ディッカイト、ナクライト若しくはアナウキサイトである。これらのクレーは、採鉱したままの未処理の状態で、又は最初に焼成、酸処理又は化学的変性に付して使用することができる。ゼオライトと複合化するのに有用なバインダーには、無機酸化物、特にアルミナが含まれる。
上述の物質に加えてゼオライト触媒は、多孔質マトリックス材料、例えばシリカ、アルミナ、ジルコニア、チタニア、トリア、ベリリア、マグネシア及びこれらの組合せ、例えば、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア、シリカ−トリア、シリカ−ベリリア、シリカ−チタニア並びに三元組成物、例えばシリカ−アルミナ−トリア、シリカ−アルミナ−ジルコニア、シリカ−アルミナ−マグネシア及びシリカ−マグネシア−ジルコニアからなる群から選ばれる無機酸化物と複合化することができる。結合した触媒組成物の押出しを容易にするために、上記のマトリックス材料の少なくとも一部をコロイド形態で用いることも有利である。
微細な結晶性物質と無機酸化物マトリックスとの相対的な割合は、結晶性物質含量を複合体の1〜95重量%の範囲、より通常は、特に複合体をビーズ形態で調製する場合には2〜80重量%と、広い範囲で変動する。ゼオライトは、水素化成分、例えば元素周期表(CAS版、1979年)の第VIII族から選ばれる金属と組み合わせて使用する。特定の有用な水素化物質の例には、鉄、ルテニウム、オスミウム、ニッケル、コバルト、ロジウム、イリジウム、又は貴金属、例えば白金がある。
水素化成分の量は、水素化活性と触媒官能性とのバランスによって選択する。最も活性な金属、例えば白金を使用する場合には、水素化活性があまり強くはないモリブデンの場合と比べて、必要とされる水素化成分の量は少ない。一般に、触媒は、0.01〜10重量%、好ましくは0.05〜5重量%の水素化成分を含有する。
水素化成分を触媒組成物中に導入するのは、共結晶化、第IIIA族元素、例えばアルミニウムなどがその構造中に存在するようになる程度までの組成中への交換、触媒組成中への含浸、又はゼオライトと無機酸化物マトリックスとの混合により行うことができる。そのような成分のゼオライト中又はゼオライト上への含浸は、例えば、白金を用いる場合には、白金の金属イオンを含有する溶液を用いてゼオライトを処理することによって行うことができる。触媒に白金を含浸させるのに好適な白金化合物には、クロロ白金酸、塩化白金および白金アミン錯体、例えばPt(NH3)4Cl2・H2Oを含む種々の化合物がある。
水素化機能による処理の後、触媒組成物は、触媒を150〜320°F(65〜160℃)、好ましくは230〜290°F(110〜143℃)の温度にて、少なくとも1分間、一般に約24時間を越えない時間で加熱して乾燥する。その後、触媒複合体は、乾燥ガス、例えば空気又は窒素のストリーム中で、500〜1200°F(260〜649℃)の温度にて1〜20時間焼成する。焼成は、15〜30psia(100〜200kPa)の範囲の圧力で行う。
触媒組成物は、オレフィン飽和活性を実質的に損なうことなく、望ましい生成物の生成を妨げる芳香族化合物水素化活性を低下させるように処理する。
処理を行った本発明の触媒組成物による芳香族化合物の損失の程度は、処理を行っていない触媒によって生じる芳香族化合物の損失の程度よりも、実質的に小さい。
フィード中の芳香族化合物全体の量に対する芳香族環状化合物の損失についての触媒組成物の活性は、触媒の芳香族化合物水素化活性を評価するのに有効な手段である。理想的には、芳香族環状化合物の損失は1モル%以下である。尤も、芳香族環状化合物の損失が、フィード中の芳香族化合物の全量基準で、10モル%以下、特に5モル%以下、更に特に2モル%以下であっても許容される。環状化合物の損失は、ガスクロマトグラフィーを用いて、フィード中の芳香族化合物の量を、生成物中の芳香族化合物の量と比較することによって測定する。
ベンゼン水素化活性(BHA)試験を用いて、ベンゼン対シクロヘキサンの水素化についての触媒活性を測定することもでき、これは芳香族化合物の水素化能の良好なインジケーターであり、本発明の目的のためには最小とされる。この試験は、一般に、貴金属触媒の活性を測定するために用いられる。BHA試験の条件は、以下の実施例において説明する。BHA試験は、米国特許第5,188,996号、第4,952,543号、第4,837,397号及び第4,849,385号にも記載されている。この試験は、ベンゼンの水素化速度を、100℃におけるベンゼン(モル数)/水素化官能性成分(モル数)/時間によって表す。処理後、本発明の触媒は、500以下、好ましくは400以下、最も好ましくは20以下のBHA値を有する。触媒の処理の程度及び方法は、芳香族化合物の損失を最小にするための水素化官能性成分を含めて、触媒組成物及びその製造方法、例えば水素官能性成分を組込む方法に応じて変化し得る。
一般に、触媒組成物の水蒸気処理は、触媒組成物の芳香族水素化活性を最小に(できるだけ小さく)するのに効果的な方法として用いられている。水蒸気処理プロセスにおいて、触媒は、通常、500〜1200°F(260〜910℃)の温度及び100〜2500kPaの圧力にて、5〜100%水蒸気に1〜20時間接触させる。
触媒組成物の芳香族水素化活性を最小にするためのもう1つの方法は、元素周期数(CAS版、1979年)の第VA族又はVIA族から選ばれる元素を含む化合物に、触媒組成物を接触させることによって行う方法である。特に意図されるVIA族元素は硫黄であり、一方、特に意図されるVA族元素は窒素である。
有効な処理は、600〜900°F(316〜480℃)の温度にて、触媒を硫黄源に接触させることによって行う。硫黄源を触媒に接触させるのは、キャリヤーガス、一般に、不活性ガス、例えば水素又は窒素を介して行うことができる。この態様において、硫黄源は一般に、硫化水素である。
触媒の処理は、本発明の方法の前に外部にて行うこともできるし、又は本発明の方法の少なくとも一部の段階の前又は過程において、プロセスの反応装置の内部にて行うこともできる。
例えば、硫黄源を、50〜10000ppmwの範囲の硫黄濃度で、炭化水素フィードストリームと同時に供給することができる。約900°F(480℃)又はそれ以下にて分解してH2S及び軽質炭化水素を生成する硫黄化合物であれば使用できる。適当な硫黄源の典型的な例には、二硫化炭素、及びアルキル硫化物、例えば硫化メチル、硫化ジメチル、二硫化ジメチル、硫化ジエチル、及び硫化ジブチルが含まれる。硫黄の漏出、即ち、硫黄が液体生成物中に現れるようになった時点で、十分な硫黄処理が行われたと考えられる。
一般に、硫黄処理は、硫黄源をフィード中に組み込むことによって開始し、数日間、一般に10日まで、特に、1〜5日間硫黄処理を続ける。硫黄処理は、生成物オフガス中の硫黄の濃度を測定することによってモニターすることができる。この処理の間、オフガス中の硫黄濃度は、20〜500ppmw(硫黄)、好ましくは30〜250ppmwの範囲とすべきである。
触媒組成物の芳香族化合物水素化活性を最小にするための別の方法は、不活性又はより低い活性の元素、例えば、元素周期表(CAS版、1979年)の第IB族から選ばれる元素を添加することによって行う。特に意図される第IB族元素は銅である。
その場で(in situ)行う方法及び/又は外部にて(ex situ)行う方法のいずれか又はこれらの組合せを用いて、触媒の芳香族化合物水素化活性を最小にすることができる。これらの方法によれば、芳香族化合物水素化活性が最小になる一方で、オレフィンの十分な水素化が維持され、急速な触媒の老化が防止されるということが見出されている。
芳香族化合物水素化活性は、プロセスを低い水素分圧条件にて操作することによっても制御される。一般に、好適な低い水素分圧は100〜3000kPa、好ましくは700〜2100kPaであり、水素/炭化水素モル比は3.0以下、好ましくは1.0〜2.0である。
本発明の方法において用いる重質芳香族化合物フィードには、少なくとも9個の炭素原子を有する化合物、例えば、トリメチルベンゼン、ジメチルエチルベンゼン及びジエチルベンゼンを1種又はそれ以上含む。特定のC9+芳香族化合物には、メシチレン(1,3,5−トリメチルベンゼン)、ジュレン(1,2,4,5−テトラメチルベンゼン)、ヘミメリテン(1,2,3−トリメチルベンゼン)、プソイドクメン(1,2,4−トリメチルベンゼン)、1,2−メチルエチルベンゼン、1,3−メチルエチルベンゼン、1,4−メチルエチルベンゼン、プロピル置換ベンゼン、ブチル置換ベンゼン、ジメチルエチルベンゼンの異性体等が含まれる。
好適なフィードには、芳香族化合物に富む(例えば、少なくとも80重量%のC9+芳香族化合物を含む)C9+改質油フラクションが含まれる。有用であり得る改質油フラクションの典型的な例には、接触改質油、FCCナフサ又はTCCナフサが含まれる。
使用するフィード原料は、C9+化合物に加えて、ベンゼン及び/又はトルエンを含有する。フィードはキシレンを含有することもある。この装入量は、通常、フィード全体の40〜90容量%、特に50〜70容量%を占めることがあり、フィードの残部はC9+芳香族化合物である。
プロセスは、半径流、固定床、連続下降流又は流動床式の反応装置を含むいずれか適当な反応装置にて実施することができる。
プロセスは、600〜1100°F(315〜590℃)、好ましくは700〜950°F(370〜510℃)の温度、0.5〜4.0WHSVの触媒量、50〜1000psig(450〜7000kPa)の系全体の圧力にて行う。
以下、添付図面を参照して本発明を更に詳細に説明する。
図1は、本発明の方法の1つの態様の簡略化した模式的工程系統図を示している。
図2は、一定の圧力及び水素/炭化水素モル比にて、約725°F(385℃)の温度及び約850°F(454℃)の温度における炭化水素転化率を、流通日数対平均反応装置温度の関数としてプロットしたものである。
図3は、恒温及び定圧にて、2:1及び3:1の水素/炭化水素モル比での炭化水素転化率を、流通日数対平均反応装置温度の関数としてプロットしたものである。
図1を参照すると、C9+芳香族化合物ストリームをトルエン及び水素と共に、ライン10を通して、本発明のアルキル交換触媒が入っている反応装置12に導入する。反応装置は、ベンゼン及びメチル化芳香族化合物(例えば、トルエン、キシレン、トリメチルベンゼン及びテトラメチルベンゼン)がアルキル交換反応の間で熱平衡に達するのに十分な条件に保持される。C2+アルキル基を有するC8〜C11芳香族化合物は脱アルキル化を受けて、軽質ガス並びにベンゼン、エチルベンゼン及びメチルベンゼンを生成し、これらもアルキル交換反応を受け得る。条件は、コーク分を減少させる軽質オレフィンの水素化を含む副反応を促進するように保持される。条件は、オレフィンが、触媒を失活させ、又は望ましくない副生物を生成し得る重質芳香族化合物の生成に寄与するのを防止するようにも維持される。これらの結果は、飽和された芳香族化合物を高い収率で生成することなく達成される。反応装置12の生成物はライン14を通して取り出され、ライン18を介して反応装置12へリサイクルさせるために水素を分離する水素分離装置16に入る。フィードは、次に、ライン20を通り、既知の技術によってC5-燃料ガスを分離するスタビライザー部22へ送られる。その後、生成物は、ベンゼン、トルエン及びキシレンのストリームを分離するための精留塔24、26及び28にて、それぞれのストリームが分離される。未反応のC9+フィード及び重質芳香族化合物を含む生成物の残部は、C9芳香族化合物ストリーム30及びC10+芳香族化合物ストリーム29に分離される。ストリーム30は反応装置フィードへリサイクルして戻されたり、プロセスから除かれたり、又は両者の組合せ(部分的リサイクル)に付される。C10+芳香族化合物ストリーム29は、ガソリンの配合又は他の成品、例えば溶剤として適する。
実施例1
この実施例では、白金交換したアルミナ結合ZSM−12触媒の製造を説明する。
米国特許第3,832,449号に従って調製したZSM−12(65部)を、ラロシュ・ヴァーザル(LaRoche Versal)250アルミナ(35部)(乾燥基準)と混合した。混合物を乾燥状態で練り、1/16インチ(1.6mm)の円筒状押出物を形成した。押出物を乾燥、活性化及び焼成した。[(NH3)4Pt]Cl2を用いて、白金(0.1重量%)を押出物中に交換して含ませた。押出物を洗浄し、乾燥し、660°F(350℃)にて焼成した。白金を含有する焼成押出物を、900°F(480℃)にて4時間水蒸気処理した。得られる触媒を触媒Aとした。触媒Aは、アルファ活性が53であり、表面積が281m2/gであった。
BHA試験において、ベンゼン対シクロヘキサンの水素化に対する触媒の活性を試験した。この試験では、約250mgの触媒を入れた、直径1/4インチ(6mm)及び長さ5インチ(12cm)の垂直な石英ガラス(バイコール(Vycor)(登録商標))筒状反応装置の中に、水素及びベンゼンを100:1のモル比で含む気体混合物を、触媒の活性に応じて、200cc/分の水素流量、1atmの全圧及び75°F(24℃)〜300°F(150℃)の温度にて流した。ベンゼン水素化活性は、ベンゼンを水素化する触媒の性能を、100℃にて、時間当り、白金のモル数当りでの水素化されたベンゼンのモル数によって測定した。触媒は、444モル−ベンゼン/モル−Pt/時のBHA値を有していた。
図2は、400psig(2860kPa)の定圧及び4:1の水素/炭化水素モル比にて、約725°F(385℃)の温度及び約850°F(454℃)の温度における硫化物処理触媒Aの性能を比較する、流通日数に対する平均反応装置温度をプロットしたものである。このプロット図は、約10〜100日間の期間内では、いずれの温度においても触媒が安定な状態を保つことを示している。40日経過後、850°F(454℃)へ昇温することによって、より高いC9+転化率が達成され、この転化率は55日までの期間では比較的一定に保たれた。
実施例2
この実施例では、白金含浸したアルミナ結合ZSM−12触媒の製造を説明する。
練り混ぜ(磨砕)装置内で、米国特許第3,832,449号に従って調製したZSM−12(65部)(乾燥基準)を、ラロシュ・ヴァーザル250アルミナ(35部)(乾燥基準)及び[(NH3)4Pt]Cl2を使用する白金含有溶液と混合した。使用した白金の量は、0.1重量%(乾燥基準)の呼称装入量とした。混合物を練り、1/16インチ(1.6mm)の円筒状押出物を形成した。押出物を乾燥、活性化及び焼成した。白金を含有する焼成押出物を、900°F(480℃)にて4時間水蒸気処理した。最終的な触媒の白金装入量は0.09重量%であった。得られた触媒を触媒Bとした。最終的な触媒は、アルファ活性が77であり、118モル−ベンゼン/モル−Pt/時のBHA値を有し、表面積が280m2/gであった。
図3は、低い水素/炭化水素モル比(2:1)での触媒Bの性能を、より高い水素/炭化水素モル比(3:1)での同じ触媒の性能と比較して、流通日数に対する平均反応装置温度をプロットしたものである。触媒Bは、水蒸気処理した後、約650°F(340℃)〜800°F(430℃)の範囲の温度にて、キャリヤーとしての流通水素中で0.05〜4.0重量%の範囲の濃度のH2Sに触媒を接触させて硫化物処理し、硫化物処理は生成物ガス中にH2Sが約250ppmwのレベルで検出されるようになるまで行った。このプロット図は、750〜775°F(400〜413℃)の比較的一定の温度での100日間にわたる流通期間中、触媒の性能が比較的安定であることを示している。このプロット図は、転化の開始段階での低い水素/炭化水素モル比がいかに触媒安定性を向上させるかということを示している。
実施例3−4
これらの実施例は、C9+芳香族化合物及びトルエンのアルキル交換において、金属の添加後に水蒸気処理をした触媒A(実施例3)と、米国特許第5,030,787号の実施例22に従って調製し、金属を組み込む前に水蒸気処理をした触媒(実施例4)との性能を比較する実施例である。結果を表1に示す。
表1のデータは、水素化金属を実施例3のように水蒸気処理した場合に、環状化合物の保持率がきわめて良好であることを示している。更に、実施例3の水蒸気処理を行った水素化官能性成分によって、より低級のC6〜C8芳香族炭化水素フィードを、実施例4のより高級な芳香族炭化水素フィードにより生成したC6〜C8芳香族炭化水素の量に匹敵する量でC6〜C8芳香族炭化水素を含む生成物へ転化することが可能となった。更に、表1に示してはいないが、実施例3において生成したC6〜C8芳香族炭化水素化合物のうちの36.0重量%がキシレンであった。対照的に、実施例4において生成したC6〜C8芳香族炭化水素では、キシレンは28.6重量%に過ぎなかった。
実施例5−6
これらの実施例では、フィードの導入前に触媒Aを硫化物処理することの利点を説明し、並びに予備硫化物処理した触媒の性能と、フィードに硫黄分を添加することにより更に処理を行う予備硫化物処理触媒の性能とを比較する。いずれの実施例でも触媒Aを使用しており、反応の条件には、温度800°F(430℃)、圧力400psig(2860kPa)、2.5WHSV及び水素/炭化水素モル比4を含んでいた。実施例5において、硫化物処理は、水蒸気処理した白金交換ZSM−12触媒を、660〜750°F(350〜400℃)にて約40分間、水素ガス中2%H2Sに約50cc/分で接触させて行った。実施例6において、触媒は、炭化水素フィードと共に600ppmの硫黄分(硫化ジブチル形態)を同時供給して、その場で更に硫化物処理した。これらの硫化物処理(硫黄処理)した触媒による転化の結果を以下の表2に示す。
表2のデータに示すように、硫黄分の同時供給は、特に芳香族環状化合物の保持及びキシレンの生成においてきわめて有利である。
実施例7及び8
これらの実施例では、プロセスを低い水素/炭化水素モル比で操作することによって、水素化官能性成分の低級芳香族化合物飽和活性が達成され得ることを示す。これらの実施例では、C9+芳香族炭化水素化合物フィードストリーム及びトルエンのアルキル交換に触媒Aを使用した。触媒の硫黄処理は行わなかった。
実施例9−11
これらの実施例では、硫黄分を連続的に同時供給してその場で触媒を処理することを示す。
これらの実施例では、Pt/ZSM−12触媒を、660〜750°F(350〜400℃)にて約40分間、約50cc/分の2%−H2S/H2により予備硫化物処理した。各実施例において、反応は、温度800°F(430℃)、圧力300psig(2170kPa)、2.5WHSV及び水素/炭化水素モル比2で操作した。約125時間の流通の後に100ppmwの硫黄分をフィードに添加し、約170時間の流通時間の間、硫黄分を連続的に同時供給し、硫黄分の供給を中断して、硫黄分の連続的添加が生成物に及ぼした効果を評価した。生成物の試料の分析を、134時間の流通時間(実施例9)、158時間の流通時間(実施例10)及び206時間の流通時間(実施例11)にて行った。以下の表4に生成物の分析結果を示す。
表4のデータは、硫黄分を連続的に同時供給することの利点を示している。実施例11のC6〜C8芳香族化合物を、実施例9及び10と比較すると、硫黄分の連続的同時供給によって、より高いC6〜C8芳香族化合物含量が保たれたことが明らかである。更に、実施例9及び10では、C5-及びC6+非芳香族化合物(例えば、メチルシクロペンタン)の生成は少なく、芳香族化合物の損失の程度も低かった。尚、表4に示してはいないが、硫黄分を同時供給すると、水素消費量が大きく低下した。硫黄を同時供給して134時間の流通時間での水素消費量は222.6SCF/B(実施例9)であり、硫黄を同時供給して158時間の流通時間での水素消費量は202.1SCF/B(実施例10)であった。実施例11において、硫黄の同時供給を中断した後、水素消費量は312.2SCF/Bであった。
実施例12
この実施例では、トルエン55重量%及びC9-C10芳香族化合物45重量%を含むフィードの転化において、Pt/ZSM−12触媒A(実施例1)をMo/ゼオライトベータ触媒と比較した。
ベータ触媒の調製は、ゼオライトベータ65重量%/アルミナ35重量%押出物を、リン酸及び七モリブデン酸アンモニウムと共に練り含浸させて行い、4.2重量%のMo及び1.7重量%のPを含む触媒を得た。触媒の活性を、1025°F(550℃)での100%水蒸気による10時間の水蒸気処理によって低下させ、アルファ値17が得られた。
試験の前に、各触媒を、300℃〜400℃、100kPaにて40〜60分間、50〜60cc/分の2%−H2S/H2流により予備硫化物処理した。
800°F(430℃)、300psig(2170kPa)、水素/炭化水素をモル比=2:1、及び2.5WHSVにて約1週間の流通の後で、上述のフィードの処理において得られた結果を以下の表5に示す。
Mo/ベータ触媒は、Pt/ZSM−12触媒に比べて、環状化合物の損失の程度は小さいが、C9〜C10芳香族化合物の転化の程度も低いことが示された。
実施例13
この実施例では、トルエン47重量%及びC9−C10芳香族配合物53重量%を含むフィードの転化において、Pt/ZSM−12触媒B(実施例2)とCu変性したPt/ゼオライトベータ触媒とを比較した。
ベータ触媒の調製は、初期湿潤化(incipient wetness)技術を用いて、ゼオライトベータ65重量%/アルミナ35重量%押出物に白金及び銅塩溶液を含浸させて行い、触媒への呼称装入量で0.1重量%のPt及び0.033重量%のCuを得た。銅を含有する触媒と銅を含有しない同様の触媒とのベンゼン水素化活性を比較すると、銅変性によってベンゼン水素化活性が低下したことが示された。銅含有触媒のBHA値は、109モル−ベンゼン/モル−Pt/時であった。
2種の触媒は、硫化ジブチルをドープしたフィードにより430℃にて30分間で予備硫化物処理した。
800°F(430℃)、300psig(2170kPa)、水素/炭化水素モル比=2:1、及び2.5WHSVでの上述のフィードの処理において得られた結果を以下の表6に示す。
Claims (10)
- C9+芳香族炭化水素化合物、ベンゼン及び/又はトルエンを含有するフィードを、拘束指数0.5〜3のゼオライト及び水素化成分を含む触媒組成物に接触させて、キシレンを含有する生成物を生成させる工程を含んでなる、C9+芳香族炭化水素化合物をより軽質の芳香族化合物に転化する方法であって、水素化成分を含む触媒組成物を水蒸気、硫黄又は銅により処理して、該触媒組成物の芳香族水素化活性を低下させる方法。
- 500〜1200°F(260〜650℃)の温度及び5〜100%水蒸気の雰囲気を含む条件にて水蒸気処理工程を行う請求の範囲1記載の方法。
- 接触工程を100〜3000kPaの水素分圧にて行う請求の範囲1又は2記載の方法。
- ゼオライトが、ゼオライトベータ、ZSM−12及びMCM−22から選ばれる請求の範囲1〜3のいずれかに記載の方法。
- 水素化成分が元素周期表の第VIII族元素から選ばれる金属である請求の範囲1〜4のいずれかに記載の方法。
- 水素化成分が貴金属である請求の範囲5記載の方法。
- 貴金属が白金である請求の範囲6記載の方法。
- ゼオライトがZSM−12であり、貴金属が白金である請求の範囲6記載の方法。
- ゼオライトがゼオライトベータであり、水素化成分がモリブデンである請求の範囲5記載の方法。
- ベンゼン及び/又はトルエンがフィード原料全体の少なくとも約40容量%〜約90容量%に相当する請求の範囲1〜9のいずれかに記載の方法。
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