JP3639285B2 - 合成樹脂製キャップ、閉止装置、および容器詰め飲料 - Google Patents
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Description
本発明は、容器口部を閉止する合成樹脂製キャップ、これを用いた閉止装置、および容器詰め飲料に関する。
従来、合成樹脂製キャップとしては、天板部とその周縁から垂下した筒部とを備え、天板部の内面に、容器口部に嵌入される環状の内側シール突起が突出形成されたものが多く用いられている（例えば特許文献１）。
図６は、内側シール突起を有する合成樹脂製キャップの一例を示すもので、キャップ３１は、天板部２とその周縁部２ｂから垂下した筒部３とを有するキャップ本体４を備えている。
筒部３は、水平スコア６によって、主部８と、ブリッジ７によって主部８に連結されたタンパーエビデンスリング部（ＴＥリング部）９とに区画されている。
主部８の内面には、容器口部２１の外面２１ｃに形成された雄ネジ２２に螺合するネジ部１０が形成されている。
ＴＥリング部９の内面には、キャップ１を開栓する際に容器口部に係止してＴＥリング部９の移動を阻止するタブ１１が設けられている。
天板部２の内面２ａには、容器口部２１内に嵌入される環状の内側シール突起１２が形成されている。内側シール突起１２の先端部外面には、容器内面２１ａに当接する環状の当接凸部１２ａが形成されている。
天板部２には、容器口部２１の開口端面２１ｂに当接する開口端シール突起１３と、容器口部２１の外面２１ｃに当接する外側シール突起１４とが形成されている。
特開２００２−２１１６０５号公報
図６は、内側シール突起を有する合成樹脂製キャップの一例を示すもので、キャップ３１は、天板部２とその周縁部２ｂから垂下した筒部３とを有するキャップ本体４を備えている。
筒部３は、水平スコア６によって、主部８と、ブリッジ７によって主部８に連結されたタンパーエビデンスリング部（ＴＥリング部）９とに区画されている。
主部８の内面には、容器口部２１の外面２１ｃに形成された雄ネジ２２に螺合するネジ部１０が形成されている。
ＴＥリング部９の内面には、キャップ１を開栓する際に容器口部に係止してＴＥリング部９の移動を阻止するタブ１１が設けられている。
天板部２の内面２ａには、容器口部２１内に嵌入される環状の内側シール突起１２が形成されている。内側シール突起１２の先端部外面には、容器内面２１ａに当接する環状の当接凸部１２ａが形成されている。
天板部２には、容器口部２１の開口端面２１ｂに当接する開口端シール突起１３と、容器口部２１の外面２１ｃに当接する外側シール突起１４とが形成されている。
キャップをいったん開栓した後に再度閉栓（以下、再栓という）した際には、内容液の発酵などにより容器内圧が高くなることがある。この場合には、キャップが容器から外れやすくなる問題があった。
このため、再栓後に容器内圧が高くなった際に、容器内のガスを外部に排出し、容器内圧を低くすることができる技術が要望されていた。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、開栓後に再度閉栓した際に容器内圧が過度に上昇するのを防ぐことができる合成樹脂製キャップ、閉止装置、および容器詰め飲料を提供することを目的とする。
このため、再栓後に容器内圧が高くなった際に、容器内のガスを外部に排出し、容器内圧を低くすることができる技術が要望されていた。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、開栓後に再度閉栓した際に容器内圧が過度に上昇するのを防ぐことができる合成樹脂製キャップ、閉止装置、および容器詰め飲料を提供することを目的とする。
本発明の合成樹脂製キャップは、天板部とその周縁部から垂下した筒部とを有するキャップ本体を備え、天板部の内面に、容器口部内に嵌入される環状の内側シール突起が形成され、天板部の内面と、内側シール突起の内面との間に、天板部と内側シール突起を連結する連結部が形成され、天板部に、内側シール突起が形成された部分と前記周縁部との間のいずれかの位置に、この周縁部より薄く形成された外側薄肉部が形成されていることを特徴とする。
本発明の合成樹脂製キャップでは、天板部と筒部との接合部の内面側の断面曲率半径が、０．６ｍｍ以上とされていることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、内側シール突起より内側に相当する部分の天板部が、前記連結部が形成された外周側部分と、外周側部分より内側に形成された内側薄肉部とを有し、この内側薄肉部が外周側部分より薄く形成されていることが好ましい。
外周側部分の厚さは、０．５〜３ｍｍとするのが好ましい。
外周側部分の幅は、０．５〜１０ｍｍとするのが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、容器口部に装着したときに、筒部の内面と、容器口部の外面に形成された雄ネジの先端との距離が、１ｍｍ以下となることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、容器口部に装着したときに、筒部に形成されたネジ部の先端と、容器口部の外面との距離が、１ｍｍ以下となることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、天板部に、容器口部の開口端面に当接する開口端シール突起が形成されていることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、内側シール突起が、最大外径部で容器口部の内面に当接するようにされ、最大外径部の高さ位置が、この最大外径部と開口端シール突起下端との高低差が１〜４ｍｍとなるように設定されていることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、天板部に、容器口部の外面に当接する外側シール突起が形成され、外側シール突起が、この突起の下端と開口端シール突起の下端との高低差が３ｍｍ以下となるように形成されていることが好ましい。
天板部の曲げ弾性率は、５００〜２０００ＭＰａであることが好ましい。
合成樹脂製キャップを構成する材料の密度は、０．８５〜０．９７ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、天板部と筒部との接合部の内面側の断面曲率半径が、０．６ｍｍ以上とされていることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、内側シール突起より内側に相当する部分の天板部が、前記連結部が形成された外周側部分と、外周側部分より内側に形成された内側薄肉部とを有し、この内側薄肉部が外周側部分より薄く形成されていることが好ましい。
外周側部分の厚さは、０．５〜３ｍｍとするのが好ましい。
外周側部分の幅は、０．５〜１０ｍｍとするのが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、容器口部に装着したときに、筒部の内面と、容器口部の外面に形成された雄ネジの先端との距離が、１ｍｍ以下となることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、容器口部に装着したときに、筒部に形成されたネジ部の先端と、容器口部の外面との距離が、１ｍｍ以下となることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、天板部に、容器口部の開口端面に当接する開口端シール突起が形成されていることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、内側シール突起が、最大外径部で容器口部の内面に当接するようにされ、最大外径部の高さ位置が、この最大外径部と開口端シール突起下端との高低差が１〜４ｍｍとなるように設定されていることが好ましい。
本発明の合成樹脂製キャップでは、天板部に、容器口部の外面に当接する外側シール突起が形成され、外側シール突起が、この突起の下端と開口端シール突起の下端との高低差が３ｍｍ以下となるように形成されていることが好ましい。
天板部の曲げ弾性率は、５００〜２０００ＭＰａであることが好ましい。
合成樹脂製キャップを構成する材料の密度は、０．８５〜０．９７ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。
本発明の閉止装置は、容器と、その口部に装着される合成樹脂製キャップとを備え、合成樹脂製キャップが、天板部とその周縁部から垂下した筒部とを有するキャップ本体を備え、天板部の内面に、容器口部内に嵌入される環状の内側シール突起が形成され、天板部の内面と、内側シール突起の内面との間に、これら天板部と内側シール突起を連結する連結部が形成され、天板部に、内側シール突起が形成された部分と、前記周縁部との間のいずれかの位置に、この周縁部より薄く形成された外側薄肉部が形成されていることを特徴とする。
本発明の容器詰め飲料は、容器と、その口部に装着される合成樹脂製キャップとを備えた閉止装置内に飲料が充填された容器詰め飲料であって、合成樹脂製キャップが、天板部とその周縁部から垂下した筒部とを有するキャップ本体を備え、天板部の内面に、容器口部内に嵌入される環状の内側シール突起が形成され、天板部の内面と、内側シール突起の内面との間に、これら天板部と内側シール突起を連結する連結部が形成され、天板部に、内側シール突起が形成された部分と、前記周縁部との間のいずれかの位置に、この周縁部より薄く形成された外側薄肉部が形成されていることを特徴とする。
本発明の合成樹脂製キャップは、以下に示す効果を奏する。
（１）天板部と内側シール突起との間に形成された連結部を有するので、容器内圧上昇による膨出変形によって天板部が傾くと、内側シール突起に内方への引張力が加えられる。
また、天板部に外側薄肉部が形成されているので、天板部は外側薄肉部において曲げ変形し、外側薄肉部より内方に位置する部分は、大きく上方に膨出変形する。
このため、内側シール突起の形成部分における天板部の傾きが大きくなる。
よって、内側シール突起が、先端が内方に移動する方向に変位し、容器内面から離れ、容器内のガスが外部に排出されやすくなる。
従って、再栓後に容器の内圧が過度に上昇するのを防ぐことができる。
（２）接合部の断面曲率半径を上記範囲とすることによって、接合部の強度を十分に高め、外側薄肉部より外側に相当する部分の天板部を変位しにくくすることができる。
このため、外側薄肉部より内方に位置する部分を、より大きく上方に膨出変形させ、内側シール突起の形成部分における天板部の傾きをさらに大きくすることができる。
従って、再栓後に容器の内圧が過度に上昇するのを確実に防ぐことができる。
（１）天板部と内側シール突起との間に形成された連結部を有するので、容器内圧上昇による膨出変形によって天板部が傾くと、内側シール突起に内方への引張力が加えられる。
また、天板部に外側薄肉部が形成されているので、天板部は外側薄肉部において曲げ変形し、外側薄肉部より内方に位置する部分は、大きく上方に膨出変形する。
このため、内側シール突起の形成部分における天板部の傾きが大きくなる。
よって、内側シール突起が、先端が内方に移動する方向に変位し、容器内面から離れ、容器内のガスが外部に排出されやすくなる。
従って、再栓後に容器の内圧が過度に上昇するのを防ぐことができる。
（２）接合部の断面曲率半径を上記範囲とすることによって、接合部の強度を十分に高め、外側薄肉部より外側に相当する部分の天板部を変位しにくくすることができる。
このため、外側薄肉部より内方に位置する部分を、より大きく上方に膨出変形させ、内側シール突起の形成部分における天板部の傾きをさらに大きくすることができる。
従って、再栓後に容器の内圧が過度に上昇するのを確実に防ぐことができる。
図１は、本発明の閉止装置の一実施形態を示す。図２ないし図４は、この閉止装置に用いられる合成樹脂製キャップを示す。
図１に示す閉止装置は、容器２０と、その口部２１に装着される合成樹脂製キャップ１とから構成されている。なお、以下の説明において、内方および外方とはキャップ１の径方向の内方および外方を意味する。
容器２０は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）などの合成樹脂、ガラス、金属などからなるものを使用することができる。
図１に示す閉止装置は、容器２０と、その口部２１に装着される合成樹脂製キャップ１とから構成されている。なお、以下の説明において、内方および外方とはキャップ１の径方向の内方および外方を意味する。
容器２０は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）などの合成樹脂、ガラス、金属などからなるものを使用することができる。
キャップ１は、天板部２とその周縁部２ｂから垂下した筒部３とを有するキャップ本体４を備えている。
筒部３は、水平スコア６（弱化線）によって上部の主部８と、多数の細いブリッジ７によって主部８の下端に連結されたタンパーエビデンスリング部（ＴＥリング部）９とに区画されている。
主部８の内面には、容器口部２１の外面２１ｃに形成された雄ネジ２２に螺合するネジ部１０が形成されている。
ＴＥリング部９の内壁面には、キャップ１を開栓する際に容器口部２１の膨出段部２３に係止してＴＥリング部９の移動を阻止する係止手段であるタブ１１が設けられている。タブ１１は、起伏可能な板状に形成されている。
筒部３は、水平スコア６（弱化線）によって上部の主部８と、多数の細いブリッジ７によって主部８の下端に連結されたタンパーエビデンスリング部（ＴＥリング部）９とに区画されている。
主部８の内面には、容器口部２１の外面２１ｃに形成された雄ネジ２２に螺合するネジ部１０が形成されている。
ＴＥリング部９の内壁面には、キャップ１を開栓する際に容器口部２１の膨出段部２３に係止してＴＥリング部９の移動を阻止する係止手段であるタブ１１が設けられている。タブ１１は、起伏可能な板状に形成されている。
図２および図３に示すように、天板部２の内面２ａには、容器口部２１内に嵌入される環状の内側シール突起１２が、下方に向けて突出形成されている。
内側シール突起１２の先端部外面には、容器内面２１ａに当接する環状の当接凸部１２ａが形成されている。
内側シール突起１２は、容器口部２１内に嵌入した際に、当接凸部１２ａの最大外径部１２ｄが容器内面２１ａに隙間なく当接し、この容器口部２１を密封できるように形成されている。
最大外径部１２ｄの外径は、容器口部２１内径より若干大きくなるように設定するのが好ましい。
内側シール突起１２の先端部外面には、容器内面２１ａに当接する環状の当接凸部１２ａが形成されている。
内側シール突起１２は、容器口部２１内に嵌入した際に、当接凸部１２ａの最大外径部１２ｄが容器内面２１ａに隙間なく当接し、この容器口部２１を密封できるように形成されている。
最大外径部１２ｄの外径は、容器口部２１内径より若干大きくなるように設定するのが好ましい。
天板部２には、内側シール突起１２より外方に、容器口部２１の開口端面２１ｂに当接する開口端シール突起１３と、容器口部２１の外面２１ｃに当接する外側シール突起１４とが下方に向けて突出形成されている。
天板部２の内面２ａと、内側シール突起１２の内面１２ｂとの間には、これら天板部２と内側シール突起１２を連結する連結部１５が形成されている。
連結部１５は、内側シール突起１２を天板部２に対し強固に固定し、天板部２に対する内側シール突起１２の角度を一定に維持するものである。
図示例において、連結部１５は、天板部２に対しほぼ垂直な略三角形の板状とされ、径方向に沿って形成されている。連結部１５は、上縁部１５ａが天板部内面２ａに一体的に固定され、側縁部１５ｂが内側シール突起内面１２ｂに一体的に固定されている。連結部１５は、内縁部１５ｃが外方に向けて徐々に下降する形状とするのが好ましい。
連結部１５は、天板部２および内側シール突起１２と一体に成形するのが好ましい。
連結部１５は、内側シール突起１２を天板部２に対し強固に固定し、天板部２に対する内側シール突起１２の角度を一定に維持するものである。
図示例において、連結部１５は、天板部２に対しほぼ垂直な略三角形の板状とされ、径方向に沿って形成されている。連結部１５は、上縁部１５ａが天板部内面２ａに一体的に固定され、側縁部１５ｂが内側シール突起内面１２ｂに一体的に固定されている。連結部１５は、内縁部１５ｃが外方に向けて徐々に下降する形状とするのが好ましい。
連結部１５は、天板部２および内側シール突起１２と一体に成形するのが好ましい。
図２に示すように、連結部１５の高さＡは、０．５〜５ｍｍ（好ましくは１〜４ｍｍ）とするのが好ましい。
この高さＡが上記範囲未満であると、内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。高さＡが上記範囲を越えると、内側シール突起１２が容器口部２１に嵌入される際に変形しにくくなるため、閉栓操作が容易でなくなる。また、成形時の離型性が悪化する。
連結部１５の径方向の幅Ｂは、０．１〜３ｍｍ（好ましくは０．３〜１ｍｍ）とするのが好ましい。
この幅Ｂが上記範囲未満であると、内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。幅Ｂが上記範囲を越えると、内側シール突起１２が容器口部２１に嵌入される際に変形しにくくなるため、閉栓操作が容易でなくなる。また、成形時の離型性が悪化する。
なお、連結部は、図示した形状に限定されず、矩形板状、扇形板状、直方体状、角錐状など、任意の形状とすることができる。
この高さＡが上記範囲未満であると、内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。高さＡが上記範囲を越えると、内側シール突起１２が容器口部２１に嵌入される際に変形しにくくなるため、閉栓操作が容易でなくなる。また、成形時の離型性が悪化する。
連結部１５の径方向の幅Ｂは、０．１〜３ｍｍ（好ましくは０．３〜１ｍｍ）とするのが好ましい。
この幅Ｂが上記範囲未満であると、内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。幅Ｂが上記範囲を越えると、内側シール突起１２が容器口部２１に嵌入される際に変形しにくくなるため、閉栓操作が容易でなくなる。また、成形時の離型性が悪化する。
なお、連結部は、図示した形状に限定されず、矩形板状、扇形板状、直方体状、角錐状など、任意の形状とすることができる。
図４に示すように、連結部１５は、天板部２および内側シール突起１２の全周にわたって形成するのでなく、周方向の一部にのみ形成するのが好ましい。
図示例では、連結部１５は、周方向に間隔をおいて４カ所に設けられている。これら連結部１５は、相隣接する２つの連結部１５の距離がほぼ等しくなるように設けられている。
連結部１５の形成数は、１〜６（好ましくは１〜４）とするのが好ましい。
連結部１５の形成数をこの範囲とすることによって、上記引張力を内側シール突起１２に対し周方向に偏って作用させ、内側シール突起１２を内方に変位しやすくすることができる。従って、容器内圧上昇時に、容器２０内のガスを外部に排出されやすくすることができる。
この形成数が上記範囲を越えると、容器内圧上昇時に内側シール突起１２が変位しにくくなり、容器２０内のガスが排出されにくくなる。
図示例では、連結部１５は、周方向に間隔をおいて４カ所に設けられている。これら連結部１５は、相隣接する２つの連結部１５の距離がほぼ等しくなるように設けられている。
連結部１５の形成数は、１〜６（好ましくは１〜４）とするのが好ましい。
連結部１５の形成数をこの範囲とすることによって、上記引張力を内側シール突起１２に対し周方向に偏って作用させ、内側シール突起１２を内方に変位しやすくすることができる。従って、容器内圧上昇時に、容器２０内のガスを外部に排出されやすくすることができる。
この形成数が上記範囲を越えると、容器内圧上昇時に内側シール突起１２が変位しにくくなり、容器２０内のガスが排出されにくくなる。
図２に示すように、天板部２下面には、内側シール突起１２が形成された部分１２ｃと、開口端シール突起１３が形成された部分１３ａとの間に、環状の薄肉化凹部１６ａが形成されている。この薄肉化凹部１６ａが形成された部分の天板部２は、周縁部２ｂより薄く形成された外側薄肉部１６となっている。
外側薄肉部１６は、内側シール突起１２が形成された部分１２ｃの外方に隣接する位置に形成されている。
なお、外側薄肉部は、内側シール突起１２が形成された部分１２ｃと周縁部２ｂとの間のいずれかの位置に形成されていればよく、その形成位置は図示例に限定されない。また、外側薄肉部は天板部の上面に設けられた薄肉化凹部によって形成することもできる。
外側薄肉部１６は、内側シール突起１２が形成された部分１２ｃの外方に隣接する位置に形成されている。
なお、外側薄肉部は、内側シール突起１２が形成された部分１２ｃと周縁部２ｂとの間のいずれかの位置に形成されていればよく、その形成位置は図示例に限定されない。また、外側薄肉部は天板部の上面に設けられた薄肉化凹部によって形成することもできる。
外側薄肉部１６は、その厚さＣが、天板部２の周縁部２ｂの厚さＤよりも小さくなるように形成されている。
外側薄肉部１６の厚さＣが周縁部２ｂの厚さＤ以上となると、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
外側薄肉部１６の厚さＣは、０．３〜２ｍｍ（好ましくは０．５〜１．５ｍｍ）とするのが望ましい。
この厚さＣを上記範囲とすることによって、外側薄肉部１６が曲げ変形しやすくなり、内側シール突起１２より内側に相当する部分の天板部２が膨出変形しやすくなり、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されやすくなる。
厚さＣがこの範囲未満であると、外側薄肉部１６の強度が低くなりすぎ、この範囲を越えると、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
外側薄肉部１６の厚さＣは、周縁部２ｂの厚さＤに対し０．３〜０．９倍に相当する値に設定するのが好ましい。厚さＣがこの範囲未満であると、外側薄肉部１６の強度が低くなりすぎ、この範囲を越えると、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
周縁部２ｂにおける天板部２の厚さＤは、０．５〜３ｍｍ（好ましくは０．８〜２ｍｍ）とするのが望ましい。
外側薄肉部１６の厚さＣが周縁部２ｂの厚さＤ以上となると、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
外側薄肉部１６の厚さＣは、０．３〜２ｍｍ（好ましくは０．５〜１．５ｍｍ）とするのが望ましい。
この厚さＣを上記範囲とすることによって、外側薄肉部１６が曲げ変形しやすくなり、内側シール突起１２より内側に相当する部分の天板部２が膨出変形しやすくなり、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されやすくなる。
厚さＣがこの範囲未満であると、外側薄肉部１６の強度が低くなりすぎ、この範囲を越えると、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
外側薄肉部１６の厚さＣは、周縁部２ｂの厚さＤに対し０．３〜０．９倍に相当する値に設定するのが好ましい。厚さＣがこの範囲未満であると、外側薄肉部１６の強度が低くなりすぎ、この範囲を越えると、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
周縁部２ｂにおける天板部２の厚さＤは、０．５〜３ｍｍ（好ましくは０．８〜２ｍｍ）とするのが望ましい。
内側シール突起１２より内側に相当する部分の天板部２は、上記連結部１５が形成された外周側部分１７と、内周側部分１８とを有する。
外周側部分１７の厚さＥは、０．５〜３ｍｍ（好ましくは０．８〜２ｍｍ）とするのが望ましい。
厚さＥを上記範囲とすることによって、この部分に十分な強度を与えることができる。このため、容器内圧上昇時に連結部１５により内側シール突起１２を変位させる作用を高め、容器２０内のガスを排出されやすくすることができる。
厚さＥが上記範囲未満であると、天板部２の強度が低くなりすぎ、連結部１５により内側シール突起１２を変位させる作用が低下し、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。厚さＥがこの範囲を越えると、天板部２が膨出変形しにくくなり、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
外周側部分１７の厚さＥは、０．５〜３ｍｍ（好ましくは０．８〜２ｍｍ）とするのが望ましい。
厚さＥを上記範囲とすることによって、この部分に十分な強度を与えることができる。このため、容器内圧上昇時に連結部１５により内側シール突起１２を変位させる作用を高め、容器２０内のガスを排出されやすくすることができる。
厚さＥが上記範囲未満であると、天板部２の強度が低くなりすぎ、連結部１５により内側シール突起１２を変位させる作用が低下し、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。厚さＥがこの範囲を越えると、天板部２が膨出変形しにくくなり、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
外周側部分１７の幅Ｆは、０．５〜１０ｍｍ（好ましくは２〜７ｍｍ）とするのが好ましい。
この幅Ｆを上記範囲にすることによって、連結部１５により内側シール突起１２の変位させる作用を高め、容器内圧上昇時に容器２０内のガスを排出されやすくすることができる。
この幅Ｆが上記範囲未満であると、連結部１５により内側シール突起１２を変位させる作用が低下し、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。幅Ｆが上記範囲を越えると、天板部２が膨出変形しにくくなり、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
この幅Ｆを上記範囲にすることによって、連結部１５により内側シール突起１２の変位させる作用を高め、容器内圧上昇時に容器２０内のガスを排出されやすくすることができる。
この幅Ｆが上記範囲未満であると、連結部１５により内側シール突起１２を変位させる作用が低下し、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。幅Ｆが上記範囲を越えると、天板部２が膨出変形しにくくなり、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されにくくなる。
内周側部分１８の内面には、薄肉化凹部１８ａが形成され、これによって内周側部分１８は、外周側部分１７よりも薄く形成された内側薄肉部１８ｂとなっている。薄肉化凹部１８ａは円形とするのが好ましい。
内側薄肉部１８ｂの厚さＧは、０．３〜２ｍｍ（好ましくは０．５〜１．５ｍｍ）とするのが望ましい。
この厚さＧを上記範囲とすることによって、天板部２が膨出変形しやすくなるため、内側シール突起１２の変位が起こりやすくなる。このため、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されやすくなる。
厚さＧがこの範囲未満であると、内側薄肉部１８ｂの強度が低くなりすぎ、キャップ１の耐久性が劣化する。厚さＧがこの範囲を越えると、天板部２が膨出変形しにくくなり、容器内圧上昇時にガス排出が起こりにくくなる。
内側薄肉部１８ｂの厚さＧは、０．３〜２ｍｍ（好ましくは０．５〜１．５ｍｍ）とするのが望ましい。
この厚さＧを上記範囲とすることによって、天板部２が膨出変形しやすくなるため、内側シール突起１２の変位が起こりやすくなる。このため、容器内圧上昇時に容器２０内のガスが排出されやすくなる。
厚さＧがこの範囲未満であると、内側薄肉部１８ｂの強度が低くなりすぎ、キャップ１の耐久性が劣化する。厚さＧがこの範囲を越えると、天板部２が膨出変形しにくくなり、容器内圧上昇時にガス排出が起こりにくくなる。
図示例では、内周側部分１８の全体が外周側部分１７より薄く形成された内側薄肉部１８ｂとされているが、本発明では、内周側部分１８の一部のみを薄肉化することもできる。すなわち、内周側部分１８のうち周縁に近い部分のみに環状の薄肉化凹部を形成し、この環状部分を内側薄肉部とすることもできる。
内側シール突起１２の最大外径部１２ｄの高さ位置は、最大外径部１２ｄと開口端シール突起１３下端との高低差Ｈが１〜４ｍｍ（好ましくは１．５〜３ｍｍ）となるように設定するのが好適である。
この高低差Ｈを上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスを排出しやすくし、かつタンパーエビデンス性を高めることができる。
この高低差Ｈが上記範囲未満であると、容器内圧上昇時に天板部２が膨出変形する際に、内側シール突起１２が変位しにくくなるため、容器内のガスが排出されにくくなる。また、開栓過程での密封解除が早くなるためタンパーエビデンス性の点で好ましくない。
高低差Ｈが上記範囲を越えると、開栓過程で密封解除が遅れるため、容器内圧によってキャップ１が外れやすくなるおそれがある。
この高低差Ｈを上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスを排出しやすくし、かつタンパーエビデンス性を高めることができる。
この高低差Ｈが上記範囲未満であると、容器内圧上昇時に天板部２が膨出変形する際に、内側シール突起１２が変位しにくくなるため、容器内のガスが排出されにくくなる。また、開栓過程での密封解除が早くなるためタンパーエビデンス性の点で好ましくない。
高低差Ｈが上記範囲を越えると、開栓過程で密封解除が遅れるため、容器内圧によってキャップ１が外れやすくなるおそれがある。
外側シール突起１４の突出高さは、この突起１４の下端と、開口端シール突起１３の下端との高低差Ｉが、３ｍｍ以下（好ましくは１．５ｍｍ以下）となるように設定するのが好ましい。
高低差Ｉを上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスが排出されやすくなる。
高低差Ｉが上記範囲を越えると、容器内圧上昇時に天板部２が膨出変形した際に、外側シール突起１４が容器口部２１から離れにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。
高低差Ｉは、密封性を考慮して、０．２ｍｍ以上（好ましくは０．３ｍｍ以上）となるように設定するのが好適である。
高低差Ｉを上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスが排出されやすくなる。
高低差Ｉが上記範囲を越えると、容器内圧上昇時に天板部２が膨出変形した際に、外側シール突起１４が容器口部２１から離れにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。
高低差Ｉは、密封性を考慮して、０．２ｍｍ以上（好ましくは０．３ｍｍ以上）となるように設定するのが好適である。
天板部２と筒部３とが接合された部分である接合部１９の内面側の断面曲率半径は、０．６ｍｍ以上（好ましくは０．８ｍｍ以上）とするのが好ましい。
この曲率半径を上記範囲とすることによって、接合部１９の強度を高め、容器内圧上昇時に、外側薄肉部１６より外側に相当する部分の天板部２を変位しにくくすることができる。
このため、外側薄肉部１６より内側に相当する部分の天板部２を大きく膨出変形させ、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きを大きくし、内側シール突起１２を内方に変位しやすくすることができる。従って、容器内のガスが排出しやすくなる。
この曲率半径が上記範囲未満であると、内側シール突起１２が内方に変位しにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。
上記曲率半径は、２ｍｍ以下とするのが好ましい。この曲率半径がこの範囲を越えると、開口端シール突起１３および外側シール突起１４が容器口部２１から離れにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。
この曲率半径を上記範囲とすることによって、接合部１９の強度を高め、容器内圧上昇時に、外側薄肉部１６より外側に相当する部分の天板部２を変位しにくくすることができる。
このため、外側薄肉部１６より内側に相当する部分の天板部２を大きく膨出変形させ、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きを大きくし、内側シール突起１２を内方に変位しやすくすることができる。従って、容器内のガスが排出しやすくなる。
この曲率半径が上記範囲未満であると、内側シール突起１２が内方に変位しにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。
上記曲率半径は、２ｍｍ以下とするのが好ましい。この曲率半径がこの範囲を越えると、開口端シール突起１３および外側シール突起１４が容器口部２１から離れにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。
キャップ１を容器口部２１に装着したときの筒部３の内面３ａ（ネジ部１０の基端部）と雄ネジ２２先端との距離Ｊは、１ｍｍ以下（好ましくは０．１〜０．５ｍｍ）とするのが好ましい。
距離Ｊを上記範囲とすることによって、容器口部２１に対するキャップ１のホールド力を高め、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れるのを防ぐことができる。
この距離Ｊが上記範囲未満であると、キャップ１を容器口部２１に装着しにくくなる場合がある。距離Ｊが上記範囲を越えると、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れやすくなる。
距離Ｊを上記範囲とすることによって、容器口部２１に対するキャップ１のホールド力を高め、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れるのを防ぐことができる。
この距離Ｊが上記範囲未満であると、キャップ１を容器口部２１に装着しにくくなる場合がある。距離Ｊが上記範囲を越えると、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れやすくなる。
ネジ部１０先端と容器口部２１の外面２１ｃとの距離Ｋは、１ｍｍ以下（好ましくは０．１〜０．５ｍｍ）とするのが好ましい。
距離Ｋを上記範囲とすることによって、容器口部２１に対するキャップ１のホールド力を高め、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れるのを防ぐことができる。
この距離Ｋが上記範囲未満であると、キャップ１を容器口部２１に装着しにくくなる場合がある。距離Ｋが上記範囲を越えると、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れやすくなる。
距離Ｋを上記範囲とすることによって、容器口部２１に対するキャップ１のホールド力を高め、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れるのを防ぐことができる。
この距離Ｋが上記範囲未満であると、キャップ１を容器口部２１に装着しにくくなる場合がある。距離Ｋが上記範囲を越えると、開栓時にキャップ１が容器口部２１から外れやすくなる。
キャップ１を構成する合成樹脂材料としては、ポリプロピレンまたはポリエチレンを含む材料を挙げることができる。
天板部２の曲げ弾性率は、５００〜２０００ＭＰａ（好ましくは１０００〜１８００ＭＰａ）とするのが好ましい。
曲げ弾性率を上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスを排出されやすくし、かつキャップ１が破損するのを防ぐことができる。また容器口部２１に対するホールド力を高め、開栓時にキャップ１が外れやすくなるのを防ぐことができる。
曲げ弾性率が上記範囲未満であると、天板部２に割れが生じやすくなる。
曲げ弾性率が上記範囲を越えると、容器内圧上昇時に内側シール突起１２が変位しにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。また開栓時にキャップ１が外れやすくなる。
天板部２の曲げ弾性率は、５００〜２０００ＭＰａ（好ましくは１０００〜１８００ＭＰａ）とするのが好ましい。
曲げ弾性率を上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスを排出されやすくし、かつキャップ１が破損するのを防ぐことができる。また容器口部２１に対するホールド力を高め、開栓時にキャップ１が外れやすくなるのを防ぐことができる。
曲げ弾性率が上記範囲未満であると、天板部２に割れが生じやすくなる。
曲げ弾性率が上記範囲を越えると、容器内圧上昇時に内側シール突起１２が変位しにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。また開栓時にキャップ１が外れやすくなる。
キャップ１の構成材料の密度は、０．８５〜０．９７ｇ／ｃｍ３（好ましくは０．８７〜０．９５ｇ／ｃｍ３）とするのが好適である。
密度を上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスを排出されやすくし、かつキャップ１が破損するのを防ぐことができる。また容器口部２１に対するホールド力を高め、開栓時にキャップ１が外れやすくなるのを防ぐことができる。
密度が上記範囲未満であると、容器内圧上昇時に内側シール突起１２が変位しにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。また開栓時にキャップ１が外れやすくなる。
密度が上記範囲を越えると、キャップ１に割れが生じやすくなる。
密度を上記範囲とすることによって、容器内圧上昇時に容器内のガスを排出されやすくし、かつキャップ１が破損するのを防ぐことができる。また容器口部２１に対するホールド力を高め、開栓時にキャップ１が外れやすくなるのを防ぐことができる。
密度が上記範囲未満であると、容器内圧上昇時に内側シール突起１２が変位しにくくなり、容器内のガスが排出されにくくなる。また開栓時にキャップ１が外れやすくなる。
密度が上記範囲を越えると、キャップ１に割れが生じやすくなる。
以下、図３および図５を参照して、キャップ１の使用方法を説明する。
図３に示すように、内溶液を充填した容器２０の口部２１に、キャップ１を装着する。この際、内側シール突起１２を容器口部２１内に挿入する。
内側シール突起１２は、当接凸部１２ａにおいて容器内面２１ａに当接し、この部分をシールする。これによって容器２０が密封される。
この密封状態（未開栓時）においては、開口端シール突起１３が開口端面２１ｂに当接するとともに、外側シール突起１４が容器外面２１ｃに当接する。
また、ＴＥリング部９に設けられたタブ１１は、雄ネジ２２の直下に設けられた環状の膨出段部２３を乗り越え、膨出段部２３の下方に達する。
図３に示すように、内溶液を充填した容器２０の口部２１に、キャップ１を装着する。この際、内側シール突起１２を容器口部２１内に挿入する。
内側シール突起１２は、当接凸部１２ａにおいて容器内面２１ａに当接し、この部分をシールする。これによって容器２０が密封される。
この密封状態（未開栓時）においては、開口端シール突起１３が開口端面２１ｂに当接するとともに、外側シール突起１４が容器外面２１ｃに当接する。
また、ＴＥリング部９に設けられたタブ１１は、雄ネジ２２の直下に設けられた環状の膨出段部２３を乗り越え、膨出段部２３の下方に達する。
容器口部２１に装着されたキャップ１を開栓方向に回すと、キャップ１が上昇し、内側シール突起１２が容器口部２１から引き抜かれ、容器２０の密封が解除される。
この際、ＴＥリング部９内面に設けられたタブ１１が膨出段部２３下部に係止することから、主部８は回転に従って上昇する一方、ＴＥリング部９は上方への移動が阻止される。その結果、キャップ１の主部８とＴＥリング部９とを連結しているブリッジ７に引張力が作用し、ブリッジ７が破断され、ＴＥリング部９が主部８から切り離される。このＴＥリング部９の切り離しによって、キャップ１が開栓されたことが明示される。
この際、ＴＥリング部９内面に設けられたタブ１１が膨出段部２３下部に係止することから、主部８は回転に従って上昇する一方、ＴＥリング部９は上方への移動が阻止される。その結果、キャップ１の主部８とＴＥリング部９とを連結しているブリッジ７に引張力が作用し、ブリッジ７が破断され、ＴＥリング部９が主部８から切り離される。このＴＥリング部９の切り離しによって、キャップ１が開栓されたことが明示される。
キャップ１をいったん開栓した後に再栓した際には、内容液の発酵などにより容器２０の内圧が非常に高くなる（例えば０．４ＭＰａ以上となる）ことがある。
容器２０内の圧力が上昇すると、この容器内圧によって、天板部２に対し上方への力が加えられる。
容器２０内の圧力が上昇すると、この容器内圧によって、天板部２に対し上方への力が加えられる。
図５に示すように、容器内圧により天板部２に上方への力が加えられると、天板部２は上方に膨出変形（いわゆるドーミング）する。
天板部２が膨出変形するのに伴って、連結部１５の上縁部１５ａが上方に変位し、その結果、連結部１５によって内側シール突起１２に内方への引張力が加えられる。
天板部２が膨出変形すると、その中央部が上昇するため、天板部２は、中央部から外方に向けて徐々に下降するように傾いた状態となる。
天板部２が膨出変形するのに伴って、連結部１５の上縁部１５ａが上方に変位し、その結果、連結部１５によって内側シール突起１２に内方への引張力が加えられる。
天板部２が膨出変形すると、その中央部が上昇するため、天板部２は、中央部から外方に向けて徐々に下降するように傾いた状態となる。
また、天板部２は、外側薄肉部１６において強度が低くなるため、容器内圧により天板部２に上方への力が加えられると、天板部２は外側薄肉部１６において曲げ変形し、外側薄肉部１６より内方に位置する部分は大きく上方に膨出変形する。
膨出変形時における天板部２の傾き（未変形時の天板部２に対する傾き）は、変形部分の周縁に近いほど大きくなるため、外側薄肉部１６より内方の天板部２は、外側薄肉部１６に近いほど傾きが大きくなる。
このため、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きは、天板部２全体が膨出変形する場合に比べて大きくなる。
さらに、接合部１９の断面曲率半径が上記範囲とされ、その強度が十分に高くされていることから、外側薄肉部１６より外側に相当する部分の天板部２は、上方に変位しにくい。
このため、外側薄肉部１６より内方に位置する部分は、より大きく上方に膨出変形し、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きはさらに大きくなる。
膨出変形時における天板部２の傾き（未変形時の天板部２に対する傾き）は、変形部分の周縁に近いほど大きくなるため、外側薄肉部１６より内方の天板部２は、外側薄肉部１６に近いほど傾きが大きくなる。
このため、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きは、天板部２全体が膨出変形する場合に比べて大きくなる。
さらに、接合部１９の断面曲率半径が上記範囲とされ、その強度が十分に高くされていることから、外側薄肉部１６より外側に相当する部分の天板部２は、上方に変位しにくい。
このため、外側薄肉部１６より内方に位置する部分は、より大きく上方に膨出変形し、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きはさらに大きくなる。
このように、連結部１５によって内側シール突起１２に内方への引張力が加えられるとともに、天板部２（突起１２が形成された部分１２ｃ）が大きく傾くため、内側シール突起１２の少なくとも一部は、先端が内方に移動する方向に変位し、当接凸部１２ａが容器内面２１ａから離れる。
これによって、容器内面２１ａと内側シール突起１２との隙間を通して、容器２０内のガスが外部に排出される。
これによって、容器内面２１ａと内側シール突起１２との隙間を通して、容器２０内のガスが外部に排出される。
上記キャップ１は、次の効果を奏する。
（１）天板部２と内側シール突起１２との間に形成された連結部１５を有するので、容器内圧上昇による膨出変形によって天板部２が傾くと、内側シール突起１２に内方への引張力が加えられる。
また、天板部２に外側薄肉部１６が形成されているので、天板部２は外側薄肉部１６において曲げ変形し、外側薄肉部１６より内方に位置する部分は、大きく上方に膨出変形する。
このため、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きは、天板部２全体が膨出変形する場合に比べて大きくなる。
よって、内側シール突起１２が、先端が内方に移動する方向に変位し、容器内面２１ａと内側シール突起１２との隙間を通して容器２０内のガスが外部に排出されやすくなる。
従って、キャップ１では、再栓後に容器２０の内圧が過度に上昇するのを防ぐことができる。
これに対し、外側薄肉部１６が形成されていない場合には、容器内圧上昇時に、天板部２全体が膨出変形するため、内側シール突起１２が形成された部分１２ｂの傾きが小さくなり、内側シール突起１２が内方に変位しにくくなる。従って、容器２０内のガスが排出されにくくなる。
（１）天板部２と内側シール突起１２との間に形成された連結部１５を有するので、容器内圧上昇による膨出変形によって天板部２が傾くと、内側シール突起１２に内方への引張力が加えられる。
また、天板部２に外側薄肉部１６が形成されているので、天板部２は外側薄肉部１６において曲げ変形し、外側薄肉部１６より内方に位置する部分は、大きく上方に膨出変形する。
このため、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きは、天板部２全体が膨出変形する場合に比べて大きくなる。
よって、内側シール突起１２が、先端が内方に移動する方向に変位し、容器内面２１ａと内側シール突起１２との隙間を通して容器２０内のガスが外部に排出されやすくなる。
従って、キャップ１では、再栓後に容器２０の内圧が過度に上昇するのを防ぐことができる。
これに対し、外側薄肉部１６が形成されていない場合には、容器内圧上昇時に、天板部２全体が膨出変形するため、内側シール突起１２が形成された部分１２ｂの傾きが小さくなり、内側シール突起１２が内方に変位しにくくなる。従って、容器２０内のガスが排出されにくくなる。
（２）接合部１９の断面曲率半径を上記範囲とすることによって、接合部１９の強度を十分に高め、外側薄肉部１６より外側に相当する部分の天板部２を変位しにくくすることができる。
このため、外側薄肉部１６より内方に位置する部分を、より大きく上方に膨出変形させ、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きをさらに大きくすることができる。
従って、再栓後に容器の内圧が過度に上昇するのを確実に防ぐことができる。
このため、外側薄肉部１６より内方に位置する部分を、より大きく上方に膨出変形させ、内側シール突起１２の形成部分１２ｃにおける天板部２の傾きをさらに大きくすることができる。
従って、再栓後に容器の内圧が過度に上昇するのを確実に防ぐことができる。
（３）連結部１５は、周方向の一部にのみ形成されているので、内方への引張力が内側シール突起１２の一部にのみ局所的に作用することになる。
引張力が内側シール突起１２に対し周方向に偏って作用するため、連結部１５が形成された部分の内側シール突起１２が内方に変位することにより内側シール突起１２に生じた歪みが、連結部１５が形成されていない部分によって吸収されることになる。
このため、連結部を全周にわたって形成する場合に比べ、上記引張力が作用する部分の内側シール突起１２が内方に変位しやすくなる。
引張力が内側シール突起１２に対し周方向に偏って作用するため、連結部１５が形成された部分の内側シール突起１２が内方に変位することにより内側シール突起１２に生じた歪みが、連結部１５が形成されていない部分によって吸収されることになる。
このため、連結部を全周にわたって形成する場合に比べ、上記引張力が作用する部分の内側シール突起１２が内方に変位しやすくなる。
（４）一般に、キャップ内を殺菌するには、容器口部に装着したキャップ外面に熱水を流す方法がとられる。
キャップ１では、天板部２に外側薄肉部１６が形成されているので、天板部２の外面に熱水を供給することによって、外側薄肉部１６を通して、内部空間Ｌ（内側シール突起１２と天板部２と開口端シール突起１３と容器口部２１とで囲まれた空間）に十分な熱を伝えることができる。
従って、内部空間Ｌを確実に殺菌することができる。
キャップ１では、天板部２に外側薄肉部１６が形成されているので、天板部２の外面に熱水を供給することによって、外側薄肉部１６を通して、内部空間Ｌ（内側シール突起１２と天板部２と開口端シール突起１３と容器口部２１とで囲まれた空間）に十分な熱を伝えることができる。
従って、内部空間Ｌを確実に殺菌することができる。
上記閉止装置は、果汁飲料、茶飲料、コーヒー飲料等の飲料を容器２０に充填し、口部２１にキャップ１を装着することによって、飲料が充填された容器詰め飲料とすることができる。
１・・・キャップ、
２・・・天板部、
２ａ・・・天板部の内面、
２ｂ・・・天板部の周縁部、
３・・・筒部、
３ａ・・・筒部の内面、
４・・・キャップ本体、
１０・・・ネジ部、
１２・・・内側シール突起、
１２ｂ・・・内側シール突起の内面、
１２ｃ・・・内側シール突起が形成された部分、
１２ｄ・・・最大外径部、
１３・・・開口端シール突起、
１４・・・外側シール突起、
１５・・・連結部、
１６・・・外側薄肉部、
１７・・・外周側部分、
１８ｂ・・・内側薄肉部、
１９・・・天板部と筒部との接合部、
２１・・・容器口部、
２１ａ・・・容器口部の内面、
２１ｂ・・・容器口部の開口端部、
２１ｃ・・・容器口部の外面、
２２・・・雄ネジ、
Ｅ・・・外周側部分の厚さ、
Ｈ・・・最大外径部と開口端シール突起下端との高低差、
Ｉ・・・外側シール突起の下端と、開口端シール突起の下端との高低差、
Ｊ・・・筒部の内面と、容器口部外面の雄ネジの先端との距離、
Ｋ・・・ネジ部の先端と、容器口部の外面との距離
２・・・天板部、
２ａ・・・天板部の内面、
２ｂ・・・天板部の周縁部、
３・・・筒部、
３ａ・・・筒部の内面、
４・・・キャップ本体、
１０・・・ネジ部、
１２・・・内側シール突起、
１２ｂ・・・内側シール突起の内面、
１２ｃ・・・内側シール突起が形成された部分、
１２ｄ・・・最大外径部、
１３・・・開口端シール突起、
１４・・・外側シール突起、
１５・・・連結部、
１６・・・外側薄肉部、
１７・・・外周側部分、
１８ｂ・・・内側薄肉部、
１９・・・天板部と筒部との接合部、
２１・・・容器口部、
２１ａ・・・容器口部の内面、
２１ｂ・・・容器口部の開口端部、
２１ｃ・・・容器口部の外面、
２２・・・雄ネジ、
Ｅ・・・外周側部分の厚さ、
Ｈ・・・最大外径部と開口端シール突起下端との高低差、
Ｉ・・・外側シール突起の下端と、開口端シール突起の下端との高低差、
Ｊ・・・筒部の内面と、容器口部外面の雄ネジの先端との距離、
Ｋ・・・ネジ部の先端と、容器口部の外面との距離
Claims (14)
- 天板部（２）とその周縁部（２ｂ）から垂下した筒部（３）とを有するキャップ本体（４）を備え、
天板部（２）の内面（２ａ）に、容器口部（２１）内に嵌入される環状の内側シール突起（１２）が形成され、
天板部の内面と、内側シール突起の内面（１２ｂ）との間に、天板部と内側シール突起を連結する連結部（１５）が形成され、
天板部には、内側シール突起が形成された部分（１２ｃ）と前記周縁部との間のいずれかの位置に、この周縁部より薄く形成された外側薄肉部（１６）が形成されていることを特徴とする合成樹脂製キャップ（１）。 - 天板部と筒部との接合部（１９）の内面側の断面曲率半径が、０．６ｍｍ以上とされていることを特徴とする請求項１に記載の合成樹脂製キャップ。
- 内側シール突起より内側に相当する部分の天板部が、前記連結部が形成された外周側部分（１７）と、外周側部分より内側に形成された内側薄肉部（１８ｂ）とを有し、この内側薄肉部が外周側部分より薄く形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の合成樹脂製キャップ。
- 外周側部分の厚さ（Ｅ）が、０．５〜３ｍｍとされていることを特徴とする請求項３に記載の合成樹脂製キャップ。
- 外周側部分の幅（Ｆ）が、０．５〜１０ｍｍとされていることを特徴とする請求項３または４に記載の合成樹脂製キャップ。
- 容器口部に装着したときに、筒部の内面（３ａ）と、容器口部の外面（２１ｃ）に形成された雄ネジ（２２）の先端との距離（Ｊ）が、１ｍｍ以下となることを特徴とする請求項１〜５のうちいずれか１項に記載の合成樹脂製キャップ。
- 容器口部に装着したときに、筒部に形成されたネジ部（１０）の先端と、容器口部の外面との距離（Ｋ）が、１ｍｍ以下となることを特徴とする請求項１〜６のうちいずれか１項に記載の合成樹脂製キャップ。
- 天板部に、容器口部の開口端面（２１ｂ）に当接する開口端シール突起（１３）が形成されていることを特徴とする請求項１〜７のうちいずれか１項に記載の合成樹脂製。
- 内側シール突起が、最大外径部（１２ｄ）で容器口部の内面（２１ａ）に当接するようにされ、
最大外径部の高さ位置が、この最大外径部と開口端シール突起下端との高低差（Ｈ）が１〜４ｍｍとなるように設定されていることを特徴とする請求項８に記載の合成樹脂製キャップ。 - 天板部に、容器口部の外面に当接する外側シール突起が形成され、
外側シール突起が、この突起の下端と開口端シール突起の下端との高低差（Ｉ）が３ｍｍ以下となるように形成されていることを特徴とする請求項８または９に記載の合成樹脂製キャップ。 - 天板部の曲げ弾性率が、５００〜２０００ＭＰａであることを特徴とする請求項１〜１０のうちいずれか１項に記載の合成樹脂製キャップ。
- 合成樹脂製キャップを構成する材料の密度が、０．８５〜０．９７ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする請求項１〜１１のうちいずれか１項に記載の合成樹脂製キャップ。
- 容器と、その口部に装着される合成樹脂製キャップとを備えた閉止装置であって、
合成樹脂製キャップが、天板部とその周縁部から垂下した筒部とを有するキャップ本体を備え、
天板部の内面に、容器口部内に嵌入される環状の内側シール突起が形成され、
天板部の内面と、内側シール突起の内面との間に、これら天板部と内側シール突起を連結する連結部が形成され、
天板部には、内側シール突起が形成された部分と、前記周縁部との間のいずれかの位置に、この周縁部より薄く形成された外側薄肉部が形成されていることを特徴とする閉止装置。 - 容器と、その口部に装着される合成樹脂製キャップとを備えた閉止装置内に飲料が充填された容器詰め飲料であって、
合成樹脂製キャップが、天板部とその周縁部から垂下した筒部とを有するキャップ本体を備え、
天板部の内面に、容器口部内に嵌入される環状の内側シール突起が形成され、
天板部の内面と、内側シール突起の内面との間に、これら天板部と内側シール突起を連結する連結部が形成され、
天板部には、内側シール突起が形成された部分と、前記周縁部との間のいずれかの位置に、この周縁部より薄く形成された外側薄肉部が形成されていることを特徴とする容器詰め飲料。
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