JP3514731B2 - 立体プリント配線板の製造方法 - Google Patents
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Description
詳しくは絶縁層を熱可塑性樹脂で形成した立体プリント
配線板の製造方法に関する。
片面または両面に導体回路を形成したリジッド基板に対
し、それに実装されるピングリッドやボールグリッド、
LEDなどを収めるための凹部を形成した立体プリント
配線板が知られている。これらの立体プリント配線板
は、PGA基板(ピングリッドアレイ)、BGA基板
(ボールグリッドアレイ)と呼ばれることもある。
成して立体プリント配線板12を製造するには、リジッ
ド基板10の表面の部品実装の予定区域に、パンチ金型
と呼ばれる円柱や角柱等からなる所定形状の雄型13を
当てると共に、リジッド基板10の裏面にはダイ金型と
呼ばれる雌型14を当てて、両金型の間でリジッド基板
を挟圧して熱プレスし、リジッド基板10の要所に凹部
11を形成してプリント配線板を立体化していた。
座ぐり加工とよばれる切削加工を施して、部品を実装す
る予定区域の表面に凹部16を形成して、プリント配線
板を立体化する方法も知られている。
塑性の飽和ポリエステル樹脂が知られており、このよう
な熱可塑性樹脂の結晶化処理中に、絶縁基板を所定の曲
げ及び絞り形状に熱プレス加工する立体配線基板の製造
方法が、特公平6−93536号公報や特公平7−10
1772号公報に記載されている。
材料に用いて立体配線基板を製造すると、熱プレスする
時に導体パターンの周辺の絶縁基板が変形し、成形体に
この変形を元に戻そうとする力(残留応力)が発生する
という問題があり、甚だしい場合には局部的に「波打
ち」と呼ばれる変形が発生する。
ト配線板を製造するには、熱プレス成形時までのエポキ
シ樹脂の架橋度合の管理が難しく、そのために信頼性や
量産性の点で満足なものを製造できない。また、ガラス
布で補強されているプリント配線板はフレキシブル性が
低いので、用途が限定されるという問題点もある。
の立体プリント配線板、または単なる電気配線用の立体
プリント配線板を曲げ加工すると、弾性率の低い樹脂製
の絶縁基板よりも銅やアルミニウムからなる導体に曲げ
応力がかかるため、導体が断線し易いという問題点があ
る。
箔に対して比較的低温で確実に熱融着させることは容易
なことではない。
耐熱性に優れた熱可塑性樹脂を用いて立体プリント配線
板を製造する場合において、立体化のために熱プレスさ
れた配線板に残留応力がないようにして、歪みのない立
体プリント配線板を提供することである。
系基板に対して導体箔を比較的低温で確実に熱融着させ
ることができるようにし、また、比較的低温での熱プレ
ス成形によって所期した立体形状を正確に成形できる立
体プリント配線板の製造方法とし、しかもハンダ耐熱性
や耐薬品性をも兼ね備えた立体プリント配線板を製造す
ることである。
を形成した段階で曲げ加工をしても導体が断線し難い立
体プリント配線板を提供することである。
晶融解ピーク温度260℃以上のポリアリールケトン樹
脂65〜35重量%と、非晶性ポリエーテルイミド樹脂
35〜65重量%を含有し、示差走査熱量測定で昇温し
た時に測定されるガラス転移温度が150〜230℃の
熱可塑性樹脂組成物からなるフィルム状絶縁体を設け、
このフィルム状絶縁体の片面または両面に導体箔を重ね
て、前記熱可塑性樹脂組成物が下記の式(I) で示される
結晶融解熱量ΔHmと昇温中の結晶化により発生する結
晶化熱量ΔHCとの関係を満たすように前記導体箔を熱
融着し、その後、この導体箔をエッチングして導体回路
を形成し、得られたプリント配線板を立体的に変形させ
ることからなる立体プリント配線板の製造方法としたの
である。
に、導体回路を覆うように保護膜を設けると、導体回路
に曲げ応力が集中せず、導体回路が断線し難い立体プリ
ント配線板を製造できる。
は、上記の立体プリント配線板の製造方法において、導
体回路が形成されたプリント配線板に対して、熱可塑性
樹脂組成物が下記の式(II)で示される関係を満たすよう
に熱処理する。
を採用することができる。
フィルム状絶縁体の片面または両面に重ねる導体箔は、
表面粗化されている導体箔を採用することが好ましく、
ポリアリールケトン樹脂としては、ポリエーテルエーテ
ルケトン樹脂を採用することが好ましい。
線板の製造方法は、結晶性のポリアリールケトン樹脂と
非晶性のポリエーテルイミド樹脂を所定量配合したフィ
ルム状絶縁体からなる絶縁層を形成するが、この絶縁層
は両樹脂の優れた諸特性により、熱融着性やハンダ耐熱
性を有し、プリント配線板に通常要求される可撓性、機
械的強度および電気的絶縁性を有している。
式(I) で示される関係を満たし、ガラス転移温度が15
0〜230℃であり、かつ結晶融解熱量ΔHmと昇温中
の結晶化により発生する結晶化熱量ΔHcとの関係が前
記式(I) で示される関係を満たすものであり、加熱によ
るポリアリールケトン樹脂の結晶化の進行状態が適当範
囲に調整されたものである。
体箔は、熱可塑性樹脂組成物の熱融着性によって強固に
接着されており、この導体箔のエッチングによって形成
される精密な導体回路も強固に接着されて剥離しにく
い。なお、導体箔として、表面が粗化されている導体箔
を使用すると、導体回路と絶縁層との接着強度がより大
きくなって好ましい。
に変形させるには、外力による曲げ加工または熱プレス
成形などを採用することができる。
路を形成したプリント配線板の表面の要所に凸型を当
て、250℃未満、通常は230℃付近という比較的低
温での熱プレス条件を採用すればよく、その際に前記式
(I) で示される関係を満たす熱可塑性樹脂がガラス転移
点(Tg)を越える状態となり局所に凹型を精密に成形
することができる。
縁層の熱可塑性樹脂組成物が前記式(II)で示される結晶
性を示すものになり、この配線板は260℃に耐えるハ
ンダ耐熱性を有すると共に、金型の凹凸形状が正確に再
現されて実装部品が確実に納まる立体プリント配線板に
なる。
ポキシ樹脂などの接着剤を介在させないで熱融着するの
で、耐熱性、耐薬品性、電気特性などの諸特性は接着剤
の特性に支配されることがなく、絶縁層の優れた諸特性
が充分に活かされることは勿論である。
めの切削加工等を行う必要がないので、製造工程が簡略
になり効率の良い立体プリント配線板の製造方法にな
る。
を示す模式図、図2は第2実施形態の立体プリント配線
板の曲げ加工工程の説明図、図3(a)は実施形態の立
体プリント配線板を取り付けた携帯電話の概略構成を示
す一部断面側面図、図3(b)は従来のプリント配線板
を取り付けた携帯電話の概略構成を示す一部断面側面
図、図4はプリント配線板の曲げ角度と断線率の関係を
示す図表、図5は従来例の立体プリント配線板の製造工
程を示す模式図、図6は従来例の立体プリント配線板の
製造工程を示す模式図である。
形態を、図1に基づいて以下に説明する。
ルム状絶縁体)1は、結晶融解ピーク温度260℃以上
のポリアリールケトン樹脂65〜35重量%と、非晶性
ポリエーテルイミド樹脂35〜65重量%を含有し、示
差走査熱量測定で昇温した時に測定されるガラス転移温
度が150〜230℃の熱可塑性樹脂組成物からなる。
配合割合でポリアリールケトン樹脂と非晶性ポリエーテ
ルイミド樹脂とを配合し、後述する所定の結晶性熱可塑
性フィルム状絶縁体を調製する。
を重ね、真空熱プレス機などを用いて熱プレス成形を行
なって、銅箔が熱融着した両面銅張積層板を作製する。
点を越えるが、熱可塑性樹脂の結晶化温度は越えないよ
うに、すなわち熱可塑性樹脂組成物の非晶性が維持され
るように加熱してフィルム状絶縁体1の両面に銅箔を熱
融着し、このとき熱可塑性樹脂組成物が下記の式(I) で
示される関係を満たす銅張積層板を形成する。なお、銅
箔の接着のためのプレス時の圧力は、10〜100kg
f/cm2 を採用することが好ましく、より好ましくは
30〜50kgf/cm2 である。
グして導体回路2を形成すると、図1(a)に示すプリ
ント配線板3を得る。
型を形成したステンレス鋼板等からなる硬質の凸型板4
を重ね、またプリント配線板3の他面(図中の下面)に
はステンレス鋼板等からなる硬質の平板5を重ねる。こ
の状態で熱プレス成形するが、その際の成形条件は、フ
ィルム状絶縁体1を形成する熱可塑性樹脂組成物が後述
の式(II)で示される関係を満たす条件にする。このよう
にして、図1(b)で示されるような部品実装のための
所要形状の凹部6が形成された立体プリント配線板7を
製造する。
成形は、熱可塑性樹脂組成物の結晶融解ピーク温度(T
c)付近(例えば220〜250℃)に加熱すると共に
加熱して結晶化を進め、ハンダ耐熱性のある立体プリン
ト配線板を製造する。なお、立体化のために熱プレスす
る際の圧力は、10〜100kgf/cm2 であればよ
く、好ましくは30〜50kgf/cm2 である。
形成した硬質の凸型板(図示せず。)を使用すれば、プ
リント配線板3の両面に凹部6を形成した立体プリント
配線板を製造することもできる。
よび凸部を形成した両面凹凸型板を採用すれば、プリン
ト配線板の両面に凹凸形状を設けることもできる。
て、熱プレス加工以外の立体変形のための手段を採用
し、その後、ハンダ耐熱性の必要性があれば、適宜に所
定の熱処理を施してもよい。
変形手段として、周知の曲げ加工を採用して立体プリン
ト配線板を製造する方法である。
両面に導体回路2が形成されたプリント配線板3に対し
て、先ず、図2に示すように[曲げ加工1]を施し、続
けて[曲げ加工2]を施して屈曲部を増やし、さらに
[曲げ加工3]を施して最終形状に仕上げた後、これに
ハンダ耐熱性が要求される場合には、熱可塑性樹脂組成
物が前述のように式(II)で示される関係を満たすように
熱処理をする。因みに、[曲げ加工1]または[曲げ加
工2]の段階で熱処理を行なうと、絶縁層1の結晶性が
高すぎてその後に曲げ加工を行なうことが困難になる。
の使用目的が、接続ケーブルや単なる電気配線であっ
て、ハンダ耐熱性が要求されなければ、式(II)で示され
る関係を満たす熱処理を省略してもよい。
リント配線板の曲げ加工が困難であるため、ディスプレ
イ8の裏側に無用の空間が残るという問題があったが、
曲げ加工された立体プリント配線板は、図3(a)に示
すように、薄型の携帯電話の内部で傾斜したディスプレ
イ8および本体の電池収納部9に沿わせて配置すること
ができるようになる。このように曲げ加工された立体プ
リント配線板は、フレキシブルプリント配線板でも収納
が困難であった小容積の空間内にプリント配線基板を配
置することができるようになる。
する保護膜は、前記したポリアリールケトン樹脂と非晶
性ポリエーテルイミド樹脂とを所定の割合で配合したフ
ィルム状絶縁体と同じ樹脂組成物からなるものであって
もよく、また一般的なプリント配線板用のカバーフィル
ムと同じ材質であってもよい。
配線板の曲げ変形状態での導体回路への応力が緩和さ
れ、断線が起こり難くなる。
パターンを形成した片面基板を240℃で10分間の熱
プレス条件で、30゜、60゜または90゜まで曲げ変
形させた際、導体回路を覆う保護膜がない場合(銅パ
ターンのみ)、一般的なソルダーレジストを形成した場
合(ソルダーレジスト)、または絶縁層と同じ樹脂組
成物からなる保護膜を設けた場合(カバーフィルム)
の断線率を示したものである。
60゜以上の曲げ角度で60%以上のプリント配線板が
断線したが、保護膜を有するのプリント配線板は、9
0゜まで殆どのものが断線しなかった。
リント配線板は、曲げ変形した配線の応力を減少させて
断線を防止する効果のあることがわかる。
箔熱融着後のフィルム状絶縁体の熱特性について説明す
る。この熱特性は、結晶融解熱量ΔHmと昇温中の結晶
化により発生する結晶化熱量ΔHcとの関係が前記の式
(I) で示される関係を満たすことである。
K7122に準じた示差走査熱量測定で昇温したときの
DSC曲線に現れる2つの転移熱の測定値、結晶融解熱
量ΔHm(J/g)と結晶化熱量ΔHc(J/g)の値
から上記式によって算出される。
成物の配合比率にも依存しているが、フィルム状絶縁体
の成形・加工条件が大きく影響する。すなわち、フィル
ム状に製膜する際に、原料ポリマーを溶融させた後、速
やかに冷却することにより、前記式の値を小さくするこ
とができる。また、これらの数値は、各工程でかかる熱
履歴を調整することにより、制御することができる。こ
こでいう熱履歴とは、フィルム状絶縁体の温度と、その
温度になっていた時間を指し、温度が高いほど、この数
値は大きくなる傾向がある。
する工程において、フィルム状絶縁体の少なくとも一面
に導体箔を熱融着した後、プリント配線用素板について
熱プレス前の測定に基づくものである。
0.5を越えていると、熱可塑性樹脂組成物は既に結晶
性が高い状態にあるから、熱プレスによって形成される
凹部の形状が金型形状に整合しないものになる。そのた
め、熱プレスなどの熱処理を250℃を越える高温で行
なうことが必要になり、製造効率も低下することにな
る。
う熱特性は、凹部形成後に下記式(II)の関係を満たすこ
とである。上記式(II)の値が、0.7未満の低い値で
は、絶縁層の結晶化が不充分であり、ハンダ耐熱性(通
常260℃)を保てないと考えるからである。
もの、例えば25μm、50μm、100μm、200
μmのものであり、その製造方法は、例えばTダイを用
いた押出キャスト法やカレンダー法などの周知の製膜方
法を採用すればよく、特に限定された製造方法を採る必
要はない。なお、製膜法や安定生産性の面からTダイを
用いた押出キャスト法を採用することが好ましい。押出
キャスト法の成形温度は、組成物の流動特性や製膜特性
によって適宜に調節するが、概ね組成物の融点以上、4
30℃以下である。
成分であるポリアリールケトン樹脂は、その構造単位に
芳香族結合、エーテル結合およびケトン結合を含む熱可
塑性樹脂であり、すなわち、フェニルケトンとフェニル
エーテルの組み合わせ構造からなる耐熱性の結晶性高分
子である。
テルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテ
ルケトンケトンなどがあり、この発明では、下記の化1
の式に示されるポリエーテルエーテルケトンを好適に使
用できる。
ポリエーテルイミド樹脂は、その構造単位に芳香族結
合、エーテル結合およびイミド結合を含む非晶性熱可塑
性樹脂であり、この発明において下記の化2の式に示さ
れるポリエーテルイミド樹脂を適用できる。
した2種類の耐熱性樹脂を所定の割合でブレンドした組
成物からなり、すなわち、熱可塑性樹脂組成物は、結晶
融解ピーク温度260℃以上のポリアリールケトン樹脂
65〜35重量%と非晶性ポリエーテルイミド樹脂35
〜65重量%とからなり、示差走査熱量測定で昇温した
時に測定されるガラス転移温度が150〜230℃のも
のである。
トン樹脂が65重量%を越えて多量に配合されたり、ポ
リエーテルイミド樹脂の配合割合が35重量%未満の少
量の配合割合では、組成物の結晶化速度が速くなり、導
体箔と熱融着性が低下するからであり、結晶性ポリアリ
ールエーテルケトン樹脂が35重量%未満であったり、
非晶性ポリエーテルイミド樹脂が65重量%を超える
と、組成物の結晶化度が低くなり、たとえ結晶融解ピー
ク温度が260℃以上であってもハンダ耐熱性が低下す
るので、好ましくないからである。
成物には、この発明の効果を阻害しない程度に、他の樹
脂その他の添加剤を配合してもよく、その具体例として
は、熱安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、着色剤、滑
剤、難燃剤、無機フィラーなどが挙げられる。また、フ
ィルム状絶縁体の表面に、ハンドリング性改良等のため
のエンボス化工やコロナ処理などを施してもよい。
銀、アルミニウム、ニッケル、錫などのように厚さ8〜
70μm程度の金属箔が挙げられる。このうち、適用さ
れる金属箔としては、その表面を黒色酸化処理などの化
成処理した銅箔が特に好ましい。導体箔は、接着効果を
高めるために、フィルム状絶縁体との接触面(重ねる
面)側を予め化学的または機械的に粗化したものを用い
ることが好ましい。表面粗化処理された導体箔の具体例
としては、電解銅箔を製造する際に電気化学的に処理さ
れた粗化銅箔などが挙げられる。
ム状絶縁体の製造例1〜3およびこれに対比する参考例
1、2の製造方法およびこれらの物性について以下に説
明する。
製:PEEK381G)(以下の文中または表1、2に
おいて、PEEKと略記する。)60重量%と、ポリエ
ーテルイミド樹脂(ゼネラルエレクトリック社製:Ul
tem−1000)(以下の文中または表1、2におい
て、PEIと略記する。)40重量%をドライブレンド
した。この混合組成物を押出成形し、厚さ25μmのフ
ィルム状絶縁体を製造した。
40重量%、PEI60重量%としたこと以外は、同様
にしてフィルム状絶縁体を製造した。
30重量%、PEI70重量%としたこと以外は、同様
にしてフィルム状絶縁体を製造した。
100重量%(参考例1)、またはPEI100重量%
(参考例2)としたこと以外は、同様にしてそれぞれの
フィルム状絶縁体を製造した。
の物性を調べるため、以下の(1)および(2)に示す項目を
測定または測定値から計算値を算出した。これらの結果
は、表1にまとめて示した。
融解ピーク温度(℃) JIS K7121に準じ、試料10mgを使用し、
パーキンエルマー社製:DSC−7を用いて加熱速度を
10℃/分で昇温した時の上記各温度をサーモグラムか
ら求めた。
パーキンエルマー社製:DSC−7を用いて加熱速度を
10℃/分で昇温した時のサーモグラムから結晶融解熱
量ΔHm(J/g)と結晶化熱量ΔHc(J/g)を求
め、上記式の値を算出した。
の両面に、厚さ12μmの電気化学的に表面を粗面化し
た電解銅箔を重ねて、真空雰囲気下760mmHg、プ
レス温度220℃、プレス圧力30kg/cm2 、プレ
ス時間20分の条件で熱融着し、両面銅張積層板を作製
した。
前記 (2)(ΔHm−ΔHc)/ΔHmの測定試験を前記
同じ方法で行ない、式値を表2に示した。
る(3) の方法で接着強度を調べ、この結果を表2中に併
記した。
トラクティブ法によって回路パターンを形成し、導電性
回路をエッチングにより形成したプリント配線板を製造
した。
の試験方法で調べ、この結果を表2中に併記した。
記の(5) の方法で調べ、この結果を表2中に併記した。
て、プリント配線素板の銅箔の引き剥がし強さを測定
し、その平均値をkgf/10cmで示した。
260℃のハンダ浴に試験片のプリント配線素板の銅箔
側がハンダ浴に接触する状態で10秒間浮かべた後、浴
から取り出して室温まで放冷し、その膨れや剥がれ箇所
の有無を目視観察し、その良否を評価した。
面観察用サンプルを作製し、走査型電子顕微鏡(SE
M)で切断面を観察し、フィルム状絶縁体と銅箔製の導
電性回路との層間剥離の有無を評価した。
図1(a)に示すように高さ25μmの円盤状の凸部を
形成したステンレス鋼製の凸型板4を重ねると共に、プ
リント配線板の下面にステンレス鋼製の平板5の平滑面
を当て、フィルム状絶縁体からなる絶縁層1が下記の式
(II)で示される関係を満たす熱可塑性樹脂組成物になる
ように約230℃、圧力30kgf/cm2 で熱プレス
成形し、立体プリント配線板を製造した。
を使用し、両面銅張積層板を作製する際のプレス温度を
240℃、プレス時間を30分に変更したこと以外は実
施例1と同様にしてプリント配線板を作製し、試験(3)
〜(5) の評価を表2中に併記し、さらに実施例1と同様
にして、立体プリント配線板を製造した。
レス温度を230℃、プレス時間を10分に変更したこ
と以外は実施例2と同様にしてプリント配線板を作製
し、実施例1と同様にして試験(3) 〜(5) の評価を表2
中に併記し、さらに実施例1と同様にして、立体プリン
ト配線板を製造した。
を使用し、両面銅張積層板を作製する際のプレス温度を
240℃、プレス時間を20分に変更したこと以外は実
施例1と同様にしてプリント配線板を作製し、試験(3)
〜(5) の評価を表2中に併記し、さらに実施例1と同様
にして、立体プリント配線板を製造した。
正確に再現され実装部品が確実に凹部に納まる立体プリ
ント配線板であった。さらに実施例1の両面銅張積層板
の接着強度は、表2の結果からも明らかなように、1.
6kgf/10cmという良好な値であり、ハンダ耐熱
性試験の結果は基板に膨れや剥がれが一切観察されず、
また導電性回路形成後のFPCに対するSEM観察でも
層間剥離は全く観察されなかった。
凸形状が正確に再現され実装部品が確実に凹部に納まる
立体プリント配線板であった。また、実施例2の両面銅
張積層板の接着強度は、1.4kgf/10cmという
良好な値であり、ハンダ耐熱性試験の結果も良好であ
り、またエッチングによる導電性回路形成後のSEM観
察でも層間剥離は全く観察されなかった。
凸形状がおおよそ正確に再現された立体プリント配線板
であって、比較例1では、SEM観察では層間の密着性
があり一応良好であったが、ハンダ耐熱性では基板に膨
れや剥がれが観察され、不良という結果であった。
の接着強度が0.2kgf/cmという不良な値であ
り、エッチングによる導電性回路形成後には回路部分の
銅箔が剥離した。
明したように、所定の熱可塑性樹脂組成物からなるフィ
ルム状絶縁体の表面に導体箔を重ねて所定の条件で熱融
着し、熱可塑性樹脂組成物の結晶状態を調整したので、
ポリイミド樹脂系基板に対して導体箔を比較的低温で確
実に熱融着できるようになり、しかも立体化のために曲
げ変形または熱プレスされた配線板に残留応力が残ら
ず、歪みのない立体プリント配線板を製造できるという
利点がある。
成形する場合には、例えば250℃未満、好ましくは2
30℃付近という比較的低温の熱プレス条件で金型の凹
凸形状が正確に再現された熱プレス成形を行なうことが
でき、絶縁層と導体回路の接着性もよく、しかも成形後
の配線板に残留応力がなくて基板に歪みのない立体プリ
ント配線板を製造できるという利点がある。
て、所定の熱処理を行なうようにした本願の発明では、
260℃に耐えるハンダ耐熱性が備わり、耐薬品性、電
気特性などの特性をも併有する優れた立体プリント配線
板を効率良く製造できるという利点もある。
した立体プリント配線板の製造方法では、導体回路を形
成した段階で曲げ化工をしても導体が断線し難いという
利点がある。
Claims (6)
- 【請求項1】 結晶融解ピーク温度260℃以上のポリ
アリールケトン樹脂65〜35重量%と、非晶性ポリエ
ーテルイミド樹脂35〜65重量%を含有し、示差走査
熱量測定で昇温した時に測定されるガラス転移温度が1
50〜230℃の熱可塑性樹脂組成物からなるフィルム
状絶縁体を設け、このフィルム状絶縁体の片面または両
面に導体箔を重ねて、前記熱可塑性樹脂組成物が下記の
式(I)で示される結晶融解熱量ΔHmと昇温中の結晶化
により発生する結晶化熱量ΔHcとの関係を満たすよう
に前記導体箔を熱融着し、その後、この導体箔をエッチ
ングして導体回路を形成し、得られたプリント配線板を
立体的に変形させることからなる立体プリント配線板の
製造方法。 式(I): 〔(ΔHm−ΔHc)/ΔHm〕≦0.5 - 【請求項2】 プリント配線板を立体的に変形させる前
に、導体回路を覆うように保護膜を設ける請求項1に記
載の立体プリント配線板の製造方法。 - 【請求項3】 請求項1または2に記載の立体プリント
配線板の製造方法において、導体回路が形成されたプリ
ント配線板を立体的に変形させる時または立体変形後
に、熱可塑性樹脂組成物が下記の式(II)で示される関係
を満たすように熱処理することを特徴とする立体プリン
ト配線板の製造方法。 式(II):〔(ΔHm−ΔHc)/ΔHm〕≧0.7 - 【請求項4】 導体回路が形成されたプリント配線板を
立体的に変形させる時の熱処理が、熱プレス成形による
加熱加圧処理である請求項3に記載の立体プリント配線
板の製造方法。 - 【請求項5】 フィルム状絶縁体の片面または両面に重
ねる導体箔が、表面粗化されている導体箔である請求項
1〜4のいずれか1項に記載の立体プリント配線板の製
造方法。 - 【請求項6】 ポリアリールケトン樹脂が、ポリエーテ
ルエーテルケトン樹脂である請求項1〜5のいずれか1
項に記載の立体プリント配線板の製造方法。
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