JP3485748B2 - 膨張弁 - Google Patents
膨張弁Info
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- JP3485748B2 JP3485748B2 JP02570497A JP2570497A JP3485748B2 JP 3485748 B2 JP3485748 B2 JP 3485748B2 JP 02570497 A JP02570497 A JP 02570497A JP 2570497 A JP2570497 A JP 2570497A JP 3485748 B2 JP3485748 B2 JP 3485748B2
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- Japan
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- coil spring
- compression coil
- pressure refrigerant
- valve
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/068—Expansion valves combined with a sensor
- F25B2341/0683—Expansion valves combined with a sensor the sensor is disposed in the suction line and influenced by the temperature or the pressure of the suction gas
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- Temperature-Responsive Valves (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、冷凍サイクルに
おいて蒸発器に送り込まれる冷媒の流量制御を行いつつ
冷媒を断熱膨張させるための膨張弁に関する。
おいて蒸発器に送り込まれる冷媒の流量制御を行いつつ
冷媒を断熱膨張させるための膨張弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】膨張弁には各種のタイプがあるが、蒸発
器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧冷媒流路の途中を
細く絞って形成された弁座孔に対して上流側から対向す
るように弁体を配置し、蒸発器から送り出される低圧冷
媒の温度に対応して動作する感温部と弁体とを弁座孔内
に緩く挿通されたロッドで連結して、弁体を開閉動作さ
せるようにした膨張弁が広く用いられている。
器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧冷媒流路の途中を
細く絞って形成された弁座孔に対して上流側から対向す
るように弁体を配置し、蒸発器から送り出される低圧冷
媒の温度に対応して動作する感温部と弁体とを弁座孔内
に緩く挿通されたロッドで連結して、弁体を開閉動作さ
せるようにした膨張弁が広く用いられている。
【０００３】しかし、膨張弁に送り込まれる高圧冷媒に
は何らかの原因によって上流側において圧力変動が発生
する場合があり、その圧力変動は、高圧冷媒液を媒体と
して膨張弁に伝達される。
は何らかの原因によって上流側において圧力変動が発生
する場合があり、その圧力変動は、高圧冷媒液を媒体と
して膨張弁に伝達される。
【０００４】すると、弁体が弁座より上流側に配置され
ている膨張弁においては、弁体の上流側の冷媒圧力が圧
力変動によって上昇したとき、それが弁体を閉じる方向
に作用するので、弁体の上流側の冷媒圧力がさらに上昇
して圧力変動が一層大きなものになり、膨張弁の動作が
非常に不安定なものになってしまう場合がある。
ている膨張弁においては、弁体の上流側の冷媒圧力が圧
力変動によって上昇したとき、それが弁体を閉じる方向
に作用するので、弁体の上流側の冷媒圧力がさらに上昇
して圧力変動が一層大きなものになり、膨張弁の動作が
非常に不安定なものになってしまう場合がある。
【０００５】そこで本発明者は、弁体に連結されたロッ
ドをその軸線に対して直角方向又は直角に近い角度方向
に圧縮コイルスプリングで付勢し、弁座孔と圧縮コイル
スプリングとの間の位置を支点にしてロッドが傾くよう
にした膨張弁を発明して先に特許出願した（特願平７−
３２４９４１号）。
ドをその軸線に対して直角方向又は直角に近い角度方向
に圧縮コイルスプリングで付勢し、弁座孔と圧縮コイル
スプリングとの間の位置を支点にしてロッドが傾くよう
にした膨張弁を発明して先に特許出願した（特願平７−
３２４９４１号）。
【０００６】そのような構成をとることにより、弁を完
全に閉じきるためには圧縮コイルスプリングの付勢力に
抗する力が必要なので、冷媒の圧力変動により高圧冷媒
流路内の圧力が短時間上昇しても弁が閉じきらず、大き
な圧力変動に発展しない。
全に閉じきるためには圧縮コイルスプリングの付勢力に
抗する力が必要なので、冷媒の圧力変動により高圧冷媒
流路内の圧力が短時間上昇しても弁が閉じきらず、大き
な圧力変動に発展しない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述のような
構造では、ロッドの動きが大きい制御状態の場合には圧
縮コイルスプリングとロッドとの当接面において滑りが
生じ、ロッドの動きが小さい制御状態の場合には、圧縮
コイルスプリングとロッドとの当接部において滑りが生
じないで、圧縮コイルスプリングがロッドに引きずられ
て一緒に移動する。
構造では、ロッドの動きが大きい制御状態の場合には圧
縮コイルスプリングとロッドとの当接面において滑りが
生じ、ロッドの動きが小さい制御状態の場合には、圧縮
コイルスプリングとロッドとの当接部において滑りが生
じないで、圧縮コイルスプリングがロッドに引きずられ
て一緒に移動する。
【０００８】そのため、ロッドの動きが大きいときと小
さいときとで弁開度の特性が相違して、蒸発器に送り込
まれる冷媒の流量制御特性が一定しないという問題が生
じていた。
さいときとで弁開度の特性が相違して、蒸発器に送り込
まれる冷媒の流量制御特性が一定しないという問題が生
じていた。
【０００９】そこで、例えば圧縮コイルスプリングを伸
縮方向以外には全く動けないように固定してしまうこと
が考えられるが、圧縮コイルスプリングをスムーズに伸
縮運動させるためには径方向にもある程度自由度が必要
なので、そのような固定を行うことはできない。
縮方向以外には全く動けないように固定してしまうこと
が考えられるが、圧縮コイルスプリングをスムーズに伸
縮運動させるためには径方向にもある程度自由度が必要
なので、そのような固定を行うことはできない。
【００１０】そこで本発明は、感温部と弁体とを連結す
るロッドを側方から付勢して、上流側の高圧冷媒の圧力
が変動して上昇しても安定した動作を維持することがで
きるようにすると共に、ロッドを側方から付勢する圧縮
コイルスプリングとロッドとの当接部において、ロッド
の動きの大きさにかかわらず両者間に必ず滑りが生じ
て、安定した弁開度特性を得ることができる膨張弁を提
供することを目的とする。
るロッドを側方から付勢して、上流側の高圧冷媒の圧力
が変動して上昇しても安定した動作を維持することがで
きるようにすると共に、ロッドを側方から付勢する圧縮
コイルスプリングとロッドとの当接部において、ロッド
の動きの大きさにかかわらず両者間に必ず滑りが生じ
て、安定した弁開度特性を得ることができる膨張弁を提
供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の膨張弁は、蒸発器に送り込まれる高圧冷媒
が通る高圧冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座
孔に対して上流側から対向するように配置された弁体
と、上記蒸発器から送り出される低圧冷媒の温度に対応
して動作する感温部と、上記弁座孔内に緩く挿通されて
上記感温部と上記弁体とを連結するロッドと、上記ロッ
ドを側方から付勢する圧縮コイルスプリングとが設けら
れた膨張弁において、上記圧縮コイルスプリングが、上
記ロッドを両者間の静止摩擦力より大きな力で上記ロッ
ドの軸線方向にも付勢するように配置されると共に、上
記ロッドに対する上記圧縮コイルスプリングの当接部が
上記ロッドの軸線方向の付勢方向に移動するのを規制す
るためのストッパが設けられていることを特徴とする。
め、本発明の膨張弁は、蒸発器に送り込まれる高圧冷媒
が通る高圧冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座
孔に対して上流側から対向するように配置された弁体
と、上記蒸発器から送り出される低圧冷媒の温度に対応
して動作する感温部と、上記弁座孔内に緩く挿通されて
上記感温部と上記弁体とを連結するロッドと、上記ロッ
ドを側方から付勢する圧縮コイルスプリングとが設けら
れた膨張弁において、上記圧縮コイルスプリングが、上
記ロッドを両者間の静止摩擦力より大きな力で上記ロッ
ドの軸線方向にも付勢するように配置されると共に、上
記ロッドに対する上記圧縮コイルスプリングの当接部が
上記ロッドの軸線方向の付勢方向に移動するのを規制す
るためのストッパが設けられていることを特徴とする。
【００１２】また、上記ロッドを上記弁座孔と上記付勢
手段との間の位置において軸線方向に進退自在な状態で
支持して上記ロッドが傾く支点となる支点部が設けられ
ていてもよく、上記圧縮コイルスプリングが、円弧状に
カーブして配置されていてもよい。
手段との間の位置において軸線方向に進退自在な状態で
支持して上記ロッドが傾く支点となる支点部が設けられ
ていてもよく、上記圧縮コイルスプリングが、円弧状に
カーブして配置されていてもよい。
【００１３】
【発明の実施の形態】図面を参照して本発明の実施の形
態を説明する。図１は本発明の第１の実施の形態を示し
ている。図中、１は蒸発器、２は圧縮機、３は凝縮器、
４は、凝縮器３の出口側に接続されて高圧の液体冷媒を
収容する受液器、１０は膨張弁である。これらによって
冷凍サイクルが形成されており、例えば自動車の室内冷
房装置（カーエアコン）に用いられる。
態を説明する。図１は本発明の第１の実施の形態を示し
ている。図中、１は蒸発器、２は圧縮機、３は凝縮器、
４は、凝縮器３の出口側に接続されて高圧の液体冷媒を
収容する受液器、１０は膨張弁である。これらによって
冷凍サイクルが形成されており、例えば自動車の室内冷
房装置（カーエアコン）に用いられる。
【００１４】膨張弁１０の本体ブロック１１には、蒸発
器１から圧縮機２へ送り出される低温低圧の冷媒ガスを
通すための低圧冷媒流路１２と、蒸発器１に送り込まれ
る高温高圧の冷媒液を通して断熱膨張させるための高圧
冷媒流路１３とが形成されている。
器１から圧縮機２へ送り出される低温低圧の冷媒ガスを
通すための低圧冷媒流路１２と、蒸発器１に送り込まれ
る高温高圧の冷媒液を通して断熱膨張させるための高圧
冷媒流路１３とが形成されている。
【００１５】低圧冷媒流路１２は、入口側の端部が蒸発
器１の出口に接続され、出口側が圧縮機２の入口に接続
されている。高圧冷媒流路１３は、入口側の端部が受液
器４の出口に接続され、出口側が蒸発器１の入口に接続
されている。
器１の出口に接続され、出口側が圧縮機２の入口に接続
されている。高圧冷媒流路１３は、入口側の端部が受液
器４の出口に接続され、出口側が蒸発器１の入口に接続
されている。
【００１６】低圧冷媒流路１２と高圧冷媒流路１３とは
平行に形成されており、これに垂直な貫通孔１４が低圧
冷媒流路１２と高圧冷媒流路１３との間を貫通してい
る。また、低圧冷媒流路１２から外方に抜けるように、
貫通孔１４と同じ向きに形成された開口部には、感温室
３０が取り付けられている。
平行に形成されており、これに垂直な貫通孔１４が低圧
冷媒流路１２と高圧冷媒流路１３との間を貫通してい
る。また、低圧冷媒流路１２から外方に抜けるように、
貫通孔１４と同じ向きに形成された開口部には、感温室
３０が取り付けられている。
【００１７】高圧冷媒流路１３の途中には、流路面積を
途中で狭く絞った形の、断面形状が円形の弁座孔１５が
中央部に形成されていて、その弁座孔１５に上流側から
対向して、弁座孔１５の直径より大きな直径の球状の弁
体１６が配置されている。
途中で狭く絞った形の、断面形状が円形の弁座孔１５が
中央部に形成されていて、その弁座孔１５に上流側から
対向して、弁座孔１５の直径より大きな直径の球状の弁
体１６が配置されている。
【００１８】そして、弁体１６と弁座孔１５の入口部と
の間の隙間の最も狭い部分が高圧冷媒流路１３の絞り部
になり、そこから蒸発器１に到る管路内において、高圧
冷媒が断熱膨張する。
の間の隙間の最も狭い部分が高圧冷媒流路１３の絞り部
になり、そこから蒸発器１に到る管路内において、高圧
冷媒が断熱膨張する。
【００１９】弁体１６は、圧縮コイルスプリング１７に
よって弁座孔１５に接近する方向（即ち、閉じ方向）に
付勢されている。１８は、本体ブロック１１に螺合して
取り付けられて圧縮コイルスプリング１７の付勢力を調
整する調整ナット、１９は、高圧冷媒流路１３と外部と
の間をシールするためのＯリングである。
よって弁座孔１５に接近する方向（即ち、閉じ方向）に
付勢されている。１８は、本体ブロック１１に螺合して
取り付けられて圧縮コイルスプリング１７の付勢力を調
整する調整ナット、１９は、高圧冷媒流路１３と外部と
の間をシールするためのＯリングである。
【００２０】貫通孔１４内に挿通されたロッド２３は、
軸線方向に摺動自在に設けられていて、その上端は感温
室３０に達し、中間部分が低圧冷媒流路１２を垂直に横
切って貫通孔１４内を通り、下端は弁体１６の頭部に溶
接されている。なおロッド２３は、弁座孔１５の壁面と
の間を冷媒が通過できるよう、弁座孔１５に比べて細く
形成されている。
軸線方向に摺動自在に設けられていて、その上端は感温
室３０に達し、中間部分が低圧冷媒流路１２を垂直に横
切って貫通孔１４内を通り、下端は弁体１６の頭部に溶
接されている。なおロッド２３は、弁座孔１５の壁面と
の間を冷媒が通過できるよう、弁座孔１５に比べて細く
形成されている。
【００２１】したがって、圧縮コイルスプリング１７の
付勢力に逆らって弁体１６をロッド２３で押して弁座孔
１５から遠ざければ、高圧冷媒流路１３の流路面積が大
きくなる。このように、高圧冷媒流路１３の流路面積は
ロッド２３の移動量に対応して変化し、それによって蒸
発器１に供給される高圧冷媒の量が変化する。
付勢力に逆らって弁体１６をロッド２３で押して弁座孔
１５から遠ざければ、高圧冷媒流路１３の流路面積が大
きくなる。このように、高圧冷媒流路１３の流路面積は
ロッド２３の移動量に対応して変化し、それによって蒸
発器１に供給される高圧冷媒の量が変化する。
【００２２】貫通孔１４の内径寸法はロッド２３の外径
寸法に比べて相当に太く、貫通孔１４内でロッド２３が
傾くことができるようになっている。ただし、貫通孔１
４の途中にごく短い長さに形成された支点部２１だけ
は、ロッド２３が軸方向に進退自在ではあるが径方向に
はほとんどがたつきのない寸法に形成されている。した
がってロッド２３は、傾く場合には支点部２１を支点に
して傾くことになる。
寸法に比べて相当に太く、貫通孔１４内でロッド２３が
傾くことができるようになっている。ただし、貫通孔１
４の途中にごく短い長さに形成された支点部２１だけ
は、ロッド２３が軸方向に進退自在ではあるが径方向に
はほとんどがたつきのない寸法に形成されている。した
がってロッド２３は、傾く場合には支点部２１を支点に
して傾くことになる。
【００２３】２４は、高圧冷媒流路１３と低圧冷媒流路
１２との間をシールするためのＯリングであり、支点部
２１に隣接して、ロッド２３の外周面に密着して配置さ
れている。
１２との間をシールするためのＯリングであり、支点部
２１に隣接して、ロッド２３の外周面に密着して配置さ
れている。
【００２４】感温室３０は、厚い金属板製のハウジング
３１と可撓性のある金属製薄板からなるダイアフラム３
２によって気密に囲まれている。そして、ダイアフラム
３２の下面中央部に面して、大きな皿状に形成されたダ
イアフラム受け盤３３が配置されていて、その下面中央
部にロッド２３の頂部が当接している。
３１と可撓性のある金属製薄板からなるダイアフラム３
２によって気密に囲まれている。そして、ダイアフラム
３２の下面中央部に面して、大きな皿状に形成されたダ
イアフラム受け盤３３が配置されていて、その下面中央
部にロッド２３の頂部が当接している。
【００２５】また、感温室３０内には、冷媒流路１２，
１３内に流されている冷媒と同じか又は性質の似ている
飽和蒸気状態のガスが封入されていて、ガス封入用の注
入孔は、栓３４によって閉塞されている。３６はシール
用のＯリングである。
１３内に流されている冷媒と同じか又は性質の似ている
飽和蒸気状態のガスが封入されていて、ガス封入用の注
入孔は、栓３４によって閉塞されている。３６はシール
用のＯリングである。
【００２６】低圧冷媒流路１２と感温室３０との間の不
動部分には、熱伝導率の低いプラスチック材などからな
るブシュ３８が固定されていて、感温室３０側への低圧
冷媒の回り込みが規制されている。
動部分には、熱伝導率の低いプラスチック材などからな
るブシュ３８が固定されていて、感温室３０側への低圧
冷媒の回り込みが規制されている。
【００２７】ただしブシュ３８には、低圧冷媒流路１２
と感温室３０側とを連通させるための通気溝４０が貫通
して穿設されているので、低圧冷媒流路１２を流れる低
圧冷媒が、通気溝４０を通って感温室３０側へ少量だけ
回り込む。その結果、低圧冷媒流路１２内を流れる冷媒
の温度が、ゆっくりと感温室３０に伝達される。
と感温室３０側とを連通させるための通気溝４０が貫通
して穿設されているので、低圧冷媒流路１２を流れる低
圧冷媒が、通気溝４０を通って感温室３０側へ少量だけ
回り込む。その結果、低圧冷媒流路１２内を流れる冷媒
の温度が、ゆっくりと感温室３０に伝達される。
【００２８】ブシュ３８からキノコの茎状に下方に延び
た部分は、ロッド２３をガイドするロッドガイド４２に
なっていて、その端部は支点部２１に隣接するＯリング
２４のすぐ近くまで達している。
た部分は、ロッド２３をガイドするロッドガイド４２に
なっていて、その端部は支点部２１に隣接するＯリング
２４のすぐ近くまで達している。
【００２９】ロッドガイド４２の軸線部には、ロッド２
３が通るガイド孔４３が貫通して穿設されているが、そ
のガイド孔４３の内径寸法は貫通孔１４の内径寸法とほ
ぼ同じであり、内部でロッド２３が傾くことができるよ
うになっている。
３が通るガイド孔４３が貫通して穿設されているが、そ
のガイド孔４３の内径寸法は貫通孔１４の内径寸法とほ
ぼ同じであり、内部でロッド２３が傾くことができるよ
うになっている。
【００３０】ブシュ３８内に形成された空間内には、ダ
イアフラム受け盤３３のすぐ近傍においてロッド２３を
側方から付勢する圧縮コイルスプリング４５が配置され
ている。
イアフラム受け盤３３のすぐ近傍においてロッド２３を
側方から付勢する圧縮コイルスプリング４５が配置され
ている。
【００３１】その結果、図１に示されるように弁体１６
が弁座孔１５から離れた状態では、ロッド２３が、圧縮
コイルスプリング４５に押されてガイド孔４３の側壁面
４７に押し付けられ、支点部２１を支点にして傾いた状
態になっている。
が弁座孔１５から離れた状態では、ロッド２３が、圧縮
コイルスプリング４５に押されてガイド孔４３の側壁面
４７に押し付けられ、支点部２１を支点にして傾いた状
態になっている。
【００３２】圧縮コイルスプリング４５は、図２に拡大
図示されるように、基端部側が、軸線４５ａを斜め下方
向（ダイアフラム受け盤３３から遠ざかる方向）に向け
て、ブシュ３８内に形成された突起部４８に固定されて
いる。
図示されるように、基端部側が、軸線４５ａを斜め下方
向（ダイアフラム受け盤３３から遠ざかる方向）に向け
て、ブシュ３８内に形成された突起部４８に固定されて
いる。
【００３３】そして、圧縮コイルスプリング４５は全体
として滑らかな円弧状にカーブさせて配置されており、
先端部分は、ロッド２３に対して垂直に近い向きで当接
している。
として滑らかな円弧状にカーブさせて配置されており、
先端部分は、ロッド２３に対して垂直に近い向きで当接
している。
【００３４】その結果、圧縮コイルスプリング４５は、
ロッド２３を側壁面４７に押しつけるように付勢するだ
けでなく、ロッド２３を軸線方向の下方（Ｂ方向）に押
すように付勢する。
ロッド２３を側壁面４７に押しつけるように付勢するだ
けでなく、ロッド２３を軸線方向の下方（Ｂ方向）に押
すように付勢する。
【００３５】その付勢力Ｆは、圧縮コイルスプリング４
５とロッド２３との間の静止摩擦力よりも大きく設定さ
れている。したがって、ロッド２３がその付勢力Ｆと逆
方向（Ａ方向）に移動する際には、その移動量にかかわ
らず、圧縮コイルスプリング４５とロッド２３との当接
部においては両者が必ず滑って、圧縮コイルスプリング
４５の先端がＡ方向に移動することはない。
５とロッド２３との間の静止摩擦力よりも大きく設定さ
れている。したがって、ロッド２３がその付勢力Ｆと逆
方向（Ａ方向）に移動する際には、その移動量にかかわ
らず、圧縮コイルスプリング４５とロッド２３との当接
部においては両者が必ず滑って、圧縮コイルスプリング
４５の先端がＡ方向に移動することはない。
【００３６】また、ロッド２３と当接する圧縮コイルス
プリング４５の先端部分は、ロッド２３の軸線方向の付
勢方向（Ｂ方向）に移動しないように、ブシュ３８に形
成されたストッパ面４９にカーブの外周面を当接させて
配置されている。
プリング４５の先端部分は、ロッド２３の軸線方向の付
勢方向（Ｂ方向）に移動しないように、ブシュ３８に形
成されたストッパ面４９にカーブの外周面を当接させて
配置されている。
【００３７】したがって、ロッド２３が下方（Ｂ方向）
に移動する際には、その移動量にかかわらず、圧縮コイ
ルスプリング４５の先端部分はストッパ面４９により規
制されて移動せず、圧縮コイルスプリング４５とロッド
２３との当接部では両者が必ず滑る。
に移動する際には、その移動量にかかわらず、圧縮コイ
ルスプリング４５の先端部分はストッパ面４９により規
制されて移動せず、圧縮コイルスプリング４５とロッド
２３との当接部では両者が必ず滑る。
【００３８】このように、ロッド２３の移動方向及び移
動量にかかわりなく、常に圧縮コイルスプリング４５と
ロッド２３との当接部において両者は滑り、圧縮コイル
スプリング４５の先端部分は移動しない。
動量にかかわりなく、常に圧縮コイルスプリング４５と
ロッド２３との当接部において両者は滑り、圧縮コイル
スプリング４５の先端部分は移動しない。
【００３９】このように構成された膨張弁においては、
低圧冷媒流路１２内を流れる低圧冷媒の温度が下がる
と、ダイアフラム３２の温度が下がって、感温室３０内
の飽和蒸気ガスがダイアフラム３２の内表面で凝結す
る。
低圧冷媒流路１２内を流れる低圧冷媒の温度が下がる
と、ダイアフラム３２の温度が下がって、感温室３０内
の飽和蒸気ガスがダイアフラム３２の内表面で凝結す
る。
【００４０】すると、感温室３０内の圧力が下がってダ
イアフラム３２が変位するので、ロッド２３が圧縮コイ
ルスプリング１７に押されて移動し、その結果、弁体１
６が弁座孔１５側に移動して高圧冷媒の流路面積が狭く
なるので、蒸発器１に送り込まれる冷媒の流量が減る。
イアフラム３２が変位するので、ロッド２３が圧縮コイ
ルスプリング１７に押されて移動し、その結果、弁体１
６が弁座孔１５側に移動して高圧冷媒の流路面積が狭く
なるので、蒸発器１に送り込まれる冷媒の流量が減る。
【００４１】低圧冷媒流路１２内を流れる低圧冷媒の温
度が上がると、上記と逆の動作によって弁体１６がロッ
ド２３に押されて弁座孔１５から離れ、高圧冷媒の流路
面積が広がるので、蒸発器１に送り込まれる高圧冷媒の
流量が増える。
度が上がると、上記と逆の動作によって弁体１６がロッ
ド２３に押されて弁座孔１５から離れ、高圧冷媒の流路
面積が広がるので、蒸発器１に送り込まれる高圧冷媒の
流量が増える。
【００４２】このような動作において、弁座孔１５に対
して弁体１６が離れた図１の状態から弁座孔１５に弁体
１６がちょうど触る図３の状態までの範囲では、ロッド
２３は傾いた状態のまま軸線方向に進退動作する。した
がって、その進退動作に際しては圧縮コイルスプリング
４５を締めるための力を全く必要とせず、ロッド２３が
スムーズに進退動作する。
して弁体１６が離れた図１の状態から弁座孔１５に弁体
１６がちょうど触る図３の状態までの範囲では、ロッド
２３は傾いた状態のまま軸線方向に進退動作する。した
がって、その進退動作に際しては圧縮コイルスプリング
４５を締めるための力を全く必要とせず、ロッド２３が
スムーズに進退動作する。
【００４３】図３に示されるように、ロッド２３が傾い
ている状態では、ロッド２３に溶接された弁体１６は弁
座孔１５の中央に位置しないので、弁は閉じきらずに開
いている。弁を閉じきるためには、弁体１６を弁座孔１
５の中央位置に持ってくる必要がある。
ている状態では、ロッド２３に溶接された弁体１６は弁
座孔１５の中央に位置しないので、弁は閉じきらずに開
いている。弁を閉じきるためには、弁体１６を弁座孔１
５の中央位置に持ってくる必要がある。
【００４４】そこで、図３に示される状態から、弁体１
６が弁座孔１５の全周に密着して弁が閉じきられる図４
の状態に移行する範囲では、ロッド２３が、傾いた状態
から真っ直ぐな状態に支点部２１を中心にして傾動する
ので、図５の作動特性にも示されるように、圧縮コイル
スプリング４５を押し縮めるための力が余分に必要とな
る。
６が弁座孔１５の全周に密着して弁が閉じきられる図４
の状態に移行する範囲では、ロッド２３が、傾いた状態
から真っ直ぐな状態に支点部２１を中心にして傾動する
ので、図５の作動特性にも示されるように、圧縮コイル
スプリング４５を押し縮めるための力が余分に必要とな
る。
【００４５】したがって、高圧冷媒流路１３の冷媒圧力
が上流側の圧力変動によって上昇すると、それが弁体１
６を閉じる方向に作用するが、上述のように弁体１６を
完全に閉じきるためには圧縮コイルスプリング４５の付
勢力に抗する大きな力が必要なので、短時間の圧力上昇
では弁体１６は閉じきらず、大きな圧力変動に発展しな
い。
が上流側の圧力変動によって上昇すると、それが弁体１
６を閉じる方向に作用するが、上述のように弁体１６を
完全に閉じきるためには圧縮コイルスプリング４５の付
勢力に抗する大きな力が必要なので、短時間の圧力上昇
では弁体１６は閉じきらず、大きな圧力変動に発展しな
い。
【００４６】そのような動作において、ロッド２３を付
勢する圧縮コイルスプリング４５とロッド２３との当接
部では、ロッド２３の移動方向や移動量にかかわらず圧
縮コイルスプリング４５とロッド２３との間が必ず滑っ
て、変動のない安定した弁開度特性を得ることができ
る。
勢する圧縮コイルスプリング４５とロッド２３との当接
部では、ロッド２３の移動方向や移動量にかかわらず圧
縮コイルスプリング４５とロッド２３との間が必ず滑っ
て、変動のない安定した弁開度特性を得ることができ
る。
【００４７】
【発明の効果】本発明によれば、感温部と弁体とを連結
するロッドを側方から付勢したことにより、上流側の高
圧冷媒の圧力が変動して上昇しても安定した動作を維持
することができ、さらに、ロッドを側方から付勢する圧
縮コイルスプリングとロッドとの当接部では、ロッドの
動きの量にかかわらず必ず滑りが生じるので、ばらつき
のない安定した弁開度特性を得ることができる。
するロッドを側方から付勢したことにより、上流側の高
圧冷媒の圧力が変動して上昇しても安定した動作を維持
することができ、さらに、ロッドを側方から付勢する圧
縮コイルスプリングとロッドとの当接部では、ロッドの
動きの量にかかわらず必ず滑りが生じるので、ばらつき
のない安定した弁開度特性を得ることができる。
【図１】本発明の実施の形態の弁が大きく開いている状
態の膨張弁の縦断面図である。
態の膨張弁の縦断面図である。
【図２】本発明の実施の形態の部分拡大縦断面図であ
る。
る。
【図３】本発明の実施の形態の弁が少し開いている状態
の膨張弁の縦断面図である。
の膨張弁の縦断面図である。
【図４】本発明の実施の形態の弁が閉じきっている状態
の膨張弁の縦断面図である。
の膨張弁の縦断面図である。
【図５】本発明の実施の形態の膨張弁の特性線図であ
る。
る。
１ 蒸発器
１０ 膨張弁
１５ 弁座孔
１６ 弁体
２１ 支点部
２３ ロッド
３０ 感温室
４５ 圧縮コイルスプリング
４９ ストッパ面
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平８−145505（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−253773（ＪＰ，Ａ)
実開 平７−6652（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭63−15465（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭62−108762（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭61−140266（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F25B 41/06
Claims (3)
- 【請求項１】蒸発器に送り込まれる高圧冷媒が通る高圧
冷媒流路の途中を細く絞って形成された弁座孔に対して
上流側から対向するように配置された弁体と、上記蒸発
器から送り出される低圧冷媒の温度に対応して動作する
感温部と、上記弁座孔内に緩く挿通されて上記感温部と
上記弁体とを連結するロッドと、上記ロッドを側方から
付勢する圧縮コイルスプリングとが設けられた膨張弁に
おいて、 上記圧縮コイルスプリングが、上記ロッドを両者間の静
止摩擦力より大きな力で上記ロッドの軸線方向にも付勢
するように配置されると共に、上記ロッドに対する上記
圧縮コイルスプリングの当接部が上記ロッドの軸線方向
の付勢方向に移動するのを規制するためのストッパが設
けられていることを特徴とする膨張弁。 - 【請求項２】上記ロッドを上記弁座孔と上記付勢手段と
の間の位置において軸線方向に進退自在な状態で支持し
て上記ロッドが傾く支点となる支点部が設けられている
請求項１記載の膨張弁。 - 【請求項３】上記圧縮コイルスプリングが、円弧状にカ
ーブして配置されている請求項１又は２記載の膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02570497A JP3485748B2 (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02570497A JP3485748B2 (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10220925A JPH10220925A (ja) | 1998-08-21 |
| JP3485748B2 true JP3485748B2 (ja) | 2004-01-13 |
Family
ID=12173185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02570497A Expired - Fee Related JP3485748B2 (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3485748B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006317049A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Tgk Co Ltd | 温度式膨張弁 |
| JP6402314B2 (ja) * | 2014-12-02 | 2018-10-10 | 株式会社テージーケー | 膨張弁 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60253773A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-14 | カルソニックカンセイ株式会社 | 膨張弁 |
| JPS61140266U (ja) * | 1985-02-20 | 1986-08-30 | ||
| JPS62108762U (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-11 | ||
| JPS6315465U (ja) * | 1986-07-14 | 1988-02-01 | ||
| JPH076652U (ja) * | 1993-06-18 | 1995-01-31 | カルソニック株式会社 | 膨張弁 |
| JPH08145505A (ja) * | 1994-11-25 | 1996-06-07 | Tgk Co Ltd | 膨張弁 |
-
1997
- 1997-02-10 JP JP02570497A patent/JP3485748B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10220925A (ja) | 1998-08-21 |
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| JPH10259968A (ja) | 膨張弁 |
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