JPS60253773A - 膨張弁 - Google Patents
膨張弁Info
- Publication number
- JPS60253773A JPS60253773A JP59109395A JP10939584A JPS60253773A JP S60253773 A JPS60253773 A JP S60253773A JP 59109395 A JP59109395 A JP 59109395A JP 10939584 A JP10939584 A JP 10939584A JP S60253773 A JPS60253773 A JP S60253773A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- ball valve
- casing
- spring material
- excitation force
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は自動車用空気調和装置の冷房サイクルに組み込
まれる膨張弁に関する。
まれる膨張弁に関する。
（技術の背景）
第１図は従来冷房サイクルに用いられている膨張弁の典
型例を示す図であり、ケーシング１内に長手方向に形成
された入口側流路２と、横方向に形成された出口側流路
３とを結ぶスロート部４を開閉するボール弁５が、ケー
シング１内に軸方向摺動自在に装着された弁棒６の先端
に固着されている。ケーシング１には均圧ケース７が取
付けられこの均圧ケース７内に設けられたダイヤフラム
８ど一体となったスペーサ９に弁棒６の後端が当接して
いる。
型例を示す図であり、ケーシング１内に長手方向に形成
された入口側流路２と、横方向に形成された出口側流路
３とを結ぶスロート部４を開閉するボール弁５が、ケー
シング１内に軸方向摺動自在に装着された弁棒６の先端
に固着されている。ケーシング１には均圧ケース７が取
付けられこの均圧ケース７内に設けられたダイヤフラム
８ど一体となったスペーサ９に弁棒６の後端が当接して
いる。
エバポレータ［の出口部に一体となった感温筒１０を先
端に有するキ１７ビラリーチユーブ１１の＠端が均圧ケ
ース７に接続され、均圧ケース７内の外側は感温筒１０
内と導通状態となっており、感温筒１０内の圧力がボー
ル弁５を開（方向にダイヤフラム８に作用する。これに
対しダイヤフラム８に対してボール弁５を閉じる方向に
弾発力を付与するため、入口側流路２にねじ止めされた
環状ねじ１２と、ボール弁５に当接するばね押え１３と
の間に圧縮コイルばね１４が組み込まれている。第１図
に示す膨張弁は外部均圧式膨張弁であり、外部均圧管１
５によりエバポレータＥの出口部と均圧ケース７の内側
とが連通されている。
端に有するキ１７ビラリーチユーブ１１の＠端が均圧ケ
ース７に接続され、均圧ケース７内の外側は感温筒１０
内と導通状態となっており、感温筒１０内の圧力がボー
ル弁５を開（方向にダイヤフラム８に作用する。これに
対しダイヤフラム８に対してボール弁５を閉じる方向に
弾発力を付与するため、入口側流路２にねじ止めされた
環状ねじ１２と、ボール弁５に当接するばね押え１３と
の間に圧縮コイルばね１４が組み込まれている。第１図
に示す膨張弁は外部均圧式膨張弁であり、外部均圧管１
５によりエバポレータＥの出口部と均圧ケース７の内側
とが連通されている。
（先行技術の問題点）
したがって、エバポレータＥ内の気化冷媒の圧力が安定
しているどぎは、感温筒１０内のガスによりダイヤフラ
ム８の外側に作用する圧力が、均圧管用通路１５を通っ
てエバポレータＦの出口部のガス及びばね１４により弁
棒６を介してダイヤフラム８の内側に作用する圧力と釣
り合うことになる。そして、熱負荷に対してエバポレー
タＥへの供給冷媒が少なくなると、出口部の冷媒の温度
が上がりそれにより感温筒内の７圧力が上がり、ボール
弁５がスロート部４を開く。一方、エバポレータＥ内の
冷媒量が多いとボール弁５の開度が小さくなる。このよ
うにして、エバポレータＥ内に熱負荷に対し適切な冷媒
が流入するように制御されることになるが、膨張弁の作
動中にこの作動が振動音の発生の要因となることがあっ
た。この原因を追及したところ、ボール弁５が開いてい
る状態のとぎに、ボール弁５がケーシング１、特にスロ
ート部４の弁座４ａに衝突するからである・ことが判明
した。これは、自動車用空気調和装置にあっては、エバ
ポレータＥに作用する熱負荷の変動が大きいだけでなく
、エンジンの急加速ないし急減速時に、エンジンにより
駆動されるコンプレッサもこれに追随し−て回転数が変
動し、膨張弁に流入する冷媒の流れが大き（変動するこ
とから、開状態のボール弁５に沿って流れ、スロート部
４を通って出口側流路３に至る冷媒の流量の変動が生ず
るため、この冷媒によりボール弁５に加振力が作用する
からであると推認される。特にボール弁５にはダイヤフ
ラム８にバランスさせるためにコイルばね１４の弾発力
が加えられているが、コイルばね１４の製造誤差や組み
立て誤差があるため、ボール弁５にはコイルばね１４に
よって軸方向の弾発力のみならず横方向へも弾発力が作
用しているということが、ボール弁４の横振動の付加的
要因ともなっている。
しているどぎは、感温筒１０内のガスによりダイヤフラ
ム８の外側に作用する圧力が、均圧管用通路１５を通っ
てエバポレータＦの出口部のガス及びばね１４により弁
棒６を介してダイヤフラム８の内側に作用する圧力と釣
り合うことになる。そして、熱負荷に対してエバポレー
タＥへの供給冷媒が少なくなると、出口部の冷媒の温度
が上がりそれにより感温筒内の７圧力が上がり、ボール
弁５がスロート部４を開く。一方、エバポレータＥ内の
冷媒量が多いとボール弁５の開度が小さくなる。このよ
うにして、エバポレータＥ内に熱負荷に対し適切な冷媒
が流入するように制御されることになるが、膨張弁の作
動中にこの作動が振動音の発生の要因となることがあっ
た。この原因を追及したところ、ボール弁５が開いてい
る状態のとぎに、ボール弁５がケーシング１、特にスロ
ート部４の弁座４ａに衝突するからである・ことが判明
した。これは、自動車用空気調和装置にあっては、エバ
ポレータＥに作用する熱負荷の変動が大きいだけでなく
、エンジンの急加速ないし急減速時に、エンジンにより
駆動されるコンプレッサもこれに追随し−て回転数が変
動し、膨張弁に流入する冷媒の流れが大き（変動するこ
とから、開状態のボール弁５に沿って流れ、スロート部
４を通って出口側流路３に至る冷媒の流量の変動が生ず
るため、この冷媒によりボール弁５に加振力が作用する
からであると推認される。特にボール弁５にはダイヤフ
ラム８にバランスさせるためにコイルばね１４の弾発力
が加えられているが、コイルばね１４の製造誤差や組み
立て誤差があるため、ボール弁５にはコイルばね１４に
よって軸方向の弾発力のみならず横方向へも弾発力が作
用しているということが、ボール弁４の横振動の付加的
要因ともなっている。
しかして、コイルばね１４及びばね押え１３の構造に改
良を施しても、ボール弁５が弁座４ａから離れ状態、つ
まり冷媒人口２から冷媒出口３へ冷媒が流れている状態
におけるボール弁５及び弁棒６の横振動を抑えることは
困難であった。このことは、第１図に示すようないわゆ
る外部均圧式の膨張弁のみならず、いわゆる内部均圧式
の膨張弁であっても同様であった。
良を施しても、ボール弁５が弁座４ａから離れ状態、つ
まり冷媒人口２から冷媒出口３へ冷媒が流れている状態
におけるボール弁５及び弁棒６の横振動を抑えることは
困難であった。このことは、第１図に示すようないわゆ
る外部均圧式の膨張弁のみならず、いわゆる内部均圧式
の膨張弁であっても同様であった。
（発明の目的）
本発明は膨張弁の作動時にボール弁と弁座とのＷＪ￥に
よって生ずる音の発生を防止し得る膨張弁を提供するこ
とを目的とする。
よって生ずる音の発生を防止し得る膨張弁を提供するこ
とを目的とする。
（発明の構成）
上記目的を達成するための本発明は、ケーシング内にそ
れぞれ形成された入口側流路と出口側流路とを結び弁座
を有するスロート部を前記ケーシングに形成し、当該ス
ロート部を開閉するボール弁を前記ケーシング内に支持
された弁棒の先端に′固着し、前記スロート部を通過し
た前記入口側流路からの流体により前記ボール弁に作用
する加振力に抗して前記弁棒に軸心方向に弾発力を加え
るばね材を前記ケーシングに取付け、前記弁棒の後端か
ら前記ボール弁の中心までの距離をＬ１前記後端から前
記ばね材までの距離をａ、前記ボール弁に作用する最大
の加振力をＦｍ、この加振力が作用するときの前記ボー
ル弁の前記弁軸に対する横方向の最大変移量をＸ１ｒＬ
１前記ばね材の弾性係数をＫとした場合、前記ばね材の
弾性係数Ｋを、Ｋ＞（Ｆ？７１／Ｘ都）・（Ｌ／１）２
で示される値に設定したことを特徴とする膨張弁である
。
れぞれ形成された入口側流路と出口側流路とを結び弁座
を有するスロート部を前記ケーシングに形成し、当該ス
ロート部を開閉するボール弁を前記ケーシング内に支持
された弁棒の先端に′固着し、前記スロート部を通過し
た前記入口側流路からの流体により前記ボール弁に作用
する加振力に抗して前記弁棒に軸心方向に弾発力を加え
るばね材を前記ケーシングに取付け、前記弁棒の後端か
ら前記ボール弁の中心までの距離をＬ１前記後端から前
記ばね材までの距離をａ、前記ボール弁に作用する最大
の加振力をＦｍ、この加振力が作用するときの前記ボー
ル弁の前記弁軸に対する横方向の最大変移量をＸ１ｒＬ
１前記ばね材の弾性係数をＫとした場合、前記ばね材の
弾性係数Ｋを、Ｋ＞（Ｆ？７１／Ｘ都）・（Ｌ／１）２
で示される値に設定したことを特徴とする膨張弁である
。
（実施例）
以下、図示する本発明の実施例について説明する。第２
．３図は本発明の一実施例に係る膨張弁のうち一部を拡
大して示す図であり、第２，３図のうち第１図に示す膨
張弁に対応する部分には同一の符号を付しである。
．３図は本発明の一実施例に係る膨張弁のうち一部を拡
大して示す図であり、第２，３図のうち第１図に示す膨
張弁に対応する部分には同一の符号を付しである。
図示するように、ケーシング１には冷媒が流入する入口
側流路２と、冷媒が流出する出口側流路３と、これらを
結ぶスロート部４が形成され、軸方向に摺動自在に弁棒
６が支持されている。この弁棒６の先端には、スロート
部４に形成された弁座４ａと接触してスロート部４を開
閉するボール弁５が設けられている。更にケーシング１
には、第３図に示すように、入口側流路２から流入した
後スロート部４を通過してボール弁５に作用する流体の
加振力に抗して弁軸６にこれの軸心方向の弾性力を加え
るばね材として３つのコイルばね２０が設【プられてい
る。これらのコイルばね２０はそれぞれケーシング１に
形成された収容孔２１に装着され、弁軸６の軸心を中心
に相互に１２０度の位相をなしている。
側流路２と、冷媒が流出する出口側流路３と、これらを
結ぶスロート部４が形成され、軸方向に摺動自在に弁棒
６が支持されている。この弁棒６の先端には、スロート
部４に形成された弁座４ａと接触してスロート部４を開
閉するボール弁５が設けられている。更にケーシング１
には、第３図に示すように、入口側流路２から流入した
後スロート部４を通過してボール弁５に作用する流体の
加振力に抗して弁軸６にこれの軸心方向の弾性力を加え
るばね材として３つのコイルばね２０が設【プられてい
る。これらのコイルばね２０はそれぞれケーシング１に
形成された収容孔２１に装着され、弁軸６の軸心を中心
に相互に１２０度の位相をなしている。
第４図（Δ） （Ｂ）は第２，３図に示を膨張弁の弁軸
６及びボール弁５に対するばね材２０の位置関係を示す
図である。弁軸６の後端からボール弁５の中心までの距
離をし、弁軸６の後端からばね材２０までの距離を２と
し、スロート部４を通過する流体によりボール弁５に作
用する加振力をＥとする。この加振力「は主として冷媒
流体により作用するものであるから、この流体が最大流
量となるとき、つまりボール弁５が最も弁座から離れた
ときに最大となる。ばね林２０の弾性係数をＫとし、加
振力Ｆがボール弁５に作用することによるボール弁５の
横方向の変移量をＸとし、このときにおけるばね材２０
の変移量をＸとすると、第４図（Ａ）から明らかなよう
に、ＸｍＬ・ｄθ、ｘ−１・ｄθであるから、Ｌ−Ｆ＝
ｆｆｉ・Ｋ・×となり、 Ｆ−（１／Ｌ）・Ｋ−Ｘ −（λ／Ｌ）・Ｋ・（℃・ｄθ） −（λ２／Ｌ）・ｉ〈・（Ｘ ／ Ｌ ）＝（１／Ｌ）
２ ・Ｋ−Ｘとなる。・・・（１）したがって、第４図
（Ｂ）に示づ°ように、ボール弁５が図中Ｍで示で位置
まで最も弁座４ａから離れて最大の冷媒が流れ、加振力
Ｆが最大となるときの練入加振力をＦＷとし、このとき
の最大変移量をＸｍとすると、Ｘ＞Ｘｍの条件を満せば
、ボール弁５は弁座４ａに当ることはない。よって、Ｘ
＞ （Ｌ／１ ）２ ・（Ｆ／Ｋ）がマルコトカら、ば
ね材２０の弾性係数Ｋを、 Ｋ＞ （１／Ｌ） ・（Ｆｎ／Ｘｍ）−（２）で定よる
値に設定すれば、最大の加振力Ｆｍがボール弁５に作用
するときであっても、ボール弁５は２０〜１部４の弁座
に衝突することがなく、この衝突に起因する音の発生が
なくなる。 ゛第５図は本発明の他の実施例に係る膨張
弁の要部を示す図であり、この実施例においては、第２
゜３図に示すコイルばね２０に代えてばね材としてＯリ
ング２２を用い、この０リング２２によりボール弁５に
作用する流体の加振力Ｆに抗して弁棒６にこれの軸心に
向かう方向の弾発力を付加するようにしている。
６及びボール弁５に対するばね材２０の位置関係を示す
図である。弁軸６の後端からボール弁５の中心までの距
離をし、弁軸６の後端からばね材２０までの距離を２と
し、スロート部４を通過する流体によりボール弁５に作
用する加振力をＥとする。この加振力「は主として冷媒
流体により作用するものであるから、この流体が最大流
量となるとき、つまりボール弁５が最も弁座から離れた
ときに最大となる。ばね林２０の弾性係数をＫとし、加
振力Ｆがボール弁５に作用することによるボール弁５の
横方向の変移量をＸとし、このときにおけるばね材２０
の変移量をＸとすると、第４図（Ａ）から明らかなよう
に、ＸｍＬ・ｄθ、ｘ−１・ｄθであるから、Ｌ−Ｆ＝
ｆｆｉ・Ｋ・×となり、 Ｆ−（１／Ｌ）・Ｋ−Ｘ −（λ／Ｌ）・Ｋ・（℃・ｄθ） −（λ２／Ｌ）・ｉ〈・（Ｘ ／ Ｌ ）＝（１／Ｌ）
２ ・Ｋ−Ｘとなる。・・・（１）したがって、第４図
（Ｂ）に示づ°ように、ボール弁５が図中Ｍで示で位置
まで最も弁座４ａから離れて最大の冷媒が流れ、加振力
Ｆが最大となるときの練入加振力をＦＷとし、このとき
の最大変移量をＸｍとすると、Ｘ＞Ｘｍの条件を満せば
、ボール弁５は弁座４ａに当ることはない。よって、Ｘ
＞ （Ｌ／１ ）２ ・（Ｆ／Ｋ）がマルコトカら、ば
ね材２０の弾性係数Ｋを、 Ｋ＞ （１／Ｌ） ・（Ｆｎ／Ｘｍ）−（２）で定よる
値に設定すれば、最大の加振力Ｆｍがボール弁５に作用
するときであっても、ボール弁５は２０〜１部４の弁座
に衝突することがなく、この衝突に起因する音の発生が
なくなる。 ゛第５図は本発明の他の実施例に係る膨張
弁の要部を示す図であり、この実施例においては、第２
゜３図に示すコイルばね２０に代えてばね材としてＯリ
ング２２を用い、この０リング２２によりボール弁５に
作用する流体の加振力Ｆに抗して弁棒６にこれの軸心に
向かう方向の弾発力を付加するようにしている。
通常Ｏリング２２は流体の漏れを防止り−るためのシー
ル材として用いるものであるが、この実施例にあっては
、流体の漏れの防止のみなのらず、Ｏリング２２をばね
材としても用いている。０リングをシール材として用い
る場合にはＯリングが軸等の被シール物に接触する条件
が得られるように取付ければ良いが、本発明のようにバ
ネ材として用いる場合には、ケーシング１に形成された
孔と弁棒６との間の隙間Ｓを、０リング２２の素材の直
径よりも充分小さく設定してＯリング２２に対して予圧
を掛けるようにする。
ル材として用いるものであるが、この実施例にあっては
、流体の漏れの防止のみなのらず、Ｏリング２２をばね
材としても用いている。０リングをシール材として用い
る場合にはＯリングが軸等の被シール物に接触する条件
が得られるように取付ければ良いが、本発明のようにバ
ネ材として用いる場合には、ケーシング１に形成された
孔と弁棒６との間の隙間Ｓを、０リング２２の素材の直
径よりも充分小さく設定してＯリング２２に対して予圧
を掛けるようにする。
第６図は第５図に示す膨張弁において、ボール弁５が弁
座４ａから離れた状態の下で、加振カドとボール弁５の
横方向の変移量×どの関係を示寸図であり、通常の自動
車用空気調和装置に用いられる膨張弁のボール弁５が常
用のリフトｆｆｉ （０゜０５〜０．６１１１１１１）
の範囲で弁座４ａから離れた状態の下では、最大の加振
力ＦはＯ１３ｋｇＰｉ！度であり、この加振力Ｆがボー
ル弁５に作用すると、第６図においてＡで示すように、
横方向の変位量Ｘは０．１ｍｍであることが実験により
確認された。
座４ａから離れた状態の下で、加振カドとボール弁５の
横方向の変移量×どの関係を示寸図であり、通常の自動
車用空気調和装置に用いられる膨張弁のボール弁５が常
用のリフトｆｆｉ （０゜０５〜０．６１１１１１１）
の範囲で弁座４ａから離れた状態の下では、最大の加振
力ＦはＯ１３ｋｇＰｉ！度であり、この加振力Ｆがボー
ル弁５に作用すると、第６図においてＡで示すように、
横方向の変位量Ｘは０．１ｍｍであることが実験により
確認された。
第６図から明らかなように、変位量がＸｍとなるとボー
ル弁５は弁座４ａに衝突することになるが、本発明の膨
張弁にあってはばね材２０．２２によって、第６図中Ａ
で示すような特性となっているので、ボール弁５は弁座
４ａに衝突することがない。
ル弁５は弁座４ａに衝突することになるが、本発明の膨
張弁にあってはばね材２０．２２によって、第６図中Ａ
で示すような特性となっているので、ボール弁５は弁座
４ａに衝突することがない。
したがって、この場合におけるばね材の弾性係数には前
記（２）式から、Ｋ＞３・（Ｌ／、ｅ＞２（ＫＯ／ｍｎ
１）に設定づれば良いことになる。第６図において、Ｂ
で示す特性はばね材に本発明のような（２）式で表され
る条件に設定しなかった場合を示すグラフであり、０．
３ＫＱの加振力が作用すると弁座４ａにボール弁５が第
６図中Ｐ点で衝突してしまうことを示す。
記（２）式から、Ｋ＞３・（Ｌ／、ｅ＞２（ＫＯ／ｍｎ
１）に設定づれば良いことになる。第６図において、Ｂ
で示す特性はばね材に本発明のような（２）式で表され
る条件に設定しなかった場合を示すグラフであり、０．
３ＫＱの加振力が作用すると弁座４ａにボール弁５が第
６図中Ｐ点で衝突してしまうことを示す。
（発明の効果）
以上のように、本発明によれば、ケーシング内にそれぞ
れ形成された入口側流路と出口側流路とを結び弁座を有
するスロート部を前記ケーシングに形成し、当該スロー
ト部を開閉するボール弁を前記ウーシング内に支持され
た弁棒の先端に固着し、前記スロート部を通過した前記
入口側流路からの流体により前記ボール弁に作用する加
振力に抗して前記弁棒に軸心方向に弾発力を加えるばね
材を前記ケーシングに取付け、前記弁棒の後〜端から前
記ボール弁の中心までの距離をＬ１前記後端から前記ば
ね月までの距離を℃、前記ボール弁に作用する最大の加
振力をＦ７７１、この加振力が作用りるどきの前記ボー
ル弁の前記弁軸に対する横方向の最大変移量をＸ７ｒＬ
、前記ばね材の弾性係数をＫとした場−合、前記ばね材
の弾性係数Ｋを、Ｋ〉（Ｆ７ｒｔ／Ｘ７１Ｌ）・〈Ｌ／
ｌ、）２で示される値に設定したので、膨張弁がいかな
る使用状態としどのような流量がスロート部に流れても
、ボール弁は弁座に衝突することがなく、静寂な膨張弁
が１ｑられること、になった。
れ形成された入口側流路と出口側流路とを結び弁座を有
するスロート部を前記ケーシングに形成し、当該スロー
ト部を開閉するボール弁を前記ウーシング内に支持され
た弁棒の先端に固着し、前記スロート部を通過した前記
入口側流路からの流体により前記ボール弁に作用する加
振力に抗して前記弁棒に軸心方向に弾発力を加えるばね
材を前記ケーシングに取付け、前記弁棒の後〜端から前
記ボール弁の中心までの距離をＬ１前記後端から前記ば
ね月までの距離を℃、前記ボール弁に作用する最大の加
振力をＦ７７１、この加振力が作用りるどきの前記ボー
ル弁の前記弁軸に対する横方向の最大変移量をＸ７ｒＬ
、前記ばね材の弾性係数をＫとした場−合、前記ばね材
の弾性係数Ｋを、Ｋ〉（Ｆ７ｒｔ／Ｘ７１Ｌ）・〈Ｌ／
ｌ、）２で示される値に設定したので、膨張弁がいかな
る使用状態としどのような流量がスロート部に流れても
、ボール弁は弁座に衝突することがなく、静寂な膨張弁
が１ｑられること、になった。
第１図は従来の膨張弁の一例を示す断面図、第２図は本
発明の一実施例に係る膨張弁の要部を示す断面図、第３
図は第２図におけるＩＩＩ−Ｉ線に沿う断面図、第４図
（Ａ）（Ｂ）は弁棒とボール弁に対するばね材の位置関
係を示す説明図、第５図は本発明の他実施例に係る膨張
弁の要部を示す断面図、第６図は本発明の膨張弁にお＆
プるボール弁の横方向の変移量と加振力との関係を示す
グラフである。 １・・・ケーシング、２・・・入口側流路、３・・・出
口側流路、４・・・スロート部、４ａ・・・弁座、５・
・・ボール弁、６・・・弁棒、８・・・ダイヤフラム、
２０・・・コイルばね、２２・・・○リング。 特許出願人 日本ラヂヱーター株式会社第３図 第４図 （Ａ） （Ｂ）
発明の一実施例に係る膨張弁の要部を示す断面図、第３
図は第２図におけるＩＩＩ−Ｉ線に沿う断面図、第４図
（Ａ）（Ｂ）は弁棒とボール弁に対するばね材の位置関
係を示す説明図、第５図は本発明の他実施例に係る膨張
弁の要部を示す断面図、第６図は本発明の膨張弁にお＆
プるボール弁の横方向の変移量と加振力との関係を示す
グラフである。 １・・・ケーシング、２・・・入口側流路、３・・・出
口側流路、４・・・スロート部、４ａ・・・弁座、５・
・・ボール弁、６・・・弁棒、８・・・ダイヤフラム、
２０・・・コイルばね、２２・・・○リング。 特許出願人 日本ラヂヱーター株式会社第３図 第４図 （Ａ） （Ｂ）
Claims (1)
- ケーシング内にそれぞれ形成された入口側流路と出口側
流路とを結び弁座を有するスロート部を前記ケーシング
に形成し、当該スロート部を開閉するボール弁を前記ケ
ーシング内に支持された弁棒の先端に固着し、前記スロ
ート部を通過した前記入口側流路からの流体により前記
ボール弁に作用する加振力に抗して前記弁棒に軸心方向
に弾発力を加えるばね材を前記ケーシングに取付け、前
記弁棒の後端から前記ボール弁の中心までの距離を１−
１前記後端から前記ばね材までの距離を４、前記ボール
弁に作用する最大の加振力をＦｌ、この加振力が作用す
るときの前記ボール弁の前記弁軸に対する横方向の最大
変移ｍをＸ１ｒＬ、前記ばね材の弾性係数をＫとした場
合、前記ばね材の弾性係数Ｋを、Ｋ＞ （Ｆｉ／Ｘｍ）
・（Ｌ／１ ）２で示される値に設定したことを特徴
とする膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59109395A JPS60253773A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59109395A JPS60253773A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60253773A true JPS60253773A (ja) | 1985-12-14 |
| JPH0587745B2 JPH0587745B2 (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=14509150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59109395A Granted JPS60253773A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60253773A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10220925A (ja) * | 1997-02-10 | 1998-08-21 | Tgk Co Ltd | 膨張弁 |
| JP2001012824A (ja) * | 1999-04-27 | 2001-01-19 | Denso Corp | 制御弁 |
| JP2018025332A (ja) * | 2016-08-09 | 2018-02-15 | 株式会社不二工機 | 膨張弁 |
| CN109564042A (zh) * | 2016-08-09 | 2019-04-02 | 株式会社不二工机 | 膨胀阀 |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP59109395A patent/JPS60253773A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10220925A (ja) * | 1997-02-10 | 1998-08-21 | Tgk Co Ltd | 膨張弁 |
| JP2001012824A (ja) * | 1999-04-27 | 2001-01-19 | Denso Corp | 制御弁 |
| JP2018025332A (ja) * | 2016-08-09 | 2018-02-15 | 株式会社不二工機 | 膨張弁 |
| CN109564042A (zh) * | 2016-08-09 | 2019-04-02 | 株式会社不二工机 | 膨胀阀 |
| CN109564041A (zh) * | 2016-08-09 | 2019-04-02 | 株式会社不二工机 | 膨胀阀 |
| US11009273B2 (en) | 2016-08-09 | 2021-05-18 | Fujikoki Corporation | Expansion valve including a vibration isolation spring having a plurality of legs |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0587745B2 (ja) | 1993-12-17 |
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