JP3405969B2 - 変換コネクタ用プラスチック割りスリーブ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、変換コネクタ用プ
ラスチック割りスリーブに関し、より詳細には、シング
ルモード光ファイバが内装された、外径の互いに異なる
フェルールを含む光ファイバコード同士を、直接的に把
持して接続する変換コネクタ用のプラスチックスリーブ
に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】光通信技術の進展により、各家庭にまで
光ファイバを導入して多彩な通信サービスを提供するこ
とが可能となりつつある。こうした光加入者系通信網の
実現には、経済的な光コネクタが必要とされている。 【０００３】従来、光通信に使用する光ファイバを接続
するためには、図１で示したように、光ファイバが挿入
された二本のフェルール０１Ａ，０１Ｂをスリーブ０２
中で整列接合させることにより行われている。なお、図
中符号０３Ａ，０３Ｂは光ファイバコードを示す。 【０００４】フェルール０１Ａ，０１Ｂを整列接合させ
るスリーブ０２としては、図２に示すように、厚肉中空
円筒形状の円筒スリーブに円筒の中心軸に平行に切り欠
いたスリット０４を設けた割りスリーブ０５が多く使用
されている。このような割りスリーブ０５は、リン青銅
のような金属材料やジルコニア等のセラミックスで構成
されており、貫通穴０６の内径を、光ファイバを固定し
ているフェルール０１Ａ，０１Ｂの外径よりも小さく形
成してあるため、割りスリーブ０５にフェルール０１
Ａ，０１Ｂを挿入した時に、フェルール０１Ａ，０１Ｂ
と貫通穴０６との間に隙間が生じにくい構造となってい
る。 【０００５】一方、光コネクタに用いられるフェルール
では、内挿した光ファイバを高精度に接続するために、
セラミックスを素材として、高精度な研磨を施すことで
所定の寸法精度を実現している。従来から広く使われて
きていたＳＣ形フェルールの外径寸法は２．４９９ｍｍ
であるが、より高密度、経済化のためには、外径寸法を
従来の半分の、１．２４９ｍｍとしたＭＵ形フェルール
に代表される細径フェルールも合わせて使用されてい
る。 【０００６】このような情勢の中で、上記二種の、外径
寸法の異なるフェルール同士を接続するために変換コネ
クタが使用されている。この変換コネクタの中では、図
３で示したように、光ファイバが挿入された、互いに外
径の異なる二本のフェルール０７Ａ，０７Ｂをスリーブ
０８中で整列接合させることにより、光ファイバの接続
が行われている。なお、図中符号０９Ａ，０９Ｂは光フ
ァイバコードを示す。 【０００７】フェルール０７Ａ，０７Ｂを整列接合させ
るスリーブ０８としては、図４に示すように、左右で内
径の異なる、厚肉中空円筒形状の円筒スリーブ１０Ａ，
１０Ｂに円筒の中心軸に平行に切り欠いたスリット１１
を設けた割りスリーブ１２が使用されている。この割り
スリーブ１２では、中間に左右の寸法の異なる円筒スリ
ーブ１０Ａ，１０Ｂを結合する結合部１３を有し、左右
の円筒スリーブと結合部１３にわたって、スリット１１
を入れた構造をとっている。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図４に
示す割りスリーブ１２は、左右で寸法の異なる、非常に
複雑な形状を有しているため、図２の割りスリーブ０５
を作製する手法では作ることができず、リン青銅のよう
な金属材料を高精度に切削加工することで作られてい
る。このため、非常に価格が高くなり、変換コネクタの
経済化を妨げていた。また、この割りスリーブ１２にフ
ェルールを挿入した場合には、スリット１１近傍が大き
く変形して異径フェルールの軸ずれが起き易く、寸法設
計が難しいという難点があった。 【０００９】この発明は上記のことに鑑み提案されたも
ので、その目的とするところは、シングルモード光ファ
イバが内装された、外径の互いに異なるフェルールを含
む光ファイバコード同士を、直接的に把持して接続する
変換コネクタ用のプラスチックスリーブを提供すること
にあり、より詳細には高い寸法精度、機械的強度、接続
信頼性、経済性等に優れた変換コネクタ用プラスチック
割りスリーブを提供することにある。 【００１０】 【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、光ファイバが内装された光ファイバコー
ド同士を接続するアダプタ内に設けられ、前記各光ファ
イバコードの先端に取り付けられた、互いに外径の異な
るフェルールを左右両端から挿入させることにより前記
光ファイバを光学的に接続する変換コネクタ用プラスチ
ック割りスリーブ５２であって、該変換コネクタ用プラ
スチック割りスリーブ５２が少なくとも石英微粉末を含
む熱硬化性樹脂組成物から形成されており、前記変換コ
ネクタ用プラスチック割りスリーブ５２の基本形状が左
右で内径と厚さの異なる厚肉中空円筒形であり、中間に
左右の寸法の異なる厚肉中空円筒を結合する結合部５３
と、左右の厚肉中空円筒部と結合部５３にわたるスリッ
ト５４とを有し、前記変換コネクタ用プラスチック割り
スリーブ５２の、一方の厚肉中空円筒部の内径が概ね
１．２４３ｍｍから１．２４８ｍｍの範囲で、厚さが概
ね０．２ｍｍから０．７ｍｍの範囲にあり、他方の厚肉
中空円筒部の内径が概ね２．４７５ｍｍから２．４９７
ｍｍの範囲で、厚さが概ね０．４ｍｍから０．８ｍｍの
範囲にあり、前記結合部は、径の小さな厚肉中空円筒部
の終端から径の大きな厚肉中空円筒部の終端を結ぶ傾斜
部を有し、径の小さな厚肉中空円筒部に対する前記傾斜
部の仰角が３０度から７５度の範囲にあり、厚さが概ね
０．２ｍｍから０．７ｍｍの範囲にあり、かつ、前記径
の小さな厚肉中空円筒部と前記径の大きな厚肉中空円筒
部との中心軸が同一であることを特徴としている。 【００１１】 【００１２】 【００１３】 【００１４】 【００１５】 【００１６】 【００１７】 【００１８】 【発明の実施の形態】本発明者らは従来方法とその問題
点を詳細に検討した結果、以下の経緯により本発明を完
成するに至ったものである。 【００１９】（１）成形材料の選定：成形技術において
成形材料の選定は最も重要な課題である。 【００２０】金属やセラミックス材料に替わり得るプラ
スチック材料は、通常、エンジニアリングプラスチック
（略称：エンプラ）と呼ばれ、最近に至るまで各種のも
のが開発されてきた。各種のエンプラを検討した結果、
本発明が要求する機械的強度、耐クリープ性、温度・湿
度に対する寸法安定性、精密成形性を満足する樹脂もし
くは樹脂組成物を得るためには、非晶質な樹脂を基本組
成として使用することが重要であり、具体的にはポリエ
ーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリサルホン（ＰＳ）、ポ
リエーテルイミド（ＰＥＩ）を使用することが適当であ
ることを見出した。これは、結晶性樹脂の場合では、成
形後の変形や、長期間にわたる応力緩和が無視できない
程度であるという問題点が認められたことによる。 【００２１】上述の樹脂は所謂熱可塑性樹脂に分類され
るもので、室温で固体の樹脂をその溶融温度以上に加熱
すると液状になり、この状態で金型中に流し込んで固化
させることで成形品を作製するものである。 【００２２】これに対して、熱硬化性樹脂と呼ばれる樹
脂があり、これは加熱した状態では重合することがな
く、完全な液状にある。これを金型中に流し込んで一定
時間加熱すると、樹脂が架橋反応を起こして成形品が形
成される。こうした熱硬化性樹脂の中で、本発明が要求
する機械的強度、耐クリープ性、温度・湿度に対する寸
法安定性、精密成形性を満足する樹脂もしくは樹脂組成
物を得るためには、エポキシ樹脂を使用することが適当
であることを見出した。 【００２３】本発明では樹脂の添加物として、無機フィ
ラーとしてのガラス繊維、チタン酸カリウムウィスカ
ー、酸化亜鉛、ガラスビーズ等が一般的に知られてお
り、また、炭素繊維、グラファイト、テフロン（登録商
標）ビーズや、石英微粉末、チタン酸バリウム等の各種
無機添加物も知られている。本発明者らは、こうした各
種の添加物の中で、上述の熱可塑性樹脂には少なくとも
チタン酸カリウムウィスカーや酸化亜鉛等の無機フィラ
ーもしくは炭素繊維を、上述の熱硬化性樹脂には少なく
とも石英微粉末を添加することが、本発明を完成するた
めには必須であることを見出した。 【００２４】添加量は樹脂の精密成形性を低下させない
範囲で決められ、２０％から７０％、より好ましくは３
０％から６０％の範囲で適宜選択できる。 【００２５】また、必要に応じて添加物の表面処理剤、
着色剤等を添加することができる。 【００２６】（２）割りスリーブの内径値と厚さの選定 本発明の異径フェルールを整列接合させる変換コネクタ
用プラスチック割りスリーブでは、左右で内径と厚さの
異なる厚肉中空円筒形状の円筒スリーブを、中央の結合
部で結合させた構造をとっている。 【００２７】図５は本発明の変換コネクタ用プラスチッ
ク割りスリーブの外観形状、図６は内部構造を示す。こ
の割りスリーブ５２は、小径であって厚肉中空円筒部か
らなるＭＵ形フェルール用円筒スリーブ５１Ａとそれよ
り径が大であって厚肉中空円筒部からなるＳＣ形フェル
ール用円筒スリーブ５１Ｂとが結合部５３を介し一体化
されている。また、これら左右の厚肉中空円筒部と結合
部５３にわたって割り、すなわちスリット（割り）５４
を入れた構造となっている。 【００２８】外径寸法２．４９９ｍｍのＳＣ形フェルー
ルの許容ゲージ保持力が０．２〜０．６ｋｇｆの範囲に
あるのに対し、外径寸法１．２４９ｍｍのＭＵ形細径フ
ェルールの許容ゲージ保持力は０．１〜０．２５ｋｇｆ
の範囲にあり、ＳＣ形フェルールよりも小さい。 【００２９】割りスリーブのゲージ保持力は内径値と厚
さで決まる。このため、変換コネクタ内の割りスリーブ
で高信頼性を維持するためには、各フェルールを挿入す
る円筒スリーブの内径値と厚さを適正な値に制御して、
各フェルールに要求される適正なゲージ保持力を実現さ
せることが必要である。 【００３０】プラスチック割りスリーブにフェルールを
挿入すると、割りスリーブが弾性変形してスリーブ内部
に応力を生じる。この応力に材料の摩擦係数を掛けると
ゲージ保持力を計算することができる。 【００３１】まず、種々の内径値をもったプラスチック
割りスリーブに、外径寸法２．４９ｍｍのＳＣ形フェル
ールを挿入する場合を考える。 【００３２】発生するゲージ保持力と、プラスチック割
りスリーブの厚さの関係を図７に示す。ＳＣ形フェルー
ルの許容ゲージ保持力は０．２〜０．６ｋｇｆの範囲に
ある。図７より、この条件を満足するプラスチック割り
スリーブの内径値は概ね２．４７５ｍｍから２．４９７
ｍｍの範囲にあれば良く、厚さは概ね０．４ｍｍから
０．８ｍｍの範囲にあれば良いことがわかる。 【００３３】次に、種々の内径値を持ったプラスチック
割りスリーブに、外径寸法１．２４９ｍｍのＭＵ形フェ
ルールを挿入する場合を考える。 【００３４】発生するゲージ保持力と、プラスチック割
りスリーブの厚さの関係を図８に示す。ＭＵ形フェルー
ルの許容ゲージ保持力は０．１〜０．２５ｋｇｆの範囲
にある。図８より、この条件を満足するプラスチック割
りスリーブの内径値は概ね１．２４３ｍｍから１．２４
８ｍｍの範囲にあれば良く、厚さは概ね０．２ｍｍから
０．７ｍｍの範囲にあれば良いことがわかる。 【００３５】本発明の異径フェルールを整列接合させる
変換コネクタ用プラスチック割りスリーブでは、上で記
述した内径値と厚さの適性範囲内の値を選択して、左右
で内径と厚さの異なる厚肉中空円筒形状の円筒スリーブ
５１Ａ，５１Ｂの組み合わせを構成する。 【００３６】この際に、左右のスリット５４の入った円
筒スリーブ５１Ａ，５１Ｂの中心軸は同一であることを
前提とするが、材料の変形量の違い等を鑑み、左右の円
筒スリーブ５１Ａ，５１Ｂで故意に中心軸をずらせるこ
とも可能である。 【００３７】（３）結合部の構造 本発明の変換コネクタ用プラスチック割りスリーブ５２
の中間に位置し、左右の寸法の異なる厚肉中空円筒形ス
リーブ５１Ａ，５１Ｂを結合する結合部５３の構造は、
異径フェルールの良好な接続を得る上で非常に重要であ
る。 【００３８】左右で内径と厚さの異なる円筒スリーブ５
１Ａ，５１Ｂを結合する結合部５３では、図６の左側の
径の小さな円筒スリーブ５１Ａの終端から傾斜のついた
結合部が始まり、所定の距離進んだところで傾斜部が終
わり、図６の右側の径の大きな円筒スリーブ５１Ｂと結
合する構造をとっている。結合部５３の厚さは小径の円
筒スリーブ５１Ａと同じであり、概ね０．２ｍｍから
０．７ｍｍの範囲の値をとる。 【００３９】結合部５３の傾斜の大きさは、異径フェル
ールを挿入して接続した際に、プラスチック割りスリー
ブ５２に発生する応力の大きさと関係がある。 【００４０】変換コネクタ用プラスチック割りスリーブ
５２の内部では、内径の大きな円筒スリーブ５１Ｂの終
端部で異径フェルール同志が接続する。プラスチック割
りスリーブ５２に発生する応力は、内径の大きな円筒ス
リーブ５１Ｂの、スリット５４と反対側の場所で大き
く、特に終端部の接続点近傍で最大値を示す。プラスチ
ック割りスリーブ５２に発生する最大応力と、径の小さ
な円筒スリーブ５１Ａより見上げた仰角との関係を図９
に示す。 【００４１】図９より、最大応力は仰角が小さくなるに
つれて、小さくなることがわかる。余り大きな応力を印
加し続けることは、クリープ等の観点から好ましくな
い。また、余りに小さな仰角を設定すると、結合部５３
の長さが長くなり、変換コネクタの寸法を大きくするの
で好ましくない。このため、結合部５３の、径の小さな
円筒スリーブ５１Ａより見上げた仰角としては、３０度
から７５度の範囲、好ましくは４５度から６０度の範囲
にあれば良いことがわかる。 【００４２】以上述べた構造をとることで、結合部５３
で十分な厚さを得ることができ、本発明で要求される機
械的強度、耐クリープ性を保証することができる。 【００４３】以下、本発明の効果を示す好適な実施例を
説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。 【００４４】（実施例１）まず、以下の組成の樹脂組成
物を調合した。 クレゾールノボラック型エポキシ樹脂 １００重量部 フェルールノボラック型硬化剤 １００重量部 石英微粉末（平均粒径１０μｍ） ５００重量部 この樹脂組成物の曲げ弾性率は、ＡＳＴＭ規格で２１０
０ｋｇ／ｍｍ²であった。樹脂の異方性を成形収縮率の
樹脂流動方向と直角方向の比で評価したところ１．０で
あり、非常に異方性が低いことが確認できた。こうして
得た樹脂組成物を使用して、図５、図６の形状で表１の
寸法の変換コネクタ用プラスチック割りスリーブ５２を
射出成形により製造した。 【００４５】 【表１】 【００４６】なお、射出条件は表２の通りであった。得
られた成形品の内径誤差、肉厚誤差、真円度は、全て１
μｍ以内であり、内面の平面荒さは±０．１μｍ以内で
あった。 【００４７】 【表２】【００４８】ＳＣ形フェルールとＭＵ形フェルールに対
する割りスリーブのゲージ保持力の測定値は、それぞれ
０．３１ｋｇｆ、０．１２ｋｇｆであった。こうして作
製した変換コネクタ用プラスチック割りスリーブ５２を
用いて変換コネクタを組み立て、ジルコニア製ＳＣ形フ
ェルールとＭＵ形フェルールとを挿入して、接続損失と
反射減衰量を測定した。各々のフェルール断面の研磨条
件はＡｄＰＣ研磨とした。結果を図１０，１１に示す
が、シングルモードファイバの接続として充分な特性が
得られた。 【００４９】図１２には変換コネクタのＭＵ側とＳＣ側
から、各々ジルコニアフェルールを繰返し着脱した試験
結果を図示している。図１２の黒丸はＳＣ側の着脱を、
白丸はＭＵ側の着脱を示している。５００回の試験中、
損失の変化は２回以内であり、現用のＳＣ形アダプタ、
ＭＵ形アダプタと同等の性能が得られた。 【００５０】図１３には変換コネクタの振動試験の結果
を図示している。試験条件は以下の通りである。 ・掃引周波数範囲：１０〜５５Ｈｚ ・サイン波の振幅：０．７５ｍｍ ・掃引時間：２分／サイクル ６０サイクルの試験時間中にＸ，Ｙ，Ｚの各方向での損
失変化は０．５ｄＢ程度であり、変換コネクタとしての
目標特性を満足する結果が得られた。また、反射減衰量
の変化は認められなかった。 【００５１】図１４には変換コネクタの衝撃試験の結果
を図示している。試験条件は以下の通りである。 ・衝撃ピーク値：１００Ｇ ・サイン半波の印加時間：６ｍｓ ・試験回数：１０回 １０回の試験回数の中で、Ｘ，Ｙ，Ｚの各方向での損失
変化は全く見られず、変換コネクタとしての目標特性を
満足する結果が得られた。また、反射減衰量の変化も認
められなかった。 【００５２】図１５には変換コネクタの温湿度サイクル
試験の結果を図示している。試験条件は以下の通りであ
る。 ・温度：−１０℃〜２５℃〜６５℃ ・相対湿度：９３％ ・繰返し時間：２４時間／サイクル ・サイクル数：２０サイクル 図１５には初期の５サイクルと最後の５サイクルの結果
を示している。２０サイクルの試験時間中に損失変化は
０．１ｄＢ程度であり、反射減衰量の変化はほとんど無
く、変換コネクタとしての目標特性を満足する結果が得
られた。 【００５３】図１６には変換コネクタの温度サイクル試
験の結果を図示している。試験条件は以下の通りであ
る。 ・温度：−２５℃〜２５℃〜７０℃ ・繰返し時間：３．５時間／サイクル ・サイクル数：１００サイクル 図１６には初期の５サイクルと最後の５サイクルの結果
を示している。１００サイクルの試験時間中に損失変化
は０．０５ｄＢ程度と小さく、反射減衰量の変化もわず
かであり、変換コネクタとしての目標特性を満足する結
果が得られた。 【００５４】また、図１７と図１８には、変換コネクタ
の高温（８５℃）放置、および低温（−２５℃）放置試
験の結果を図示している。いずれの温度においても、１
０００時間程度放置した場合の損失変化は０．０５ｄＢ
であり、変換コネクタとしての目標特性を満足する結果
が得られた。 【００５５】以上の、各種の機械的特性、信頼性試験結
果を、表３にまとめて示す。いずれの試験条件下でも変
換コネクタとしての目標特性を満足していることがわか
る。 【００５６】 【表３】【００５７】（実施例２）以下の組成の樹脂組成物を調
合した。 ポリエーテルサルホン １００重量部 無機フィラー ３０重量部 この樹脂組成物の曲げ弾性率は、ＡＳＴＭ規格で８００
ｋｇ／ｍｍ²であった。こうして得た樹脂組成物を使用
して、図５、図６の形状で表４の寸法の変換コネクタ用
プラスチック割りスリーブ５２を射出成形により製造し
た。 【００５８】 【表４】 【００５９】なお、射出条件は表５の通りであった。得
られた成形品の内径誤差、肉厚誤差、真円度は、全て１
μｍ以内であり、内面の平面荒さは±０．５μｍ以内で
あった。 【００６０】 【表５】【００６１】ＳＣ形フェルールとＭＵ形フェルールに対
する割りスリーブのゲージ保持力の測定値はそれぞれ
０．２ｋｇｆ、０．１０ｋｇｆであった。こうして作製
した変換コネクタ用プラスチック割りスリーブを用いて
変換コネクタを組み立て、ジルコニア製ＳＣ形フェルー
ルとＭＵ形フェルールを挿入して、接続損失と反射減衰
量を測定した。表６に示すように、シングルモード光フ
ァイバの接続特性は平均値で０．２ｄＢ以内にあり、反
射減衰量も５０ｄＢを上回る値が得られた。これらの結
果は、シングルモードファイバの接続として充分な特性
であった。 【００６２】さらに、表６に各種の機械的特性、信頼性
試験の結果を示すが、実施例１と同様に、変換コネクタ
としての目標特性を満足する結果であった。 【００６３】 【表６】 【００６４】（実施例３〜５）表７に示した樹脂もしく
は樹脂組成物を使用して、実施例１および２と同様にプ
ラスチック割りスリーブを製造した。内径と肉厚、長さ
は実施例２と同様とした。ＳＣ形フェルールとＭＵ形フ
ェルールに対する変換コネクタ用プラスチック割りスリ
ーブのゲージ保持力は、いずれも許容範囲内にあった。
また、表６に示すように、シングルモード光ファイバの
接続特性はいずれも実施例１および２と同レベルにあ
り、各種の機械的特性、信頼性試験についても、いずれ
も変換コネクタとしての必要な特性を満たしていた。 【００６５】 【表７】 【００６６】（比較例１〜５）実施例１の樹脂を用い
て、ＳＣ形フェルール用円筒形スリーブとＭＵ形細径フ
ェルール用円筒スリーブの内径と厚さを変化させ、表８
のように適正範囲をはずれた変換コネクタ用プラスチッ
ク割りスリーブを作製した。こうして作製した変換コネ
クタ用プラスチック割りスリーブを用いて交換コネクタ
を組み立て、接続損失と反射減衰量、および各種の機械
的特性、信頼性試験における接続損失変動と反射減衰量
を測定した。結果を表８に示すが、何れのサンプルも、
接続損失や反射減衰量、もしくは信頼性試験における損
失変動が目標値を上回り、実施例１〜５のような、優れ
た特性を実現することはできなかった。 【００６７】 【表８】 【００６８】 【００６９】 【００７０】 【００７１】 【００７２】 【００７３】 【００７４】 【００７５】 【００７６】 【００７７】 【００７８】 【００７９】 【００８０】 【００８１】 【００８２】 【００８３】 【００８４】 【００８５】 【００８６】 【００８７】 【００８８】 【００８９】 【００９０】 【００９１】 【００９２】 【００９３】 【００９４】 【００９５】 【００９６】 【００９７】 【００９８】 【００９９】 【０１００】 【０１０１】 【０１０２】 【０１０３】 【０１０４】 【０１０５】 【０１０６】 【０１０７】 【０１０８】 【０１０９】 【発明の効果】以上に説明したように本発明によれば、
シングルモード光ファイバが内装された、外径の互いに
異なるフェルールを含む光ファイバコード同士の接続に
使用できる、接続特性、信頼性、経済性等に優れた変換
コネクタ用プラスチック割りスリーブが得られる利点が
ある。

【図面の簡単な説明】 【図１】従来の割りスリーブ内のフェルールの嵌合状態
を示す。 【図２】従来の割りスリーブの斜視図を示す。 【図３】従来の変換コネクタ用割りスリーブ内の異径フ
ェルールの嵌合状態を示す。 【図４】従来の変換コネクタ用割りスリーブの斜視図を
示す。 【図５】本発明の変換コネクタ用プラスチック割りスリ
ーブの外観側面図を示す。 【図６】同上の内部構造を示す縦断面図を示す。 【図７】変換コネクタ用プラスチック割りスリーブにＳ
Ｃ形フェルールを挿入した場合のゲージ保持力とスリー
ブ内径および厚さの関係を示す図である。 【図８】変換コネクタ用プラスチック割りスリーブにＭ
Ｕ形フェルールを挿入した場合のゲージ保持力とスリー
ブ内径および厚さの関係を示す図である。 【図９】変換コネクタ用割りスリーブにＳＣ形およびＭ
Ｕ形フェルールを挿入した場合のスリーブに発生する最
大応力と結合部の仰角の関係を示す図である。 【図１０】実施例１で得られた変換コネクタ用プラスチ
ック割りスリーブの接続損失特性を示すグラフ。 【図１１】実施例１で得られた変換コネクタ用プラスチ
ック割りスリーブの反射減衰特性を示すグラフ。 【図１２】実施例１で得られた変換コネクタの繰返し着
脱試験結果を示すグラフ。 【図１３】実施例１で得られた変換コネクタの振動試験
結果を示すグラフ。 【図１４】実施例１で得られた変換コネクタの衝撃試験
結果を示すグラフ。 【図１５】実施例１で得られた変換コネクタの温湿度サ
イクル試験結果を示すグラフ。 【図１６】実施例１で得られた変換コネクタの温度サイ
クル試験結果を示すグラフ。 【図１７】実施例１で得られた変換コネクタの高温放置
試験結果を示すグラフ。 【図１８】実施例１で得られた変換コネクタの低温放置
試験結果を示すグラフ。 【符号の説明】 ０１Ａ，０１Ｂ，０７Ａ，０７Ｂ フェルール ０２，０８， スリーブ ０３Ａ，０３Ｂ，０９Ａ，０９Ｂ 光ファィバコード ０４，１１，５４ スリット ０５，１２，５２ 割りスリーブ ０６ 貫通穴 １０Ａ，１０Ｂ 円筒スリーブ １３，５３ 結合部 ５１Ａ ＭＵ形フェルール用円筒スリーブ ５１Ｂ ＳＣ形フェルール用円筒スリーブ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 住田 真 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 東野 俊一 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日本電信電話株式会社内 (56)参考文献 特開 平10−31134（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−90169（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−318759（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 6/38

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 光ファイバが内装された光ファイバコー
   ド同士を接続するアダプタ内に設けられ、前記各光ファ
   イバコードの先端に取り付けられた、互いに外径の異な
   るフェルールを左右両端から挿入させることにより前記
   光ファイバを光学的に接続する変換コネクタ用プラスチ
   ック割りスリーブであって、 該変換コネクタ用プラスチック割りスリーブが少なくと
   も石英微粉末を含む熱硬化性樹脂組成物から形成されて
   おり、前記 変換コネクタ用プラスチック割りスリーブの基本形
   状が左右で内径と厚さの異なる厚肉中空円筒形であり、
   中間に左右の寸法の異なる厚肉中空円筒を結合する結合
   部と、左右の厚肉中空円筒部と結合部にわたるスリット
   とを有し、 前記変換コネクタ用プラスチック割りスリーブの、一方
   の厚肉中空円筒部の内径が概ね１．２４３ｍｍから１．
   ２４８ｍｍの範囲で、厚さが概ね０．２ｍｍから０．７
   ｍｍの範囲にあり、他方の厚肉中空円筒部の内径が概ね
   ２．４７５ｍｍから２．４９７ｍｍの範囲で、厚さが概
   ね０．４ｍｍから０．８ｍｍの範囲にあり、 前記結合部は、径の小さな厚肉中空円筒部の終端から径
   の大きな厚肉中空円筒部の終端を結ぶ傾斜部を有し、径
   の小さな厚肉中空円筒部に対する前記傾斜部の仰角が３
   ０度から７５度の範囲にあり、厚さが概ね０．２ｍｍか
   ら０．７ｍｍの範囲にあり、かつ、前記径の小さな厚肉
   中空円筒部と前記径の大きな厚肉中空円筒部との中心軸
   が同一である ことを特徴とする変換コネクタ用プラスチ
   ック割りスリーブ。