JP3307041B2 - 車両用発電機の制御装置 - Google Patents
車両用発電機の制御装置Info
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- JP3307041B2 JP3307041B2 JP32235293A JP32235293A JP3307041B2 JP 3307041 B2 JP3307041 B2 JP 3307041B2 JP 32235293 A JP32235293 A JP 32235293A JP 32235293 A JP32235293 A JP 32235293A JP 3307041 B2 JP3307041 B2 JP 3307041B2
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
- H02J7/14—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from dynamo-electric generators driven at varying speed, e.g. on vehicle
- H02J7/16—Regulation of the charging current or voltage by variation of field
- H02J7/24—Regulation of the charging current or voltage by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
- H02J7/2434—Regulation of the charging current or voltage by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices with pulse modulation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/92—Energy efficient charging or discharging systems for batteries, ultracapacitors, supercapacitors or double-layer capacitors specially adapted for vehicles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Control Of Charge By Means Of Generators (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電気負荷投入時の発電
機の発電トルクの急増を抑制して、エンジンの回転数の
落ち込みを防止する徐励機能を有する車両用発電機の制
御装置に関する。
機の発電トルクの急増を抑制して、エンジンの回転数の
落ち込みを防止する徐励機能を有する車両用発電機の制
御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の装置として、特開昭６２
−６４２９９号公報に示されるものが知られている。
−６４２９９号公報に示されるものが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報に示された装置にあっては、特開昭６２−６４２９９
が知られているが、発電機の出力電圧と調整基準電圧と
の比較結果で制御されるアップダウンカウンタ（アップ
とダウンの両方の動作が可能なバイナリーカウンタ）
と、このアップダウンカウンタの値に対応するパルス巾
をもった電圧パルスで発電機の励磁コイルを励磁するＰ
ＷＭ回路（ダウンカウンタを用いたＰＷＭ回路）が必要
であり、多数のデジタル回路素子が必要であり、デジタ
ル回路構成が複雑となってしまう。
報に示された装置にあっては、特開昭６２−６４２９９
が知られているが、発電機の出力電圧と調整基準電圧と
の比較結果で制御されるアップダウンカウンタ（アップ
とダウンの両方の動作が可能なバイナリーカウンタ）
と、このアップダウンカウンタの値に対応するパルス巾
をもった電圧パルスで発電機の励磁コイルを励磁するＰ
ＷＭ回路（ダウンカウンタを用いたＰＷＭ回路）が必要
であり、多数のデジタル回路素子が必要であり、デジタ
ル回路構成が複雑となってしまう。
【０００４】そこで、本発明は、簡単なデジタル回路構
成で徐励機能を達成することを目的とする。
成で徐励機能を達成することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、所定のクロックでカウントを行う第１、第
２のカウンタを有し、これらのカウンタの位相差に相当
する電圧パルスを出力する最大導通ｄｕｔｙ制御回路
と、発電機の出力電圧に応じて前記電圧パルスと同期し
た第２の電圧パルスを発生させる電圧検出回路と、前記
第２のカウンタが所定値に達した場合の第２の電圧パル
スの状態により、位相差の縮小または拡大を決定するリ
セット判定回路とを備え、発電機の出力電圧が基準電圧
以上の場合に、前記第１のカウンタのフルスケールカウ
ント時間に対し前記第２のカウンタのフルスケールカウ
ント時間を所定量短くすることにより位相差を縮小し、
発電機の出力電圧が基準値以下の場合に前記最大導通ｄ
ｕｔｙ制御回路から出力される電圧パルスで励磁トラン
ジスタを導通させるとともに、前記第１のカウンタのフ
ルスケールカウント時間に対し、前記第２のカウンタの
フルスケールカウント時間を所定量長くすることにより
位相差を拡大することを特徴とする車両用発電機の制御
装置を提供する。
に本発明は、所定のクロックでカウントを行う第１、第
２のカウンタを有し、これらのカウンタの位相差に相当
する電圧パルスを出力する最大導通ｄｕｔｙ制御回路
と、発電機の出力電圧に応じて前記電圧パルスと同期し
た第２の電圧パルスを発生させる電圧検出回路と、前記
第２のカウンタが所定値に達した場合の第２の電圧パル
スの状態により、位相差の縮小または拡大を決定するリ
セット判定回路とを備え、発電機の出力電圧が基準電圧
以上の場合に、前記第１のカウンタのフルスケールカウ
ント時間に対し前記第２のカウンタのフルスケールカウ
ント時間を所定量短くすることにより位相差を縮小し、
発電機の出力電圧が基準値以下の場合に前記最大導通ｄ
ｕｔｙ制御回路から出力される電圧パルスで励磁トラン
ジスタを導通させるとともに、前記第１のカウンタのフ
ルスケールカウント時間に対し、前記第２のカウンタの
フルスケールカウント時間を所定量長くすることにより
位相差を拡大することを特徴とする車両用発電機の制御
装置を提供する。
【０００６】
【作用及び発明の効果】発電機の出力電圧が基準電圧以
上の時に２つのカウンタの位相差が短くされ、この位相
差に対応して電圧パルスの導通率が小さく設定されてい
る。出力電圧が基準電圧以下になると、導通率が小さく
設定された電圧パルスで励磁トランジスタの導通が開始
されるため、発電トルクの急増が抑制される。その後は
２つのカウンタの位相差が増大しこれに伴って、励磁ト
ランジスタの導通率が増大していく。
上の時に２つのカウンタの位相差が短くされ、この位相
差に対応して電圧パルスの導通率が小さく設定されてい
る。出力電圧が基準電圧以下になると、導通率が小さく
設定された電圧パルスで励磁トランジスタの導通が開始
されるため、発電トルクの急増が抑制される。その後は
２つのカウンタの位相差が増大しこれに伴って、励磁ト
ランジスタの導通率が増大していく。
【０００７】上記のように本発明によると、従来より用
いられている２つのカウンタの位相差で電圧パルスを決
定することができ、この電圧パルス決定のためにこれら
の２つのカウンタに加えてさらに必要とされていたアッ
プダウンカウンタを不要とし、回路構成を簡略化するこ
とができる。
いられている２つのカウンタの位相差で電圧パルスを決
定することができ、この電圧パルス決定のためにこれら
の２つのカウンタに加えてさらに必要とされていたアッ
プダウンカウンタを不要とし、回路構成を簡略化するこ
とができる。
【０００８】
【実施例】図１及び図２に基づいて説明する。１は発電
機２の出力電流によって充電されるバッテリ３の充電電
圧を検出し、比較器１１により、充電電圧の検出値が基
準電圧Ｖｒよりも大きいと判定された場合に前記発電機
２のフィードコイル２１を励磁する励磁Ｔｒ１２を遮断
する電圧調整器（レギュレータ）である。このレギュレ
ータ１の電源１０はキースイッチ５によりバッテリ３に
接続される。
機２の出力電流によって充電されるバッテリ３の充電電
圧を検出し、比較器１１により、充電電圧の検出値が基
準電圧Ｖｒよりも大きいと判定された場合に前記発電機
２のフィードコイル２１を励磁する励磁Ｔｒ１２を遮断
する電圧調整器（レギュレータ）である。このレギュレ
ータ１の電源１０はキースイッチ５によりバッテリ３に
接続される。
【０００９】１５は発振器１４から出力される第１のク
ロックＣＫ１（周期：ＴＫ１）と同期して２o の値から
カウントを始め２n 回のカウントの後再び２o の値にも
どるｎ段の第１のバイナリカウンタである。このカウン
タは
ロックＣＫ１（周期：ＴＫ１）と同期して２o の値から
カウントを始め２n 回のカウントの後再び２o の値にも
どるｎ段の第１のバイナリカウンタである。このカウン
タは
【００１０】
【数１】ＴＫ２＝ＴＫ１×２n の周期を持ったクロック（ＣＫ２）を発生する。１６
は、前記第１のバイナリカウンタ１５と同様にＣＫ１と
同期してカウントを行うｎ段の第２のバイナリカウンタ
である。
は、前記第１のバイナリカウンタ１５と同様にＣＫ１と
同期してカウントを行うｎ段の第２のバイナリカウンタ
である。
【００１１】１９は、第１のカウンタと第２のカウンタ
の位相差に相当する電圧パルスを発生するホールド回路
であり、第１のカウンタ１５が第１の所定値になった場
合にセットされてＨｉ信号を出力し、第２のカウンタ１
６が第２の所定値になった場合にリセットされてＬｏ信
号を出力するＳＲフリップフロップ回路で構成されてい
る。例えば、第１のカウンタ１５の２n 出力でＳＲフリ
ップフロップ回路１９をセットし、２つめのカウンタ１
６の２o 出力でリセットすると、ＴＫ２の周期で
の位相差に相当する電圧パルスを発生するホールド回路
であり、第１のカウンタ１５が第１の所定値になった場
合にセットされてＨｉ信号を出力し、第２のカウンタ１
６が第２の所定値になった場合にリセットされてＬｏ信
号を出力するＳＲフリップフロップ回路で構成されてい
る。例えば、第１のカウンタ１５の２n 出力でＳＲフリ
ップフロップ回路１９をセットし、２つめのカウンタ１
６の２o 出力でリセットすると、ＴＫ２の周期で
【００１２】
【数２】（ｋ＋１）×ＴＫ１ のセット時間となる。ここでｋは第１のカウンタと第２
のカウンタの位相差に相当するカウント数である。そし
て、このホールド回路１９のＱ出力と、電圧検出用比較
器１１の出力とが入力されるＡＮＤ回路１３の出力によ
って励磁用Ｔｒ１２を導通させることにより、Ｔｒ１２
の最大導通ｄｕｔｙを
のカウンタの位相差に相当するカウント数である。そし
て、このホールド回路１９のＱ出力と、電圧検出用比較
器１１の出力とが入力されるＡＮＤ回路１３の出力によ
って励磁用Ｔｒ１２を導通させることにより、Ｔｒ１２
の最大導通ｄｕｔｙを
【００１３】
【数３】 （ｋ＋１）×ＴＫ１／ＴＫ２＝（ｋ＋１）／２n に制限することができる。１７は、バッテリ３の充電電
圧の検出値が基準電圧Ｖｒよりも小さい場合は、第１の
カウンタ１５のカウンタスピードを早めることで第１、
第２のカウンタ１５，１６の位相差を拡大するリセット
判定回路である。
圧の検出値が基準電圧Ｖｒよりも小さい場合は、第１の
カウンタ１５のカウンタスピードを早めることで第１、
第２のカウンタ１５，１６の位相差を拡大するリセット
判定回路である。
【００１４】１８は、リセット判定回路１２に働きか
け、第１と第２のカウンタの位相差の拡大するタイミン
グを制限する分周回路であり、ｍ段のバイナリカウンタ
で構成されており、１／２m 回の割合で位相差の拡大す
るタイミングを減少させる（図３参照）。上記構成によ
る作動を説明する。バッテリ３の充電電圧の検出値が基
準電圧Ｖｒよりも小さいと、比較器１１の出力ＳｓはＨ
ｉとなる。従って、ＳＲフリップフロップで構成された
ホールド回路１９のＱ出力によって、励磁Ｔｒ１２の導
通が制御される。ホールド回路１９は第１のカウンタ１
５のカウント値が２n 信号（ＣＫ２）によってセットさ
れ、Ｑ出力はＨｉとなる。その後第２のカウンタ１６の
２o 信号によってリセットされＱ出力はＬｏとなる。第
１のカウンタ１５が第２のカウンタ１６に対してＫカウ
ント位相が進んでいると、ホールド回路１９のＱ出力は
（ｋ＋１）カウント分だけＨｉ信号をホールドすること
になる。
け、第１と第２のカウンタの位相差の拡大するタイミン
グを制限する分周回路であり、ｍ段のバイナリカウンタ
で構成されており、１／２m 回の割合で位相差の拡大す
るタイミングを減少させる（図３参照）。上記構成によ
る作動を説明する。バッテリ３の充電電圧の検出値が基
準電圧Ｖｒよりも小さいと、比較器１１の出力ＳｓはＨ
ｉとなる。従って、ＳＲフリップフロップで構成された
ホールド回路１９のＱ出力によって、励磁Ｔｒ１２の導
通が制御される。ホールド回路１９は第１のカウンタ１
５のカウント値が２n 信号（ＣＫ２）によってセットさ
れ、Ｑ出力はＨｉとなる。その後第２のカウンタ１６の
２o 信号によってリセットされＱ出力はＬｏとなる。第
１のカウンタ１５が第２のカウンタ１６に対してＫカウ
ント位相が進んでいると、ホールド回路１９のＱ出力は
（ｋ＋１）カウント分だけＨｉ信号をホールドすること
になる。
【００１５】カウンタ１５のカウント値が２n になった
時、ホールド回路１９の出力はＨｉとなるため、ＡＮＤ
回路１３の出力はＨｉとなり、ＡＮＤ回路１７２はＣＫ
３がＨｉの間（図２参照）では、Ｈｉ出力となり、カウ
ンタ１５の値を２o にリセットする（図４参照）。これ
は、１回だけカウントを早める事になり、第１のカウン
タ１５の位相が早まることにより、第１のカウンタ１５
と第２のカウンタ１６の位相差が拡大する。
時、ホールド回路１９の出力はＨｉとなるため、ＡＮＤ
回路１３の出力はＨｉとなり、ＡＮＤ回路１７２はＣＫ
３がＨｉの間（図２参照）では、Ｈｉ出力となり、カウ
ンタ１５の値を２o にリセットする（図４参照）。これ
は、１回だけカウントを早める事になり、第１のカウン
タ１５の位相が早まることにより、第１のカウンタ１５
と第２のカウンタ１６の位相差が拡大する。
【００１６】従って、ホールド回路１９の出力（最大導
通Ｄｕｔｙ信号ＳＡ）は（ｋ＋２）カウント分のＨｉ信
号となり、励磁Ｔｒ１２の導通Ｄｕｔｙは、（ｋ＋１）
／２ n から（ｋ＋２）／２n のＤｕｔｙに増加する。励
磁Ｔｒ１２の導通ＤｕｔｙがＣＫ３の周期で１／２n づ
つ増加することで、徐々に励磁電流が増加し、発電機２
の発電トルクと出力電流も徐々に増加する。
通Ｄｕｔｙ信号ＳＡ）は（ｋ＋２）カウント分のＨｉ信
号となり、励磁Ｔｒ１２の導通Ｄｕｔｙは、（ｋ＋１）
／２ n から（ｋ＋２）／２n のＤｕｔｙに増加する。励
磁Ｔｒ１２の導通ＤｕｔｙがＣＫ３の周期で１／２n づ
つ増加することで、徐々に励磁電流が増加し、発電機２
の発電トルクと出力電流も徐々に増加する。
【００１７】バッテリ３の充電電圧の検出値が基準電圧
Ｖｒよりも大きいと、比較器１１の出力ＳｓはＬｏとな
り、ＡＮＤ回路１３はＬｏ出力、励磁出力Ｔｒ１２はＯ
ＦＦして、発電機２の出力電流を減少させる。この時、
第２のカウンタ１６の値が２ n になった時ＡＮＤ回路１
７１の非反転入力にＨｉが入力され、反転入力には、Ａ
ＮＤ回路１３からのＬｏ出力が入力される為Ｈｉ出力と
なり、第２のカウンタ１６の値を２o にリセットする。
すなわち、第２のカウンタ１６のカウントを１回だけ早
めることにより、カウンタ１６の位相を早めて、第１と
第２のカウンタの位相差を縮小することで、ホールド回
路１９の出力（最大導通Ｄｕｔｙ信号ＳＡ）のＤｕｔｙ
を減少させる。
Ｖｒよりも大きいと、比較器１１の出力ＳｓはＬｏとな
り、ＡＮＤ回路１３はＬｏ出力、励磁出力Ｔｒ１２はＯ
ＦＦして、発電機２の出力電流を減少させる。この時、
第２のカウンタ１６の値が２ n になった時ＡＮＤ回路１
７１の非反転入力にＨｉが入力され、反転入力には、Ａ
ＮＤ回路１３からのＬｏ出力が入力される為Ｈｉ出力と
なり、第２のカウンタ１６の値を２o にリセットする。
すなわち、第２のカウンタ１６のカウントを１回だけ早
めることにより、カウンタ１６の位相を早めて、第１と
第２のカウンタの位相差を縮小することで、ホールド回
路１９の出力（最大導通Ｄｕｔｙ信号ＳＡ）のＤｕｔｙ
を減少させる。
【００１８】図５及び図６に他の実施例を示す。上述し
た実施例で位相差を拡大する為に、第１のカウンタ１５
のカウント値を進めたが、この実施例では、第２のカウ
ンタ１６のカウントを１回だけ休止することにより、位
相差を拡大している。また、位相差の拡大は、バッテリ
３の検出電圧によらずいつでも行うが、ＣＫ３のタイミ
ングで１回だけ行うため、位相差の拡大スピードは遅
い。これに対し、位相差の減少は、ＣＫ２のタイミング
で１回行う為、拡大のスピードに対して（２m −１）倍
のスピードを持っている。従って分周回路１８が１段で
あれば、拡大減少が同じスピードとなり、分周回路１８
が２段以上であれば、拡大スピードの方が遅くなる。
た実施例で位相差を拡大する為に、第１のカウンタ１５
のカウント値を進めたが、この実施例では、第２のカウ
ンタ１６のカウントを１回だけ休止することにより、位
相差を拡大している。また、位相差の拡大は、バッテリ
３の検出電圧によらずいつでも行うが、ＣＫ３のタイミ
ングで１回だけ行うため、位相差の拡大スピードは遅
い。これに対し、位相差の減少は、ＣＫ２のタイミング
で１回行う為、拡大のスピードに対して（２m −１）倍
のスピードを持っている。従って分周回路１８が１段で
あれば、拡大減少が同じスピードとなり、分周回路１８
が２段以上であれば、拡大スピードの方が遅くなる。
【００１９】さらに、バッテリ３の検出電圧と基準電圧
Ｖｒの比較結果を平均化回路（抵抗１１１、コンデンサ
１１２）で平均電圧として、ＣＫ２と同期した基準電圧
波形（のこぎり波）と比較することにより、ＣＫ２と同
期した定周波信号として信号Ｓｓを形成している。信号
ＳｓはＴｒ１１５の導通により、ＣＫ２の立上りと同期
してＨｉ信号となる。信号ＳｓのＬｏ信号となるタイミ
ングが、カウンタ１６のカウント値が２o となる前であ
ると、カウンタ１６のカウント値が１回だけ早くカウン
トしたことになり、位相が進む。カウンタ１６はＣＫ３
の周期で１回づつ位相が遅れるためこれらの動作によっ
て信号ＳｓのＨｉ信号の時間が、カウンタ１５の出力の
ＣＫ２立上りからカウンタ１６のカウント値が２o とな
るまでの時間になる様に、カウンタ１６の位相が制御さ
れる。 ホールド回路１９のＱ出力（最大導通Ｄｕｔｙ
信号ＳＡ）は、ＣＫ２の立上りでセットされ、カウンタ
１６の値が２2 となった時にリセットされる様にするこ
とで、ホールド回路のＱ出力（最大導通Ｄｕｔｙ信号Ｓ
Ａ）のＤｕｔｙを比較器１１３の出力信号ＳｓのＤｕｔ
ｙ（Ｄｓ）よりも大きな
Ｖｒの比較結果を平均化回路（抵抗１１１、コンデンサ
１１２）で平均電圧として、ＣＫ２と同期した基準電圧
波形（のこぎり波）と比較することにより、ＣＫ２と同
期した定周波信号として信号Ｓｓを形成している。信号
ＳｓはＴｒ１１５の導通により、ＣＫ２の立上りと同期
してＨｉ信号となる。信号ＳｓのＬｏ信号となるタイミ
ングが、カウンタ１６のカウント値が２o となる前であ
ると、カウンタ１６のカウント値が１回だけ早くカウン
トしたことになり、位相が進む。カウンタ１６はＣＫ３
の周期で１回づつ位相が遅れるためこれらの動作によっ
て信号ＳｓのＨｉ信号の時間が、カウンタ１５の出力の
ＣＫ２立上りからカウンタ１６のカウント値が２o とな
るまでの時間になる様に、カウンタ１６の位相が制御さ
れる。 ホールド回路１９のＱ出力（最大導通Ｄｕｔｙ
信号ＳＡ）は、ＣＫ２の立上りでセットされ、カウンタ
１６の値が２2 となった時にリセットされる様にするこ
とで、ホールド回路のＱ出力（最大導通Ｄｕｔｙ信号Ｓ
Ａ）のＤｕｔｙを比較器１１３の出力信号ＳｓのＤｕｔ
ｙ（Ｄｓ）よりも大きな
【００２０】
【数４】Ｄｕｔｙ（ＤＡ＝Ｄｓ＋２2 ／２n ） とする事で、発電機２の発電の定常状態では最大導通Ｄ
ｕｔｙ信号ＳＡによる制限が加わらない様にしている。
従って、発電機２に接続された電気負荷４の値が多少変
化しても、励磁Ｔｒ１２の導通Ｄｕｔｙが２2 ／２n の
値だけはすぐに変化する（最大導通Ｄｕｔｙ信号による
制限がかからない）ため、発電機２の出力電流不足によ
る電圧低下の不具合（例えば、ヘットランプの減光）を
生じる事はない。
ｕｔｙ信号ＳＡによる制限が加わらない様にしている。
従って、発電機２に接続された電気負荷４の値が多少変
化しても、励磁Ｔｒ１２の導通Ｄｕｔｙが２2 ／２n の
値だけはすぐに変化する（最大導通Ｄｕｔｙ信号による
制限がかからない）ため、発電機２の出力電流不足によ
る電圧低下の不具合（例えば、ヘットランプの減光）を
生じる事はない。
【００２１】電気負荷４が大きく増加した場合は、発電
機２のトルク急増によるエンジン回転の落ち込みを防止
する為、最大導通Ｄｕｔｙ信号ＳＡによって励磁Ｔｒ１
２の導通Ｄｕｔｙの増加を抑制することができる。ま
た、第１の実施例の最大導通Ｄｕｔｙ制限回路（ホール
ド回路１９）の出力信号ＳＡで励磁Ｔｒ１２を直接制御
しても良い。
機２のトルク急増によるエンジン回転の落ち込みを防止
する為、最大導通Ｄｕｔｙ信号ＳＡによって励磁Ｔｒ１
２の導通Ｄｕｔｙの増加を抑制することができる。ま
た、第１の実施例の最大導通Ｄｕｔｙ制限回路（ホール
ド回路１９）の出力信号ＳＡで励磁Ｔｒ１２を直接制御
しても良い。
【図１】本発明の一実施例を示す装置の回路構成図であ
る。
る。
【図２】上記実施例の要部を示す回路構成図である。
【図３】上記実施例の作動説明に供するタイムチャート
である。
である。
【図４】上記実施例の作動説明に供するタイムチャート
である。
である。
【図５】本発明の他の実施例を示す回路構成図である。
【図６】上記他の実施例の作動説明に供するタイムチャ
ートである。
ートである。
１ レギュレータ ２ 発電機 １５ 第１のカウンタ １６ 第２のカウンタ １９ ホールド回路（最大導通ｄｕｔｙ制限回路）
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−38200（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−23000（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−328799（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−276687（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02J 7/14 - 7/24 H02P 9/30
Claims (1)
- 【請求項１】 所定のクロックでカウントを行う第１、
第２のカウンタを有し、これらのカウンタの位相差に相
当する電圧パルスを出力する最大導通ｄｕｔｙ制御回路
と、発電機の出力電圧に応じて前記電圧パルスと同期した第
２の電圧パルスを発生させる電圧検出回路と、 前記第２のカウンタが所定値に達した場合の第２の電圧
パルスの状態により、位相差の縮小または拡大を決定す
るリセット判定回路とを備え、 発電機の出力電圧が基準電圧以上の場合に、前記第１の
カウンタのフルスケールカウント時間に対し前記第２の
カウンタのフルスケールカウント時間を所定量短くする
ことにより位相差を縮小し、発電機の出力電圧が基準値
以下の場合に前記最大導通ｄｕｔｙ制御回路から出力さ
れる電圧パルスで励磁トランジスタを導通させるととも
に、前記第１のカウンタのフルスケールカウント時間に
対し、前記第２のカウンタのフルスケールカウント時間
を所定量長くすることにより位相差を拡大することを特
徴とする車両用発電機の制御装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32235293A JP3307041B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 車両用発電機の制御装置 |
| CN94191241A CN1036823C (zh) | 1993-12-21 | 1994-12-19 | 车辆交流发电机的功率控制装置 |
| DE69419906T DE69419906T2 (de) | 1993-12-21 | 1994-12-19 | Vorrichtung zur regelung der ausgangsleistung des generators eines fahrzeuges |
| PCT/JP1994/002129 WO1995017778A1 (fr) | 1993-12-21 | 1994-12-19 | Dispositif de commande de la sortie de generateurs pour vehicules |
| US08/495,631 US5637986A (en) | 1993-12-21 | 1994-12-19 | Power control device of alternator for vehicle |
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