JP3275048B2 - 射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置 - Google Patents
射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は射出工程における射
出開始時の油圧による衝撃を防止する射出成形機の衝撃
圧防止方法及び装置に関する。
出開始時の油圧による衝撃を防止する射出成形機の衝撃
圧防止方法及び装置に関する。
【０００２】
【背景及び課題】一般に、射出成形機のスクリュ駆動方
式としては、油圧駆動方式と電動駆動方式が知られてい
る。
式としては、油圧駆動方式と電動駆動方式が知られてい
る。
【０００３】油圧駆動方式の射出成形機では、射出工程
における射出開始時にサーボ弁が切換えられ、これによ
り、油圧源から射出シリンダの後油室に圧油が供給され
る。この結果、スクリュは射出開始位置から前方に移動
し、計量された樹脂は金型に射出充填されるとともに、
射出シリンダの前油室の油は送油管を通してオイルタン
クに戻される。
における射出開始時にサーボ弁が切換えられ、これによ
り、油圧源から射出シリンダの後油室に圧油が供給され
る。この結果、スクリュは射出開始位置から前方に移動
し、計量された樹脂は金型に射出充填されるとともに、
射出シリンダの前油室の油は送油管を通してオイルタン
クに戻される。
【０００４】ところで、射出開始時には、高圧油が射出
シリンダの後油室、さらにはピストンを介して送油管に
衝撃的に付与されるため、いわゆるウォータハンマ現象
を生ずる。このウォータハンマ現象は、一般的な射出成
形機ではほとんど問題にならないが、射出速度が高速化
された射出成形機では無視できなくなり、かなり大きな
騒音（衝撃音）や無用な振動となって現れるとともに、
衝撃圧によって油圧回路や油圧機器が悪影響を受ける問
題があった。
シリンダの後油室、さらにはピストンを介して送油管に
衝撃的に付与されるため、いわゆるウォータハンマ現象
を生ずる。このウォータハンマ現象は、一般的な射出成
形機ではほとんど問題にならないが、射出速度が高速化
された射出成形機では無視できなくなり、かなり大きな
騒音（衝撃音）や無用な振動となって現れるとともに、
衝撃圧によって油圧回路や油圧機器が悪影響を受ける問
題があった。
【０００５】本発明はこのような背景に応えたものであ
り、ウォータハンマ現象の発生を確実に防止し、もっ
て、同現象に基づいて現れる無用な騒音及び振動等の弊
害を解消できる射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置の
提供を目的とする。
り、ウォータハンマ現象の発生を確実に防止し、もっ
て、同現象に基づいて現れる無用な騒音及び振動等の弊
害を解消できる射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置の
提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び実施の形態】本発明に
係る射出成形機の衝撃圧防止方法は、射出工程における
射出開始時の油圧による衝撃を防止するに際し、少なく
とも射出工程以外の成形サイクル期間中に、射出シリン
ダ２の前油室２ｆと当該射出シリンダ２の下方に配した
オイルタンク３間に接続される送油管４の内部を大気に
連通させ、送油管４内の油をオイルタンク３側へ自然落
下させることにより、送油管４の内部に気体（空気）Ａ
を供給するようにしたことを特徴とする。この場合、好
適な実施の態様により、気体Ａの供給は、送油管４の射
出シリンダ２側であって計量工程終了後から型締工程終
了までの設定期間Ｔｓに行うことができる。
係る射出成形機の衝撃圧防止方法は、射出工程における
射出開始時の油圧による衝撃を防止するに際し、少なく
とも射出工程以外の成形サイクル期間中に、射出シリン
ダ２の前油室２ｆと当該射出シリンダ２の下方に配した
オイルタンク３間に接続される送油管４の内部を大気に
連通させ、送油管４内の油をオイルタンク３側へ自然落
下させることにより、送油管４の内部に気体（空気）Ａ
を供給するようにしたことを特徴とする。この場合、好
適な実施の態様により、気体Ａの供給は、送油管４の射
出シリンダ２側であって計量工程終了後から型締工程終
了までの設定期間Ｔｓに行うことができる。
【０００７】一方、本発明に係る射出成形機の衝撃圧防
止装置１は、射出シリンダ２の前油室２ｆと当該射出シ
リンダ２の下方に配したオイルタンク３間に接続される
送油管４の内部を気体（空気）Ａに連通させる通気部６
と、この通気部６を開閉する開閉弁８と、この開閉弁８
を制御する制御部９を有し、少なくとも射出工程以外の
成形サイクル期間中に、送油管４の内部に気体Ａを供給
する気体供給部５を設けたことを特徴とする。また、本
発明に係る射出成形機の衝撃圧防止装置１の他の形態と
して、送油管４の内部を大気に連通させ、送油管４への
気体Ａの吸入を許容する逆止弁１０を有し、少なくとも
射出工程以外の成形サイクル期間中に、送油管４の内部
に気体Ａを供給する気体供給部５を設けて構成してもよ
い。なお、通気部６の先端にはエアフィルタ７を備え
る。
止装置１は、射出シリンダ２の前油室２ｆと当該射出シ
リンダ２の下方に配したオイルタンク３間に接続される
送油管４の内部を気体（空気）Ａに連通させる通気部６
と、この通気部６を開閉する開閉弁８と、この開閉弁８
を制御する制御部９を有し、少なくとも射出工程以外の
成形サイクル期間中に、送油管４の内部に気体Ａを供給
する気体供給部５を設けたことを特徴とする。また、本
発明に係る射出成形機の衝撃圧防止装置１の他の形態と
して、送油管４の内部を大気に連通させ、送油管４への
気体Ａの吸入を許容する逆止弁１０を有し、少なくとも
射出工程以外の成形サイクル期間中に、送油管４の内部
に気体Ａを供給する気体供給部５を設けて構成してもよ
い。なお、通気部６の先端にはエアフィルタ７を備え
る。
【０００８】これにより、少なくとも射出工程以外の成
形サイクル期間中には、射出シリンダ２の前油室２ｆと
オイルタンク３間に接続される送油管４の内部に気体Ａ
が供給され、射出工程の開始直前には送油管４内の油が
無くなり又は減少した状態となる。よって、射出開始時
に、射出シリンダ２に対して衝撃的な高圧油が付与され
ても、射出シリンダ２から排出される圧油は速やかに送
油管４を流れることにより、ウォータハンマ現象の発生
が防止される。
形サイクル期間中には、射出シリンダ２の前油室２ｆと
オイルタンク３間に接続される送油管４の内部に気体Ａ
が供給され、射出工程の開始直前には送油管４内の油が
無くなり又は減少した状態となる。よって、射出開始時
に、射出シリンダ２に対して衝撃的な高圧油が付与され
ても、射出シリンダ２から排出される圧油は速やかに送
油管４を流れることにより、ウォータハンマ現象の発生
が防止される。
【０００９】
【実施例】次に、本発明に係る好適な実施例を挙げ、図
面に基づき詳細に説明する。
面に基づき詳細に説明する。
【００１０】まず、本実施例に係る衝撃圧防止装置１の
構成及び同装置１を備える射出成形機の概略構成につい
て、図１及び図２を参照して説明する。
構成及び同装置１を備える射出成形機の概略構成につい
て、図１及び図２を参照して説明する。
【００１１】図１中、Ｍｉは射出成形機Ｍ（図２）にお
ける射出装置本体を示す。射出装置本体Ｍｉは、前端に
射出ノズル１２を、後部にホッパ１３をそれぞれ有する
加熱筒１１を備える。加熱筒１１にはスクリュ１４を内
蔵するとともに、加熱筒１１の後部にはスクリュ駆動部
１５を結合する。スクリュ駆動部１５は両ロッドタイプ
のピストン１６を内蔵する射出シリンダ２を備え、ピス
トン１６の前ロッド１６ｆはスクリュ１４の後端に結合
するとともに、後ロッド１６ｒは射出シリンダ２の後端
に配設したオイルモータ１７のシャフトにスプライン結
合する。
ける射出装置本体を示す。射出装置本体Ｍｉは、前端に
射出ノズル１２を、後部にホッパ１３をそれぞれ有する
加熱筒１１を備える。加熱筒１１にはスクリュ１４を内
蔵するとともに、加熱筒１１の後部にはスクリュ駆動部
１５を結合する。スクリュ駆動部１５は両ロッドタイプ
のピストン１６を内蔵する射出シリンダ２を備え、ピス
トン１６の前ロッド１６ｆはスクリュ１４の後端に結合
するとともに、後ロッド１６ｒは射出シリンダ２の後端
に配設したオイルモータ１７のシャフトにスプライン結
合する。
【００１２】一方、射出シリンダ２には油圧回路２０を
接続する。油圧回路２０は四ポートサーボ弁２１を備
え、このサーボ弁２１のＡポートは射出シリンダ２の前
油室２ｆに、Ｂポートは射出シリンダ２の後油室２ｒ
に、Ｐポートはロジック弁（パイロット操作形チェック
弁）２２の吐出口２２ｏにそれぞれ接続する。また、サ
ーボ弁２１のＴポートは送油管４を介してマニホールド
２３に接続するとともに、このマニホールド２３はオイ
ルタンク３に接続する。さらに、２４は油圧ポンプであ
り、この油圧ポンプ２４の吸入側はオイルタンク３に接
続するとともに、吐出側はロジック弁２２の供給口２２
ｉ及びアキュムレータ２５に接続する。また、ロジック
弁２２のパイロット口２２ｐは三方切換弁２６を介して
サーボ弁２１のＴポート及びロジック弁２２の供給口２
２ｉに接続する。
接続する。油圧回路２０は四ポートサーボ弁２１を備
え、このサーボ弁２１のＡポートは射出シリンダ２の前
油室２ｆに、Ｂポートは射出シリンダ２の後油室２ｒ
に、Ｐポートはロジック弁（パイロット操作形チェック
弁）２２の吐出口２２ｏにそれぞれ接続する。また、サ
ーボ弁２１のＴポートは送油管４を介してマニホールド
２３に接続するとともに、このマニホールド２３はオイ
ルタンク３に接続する。さらに、２４は油圧ポンプであ
り、この油圧ポンプ２４の吸入側はオイルタンク３に接
続するとともに、吐出側はロジック弁２２の供給口２２
ｉ及びアキュムレータ２５に接続する。また、ロジック
弁２２のパイロット口２２ｐは三方切換弁２６を介して
サーボ弁２１のＴポート及びロジック弁２２の供給口２
２ｉに接続する。
【００１３】図２は、射出成形機Ｍにおける要部の位置
関係を示す。仮想線は射出成形機Ｍの機台Ｍｏ及びこの
機台Ｍｏの上面に支持される射出装置本体Ｍｉを示す。
２７は油圧回路ユニットであり、射出装置本体Ｍｉ（射
出シリンダ２）の上端面に付設する。油圧回路ユニット
２７は図１における仮想線で囲んだ部分となり、同ユニ
ット２７には、サーボ弁２１，ロジック弁２２及び切換
弁２６を含む。また、機台Ｍｏの下端にはマニホールド
２３を付設し、このマニホールド２３は送油管４を介し
て油圧回路ユニット２７（サーボ弁２１）に接続する。
さらに、射出シリンダ２の下方に位置する機台Ｍｏの下
部にはオイルタンク３を配設し、このオイルタンク３は
送油管２８を介してマニホールド２３に接続する。図２
中、２５はアキュムレータ，２９はこのアキュムレータ
２５と油圧回路ユニット２７（ロジック弁２２）を接続
する送油管を示す。
関係を示す。仮想線は射出成形機Ｍの機台Ｍｏ及びこの
機台Ｍｏの上面に支持される射出装置本体Ｍｉを示す。
２７は油圧回路ユニットであり、射出装置本体Ｍｉ（射
出シリンダ２）の上端面に付設する。油圧回路ユニット
２７は図１における仮想線で囲んだ部分となり、同ユニ
ット２７には、サーボ弁２１，ロジック弁２２及び切換
弁２６を含む。また、機台Ｍｏの下端にはマニホールド
２３を付設し、このマニホールド２３は送油管４を介し
て油圧回路ユニット２７（サーボ弁２１）に接続する。
さらに、射出シリンダ２の下方に位置する機台Ｍｏの下
部にはオイルタンク３を配設し、このオイルタンク３は
送油管２８を介してマニホールド２３に接続する。図２
中、２５はアキュムレータ，２９はこのアキュムレータ
２５と油圧回路ユニット２７（ロジック弁２２）を接続
する送油管を示す。
【００１４】他方、１は衝撃圧防止装置であり、射出シ
リンダ２の前油室２ｆとこの射出シリンダ２の下方に位
置するオイルタンク３間に接続される送油管４の射出シ
リンダ２側に気体（空気）Ａを供給する気体供給部５を
備える。気体供給部５は、当該送油管４の射出シリンダ
２側を大気に連通させる通気部６を備え、この通気部６
には当該通気部６を開閉する開閉弁（電磁開閉弁）８を
備えるとともに、通気部６の先端にはエアフィルタ７を
備える。この開閉弁８及びエアフィルタ７を含む通気部
６は油圧回路ユニット２７に配設する。これにより、開
閉弁８を切換えれば、送油管４の射出シリンダ２側をエ
アフィルタ７を含む通気部６を介して大気に連通させる
ことができる。
リンダ２の前油室２ｆとこの射出シリンダ２の下方に位
置するオイルタンク３間に接続される送油管４の射出シ
リンダ２側に気体（空気）Ａを供給する気体供給部５を
備える。気体供給部５は、当該送油管４の射出シリンダ
２側を大気に連通させる通気部６を備え、この通気部６
には当該通気部６を開閉する開閉弁（電磁開閉弁）８を
備えるとともに、通気部６の先端にはエアフィルタ７を
備える。この開閉弁８及びエアフィルタ７を含む通気部
６は油圧回路ユニット２７に配設する。これにより、開
閉弁８を切換えれば、送油管４の射出シリンダ２側をエ
アフィルタ７を含む通気部６を介して大気に連通させる
ことができる。
【００１５】一方、９は制御部（コントローラ）であ
り、サーボ制御部３１，シーケンス制御部３２、さらに
は表示部を含む設定部３３を備える。サーボ制御部３１
は不図示の各種センサから付与される圧力及び位置等の
検出値及びシーケンス制御部３２から付与される指令値
に基づいてサーボ弁２１を制御する機能を有し、サーボ
制御部３１から出力する制御信号はデジタル−アナログ
信号変換器３４及びアンプ３５を介してサーボ弁２１に
付与される。また、シーケンス制御部３２は開閉弁８に
切換信号を付与し、計量工程終了後から型締工程終了ま
での設定期間Ｔｓの間、開閉弁８を開側（図１中、左側
のシンボル）に切換えるとともに、他の期間は開閉弁８
を閉側（図１中、右側のシンボル）に切換える機能を有
する。
り、サーボ制御部３１，シーケンス制御部３２、さらに
は表示部を含む設定部３３を備える。サーボ制御部３１
は不図示の各種センサから付与される圧力及び位置等の
検出値及びシーケンス制御部３２から付与される指令値
に基づいてサーボ弁２１を制御する機能を有し、サーボ
制御部３１から出力する制御信号はデジタル−アナログ
信号変換器３４及びアンプ３５を介してサーボ弁２１に
付与される。また、シーケンス制御部３２は開閉弁８に
切換信号を付与し、計量工程終了後から型締工程終了ま
での設定期間Ｔｓの間、開閉弁８を開側（図１中、左側
のシンボル）に切換えるとともに、他の期間は開閉弁８
を閉側（図１中、右側のシンボル）に切換える機能を有
する。
【００１６】この場合、設定期間Ｔｓは、図４に示すよ
うに、計量工程終了時点から余裕時間Ｔｉが経過した
後、型締工程終了時点までを設定する。余裕時間Ｔｉを
考慮したのは計量工程が完全に終了した後に開閉弁８を
開くようにしたためである。一方、射出工程が開始する
時点では開閉弁８を完全に閉じる必要がある。通常、型
締工程が終了した後、射出工程が開始するまでは若干の
時間があるため、型締工程の終了により、開閉弁８を閉
じれば、射出工程の開始時点で開閉弁８を完全に閉じる
ことができる。なお、型締工程の終了後、直ちに射出工
程が開始する場合には、型締工程が終了する手前で開閉
弁８を閉じるように制御すればよい。
うに、計量工程終了時点から余裕時間Ｔｉが経過した
後、型締工程終了時点までを設定する。余裕時間Ｔｉを
考慮したのは計量工程が完全に終了した後に開閉弁８を
開くようにしたためである。一方、射出工程が開始する
時点では開閉弁８を完全に閉じる必要がある。通常、型
締工程が終了した後、射出工程が開始するまでは若干の
時間があるため、型締工程の終了により、開閉弁８を閉
じれば、射出工程の開始時点で開閉弁８を完全に閉じる
ことができる。なお、型締工程の終了後、直ちに射出工
程が開始する場合には、型締工程が終了する手前で開閉
弁８を閉じるように制御すればよい。
【００１７】次に、衝撃圧防止装置１の動作を含む本実
施例に係る衝撃圧防止方法について、図１，図２及び図
４を参照しつつ、図３に示すフローチャートに従って順
次説明する。
施例に係る衝撃圧防止方法について、図１，図２及び図
４を参照しつつ、図３に示すフローチャートに従って順
次説明する。
【００１８】今、成形サイクルは型締工程が行われてい
るものとする（ステップＳ１）。型締工程では図４に示
すように、開閉弁８が開いているため、送油管４の射出
シリンダ２側は開閉弁８及びエアフィルタ７を含む通気
部６を通して大気に開放される。したがって、送油管４
内の油はオイルタンク３側に自然落下し、空気Ａはエア
フィルタ７を含む通気部６を通して送油管４内に吸入
（供給）される。
るものとする（ステップＳ１）。型締工程では図４に示
すように、開閉弁８が開いているため、送油管４の射出
シリンダ２側は開閉弁８及びエアフィルタ７を含む通気
部６を通して大気に開放される。したがって、送油管４
内の油はオイルタンク３側に自然落下し、空気Ａはエア
フィルタ７を含む通気部６を通して送油管４内に吸入
（供給）される。
【００１９】一方、型締工程が終了したなら、型締工程
終了信号に基づいてシーケンス制御部３２から切換信号
が開閉弁８に付与され、開閉弁８は閉側（図１中、右側
のシンボル）に切換えられる（ステップＳ２，Ｓ３）。
この結果、送油管４は密閉状態となり、空気Ａの供給が
阻止される。
終了信号に基づいてシーケンス制御部３２から切換信号
が開閉弁８に付与され、開閉弁８は閉側（図１中、右側
のシンボル）に切換えられる（ステップＳ２，Ｓ３）。
この結果、送油管４は密閉状態となり、空気Ａの供給が
阻止される。
【００２０】そして、射出工程は開閉弁８が完全に閉じ
た状態で行われる（ステップＳ４）。射出工程ではサー
ボ弁２１が制御されることにより、アキュムレータ２５
から圧油がロジック弁２２及びサーボ弁２１を介して射
出シリンダ２の後油室２ｒに供給され、ピストン１６が
前進する。ところで、本発明の対象となる射出速度の高
速化された射出成形機Ｍでは、射出開始時に衝撃的な高
圧油が射出シリンダ２の後油室２ｒ、さらにはピストン
１６を介して送油管４に付与される。しかし、射出開始
直前までは開閉弁８が開くことによって、送油管４内に
空気Ａが供給され、これにより、射出開始直前には送油
管４内の油が無くなり又は減少した状態となっている。
よって、射出開始時には射出シリンダ２の前油室２ｆか
ら排出される油が速やかに送油管４を流れ、ウォータハ
ンマ現象の発生は回避される。
た状態で行われる（ステップＳ４）。射出工程ではサー
ボ弁２１が制御されることにより、アキュムレータ２５
から圧油がロジック弁２２及びサーボ弁２１を介して射
出シリンダ２の後油室２ｒに供給され、ピストン１６が
前進する。ところで、本発明の対象となる射出速度の高
速化された射出成形機Ｍでは、射出開始時に衝撃的な高
圧油が射出シリンダ２の後油室２ｒ、さらにはピストン
１６を介して送油管４に付与される。しかし、射出開始
直前までは開閉弁８が開くことによって、送油管４内に
空気Ａが供給され、これにより、射出開始直前には送油
管４内の油が無くなり又は減少した状態となっている。
よって、射出開始時には射出シリンダ２の前油室２ｆか
ら排出される油が速やかに送油管４を流れ、ウォータハ
ンマ現象の発生は回避される。
【００２１】次いで、射出工程の終了により、射出装置
本体Ｍｉでは計量工程が行われ、他方、金型に対する冷
却工程が行われる（ステップＳ５）。そして、計量工程
が終了したなら、設定された余裕時間Ｔｉが経過した
後、シーケンス制御部３２から切換信号が開閉弁８に付
与され、開閉弁８は開側（図１中、左側のシンボル）に
切換えられる（ステップＳ６，Ｓ７，Ｓ８，Ｓ９）。こ
の結果、送油管４の射出シリンダ２側は開閉弁８及びエ
アフィルタ７を含む通気部６を通して大気に開放され
る。したがって、送油管４内の油はオイルタンク３側に
自然落下し、空気Ａはエアフィルタ７を含む通気部６を
通して送油管４に吸入される。この後、型開工程及び突
出し工程が行われるとともに、さらに、前述した型締工
程が行われる（ステップＳ１０，Ｓ１１，Ｓ１）。
本体Ｍｉでは計量工程が行われ、他方、金型に対する冷
却工程が行われる（ステップＳ５）。そして、計量工程
が終了したなら、設定された余裕時間Ｔｉが経過した
後、シーケンス制御部３２から切換信号が開閉弁８に付
与され、開閉弁８は開側（図１中、左側のシンボル）に
切換えられる（ステップＳ６，Ｓ７，Ｓ８，Ｓ９）。こ
の結果、送油管４の射出シリンダ２側は開閉弁８及びエ
アフィルタ７を含む通気部６を通して大気に開放され
る。したがって、送油管４内の油はオイルタンク３側に
自然落下し、空気Ａはエアフィルタ７を含む通気部６を
通して送油管４に吸入される。この後、型開工程及び突
出し工程が行われるとともに、さらに、前述した型締工
程が行われる（ステップＳ１０，Ｓ１１，Ｓ１）。
【００２２】このように、本実施例に係る衝撃圧防止装
置１及び衝撃圧防止方法によれば、少なくとも射出工程
以外の成形サイクル期間中に、射出シリンダ２の前油室
２ｆとオイルタンク３間に接続される送油管４の射出シ
リンダ２側に気体Ａが供給されるため、射出工程の直前
には送油管４内の油が無くなり又は減少し、この結果、
射出開始時に射出シリンダ２に対して衝撃的な高圧油が
付与されても、射出シリンダ２から排出される圧油は速
やかに送油管４を流れる。よって、ウォータハンマ現象
を確実に防止できるとともに、同現象に基づく無用な騒
音及び振動等の弊害を解消できる。また、射出シリンダ
２の前油室２ｆとこの射出シリンダ２の下方に配したオ
イルタンク３間に接続される送油管４の射出シリンダ２
側を大気に連通させ、送油管４内の油をオイルタンク３
側へ自然落下させるように構成したため、容易かつ低コ
ストに実施できるとともに、既存の射出成形機にも後付
可能となり、汎用性に優れる。
置１及び衝撃圧防止方法によれば、少なくとも射出工程
以外の成形サイクル期間中に、射出シリンダ２の前油室
２ｆとオイルタンク３間に接続される送油管４の射出シ
リンダ２側に気体Ａが供給されるため、射出工程の直前
には送油管４内の油が無くなり又は減少し、この結果、
射出開始時に射出シリンダ２に対して衝撃的な高圧油が
付与されても、射出シリンダ２から排出される圧油は速
やかに送油管４を流れる。よって、ウォータハンマ現象
を確実に防止できるとともに、同現象に基づく無用な騒
音及び振動等の弊害を解消できる。また、射出シリンダ
２の前油室２ｆとこの射出シリンダ２の下方に配したオ
イルタンク３間に接続される送油管４の射出シリンダ２
側を大気に連通させ、送油管４内の油をオイルタンク３
側へ自然落下させるように構成したため、容易かつ低コ
ストに実施できるとともに、既存の射出成形機にも後付
可能となり、汎用性に優れる。
【００２３】他方、図５には変更実施例に係る衝撃圧防
止装置１を示す。変更実施例に係る衝撃圧防止装置１
は、射出シリンダ２の前油室２ｆと当該射出シリンダ２
の下方に配したオイルタンク３間に接続される送油管４
の射出シリンダ２側を大気に連通させる逆止弁１０を設
けたものであり、このチェック弁１０は通気部６と制御
部９を兼用する。このチェック弁１０は次のように機能
する。まず、射出工程では送油管４内の油圧によりチェ
ック弁１０は閉じられる。一方、通常、射出工程以外の
工程では送油管４内の油圧は低下する。この際、空気Ａ
はチェック弁１０を通して送油管４への供給が許容され
るため、送油管４内の油はオイルタンク３側に自然落下
する。このように、変更実施例に係る衝撃圧防止装置１
は、成形サイクル中における送油管４内の油圧が一定の
条件を満たす場合に利用できる。
止装置１を示す。変更実施例に係る衝撃圧防止装置１
は、射出シリンダ２の前油室２ｆと当該射出シリンダ２
の下方に配したオイルタンク３間に接続される送油管４
の射出シリンダ２側を大気に連通させる逆止弁１０を設
けたものであり、このチェック弁１０は通気部６と制御
部９を兼用する。このチェック弁１０は次のように機能
する。まず、射出工程では送油管４内の油圧によりチェ
ック弁１０は閉じられる。一方、通常、射出工程以外の
工程では送油管４内の油圧は低下する。この際、空気Ａ
はチェック弁１０を通して送油管４への供給が許容され
るため、送油管４内の油はオイルタンク３側に自然落下
する。このように、変更実施例に係る衝撃圧防止装置１
は、成形サイクル中における送油管４内の油圧が一定の
条件を満たす場合に利用できる。
【００２４】以上、実施例について詳細に説明したが、
本発明はこのような実施例に限定されるものではなく、
細部の構成，手法等において、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲で任意に変更，追加，削除することができる。
本発明はこのような実施例に限定されるものではなく、
細部の構成，手法等において、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲で任意に変更，追加，削除することができる。
【００２５】例えば、設定時間Ｔｓは、少なくとも射出
工程以外の成形サイクル期間中の任意時間を設定するこ
とができる。したがって、図４に仮想線で示すように開
閉弁８を射出工程の終了後に開く場合を妨げるものでは
ないし、或いは開閉弁８を型開工程の終了後に開き、か
つ突出し工程の終了後に閉じてもよい。また、気体Ａの
供給は、送油管４内の油の自然落下によって吸入される
場合を示したが、気体Ａを送風装置等により強制的に送
り込む形態を妨げるものではない。さらに、気体Ａは空
気以外の不活性ガス等であってもよい。一方、応用例と
しては、気体供給部５の代わりに負圧付与部を設けるこ
とにより、送油管４の内部に負圧を付与してもよく、こ
れにより、気体Ａを供給する場合と同様にウォータハン
マ現象の発生を防止できる。
工程以外の成形サイクル期間中の任意時間を設定するこ
とができる。したがって、図４に仮想線で示すように開
閉弁８を射出工程の終了後に開く場合を妨げるものでは
ないし、或いは開閉弁８を型開工程の終了後に開き、か
つ突出し工程の終了後に閉じてもよい。また、気体Ａの
供給は、送油管４内の油の自然落下によって吸入される
場合を示したが、気体Ａを送風装置等により強制的に送
り込む形態を妨げるものではない。さらに、気体Ａは空
気以外の不活性ガス等であってもよい。一方、応用例と
しては、気体供給部５の代わりに負圧付与部を設けるこ
とにより、送油管４の内部に負圧を付与してもよく、こ
れにより、気体Ａを供給する場合と同様にウォータハン
マ現象の発生を防止できる。
【００２６】
【発明の効果】このように、本発明に係る射出成形機の
衝撃圧防止方法は、少なくとも射出工程以外の成形サイ
クル期間中に、射出シリンダの前油室と当該射出シリン
ダの下方に配したオイルタンク間に接続される送油管の
内部を大気に連通させ、送油管内の油をオイルタンク側
へ自然落下させることにより、送油管の内部に気体を供
給し、また、本発明に係る射出成形機の衝撃圧防止装置
は、送油管の内部を大気に連通させる通気部と、この通
気部を開閉する開閉弁と、この開閉弁を制御する制御部
を有し、少なくとも射出工程以外の成形サイクル期間中
に、送油管の内部に気体を供給する気体供給部、或いは
送油管の内部を大気に連通させ、送油管への気体の吸入
を許容する逆止弁を有し、少なくとも射出工程以外の成
形サイクル期間中に、送油管の内部に気体を供給する気
体供給部を備えて構成したため、次のような顕著な効果
を奏する。
衝撃圧防止方法は、少なくとも射出工程以外の成形サイ
クル期間中に、射出シリンダの前油室と当該射出シリン
ダの下方に配したオイルタンク間に接続される送油管の
内部を大気に連通させ、送油管内の油をオイルタンク側
へ自然落下させることにより、送油管の内部に気体を供
給し、また、本発明に係る射出成形機の衝撃圧防止装置
は、送油管の内部を大気に連通させる通気部と、この通
気部を開閉する開閉弁と、この開閉弁を制御する制御部
を有し、少なくとも射出工程以外の成形サイクル期間中
に、送油管の内部に気体を供給する気体供給部、或いは
送油管の内部を大気に連通させ、送油管への気体の吸入
を許容する逆止弁を有し、少なくとも射出工程以外の成
形サイクル期間中に、送油管の内部に気体を供給する気
体供給部を備えて構成したため、次のような顕著な効果
を奏する。
【００２７】 ウォータハンマ現象の発生を確実に防
止することにより、同現象に基づく無用な騒音及び振動
等の弊害を解消できる。
止することにより、同現象に基づく無用な騒音及び振動
等の弊害を解消できる。
【００２８】 射出シリンダの前油室と当該射出シリ
ンダの下方に配したオイルタンク間に接続される送油管
の内部を大気に連通させ、送油管内の油をオイルタンク
側へ自然落下させるように構成したため、容易かつ低コ
ストに実施できるとともに、既存の射出成形機にも後付
可能となるため、汎用性に優れる。
ンダの下方に配したオイルタンク間に接続される送油管
の内部を大気に連通させ、送油管内の油をオイルタンク
側へ自然落下させるように構成したため、容易かつ低コ
ストに実施できるとともに、既存の射出成形機にも後付
可能となるため、汎用性に優れる。
【図１】本実施例に係る衝撃圧防止装置の油圧回路を含
む射出装置の構成図、
む射出装置の構成図、
【図２】同衝撃圧防止装置における要部の位置関係を示
す外観構成図、
す外観構成図、
【図３】本実施例に係る衝撃圧防止方法を説明するため
のフローチャート、
のフローチャート、
【図４】同衝撃圧防止方法を説明するためのタイミング
チャート、
チャート、
【図５】本発明の変更実施例に係る衝撃圧防止装置の油
圧回路図、
圧回路図、
１ 衝撃圧防止装置 ２ 射出シリンダ ２ｆ 射出シリンダの前油室 ３ オイルタンク ４ 送油管 ５ 気体供給部 ６ 通気部 ７ エアフィルタ ８ 開閉弁 ９ 制御部 １０ 逆止弁 Ａ 気体（空気） Ｔｓ 設定期間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−314511（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−246800（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−16201（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−113074（ＪＰ，Ａ) 実開 昭52−152101（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 45/46 - 45/54 B29C 45/76 - 45/84 F04B 11/00
Claims (6)
- 【請求項１】 射出工程における射出開始時の油圧によ
る衝撃を防止する射出成形機の衝撃圧防止方法におい
て、少なくとも射出工程以外の成形サイクル期間中に、
射出シリンダの前油室と当該射出シリンダの下方に配し
たオイルタンク間に接続される送油管の内部を大気に連
通させ、前記送油管内の油を前記オイルタンク側へ自然
落下させることにより、前記送油管の内部に気体を供給
するようにしたことを特徴とする射出成形機の衝撃圧防
止方法。 - 【請求項２】 前記気体は前記送油管の射出シリンダ側
に供給することを特徴とする請求項１記載の射出成形機
の衝撃圧防止方法。 - 【請求項３】 前記気体の供給は計量工程終了後から型
締工程終了までの設定期間に行うことを特徴とする請求
項１又は２記載の射出成形機の衝撃圧防止方法。 - 【請求項４】 射出工程における射出開始時の油圧によ
る衝撃を防止する射出成形機の衝撃圧防止装置におい
て、射出シリンダの前油室と当該射出シリンダの下方に
配したオイルタンク間に接続される送油管の内部を大気
に連通させる通気部と、この通気部を開閉する開閉弁
と、この開閉弁を制御する制御部を有し、少なくとも射
出工程以外の成形サイクル期間中に、前記送油管の内部
に気体を供給する気体供給部を設けたことを特徴とする
射出成形機の衝撃圧防止装置。 - 【請求項５】 射出工程における射出開始時の油圧によ
る衝撃を防止する射出成形機の衝撃圧防止装置におい
て、射出シリンダの前油室と当該射出シリンダの下方に
配したオイルタンク間に接続される送油管の内部を大気
に連通させ、前記送油管への気体の吸入を許容する逆止
弁を有し、少なくとも射出工程以外の成形サイクル期間
中に、前記送油管の内部に気体を供給する気体供給部を
設けたことを特徴とする射出成形機の衝撃圧防止装置。 - 【請求項６】 前記通気路は先端にエアフィルタを備え
ることを特徴とする請求項５記載の射出成形機の衝撃圧
防止装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00377398A JP3275048B2 (ja) | 1998-01-12 | 1998-01-12 | 射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置 |
| US09/224,055 US6183682B1 (en) | 1998-01-12 | 1998-12-31 | Method for preventing occurrence of impact pressure in injection molding machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00377398A JP3275048B2 (ja) | 1998-01-12 | 1998-01-12 | 射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11198205A JPH11198205A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3275048B2 true JP3275048B2 (ja) | 2002-04-15 |
Family
ID=11566510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00377398A Expired - Lifetime JP3275048B2 (ja) | 1998-01-12 | 1998-01-12 | 射出成形機の衝撃圧防止方法及び装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6183682B1 (ja) |
| JP (1) | JP3275048B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6257859B1 (en) * | 1999-01-25 | 2001-07-10 | Nissei Plastic Industrial Co., Ltd. | Hydraulic circuit of an injection molding machine |
| US6477835B1 (en) * | 2001-08-29 | 2002-11-12 | Moog Inc. | Single-motor injection-and-screw drive hybrid actuator |
| JP3566248B2 (ja) * | 2001-11-14 | 2004-09-15 | 住友重機械工業株式会社 | 射出成形機の油圧制御装置及び油圧制御方法 |
| KR100716049B1 (ko) * | 2003-06-11 | 2007-05-08 | 스미도모쥬기가이고교 가부시키가이샤 | 성형기 및 성형방법 |
| US7686604B2 (en) * | 2004-12-20 | 2010-03-30 | Mgs Mfg. Group, Inc. | Coaxial injector screw providing improved small shot metering |
| JP4355309B2 (ja) * | 2005-09-08 | 2009-10-28 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機 |
| CN102261359B (zh) * | 2011-06-03 | 2013-09-11 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 用于高铁轨道路基测试的伺服控制液压激振系统 |
| WO2013110167A1 (en) * | 2012-01-26 | 2013-08-01 | Husky Injection Molding Systems Ltd. | Screw-moving assembly including screw-moving actuator and bias-adjustment mechanism |
| DE102015203065A1 (de) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | Fertigungsgerätebau A. Steinbach GmbH & Co. KG | Aktor |
| KR101648462B1 (ko) * | 2015-08-17 | 2016-08-17 | 주식회사 우진플라임 | 사출성형기의 사출실린더 장치 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3604205A (en) * | 1969-06-19 | 1971-09-14 | Caterpillar Tractor Co | Hydraulic fluid circuit |
| JPH07115393B2 (ja) * | 1992-09-29 | 1995-12-13 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出速度制御における射出立ち上がり時間短縮方法 |
| JP2770133B2 (ja) | 1994-07-20 | 1998-06-25 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の保護装置 |
| US5641523A (en) * | 1994-07-20 | 1997-06-24 | Nissei Plastic Industrial Co., Ltd. | Protecting device of an injection molding machine |
| JP2736753B2 (ja) * | 1994-11-28 | 1998-04-02 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の駆動制御方法及び装置 |
| JP3096895B2 (ja) * | 1996-10-09 | 2000-10-10 | 日精樹脂工業株式会社 | 射出成形機の制御方法 |
-
1998
- 1998-01-12 JP JP00377398A patent/JP3275048B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-31 US US09/224,055 patent/US6183682B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6183682B1 (en) | 2001-02-06 |
| JPH11198205A (ja) | 1999-07-27 |
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