JP3256904B2 - Ｏ材タイプの熱交換器用アルミニウム合金押出しチューブ - Google Patents
Ｏ材タイプの熱交換器用アルミニウム合金押出しチューブInfo
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- JP3256904B2 JP3256904B2 JP11083492A JP11083492A JP3256904B2 JP 3256904 B2 JP3256904 B2 JP 3256904B2 JP 11083492 A JP11083492 A JP 11083492A JP 11083492 A JP11083492 A JP 11083492A JP 3256904 B2 JP3256904 B2 JP 3256904B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＯ材タイプの熱交換器用
アルミニウム合金押出しチューブに関するものであり、
更に詳しくは、ろう付け加熱により製造される熱交換器
のチューブ材において耐食性に優れたチューブを提供す
るものである。
アルミニウム合金押出しチューブに関するものであり、
更に詳しくは、ろう付け加熱により製造される熱交換器
のチューブ材において耐食性に優れたチューブを提供す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】ラジエーター等の熱交換器は例えば図１
に示すサーペンタインタイプのコンデンサーであるが、
熱間又は温間で管状に押出し成形した管材（１）を蛇行
状に折曲げ、管材（１）の間にブレージングシートから
なるコルゲートフィン（２）を取付けたものである。こ
こで（３）はコネクターを示す。管材にはＪＩＳ３００
３合金等の多穴チューブが用いられ、フィンにはＪＩＳ
３００３合金やそれに犠牲効果を与える目的でＺｎ等を
含有せしめた合金を芯材とし、ＪＩＳ４０４５やＪＩＳ
４３４３合金ろう材を両面にクラッドしたものが用いら
れている。
に示すサーペンタインタイプのコンデンサーであるが、
熱間又は温間で管状に押出し成形した管材（１）を蛇行
状に折曲げ、管材（１）の間にブレージングシートから
なるコルゲートフィン（２）を取付けたものである。こ
こで（３）はコネクターを示す。管材にはＪＩＳ３００
３合金等の多穴チューブが用いられ、フィンにはＪＩＳ
３００３合金やそれに犠牲効果を与える目的でＺｎ等を
含有せしめた合金を芯材とし、ＪＩＳ４０４５やＪＩＳ
４３４３合金ろう材を両面にクラッドしたものが用いら
れている。
【０００３】これらは、いずれも６００℃付近の温度に
加熱してろう付けするブレージングにより組立てられる
が、ブレージング工法としては真空ブレージング法、フ
ラックスブレージング法、非腐食性のフラックスを用い
たノコロックブレージング法等が行われる。
加熱してろう付けするブレージングにより組立てられる
が、ブレージング工法としては真空ブレージング法、フ
ラックスブレージング法、非腐食性のフラックスを用い
たノコロックブレージング法等が行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年多穴チューブ用の
合金として、成形性の向上とフィンに対する電位を貴に
し、外部耐食性を高めるためにＣｕが添加されるように
なった。しかしこのようにＣｕを添加した場合、チュー
ブ内部から粒界腐食が発生して問題となっている。この
ような押出しチューブの場合、チューブ内側に犠牲層を
被覆することが困難なことがこの原因の一つである。し
かし押出しによるチューブ材にはコスト的なメリットが
大きく、内部耐食性の問題点の解決が望まれている。
合金として、成形性の向上とフィンに対する電位を貴に
し、外部耐食性を高めるためにＣｕが添加されるように
なった。しかしこのようにＣｕを添加した場合、チュー
ブ内部から粒界腐食が発生して問題となっている。この
ような押出しチューブの場合、チューブ内側に犠牲層を
被覆することが困難なことがこの原因の一つである。し
かし押出しによるチューブ材にはコスト的なメリットが
大きく、内部耐食性の問題点の解決が望まれている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、耐食性に優れたＯ材タイプの熱交換器用ア
ルミニウム合金押出しチューブを開発したものである。
検討の結果、耐食性に優れたＯ材タイプの熱交換器用ア
ルミニウム合金押出しチューブを開発したものである。
【０００６】即ち本発明チューブの一つは、Ｓｉ０．０
１〜１．１０wt％、Ｆｅ０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ
０．１〜１．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物からなる押出しチューブにおいて、ろう付け加熱前の
結晶粒の平均粒径が１００μｍより小さく、かつ、ろう
付け加熱により３００μｍ以上の結晶粒となることを特
徴とする。
１〜１．１０wt％、Ｆｅ０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ
０．１〜１．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物からなる押出しチューブにおいて、ろう付け加熱前の
結晶粒の平均粒径が１００μｍより小さく、かつ、ろう
付け加熱により３００μｍ以上の結晶粒となることを特
徴とする。
【０００７】本発明チューブの他の一つは、Ｓｉ０．０
１〜１．１０wt％、Ｆｅ０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ
０．１〜１．０wt％を含有し、更にＭｎ０．５wt％以
下、Ｍｇ０．５wt％以下、Ｃｒ０．３wt％以下、Ｚｒ
０．３wt％以下、Ｔｉ０．３wt％以下のうち１種又は２
種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなる押
出しチューブにおいて、ろう付け加熱前の結晶粒の平均
粒径が１００μｍより小さく、かつ、ろう付け加熱によ
り３００μｍ以上の結晶粒となること特徴とする。
１〜１．１０wt％、Ｆｅ０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ
０．１〜１．０wt％を含有し、更にＭｎ０．５wt％以
下、Ｍｇ０．５wt％以下、Ｃｒ０．３wt％以下、Ｚｒ
０．３wt％以下、Ｔｉ０．３wt％以下のうち１種又は２
種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなる押
出しチューブにおいて、ろう付け加熱前の結晶粒の平均
粒径が１００μｍより小さく、かつ、ろう付け加熱によ
り３００μｍ以上の結晶粒となること特徴とする。
【０００８】
【作用】まず本発明チューブの成分組成について説明す
る。チューブは上記の如くＳｉ０．０１〜１．１０wt
％、Ｆｅ０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ０．１〜１．０wt
％を含有し、又は更にＭｎ０．５wt％以下、Ｍｇ０．５
wt％、Ｃｒ０．３wt％、Ｚｒ０．３wt％以下、Ｔｉ０．
３wt％以下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物からなるアルミニウム合金であり、各
添加元素を上記の如く限定したのは次の理由によるもの
である。
る。チューブは上記の如くＳｉ０．０１〜１．１０wt
％、Ｆｅ０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ０．１〜１．０wt
％を含有し、又は更にＭｎ０．５wt％以下、Ｍｇ０．５
wt％、Ｃｒ０．３wt％、Ｚｒ０．３wt％以下、Ｔｉ０．
３wt％以下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物からなるアルミニウム合金であり、各
添加元素を上記の如く限定したのは次の理由によるもの
である。
【０００９】Ｓｉは強度向上に寄与する。即ち固溶効果
により強度を向上させ、更にＭｎの析出を促進し、金属
間化合物を増やし、強度を向上させる。このためＳｉが
０．０１wt％未満の場合、上記効果が十分でなく、１．
１０wt％を越えるとブレージング加熱時にろうの拡散が
大きくなり、ろう付け性が低下し、更にチューブの耐食
性も低下する。したがってＳｉは０．０１wt％以上１．
１０wt％以下とするが、特に０．２〜０．７wt％で安定
した特性を示す。
により強度を向上させ、更にＭｎの析出を促進し、金属
間化合物を増やし、強度を向上させる。このためＳｉが
０．０１wt％未満の場合、上記効果が十分でなく、１．
１０wt％を越えるとブレージング加熱時にろうの拡散が
大きくなり、ろう付け性が低下し、更にチューブの耐食
性も低下する。したがってＳｉは０．０１wt％以上１．
１０wt％以下とするが、特に０．２〜０．７wt％で安定
した特性を示す。
【００１０】ＦｅはＭｎとともに金属間化合物を形成
し、強度向上に寄与する。しかしその量が０．０５wt％
未満では効果が十分でなく、０．６wt％を越えると鋳造
時に粗大な晶出物を多く生じ、ブレージング加熱時のチ
ューブの再結晶粒径が小さくなり、ろう付け性が低下す
る。
し、強度向上に寄与する。しかしその量が０．０５wt％
未満では効果が十分でなく、０．６wt％を越えると鋳造
時に粗大な晶出物を多く生じ、ブレージング加熱時のチ
ューブの再結晶粒径が小さくなり、ろう付け性が低下す
る。
【００１１】Ｃｕは固溶状態にて合金中に存在し、強
度、成形性を向上させる。更にチューブの電位をフィン
に対して貴にして耐食性を向上させる働きを有する。そ
の働きは０．１wt％未満では十分でなく、１．０wt％を
越えて添加した場合、合金の融点が低下し、ろう付け加
熱時に溶融してしまう。
度、成形性を向上させる。更にチューブの電位をフィン
に対して貴にして耐食性を向上させる働きを有する。そ
の働きは０．１wt％未満では十分でなく、１．０wt％を
越えて添加した場合、合金の融点が低下し、ろう付け加
熱時に溶融してしまう。
【００１２】Ｍｎは、金属間化合物を合金中に形成して
強度を向上させる。しかしその量が０．５wt％を越えて
添加した場合、粒界のろう付け加熱時の成長を阻害す
る。
強度を向上させる。しかしその量が０．５wt％を越えて
添加した場合、粒界のろう付け加熱時の成長を阻害す
る。
【００１３】Ｍｇは合金中に固溶状態及びＭｇ2 Ｓｉの
微細な析出相として存在し、強度を向上させる。しかし
その量が０．５wt％を越えて添加すると非腐食性フラッ
クスを用いたろう付けをする場合に、フラックスとＭｇ
が反応してろう付けができなくなる。
微細な析出相として存在し、強度を向上させる。しかし
その量が０．５wt％を越えて添加すると非腐食性フラッ
クスを用いたろう付けをする場合に、フラックスとＭｇ
が反応してろう付けができなくなる。
【００１４】本発明では更にＣｒ０．３wt％以下、Ｚｒ
０．３wt％以下、Ｔｉ０．３wt％以下のうち１種又は２
種以上を添加することがある。これらの元素はいずれも
微細な金属間化合物を形成し、合金の強度を向上させる
働きを有する。しかしそれぞれ０．３wt％を越えて添加
した場合成形性が低下し、組付け等の加工時にブレージ
ングシートが割れてしまう。
０．３wt％以下、Ｔｉ０．３wt％以下のうち１種又は２
種以上を添加することがある。これらの元素はいずれも
微細な金属間化合物を形成し、合金の強度を向上させる
働きを有する。しかしそれぞれ０．３wt％を越えて添加
した場合成形性が低下し、組付け等の加工時にブレージ
ングシートが割れてしまう。
【００１５】以上が本発明における合金の成分である
が、鋳造組織の微細化のために添加されるＢや、強度向
上を目的として添加させるＮｉ等、上記以外の元素はそ
れぞれ０．０５wt％以下であれば添加してもさしつかえ
ない。
が、鋳造組織の微細化のために添加されるＢや、強度向
上を目的として添加させるＮｉ等、上記以外の元素はそ
れぞれ０．０５wt％以下であれば添加してもさしつかえ
ない。
【００１６】本発明チューブは上記組成のアルミニウム
合金において、ろう付け加熱前の結晶粒の平均粒径が１
００μｍより小さく、かつ、ろう付け加熱による３００
μｍ以上の結晶粒となることを特徴とするＯ材タイプの
チューブであり、このことによって、主に内部耐食性を
向上させるもので、以下にこの理由について説明する。
合金において、ろう付け加熱前の結晶粒の平均粒径が１
００μｍより小さく、かつ、ろう付け加熱による３００
μｍ以上の結晶粒となることを特徴とするＯ材タイプの
チューブであり、このことによって、主に内部耐食性を
向上させるもので、以下にこの理由について説明する。
【００１７】まずＯ材タイプのチューブとしたのは、押
出し材において加工組織が残存する場合、ろう付け加熱
時にチューブにろうの浸食が生じるためである。ここで
Ｏ材とは焼鈍をチューブに行ったものと、押出し温度を
高くして再結晶組織のチューブとしたもののいずれでも
よい。
出し材において加工組織が残存する場合、ろう付け加熱
時にチューブにろうの浸食が生じるためである。ここで
Ｏ材とは焼鈍をチューブに行ったものと、押出し温度を
高くして再結晶組織のチューブとしたもののいずれでも
よい。
【００１８】結晶粒について定めたのは耐食性のためで
ある。即ちチューブ内部での腐食は粒界腐食であり、そ
れを防止するためにろう付け加熱中にチューブに２次再
結晶を生じさせるのである。２次再結晶により、粒界腐
食が減じる原因は次の二つである。一つはろう付け加熱
中に粒界の移動を生じさせることで粒界に析出している
金属間化合物の量を減じるのである。即ちＯ材処理中に
粒界に主にＣｕ、Ｓｉを含有した析出相を生じるが、２
次再結晶によりろう付け中に粒界が移動しない場合、粒
界に上記析出相が残存して腐食の原因となる。もう一つ
は、チューブの結晶粒を粗大化し、結晶粒が粗大化する
と粒界はそれに対応して減じるので、粒界腐食も減じる
のである。
ある。即ちチューブ内部での腐食は粒界腐食であり、そ
れを防止するためにろう付け加熱中にチューブに２次再
結晶を生じさせるのである。２次再結晶により、粒界腐
食が減じる原因は次の二つである。一つはろう付け加熱
中に粒界の移動を生じさせることで粒界に析出している
金属間化合物の量を減じるのである。即ちＯ材処理中に
粒界に主にＣｕ、Ｓｉを含有した析出相を生じるが、２
次再結晶によりろう付け中に粒界が移動しない場合、粒
界に上記析出相が残存して腐食の原因となる。もう一つ
は、チューブの結晶粒を粗大化し、結晶粒が粗大化する
と粒界はそれに対応して減じるので、粒界腐食も減じる
のである。
【００１９】このような理由でろう付け加熱中にチュー
ブに２次再結晶を生じさせるのであるが、２次再結晶は
粒界エネルギー源として成長するため、ろう付け加熱前
の結晶粒の平均粒径を１００μｍより小さいと定める。
しかしてろう付け加熱前の結晶粒の平均粒径が１００μ
ｍより小さくない場合、２次再結晶が十分に進行せず、
粒界腐食が生じやすくなる。
ブに２次再結晶を生じさせるのであるが、２次再結晶は
粒界エネルギー源として成長するため、ろう付け加熱前
の結晶粒の平均粒径を１００μｍより小さいと定める。
しかしてろう付け加熱前の結晶粒の平均粒径が１００μ
ｍより小さくない場合、２次再結晶が十分に進行せず、
粒界腐食が生じやすくなる。
【００２０】またろう付け加熱終了後の結晶粒の平均粒
径が３００μｍ以上とするのは、３００μｍ未満の場合
２次再結晶が十分に進行しておらず、更に粒径が小さい
ので粒界の面積が多く、確率的に粒界腐食が生じやすく
なるためである。ここで２次再結晶はろう付け加熱中に
生じるので加熱後の粒径は加熱条件によって若干異なる
が、標準的には６００℃×５分の加熱によって評価でき
る。
径が３００μｍ以上とするのは、３００μｍ未満の場合
２次再結晶が十分に進行しておらず、更に粒径が小さい
ので粒界の面積が多く、確率的に粒界腐食が生じやすく
なるためである。ここで２次再結晶はろう付け加熱中に
生じるので加熱後の粒径は加熱条件によって若干異なる
が、標準的には６００℃×５分の加熱によって評価でき
る。
【００２１】本発明は以上の特徴を有する押出しチュー
ブであるが、このようなチューブは合金中の金属間化合
物の分布状態を制御することで製造できる。具体的には
押出し前の素材に熱処理を行うことにより製造できる。
例えば押出しに用いるＤＣ鋳造ビレットを５００℃に加
熱後ただちに押出しを行ったり、またコンフォーム等の
連続押出しの場合、その素材をあらかじめ６００℃付近
の温度で２時間程度の加熱処理をしておくことで達成で
きる。尚この製造方法は本発明の一例であって本発明を
限定するものではない。
ブであるが、このようなチューブは合金中の金属間化合
物の分布状態を制御することで製造できる。具体的には
押出し前の素材に熱処理を行うことにより製造できる。
例えば押出しに用いるＤＣ鋳造ビレットを５００℃に加
熱後ただちに押出しを行ったり、またコンフォーム等の
連続押出しの場合、その素材をあらかじめ６００℃付近
の温度で２時間程度の加熱処理をしておくことで達成で
きる。尚この製造方法は本発明の一例であって本発明を
限定するものではない。
【００２２】更に本発明は内部腐食を向上させたチュー
ブであり、外面の耐食性を考慮して表面にＺｎ溶射等を
行ってもよい。
ブであり、外面の耐食性を考慮して表面にＺｎ溶射等を
行ってもよい。
【００２３】
【実施例】以下本発明を実施例について具体的に説明す
る。表１に示す組成アルミニウム合金からなるＯ材チュ
ーブを種々の製造工程にて作製した。ここでチューブの
サイズは幅１６mm、厚さ２mmであり、８穴でチューブの
板厚は０．４mmである。得られたチューブをろう付け加
熱を模してＮ2 ガス中６００℃×５分の条件で加熱し、
加熱前後の長手断面の平均結晶粒径を調べた。その結果
を表１に合せて示す。
る。表１に示す組成アルミニウム合金からなるＯ材チュ
ーブを種々の製造工程にて作製した。ここでチューブの
サイズは幅１６mm、厚さ２mmであり、８穴でチューブの
板厚は０．４mmである。得られたチューブをろう付け加
熱を模してＮ2 ガス中６００℃×５分の条件で加熱し、
加熱前後の長手断面の平均結晶粒径を調べた。その結果
を表１に合せて示す。
【００２４】得られ加熱後のチューブの表面中央部のみ
を露出させ、他の面をすべてシールし、以下の条件で腐
食試験を行った。即ちシール処理後の各チューブを８８
℃のＡＳＴＭ人工水（１００ppm ・Ｃｌ- 、１００ppm
・ＣＯ3 - 及び１００ppm ・ＳＯ4 2-を含む水溶液）中
に８時間浸漬した後、室温×１６時間放置するサイクル
試験を９０回行った。このサイクル試験終了後各チュー
ブはリン酸・クロム酸混液で腐食生成物を除去した後、
最大孔食深さを光学顕微鏡を用いて焦点深度法により求
めた。更に腐食部の断面を研磨し、粒界腐食の状況を調
べた。その結果を表２に示す。尚本試験は表面から腐食
試験を行ったがこのチューブは単一の合金であるので、
内部耐食性と対応している。
を露出させ、他の面をすべてシールし、以下の条件で腐
食試験を行った。即ちシール処理後の各チューブを８８
℃のＡＳＴＭ人工水（１００ppm ・Ｃｌ- 、１００ppm
・ＣＯ3 - 及び１００ppm ・ＳＯ4 2-を含む水溶液）中
に８時間浸漬した後、室温×１６時間放置するサイクル
試験を９０回行った。このサイクル試験終了後各チュー
ブはリン酸・クロム酸混液で腐食生成物を除去した後、
最大孔食深さを光学顕微鏡を用いて焦点深度法により求
めた。更に腐食部の断面を研磨し、粒界腐食の状況を調
べた。その結果を表２に示す。尚本試験は表面から腐食
試験を行ったがこのチューブは単一の合金であるので、
内部耐食性と対応している。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】表１及び表２から判るように、ろう付け加
熱前の平均粒径が１００μｍより小さく、かつ、６００
℃×５分加熱（ろう付け加熱）後の結晶粒径が３００μ
ｍ以上である本発明例は最大孔食深さが０．０８〜０．
１１mmと浅く、粒界腐食が発生しないことが判る。これ
に対しろう付け加熱の平均粒径又はろう付け加熱後の結
晶粒径が本発明の条件より外れる従来例及び比較例では
最大孔食深さが０．２０〜０．２６と深く、粒界腐食が
発生していることが判る。
熱前の平均粒径が１００μｍより小さく、かつ、６００
℃×５分加熱（ろう付け加熱）後の結晶粒径が３００μ
ｍ以上である本発明例は最大孔食深さが０．０８〜０．
１１mmと浅く、粒界腐食が発生しないことが判る。これ
に対しろう付け加熱の平均粒径又はろう付け加熱後の結
晶粒径が本発明の条件より外れる従来例及び比較例では
最大孔食深さが０．２０〜０．２６と深く、粒界腐食が
発生していることが判る。
【００２８】
【発明の効果】このように本発明によれば熱交換器用チ
ューブの耐食性を著しく向上し、これを使用する熱交換
器の寿命を向上する等工業上顕著な効果を奏するもので
ある。
ューブの耐食性を著しく向上し、これを使用する熱交換
器の寿命を向上する等工業上顕著な効果を奏するもので
ある。
【図１】サーペンタインタイプのエバポレーターを示す
一部断面の斜視図である。
一部断面の斜視図である。
【符号の説明】 １ 偏平チューブ ２ フィン ３ コネクター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18 F28F 21/08
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉ０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ０．
０３〜０．６wt％、Ｃｕ０．１〜１．０ｗt％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物からなり、結晶粒の平均
粒径が１００μｍ以下であるＯ材タイプの押出しチュー
ブをろう付け加熱して、結晶粒の平均粒径を３００μｍ
以上とすることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合
金製押出しチューブ。 - 【請求項２】 Ｓｉ０．０１〜１．１０ｗt％、Ｆｅ
０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ０．１〜１．０wt％を含有
し、更にＭｎ０．５wt％以下、Ｍｇ０．５wt％以下、Ｃ
ｒ０．３wt％以下、Ｚｒ０．３wt％以下、Ｔｉ０．３wt
％以下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物からなり、結晶粒の平均粒径が１００μｍ
以下であるＯ材タイプの押出しチューブをろう付け加熱
して、結晶粒の平均粒径を３００μｍ以上とすることを
特徴とする熱交換器用アルミニウム合金製押出しチュー
ブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11083492A JP3256904B2 (ja) | 1992-04-03 | 1992-04-03 | Ｏ材タイプの熱交換器用アルミニウム合金押出しチューブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11083492A JP3256904B2 (ja) | 1992-04-03 | 1992-04-03 | Ｏ材タイプの熱交換器用アルミニウム合金押出しチューブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287424A JPH05287424A (ja) | 1993-11-02 |
| JP3256904B2 true JP3256904B2 (ja) | 2002-02-18 |
Family
ID=14545851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11083492A Expired - Lifetime JP3256904B2 (ja) | 1992-04-03 | 1992-04-03 | Ｏ材タイプの熱交換器用アルミニウム合金押出しチューブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3256904B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2773819B1 (fr) * | 1998-01-22 | 2000-03-10 | Cebal | Alliage d'aluminium pour boitier d'aerosol |
| JP5579364B2 (ja) * | 2007-11-28 | 2014-08-27 | 株式会社Ｕａｃｊ | 熱交換器用チューブ及びこれと外部フィンとを結合した熱交換器 |
| JP5360879B2 (ja) * | 2009-01-22 | 2013-12-04 | 住友軽金属工業株式会社 | 押出性に優れた高強度熱交換器用アルミニウム合金押出チューブ |
| KR101594625B1 (ko) * | 2009-10-21 | 2016-02-16 | 엘에스전선 주식회사 | 열교환기 튜브용 고내식성 알루미늄 합금 및 이를 이용한 열교환기 튜브의 제조방법 |
| RU2596509C2 (ru) | 2011-11-11 | 2016-09-10 | Новелис Инк. | Алюминиевый сплав |
| CN102534325B (zh) * | 2011-12-31 | 2013-10-16 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 一种热交换器用平流多孔管及其制造方法 |
| CN104220615B (zh) * | 2012-04-05 | 2017-06-09 | 日本轻金属株式会社 | 挤出性和耐晶界腐蚀性优异的微细孔中空型材用铝合金及其制造方法 |
-
1992
- 1992-04-03 JP JP11083492A patent/JP3256904B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05287424A (ja) | 1993-11-02 |
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