JPH05320798A - 熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブ - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブInfo
- Publication number
- JPH05320798A JPH05320798A JP15735092A JP15735092A JPH05320798A JP H05320798 A JPH05320798 A JP H05320798A JP 15735092 A JP15735092 A JP 15735092A JP 15735092 A JP15735092 A JP 15735092A JP H05320798 A JPH05320798 A JP H05320798A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- alloy
- tube
- aluminum alloy
- brazing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱交換器用の耐食性に優れたチューブ材を提
供する。 【構成】 Ｓｉ：０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：０．
０３〜０．６wt％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍｎ：
０．１〜０．５wt％を含有し、残部が不可避の不純物及
びＡｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５μｍ以
下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下としたＯ
材タイプのアルミ合金材よりなる熱交換器用アルミニウ
ム合金チューブである。
供する。 【構成】 Ｓｉ：０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：０．
０３〜０．６wt％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍｎ：
０．１〜０．５wt％を含有し、残部が不可避の不純物及
びＡｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５μｍ以
下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下としたＯ
材タイプのアルミ合金材よりなる熱交換器用アルミニウ
ム合金チューブである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム合金チュ
ーブに関するものであり、さらに詳しくは、ろう付け加
熱により製造される熱交換器用の耐食性に優れたチュー
ブ材に関するものである。
ーブに関するものであり、さらに詳しくは、ろう付け加
熱により製造される熱交換器用の耐食性に優れたチュー
ブ材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ラジエ
ーター等の熱交換器は例えば図１のサーペンタインタイ
プのコンデンサーであるが、熱間または温間で管状に押
し出し成形した管材（１）を蛇行状に折り曲げ、管材の
間にブレージングシートからなるコルゲートフィン
（２）を取付けたものである。ここで（３）はコネクタ
ーを示す。管材にはＪＩＳ ３００３合金等の多穴チュ
ーブが用いられ、フィンにはＪＩＳ ３００３やそれに
犠牲効果を与える目的でＺｎ等を含有した合金を芯材と
し、ＪＩＳ ４０４５やＪＩＳ４３４３等のろう材を両
面にクラッドしたものが用いられている。これらは、い
ずれも６００℃付近の温度に加熱してろう付けするブレ
ージングにより組み立てられるが、ブレージング法とし
ては、真空ブレージング法、フラックスブレージング
法、非腐食性のフラックスを用いたノコロックブレージ
ング法等が行われている。
ーター等の熱交換器は例えば図１のサーペンタインタイ
プのコンデンサーであるが、熱間または温間で管状に押
し出し成形した管材（１）を蛇行状に折り曲げ、管材の
間にブレージングシートからなるコルゲートフィン
（２）を取付けたものである。ここで（３）はコネクタ
ーを示す。管材にはＪＩＳ ３００３合金等の多穴チュ
ーブが用いられ、フィンにはＪＩＳ ３００３やそれに
犠牲効果を与える目的でＺｎ等を含有した合金を芯材と
し、ＪＩＳ ４０４５やＪＩＳ４３４３等のろう材を両
面にクラッドしたものが用いられている。これらは、い
ずれも６００℃付近の温度に加熱してろう付けするブレ
ージングにより組み立てられるが、ブレージング法とし
ては、真空ブレージング法、フラックスブレージング
法、非腐食性のフラックスを用いたノコロックブレージ
ング法等が行われている。
【０００３】ところで、近年、多穴チューブ用の合金と
して、成形性の向上とフィンに対する電位を貴にし外部
耐食性を高めるためにＣｕが添加されるようになった。
しかし、このようにＣｕを添加した場合、チューブ内部
から粒界腐食が発生して問題となっている。これはこの
ような押し出しチューブの場合、チューブの内側に犠牲
層を被覆することが困難なことが原因の一つである。し
かし、押し出しによるチューブ材にはコスト的なメリッ
トが大きいので、内部耐食性の問題の解決が望まれてい
る。したがって本発明は、熱交換器用の、耐食性に優れ
た押し出しチューブ材を提供することを目的とする。
して、成形性の向上とフィンに対する電位を貴にし外部
耐食性を高めるためにＣｕが添加されるようになった。
しかし、このようにＣｕを添加した場合、チューブ内部
から粒界腐食が発生して問題となっている。これはこの
ような押し出しチューブの場合、チューブの内側に犠牲
層を被覆することが困難なことが原因の一つである。し
かし、押し出しによるチューブ材にはコスト的なメリッ
トが大きいので、内部耐食性の問題の解決が望まれてい
る。したがって本発明は、熱交換器用の、耐食性に優れ
た押し出しチューブ材を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はの目的は、
（１）Ｓｉ：０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：０．０３
〜０．６wt％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍｎ：０．
１〜０．５wt％を含有し、残部が不可避の不純物及びＡ
ｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５μｍ以下の
金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下としたＯ材タ
イプのアルミニウム合金材よりなることを特徴とする熱
交換器用アルミニウム合金チューブ、及び（２）Ｓｉ：
０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：０．０３〜０．６wt
％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１〜０．５
wt％を含有し、さらに０．５wt％以下のＭｇ、０．３wt
％以下のＣｒ、０．３wt％以下のＺｒ、０．３wt％以下
のＴｉを１種または２種以上含有し、残部が不可避の不
純物及びＡｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５
μｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下と
したＯ材タイプのアルミニウム合金材よりなることを特
徴とする熱交換器用アルミニウム合金チューブ、によっ
て達成される。
（１）Ｓｉ：０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：０．０３
〜０．６wt％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍｎ：０．
１〜０．５wt％を含有し、残部が不可避の不純物及びＡ
ｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５μｍ以下の
金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下としたＯ材タ
イプのアルミニウム合金材よりなることを特徴とする熱
交換器用アルミニウム合金チューブ、及び（２）Ｓｉ：
０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：０．０３〜０．６wt
％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１〜０．５
wt％を含有し、さらに０．５wt％以下のＭｇ、０．３wt
％以下のＣｒ、０．３wt％以下のＺｒ、０．３wt％以下
のＴｉを１種または２種以上含有し、残部が不可避の不
純物及びＡｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５
μｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下と
したＯ材タイプのアルミニウム合金材よりなることを特
徴とする熱交換器用アルミニウム合金チューブ、によっ
て達成される。
【０００５】まず、本発明チューブ材のアルミニウム合
金成分について説明する。Ｓｉは、強度向上に寄与す
る。すなわち固溶効果により強度を向上させ、さらにＭ
ｎの析出を促進し、金属間化合物を増やし、強度を向上
させる。Ｓｉが０．０１％（以下組成を示す％はwt％を
示す。）未満の場合上記効果が十分でなく、１．１０％
を越えるとブレージング加熱時にろうの拡散が大きくな
り、ろう付け性が低下し、さらにチューブの耐食性も低
下する。したがって、Ｓｉは０．０１％以上１．１０％
以下とするが、特に０．２〜０．７％で安定した特性を
示す。ＦｅはＭｎとともに金属間化合物を形成し、強度
向上に寄与する。その量が０．０５％未満では効果が十
分でなく、０．６％を越えると鋳造時に粗大な晶出物を
多く生じ、ブレージング加熱時の芯材の再結晶粒径が小
さくなり、ろう付け性が低下する。
金成分について説明する。Ｓｉは、強度向上に寄与す
る。すなわち固溶効果により強度を向上させ、さらにＭ
ｎの析出を促進し、金属間化合物を増やし、強度を向上
させる。Ｓｉが０．０１％（以下組成を示す％はwt％を
示す。）未満の場合上記効果が十分でなく、１．１０％
を越えるとブレージング加熱時にろうの拡散が大きくな
り、ろう付け性が低下し、さらにチューブの耐食性も低
下する。したがって、Ｓｉは０．０１％以上１．１０％
以下とするが、特に０．２〜０．７％で安定した特性を
示す。ＦｅはＭｎとともに金属間化合物を形成し、強度
向上に寄与する。その量が０．０５％未満では効果が十
分でなく、０．６％を越えると鋳造時に粗大な晶出物を
多く生じ、ブレージング加熱時の芯材の再結晶粒径が小
さくなり、ろう付け性が低下する。
【０００６】Ｃｕは固溶状態にて合金中に存在し、強
度、成形性を向上させる。さらにチューブの電位をフィ
ンに対して貴にし耐食性を向上させる働きを有する。そ
の働きは０．１％未満のＣｕでは十分でなく、１．０％
を越えて添加した場合、合金の融点が低下しろう付け加
熱時に溶融してしまう。Ｍｎは、金属間化合物を合金中
に形成し強度を向上させる。その量が０．１％未満は十
分でなく、０．５％を越えて添加した場合、後述する粒
界の金属間化合物を増やすので本チューブ材の耐食性を
向上させる効果を害する。Ｍｇは合金中に固溶状態及び
Ｍｇ2 Ｓｉの微細な析出相として存在し、強度を向上さ
せる。その量が０．５％を越えて添加すると非腐食性の
フラックスを用いたろう付けをする場合にフラックスと
Ｍｇが反応しろう付けができなくなる。
度、成形性を向上させる。さらにチューブの電位をフィ
ンに対して貴にし耐食性を向上させる働きを有する。そ
の働きは０．１％未満のＣｕでは十分でなく、１．０％
を越えて添加した場合、合金の融点が低下しろう付け加
熱時に溶融してしまう。Ｍｎは、金属間化合物を合金中
に形成し強度を向上させる。その量が０．１％未満は十
分でなく、０．５％を越えて添加した場合、後述する粒
界の金属間化合物を増やすので本チューブ材の耐食性を
向上させる効果を害する。Ｍｇは合金中に固溶状態及び
Ｍｇ2 Ｓｉの微細な析出相として存在し、強度を向上さ
せる。その量が０．５％を越えて添加すると非腐食性の
フラックスを用いたろう付けをする場合にフラックスと
Ｍｇが反応しろう付けができなくなる。
【０００７】本発明において合金中にさらに０．３％以
下のＣｒ、０．３％以下のＺｒ、０．３％以下のＴｉを
１種または２種以上添加することができる。これらの元
素はいずれも微細な金属間化合物を形成し合金の強度を
向上させる働きを有する。しかし、それぞれ０．３％を
越えて添加した場合成形性が低下し、組付け等の加工時
にブレージングシートが割れてしまう。また、本発明の
合金に対し鋳塊組織の微細化のためにＢが、また強度向
上を目的としてＮｉがそれぞれ添加されることがある
が、０．０５％以下であれば含有しても、本発明の目的
に悪影響はない。従って本発明においてこれらは、上記
を限度として不純物として取扱う。
下のＣｒ、０．３％以下のＺｒ、０．３％以下のＴｉを
１種または２種以上添加することができる。これらの元
素はいずれも微細な金属間化合物を形成し合金の強度を
向上させる働きを有する。しかし、それぞれ０．３％を
越えて添加した場合成形性が低下し、組付け等の加工時
にブレージングシートが割れてしまう。また、本発明の
合金に対し鋳塊組織の微細化のためにＢが、また強度向
上を目的としてＮｉがそれぞれ添加されることがある
が、０．０５％以下であれば含有しても、本発明の目的
に悪影響はない。従って本発明においてこれらは、上記
を限度として不純物として取扱う。
【０００８】本発明のチューブ材は上記組成のアルミニ
ウム合金において、０．０５μｍ以下の金属間化合物を
１μｍ3 あたり１０個以下としたＯ材タイプのチューブ
材である。このことによって、主に内部耐食性を向上さ
せるものであるが、以下にこの理由について説明する。
先ず、Ｏ材のチューブ材としたのは、押し出し材におい
て加工組織が残存する場合、ろう付け加熱時にチューブ
材にろうの侵食を生じるためである。粒子径０．０５μ
ｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下とす
るのは、耐食性のためである。チューブ内部での腐食は
粒界腐食であり、それを防止するためにろう付け加熱中
にチューブ材に２次再結晶を生じるさせるのであるが、
そのために０．０５μｍ以下の金属間化合物を１μｍ3
あたり１０個以下とするものである。２次再結晶によ
り、粒界腐食が減じる原因は次の２つである。１つは、
チューブの結晶を粗大化し、結晶粒が粗大化すると粒界
はそれに対応して減じるので、粒界腐食も減じるのであ
る。もう一つは、ろう付け加熱中に粒界の移動を生じさ
せることで粒界に析出する金属間化合物の量を減じるの
である。この金属化合物は主にＣｕ、Ｍｎ、Ｓｉを含有
しており、粒界腐食の原因となる。
ウム合金において、０．０５μｍ以下の金属間化合物を
１μｍ3 あたり１０個以下としたＯ材タイプのチューブ
材である。このことによって、主に内部耐食性を向上さ
せるものであるが、以下にこの理由について説明する。
先ず、Ｏ材のチューブ材としたのは、押し出し材におい
て加工組織が残存する場合、ろう付け加熱時にチューブ
材にろうの侵食を生じるためである。粒子径０．０５μ
ｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下とす
るのは、耐食性のためである。チューブ内部での腐食は
粒界腐食であり、それを防止するためにろう付け加熱中
にチューブ材に２次再結晶を生じるさせるのであるが、
そのために０．０５μｍ以下の金属間化合物を１μｍ3
あたり１０個以下とするものである。２次再結晶によ
り、粒界腐食が減じる原因は次の２つである。１つは、
チューブの結晶を粗大化し、結晶粒が粗大化すると粒界
はそれに対応して減じるので、粒界腐食も減じるのであ
る。もう一つは、ろう付け加熱中に粒界の移動を生じさ
せることで粒界に析出する金属間化合物の量を減じるの
である。この金属化合物は主にＣｕ、Ｍｎ、Ｓｉを含有
しており、粒界腐食の原因となる。
【０００９】このような理由で、ろう付加熱中にチュー
ブ材に２次再結晶を生じさせるのであるが、そのために
０．０５μｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０
個以下とする。すなわち、結晶の進行を妨害する効果を
有する。したがってその数を１μｍ3 あたり１０個以下
とする。本発明は以上の特徴を有する押し出しチューブ
材であるが、押し出し前の素材に熱処理を行うことによ
り、製造できる。例えば、押し出しに用いるＤＣ鋳造ビ
レットを５００℃で２分以内の加熱後ただちに押し出し
を行ったり、また、コンフォーム等の連続押し出しの場
合、その素線を予め５２０℃以上の温度で２時間程度の
加熱処理をしておくことで達成できる。なお、この製造
方法はあくまで本発明の一例であって、本発明を限定す
るものである。
ブ材に２次再結晶を生じさせるのであるが、そのために
０．０５μｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０
個以下とする。すなわち、結晶の進行を妨害する効果を
有する。したがってその数を１μｍ3 あたり１０個以下
とする。本発明は以上の特徴を有する押し出しチューブ
材であるが、押し出し前の素材に熱処理を行うことによ
り、製造できる。例えば、押し出しに用いるＤＣ鋳造ビ
レットを５００℃で２分以内の加熱後ただちに押し出し
を行ったり、また、コンフォーム等の連続押し出しの場
合、その素線を予め５２０℃以上の温度で２時間程度の
加熱処理をしておくことで達成できる。なお、この製造
方法はあくまで本発明の一例であって、本発明を限定す
るものである。
【００１０】
【実施例】次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説
明する。 実施例１ 表１のアルミニウム合金のＯ材のチューブ材を種々の製
造工程にて作製した。ここでチューブのサイズは幅１６
ｍｍ、厚さ２ｍｍであり、８穴である。チューブ材の板
厚は０．４ｍｍである。表中の金属間化合物は透過型電
子顕微鏡にて測定した。得られたチューブ材をＮ2 ガス
中で６００℃×５min の条件で加熱を行った。得られた
加熱後のチューブ材表面中央部のみを露出させ、他の面
をすべてシールし、以下の条件で腐食試験を行った。す
なわち、シール処理後の各試験片を８８℃のＡＳＴＭ人
工水（１００ｐｐｍ・Ｃｌ- 、１００ｐｐｍ・ＣＯ3 -及
び１００ｐｐｍ・ＳＯ4 2- を含む水溶液）中に８時間浸
漬した後、室温で１６時間放置するサイクル試験を９０
回行った。このサイクル試験終了後各ブレージングシー
トはリン酸・クロム酸混液で腐食生成物を除去した後、
最大孔食深さを光学顕微鏡を用いて焦点深度法により求
めた。さらに腐食部の断面を研磨し、粒界腐食の状況を
調べた。結果を表２に記した。本試験は表面から行った
がこのチューブ材は単一の合金であるので、内部耐食性
と対応している。表２の結果より本発明のチューブ材は
耐食性に優れていることが分かる。
明する。 実施例１ 表１のアルミニウム合金のＯ材のチューブ材を種々の製
造工程にて作製した。ここでチューブのサイズは幅１６
ｍｍ、厚さ２ｍｍであり、８穴である。チューブ材の板
厚は０．４ｍｍである。表中の金属間化合物は透過型電
子顕微鏡にて測定した。得られたチューブ材をＮ2 ガス
中で６００℃×５min の条件で加熱を行った。得られた
加熱後のチューブ材表面中央部のみを露出させ、他の面
をすべてシールし、以下の条件で腐食試験を行った。す
なわち、シール処理後の各試験片を８８℃のＡＳＴＭ人
工水（１００ｐｐｍ・Ｃｌ- 、１００ｐｐｍ・ＣＯ3 -及
び１００ｐｐｍ・ＳＯ4 2- を含む水溶液）中に８時間浸
漬した後、室温で１６時間放置するサイクル試験を９０
回行った。このサイクル試験終了後各ブレージングシー
トはリン酸・クロム酸混液で腐食生成物を除去した後、
最大孔食深さを光学顕微鏡を用いて焦点深度法により求
めた。さらに腐食部の断面を研磨し、粒界腐食の状況を
調べた。結果を表２に記した。本試験は表面から行った
がこのチューブ材は単一の合金であるので、内部耐食性
と対応している。表２の結果より本発明のチューブ材は
耐食性に優れていることが分かる。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【発明の効果】本発明の熱交換器用アルミニウム合金押
し出しチューブは耐食性に優れる。
し出しチューブは耐食性に優れる。
【図１】サーペンタインタイプのエバポレーターを示す
一部断面の斜視図である。
一部断面の斜視図である。
１ 偏平チューブ ２ フィン ３ コネクター
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉ：０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：
０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍ
ｎ：０．１〜０．５wt％を含有し、残部が不可避の不純
物及びＡｌよりなる合金組成を有し、粒子径０．０５μ
ｍ以下の金属間化合物を１μｍ3 あたり１０個以下とし
たＯ材タイプのアルミニウム合金材よりなることを特徴
とする熱交換器用アルミニウム合金チューブ。 - 【請求項２】 Ｓｉ：０．０１〜１．１０wt％、Ｆｅ：
０．０３〜０．６wt％、Ｃｕ：０．１〜１．０wt％、Ｍ
ｎ：０．１〜０．５wt％を含有し、さらに０．５wt％以
下のＭｇ、０．３wt％以下のＣｒ、０．３wt％以下のＺ
ｒ、０．３wt％以下のＴｉを１種または２種以上含有
し、残部が不可避の不純物及びＡｌよりなる合金組成を
有し、粒子径０．０５μｍ以下の金属間化合物を１μｍ
3 あたり１０個以下としたＯ材タイプのアルミニウム合
金材よりなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム
合金チューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15735092A JPH05320798A (ja) | 1992-05-26 | 1992-05-26 | 熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15735092A JPH05320798A (ja) | 1992-05-26 | 1992-05-26 | 熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320798A true JPH05320798A (ja) | 1993-12-03 |
Family
ID=15647761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15735092A Pending JPH05320798A (ja) | 1992-05-26 | 1992-05-26 | 熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05320798A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998045492A1 (en) * | 1997-04-04 | 1998-10-15 | Alcan International Limited | Aluminum alloy composition and method of manufacture |
| EP0899350A1 (en) * | 1997-07-17 | 1999-03-03 | Norsk Hydro ASA | High extrudability and high corrosion resistant aluminium alloy |
| FR2773819A1 (fr) * | 1998-01-22 | 1999-07-23 | Cebal | Alliage d'aluminium pour boitier d'aerosol |
| US6458224B1 (en) | 1999-12-23 | 2002-10-01 | Reynolds Metals Company | Aluminum alloys with optimum combinations of formability, corrosion resistance, and hot workability, and methods of use |
| US6503446B1 (en) | 2000-07-13 | 2003-01-07 | Reynolds Metals Company | Corrosion and grain growth resistant aluminum alloy |
| US6602363B2 (en) | 1999-12-23 | 2003-08-05 | Alcoa Inc. | Aluminum alloy with intergranular corrosion resistance and methods of making and use |
| JP2007070699A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Calsonic Kansei Corp | 熱交換器用アルミニウム合金押出チューブおよび熱交換器ならびにチューブの製造方法 |
-
1992
- 1992-05-26 JP JP15735092A patent/JPH05320798A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998045492A1 (en) * | 1997-04-04 | 1998-10-15 | Alcan International Limited | Aluminum alloy composition and method of manufacture |
| US6350532B1 (en) | 1997-04-04 | 2002-02-26 | Alcan International Ltd. | Aluminum alloy composition and method of manufacture |
| EP0899350A1 (en) * | 1997-07-17 | 1999-03-03 | Norsk Hydro ASA | High extrudability and high corrosion resistant aluminium alloy |
| FR2773819A1 (fr) * | 1998-01-22 | 1999-07-23 | Cebal | Alliage d'aluminium pour boitier d'aerosol |
| WO1999037826A1 (fr) * | 1998-01-22 | 1999-07-29 | Cebal S.A. | Alliage d'aluminium pour boitier d'aerosol |
| US6458224B1 (en) | 1999-12-23 | 2002-10-01 | Reynolds Metals Company | Aluminum alloys with optimum combinations of formability, corrosion resistance, and hot workability, and methods of use |
| US6602363B2 (en) | 1999-12-23 | 2003-08-05 | Alcoa Inc. | Aluminum alloy with intergranular corrosion resistance and methods of making and use |
| US6656296B2 (en) | 1999-12-23 | 2003-12-02 | Reynolds Metals Company | Aluminum alloys with optimum combinations of formability, corrosion resistance, and hot workability, and methods of use |
| US6660107B2 (en) | 1999-12-23 | 2003-12-09 | Alcoa Inc | Aluminum alloy with intergranular corrosion resistance and methods of making and use |
| US6503446B1 (en) | 2000-07-13 | 2003-01-07 | Reynolds Metals Company | Corrosion and grain growth resistant aluminum alloy |
| JP2007070699A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Calsonic Kansei Corp | 熱交換器用アルミニウム合金押出チューブおよび熱交換器ならびにチューブの製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH08246117A (ja) | 高強度アルミニウムブレージングシートとその製造方法 | |
| JPH0674466B2 (ja) | 熱交換器のタンク，プレート又はチューブ用銅合金 | |
| JP5192718B2 (ja) | 強度、犠牲陽極効果、および耐食性に優れるフィン材および熱交換器 | |
| JPH05320798A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金押し出しチューブ | |
| JP2019167581A (ja) | アルミニウム合金押出管の製造方法 | |
| KR100744877B1 (ko) | 경납땜용 핀재 | |
| JP3256904B2 (ja) | Ｏ材タイプの熱交換器用アルミニウム合金押出しチューブ | |
| JP4574036B2 (ja) | 熱交換器のフィン材用アルミニウム合金、及び熱交換器のフィン材の製造方法 | |
| KR100329686B1 (ko) | 열교환기용알루미늄합금핀재료 | |
| JPH05169133A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金チューブの製造方法 | |
| JP3735700B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金製フィン材およびその製造方法 | |
| JP3759441B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金押出チューブ及びその製造方法並びに熱交換器 | |
| JPH06322494A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JPH0797651A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートおよびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JPH06172946A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JP5306836B2 (ja) | 強度及び耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート | |
| CA3208151A1 (en) | High strength, sag resistant aluminum alloys for use as fin stock and methods of making the same | |
| JP2607245B2 (ja) | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａ▲ｌ▼合金製複合薄肉フイン材 | |
| JPH04276039A (ja) | 切断性に優れたチューブ用アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPH0931613A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金製高強度高耐熱性フィン材の製造方法 | |
| JP3913333B2 (ja) | 疲労強度と熱伝導性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材およびその製造方法 | |
| JPH0790446A (ja) | アルミニウム合金フィン材およびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JPH0790452A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金、熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートおよびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JPH0543973A (ja) | 低温ろう付け用高熱伝導アルミニウム合金犠牲フイン材とその製造方法 | |
| JPH06248379A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |