JP3250578B2 - ６本ロールカレンダ - Google Patents
６本ロールカレンダInfo
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- JP3250578B2 JP3250578B2 JP30793A JP30793A JP3250578B2 JP 3250578 B2 JP3250578 B2 JP 3250578B2 JP 30793 A JP30793 A JP 30793A JP 30793 A JP30793 A JP 30793A JP 3250578 B2 JP3250578 B2 JP 3250578B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ゴム、プラスチック等
の高分子用６本ロールカレンダに関する。
の高分子用６本ロールカレンダに関する。
【０００２】
【従来の技術】ゴム、プラスチック等の高分子用カレン
ダにおいて、従来から、図７に示す逆Ｌ型４本カレンダ
（Ａ）、Ｌ型４本カレンダ（Ｂ）、Ｚ型４本カレンダ
（Ｃ）等が広く用いられてきた。しかし、かかる４本ロ
ールカレンダでは、ロール間隙に過剰材料が溜まったい
わゆるバンクが３ケ所（Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３）しか形成さ
れないため、材料の転換（反転による練り返し）が不十
分であり、圧延シート等の品質が良くない問題点があっ
た。
ダにおいて、従来から、図７に示す逆Ｌ型４本カレンダ
（Ａ）、Ｌ型４本カレンダ（Ｂ）、Ｚ型４本カレンダ
（Ｃ）等が広く用いられてきた。しかし、かかる４本ロ
ールカレンダでは、ロール間隙に過剰材料が溜まったい
わゆるバンクが３ケ所（Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３）しか形成さ
れないため、材料の転換（反転による練り返し）が不十
分であり、圧延シート等の品質が良くない問題点があっ
た。
【０００３】かかる問題点を解決するために、図８に示
す逆Ｌ型５本ロールカレンダ（Ａ）及びＬ型５本ロール
カレンダ（Ｂ）が出現した。しかし、かかるカレンダで
は、ロールＲ２，Ｒ３，Ｒ４が直線上に配列されている
ため、固定ロールＲ４とＲ３との間隙を調整するにはロ
ールＲ２とＲ３を同時に移動させなければならず、かつ
Ｒ３・Ｒ２の間隙を調整するにはロールＲ２のみを単独
で移動させなければならず、機構及び操作が複雑であ
り、装置が高価になる問題点があった。
す逆Ｌ型５本ロールカレンダ（Ａ）及びＬ型５本ロール
カレンダ（Ｂ）が出現した。しかし、かかるカレンダで
は、ロールＲ２，Ｒ３，Ｒ４が直線上に配列されている
ため、固定ロールＲ４とＲ３との間隙を調整するにはロ
ールＲ２とＲ３を同時に移動させなければならず、かつ
Ｒ３・Ｒ２の間隙を調整するにはロールＲ２のみを単独
で移動させなければならず、機構及び操作が複雑であ
り、装置が高価になる問題点があった。
【０００４】更に、図９に示すＭ型５本ロールカレンダ
が提案され、一部で使用されている。しかし、このロー
ルカレンダでは、圧延された材料がロールＲ４の表面に
沿ってから剥がされる場合（で示す）、ロールＲ５の
周速をロールＲ４より遅くしなければならない。そのた
め、バンクＢ３とバンクＢ４の回転方向が同じになり、
バンクＢ４での材料の転換に効果がなく、製品の品質が
劣化する問題点があった。一方、圧延された材料がロー
ルＲ５の表面に沿ってから剥がされる場合（で示
す）、ロールＲ５は軸心を交差させて圧延材料の厚さを
均一にするためにロールクロスするため、このロールＲ
５に後続する引取ロール（テイクオフロール）とロール
Ｒ５との距離が遠くなって、半溶融状態のシートを引き
剥がすのにネックイン（幅の収縮）が大きいという欠点
があった。
が提案され、一部で使用されている。しかし、このロー
ルカレンダでは、圧延された材料がロールＲ４の表面に
沿ってから剥がされる場合（で示す）、ロールＲ５の
周速をロールＲ４より遅くしなければならない。そのた
め、バンクＢ３とバンクＢ４の回転方向が同じになり、
バンクＢ４での材料の転換に効果がなく、製品の品質が
劣化する問題点があった。一方、圧延された材料がロー
ルＲ５の表面に沿ってから剥がされる場合（で示
す）、ロールＲ５は軸心を交差させて圧延材料の厚さを
均一にするためにロールクロスするため、このロールＲ
５に後続する引取ロール（テイクオフロール）とロール
Ｒ５との距離が遠くなって、半溶融状態のシートを引き
剥がすのにネックイン（幅の収縮）が大きいという欠点
があった。
【０００５】かかる問題点を解決するために、図１０に
示すように、Ｍ型５本ロールカレンダのロールＲ５の下
にロールＲ６を追加した６本ロールカレンダが提案さ
れ、一部で使用されている（特公平２−３６３７０号公
報（「６本ロールカレンダの構造及び使用方法」）。し
かし、かかるカレンダでは、ロールＲ２がロールＲ１及
びロールＲ３から直交する圧延力を受けるためその合力
が大きくなって撓みが増し、ロールＲ１・Ｒ２で圧延さ
れたシートに厚み誤差が生じ、それがその後のロール間
でも十分には改善できず、製品の厚み誤差が悪化する問
題点があった。また、ロールＲ２に作用する合力が大き
いため、これを駆動するトルクが大きくなり、駆動動力
が他のロールに比べて大きくなる問題点があった。更
に、かかるカレンダではＭ型５本ロールカレンダに比べ
てロール数が多く、ロール配列の高さが従来に比べて高
くなる問題点があった。
示すように、Ｍ型５本ロールカレンダのロールＲ５の下
にロールＲ６を追加した６本ロールカレンダが提案さ
れ、一部で使用されている（特公平２−３６３７０号公
報（「６本ロールカレンダの構造及び使用方法」）。し
かし、かかるカレンダでは、ロールＲ２がロールＲ１及
びロールＲ３から直交する圧延力を受けるためその合力
が大きくなって撓みが増し、ロールＲ１・Ｒ２で圧延さ
れたシートに厚み誤差が生じ、それがその後のロール間
でも十分には改善できず、製品の厚み誤差が悪化する問
題点があった。また、ロールＲ２に作用する合力が大き
いため、これを駆動するトルクが大きくなり、駆動動力
が他のロールに比べて大きくなる問題点があった。更
に、かかるカレンダではＭ型５本ロールカレンダに比べ
てロール数が多く、ロール配列の高さが従来に比べて高
くなる問題点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述した種々
の問題点を解決するために創案されたものである。すな
わち、本発明の第１の目的は、ロールに作用する圧延力
の合力を低減し、撓みを減少させて製品の厚み誤差を低
減できる６本ロールカレンダを提供することにある。ま
た、本発明の第２の目的は、ロールに作用するトルクを
低減し、駆動動力を下げることができる６本ロールカレ
ンダを提供することにある。更に、本発明の第３の目的
は、カレンダロールの全高を低くできる６本ロールカレ
ンダを提供することにある。
の問題点を解決するために創案されたものである。すな
わち、本発明の第１の目的は、ロールに作用する圧延力
の合力を低減し、撓みを減少させて製品の厚み誤差を低
減できる６本ロールカレンダを提供することにある。ま
た、本発明の第２の目的は、ロールに作用するトルクを
低減し、駆動動力を下げることができる６本ロールカレ
ンダを提供することにある。更に、本発明の第３の目的
は、カレンダロールの全高を低くできる６本ロールカレ
ンダを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、第１ロ
ールＲ１乃至第６ロールＲ６が、順次隣接するロールと
の間にニップを形成して互いに平行に配置された６本ロ
ールカレンダにおいて、第１ロールＲ１の横側に第２ロ
ールＲ２が配置され、第２ロールＲ２の下側に第３ロー
ルＲ３が配置され、第３ロールＲ３の横側で第１ロール
Ｒ１の反対側に第４ロールＲ４が配置され、第４ロール
Ｒ４の下側に第５ロールＲ５及び第６ロールＲ６が直線
状に配置され、第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心
を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心
を結ぶ平面に対して傾斜角θで傾斜しており、該傾斜角
θは、１０°乃至８０°である、ことを特徴とする６本
ロールカレンダが提供される。
ールＲ１乃至第６ロールＲ６が、順次隣接するロールと
の間にニップを形成して互いに平行に配置された６本ロ
ールカレンダにおいて、第１ロールＲ１の横側に第２ロ
ールＲ２が配置され、第２ロールＲ２の下側に第３ロー
ルＲ３が配置され、第３ロールＲ３の横側で第１ロール
Ｒ１の反対側に第４ロールＲ４が配置され、第４ロール
Ｒ４の下側に第５ロールＲ５及び第６ロールＲ６が直線
状に配置され、第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心
を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心
を結ぶ平面に対して傾斜角θで傾斜しており、該傾斜角
θは、１０°乃至８０°である、ことを特徴とする６本
ロールカレンダが提供される。
【０００８】更に本発明によれば、第１ロールＲ１乃至
第６ロールＲ６が、順次隣接するロールとの間にニップ
を形成して互いに平行に配置された６本ロールカレンダ
において、第１ロールＲ１の横側に第２ロールＲ２が配
置され、第２ロールＲ２の下側に第３ロールＲ３が配置
され、第３ロールＲ３の横側で第１ロールＲ１の反対側
に第４ロールＲ４が配置され、第４ロールＲ４の下側に
第５ロールＲ５及び第６ロールＲ６が直線状に配置さ
れ、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面
が、第４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面
に対して傾斜角θで傾斜しており、該傾斜角θは、１０
°乃至８０°である、ことを特徴とする６本ロールカレ
ンダが提供される。
第６ロールＲ６が、順次隣接するロールとの間にニップ
を形成して互いに平行に配置された６本ロールカレンダ
において、第１ロールＲ１の横側に第２ロールＲ２が配
置され、第２ロールＲ２の下側に第３ロールＲ３が配置
され、第３ロールＲ３の横側で第１ロールＲ１の反対側
に第４ロールＲ４が配置され、第４ロールＲ４の下側に
第５ロールＲ５及び第６ロールＲ６が直線状に配置さ
れ、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面
が、第４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面
に対して傾斜角θで傾斜しており、該傾斜角θは、１０
°乃至８０°である、ことを特徴とする６本ロールカレ
ンダが提供される。
【０００９】本発明の好ましい実施例によれば、第２ロ
ールＲ２又は第３ロールＲ３の直径が第１ロールＲ１及
び第４ロールＲ４よりも小さい。また、第２ロールＲ２
の直径が第１ロールＲ１及び第４ロールＲ４の直径より
も大きい。更に、前記傾斜角θは、３０°〜４５°であ
ることが好ましい。
ールＲ２又は第３ロールＲ３の直径が第１ロールＲ１及
び第４ロールＲ４よりも小さい。また、第２ロールＲ２
の直径が第１ロールＲ１及び第４ロールＲ４の直径より
も大きい。更に、前記傾斜角θは、３０°〜４５°であ
ることが好ましい。
【００１０】
【作用】上記本発明の構成によれば、第１ロールＲ１と
第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と
第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対して１０°乃至８
０°の傾斜角θで傾斜しているので、第２ロールＲ２又
は第３ロールＲ３に作用する圧延力が直交せず、その合
力が小さくなって撓みが減り、ロールで圧延されたシー
トの厚み誤差を減少させることができる。また、ロール
に作用する合力が小さくなるため、これを駆動するトル
クが小さくなり駆動動力が小さくなる。更にロール径を
他のロールよりも小さくすることができ、これにより駆
動動力を更に下げることができる。また、本発明の構成
によれば、上記傾斜角によりロール配列の高さを低くす
ることができ、従来のＭ型５本ロールカレンダと同程度
の高さの６本ロールカレンダとすることができる。
第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と
第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対して１０°乃至８
０°の傾斜角θで傾斜しているので、第２ロールＲ２又
は第３ロールＲ３に作用する圧延力が直交せず、その合
力が小さくなって撓みが減り、ロールで圧延されたシー
トの厚み誤差を減少させることができる。また、ロール
に作用する合力が小さくなるため、これを駆動するトル
クが小さくなり駆動動力が小さくなる。更にロール径を
他のロールよりも小さくすることができ、これにより駆
動動力を更に下げることができる。また、本発明の構成
によれば、上記傾斜角によりロール配列の高さを低くす
ることができ、従来のＭ型５本ロールカレンダと同程度
の高さの６本ロールカレンダとすることができる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の好ましい実施例を図面を参照
して説明する。図１乃至図５は、本発明による６本ロー
ルカレンダの実施例を示す構成図である。これらの図の
６本ロールカレンダにおいて、第１ロールＲ１乃至第６
ロールＲ６が、順次隣接するロールとの間にニップを形
成して互いに平行に配置されている。また、第１ロール
Ｒ１の横側に第２ロールＲ２が配置され、第２ロールＲ
２の下側に第３ロールＲ３が配置され、第３ロールＲ３
の横側で第１ロールＲ１の反対側に第４ロールＲ４が配
置され、第４ロールＲ４の下側に第５ロールＲ５及び第
６ロールＲ６が直線状に配置されている。
して説明する。図１乃至図５は、本発明による６本ロー
ルカレンダの実施例を示す構成図である。これらの図の
６本ロールカレンダにおいて、第１ロールＲ１乃至第６
ロールＲ６が、順次隣接するロールとの間にニップを形
成して互いに平行に配置されている。また、第１ロール
Ｒ１の横側に第２ロールＲ２が配置され、第２ロールＲ
２の下側に第３ロールＲ３が配置され、第３ロールＲ３
の横側で第１ロールＲ１の反対側に第４ロールＲ４が配
置され、第４ロールＲ４の下側に第５ロールＲ５及び第
６ロールＲ６が直線状に配置されている。
【００１２】図１、図２、図３、及び図５において、第
１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第
３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対し
て角度θをなして傾斜している。また、図４において
は、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面
が、第４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面
に対して角度θをなして傾斜している。この傾斜角θ
は、後述するように１０°乃至８０°であるのがよく、
更に好ましくは３０°〜４５°である。
１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第
３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対し
て角度θをなして傾斜している。また、図４において
は、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面
が、第４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面
に対して角度θをなして傾斜している。この傾斜角θ
は、後述するように１０°乃至８０°であるのがよく、
更に好ましくは３０°〜４５°である。
【００１３】図１（Ａ）において、第１ロールＲ１乃至
第６ロールＲ６は同径ロールであり、そのうち第５ロー
ルＲ５は軸心が固定された固定ロールであり、かつロー
ルクロス調節装置を備えている。また、その他のロール
はロール間隙の調節可能に軸心を移動できるようになっ
ている。この図の構成では、第１ロールＲ１と第２ロー
ルＲ２の軸心を結ぶ平面が水平面に対して角度θをなし
ており、これにより第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の
軸心を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の
軸心を結ぶ平面に対して角度θをなして傾斜している。
第６ロールＲ６は同径ロールであり、そのうち第５ロー
ルＲ５は軸心が固定された固定ロールであり、かつロー
ルクロス調節装置を備えている。また、その他のロール
はロール間隙の調節可能に軸心を移動できるようになっ
ている。この図の構成では、第１ロールＲ１と第２ロー
ルＲ２の軸心を結ぶ平面が水平面に対して角度θをなし
ており、これにより第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の
軸心を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の
軸心を結ぶ平面に対して角度θをなして傾斜している。
【００１４】かかる構成により、第１ロールＲ１から第
２ロールＲ２ロールに作用する圧延力の分力が第３ロー
ルＲ３からの圧延力の一部を打ち消し、第２ロールＲ２
の撓みが減り、第２ロールＲ２で圧延されたシートの厚
み誤差を減少させることができる。図１（Ｂ）は軸受荷
重の軽減により第２ロールＲ２の直径を小さくした実施
例である。例えば、対象とする圧延材によりロールの撓
みを従来と同一でよい場合には、この図のように第２ロ
ールＲ２の直径を小さくすることができる。これによ
り、ロールの製作費が低減されるばかりでなく、ロール
の駆動トルクが下がり、駆動動力を下げることができ
る。
２ロールＲ２ロールに作用する圧延力の分力が第３ロー
ルＲ３からの圧延力の一部を打ち消し、第２ロールＲ２
の撓みが減り、第２ロールＲ２で圧延されたシートの厚
み誤差を減少させることができる。図１（Ｂ）は軸受荷
重の軽減により第２ロールＲ２の直径を小さくした実施
例である。例えば、対象とする圧延材によりロールの撓
みを従来と同一でよい場合には、この図のように第２ロ
ールＲ２の直径を小さくすることができる。これによ
り、ロールの製作費が低減されるばかりでなく、ロール
の駆動トルクが下がり、駆動動力を下げることができ
る。
【００１５】図１（Ｃ）は第５ロールＲ５の直径も小さ
くした実施例であり、これにより、ロールの製作費が更
に低減され、かつ第５ロールの駆動トルクも下がり、駆
動動力を下げることができる。
くした実施例であり、これにより、ロールの製作費が更
に低減され、かつ第５ロールの駆動トルクも下がり、駆
動動力を下げることができる。
【００１６】図２（Ａ）は、本発明による６本ロールカ
レンダの第２の実施例を示す構成図である。この図にお
いて、第１ロールＲ１乃至第６ロールＲ６は同径ロール
であり、そのうち第５ロールＲ５は軸心が固定された固
定ロールであり、かつロールクロス調節装置を備えてい
る。また、その他のロールはロール間隙の調節可能に軸
心を移動できるようになっている。これらの構成は図１
と同様である。更に、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４
の軸心を結ぶ平面が水平面に対して角度θをなしてお
り、これにより第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心
を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心
を結ぶ平面に対して角度θをなして傾斜している。
レンダの第２の実施例を示す構成図である。この図にお
いて、第１ロールＲ１乃至第６ロールＲ６は同径ロール
であり、そのうち第５ロールＲ５は軸心が固定された固
定ロールであり、かつロールクロス調節装置を備えてい
る。また、その他のロールはロール間隙の調節可能に軸
心を移動できるようになっている。これらの構成は図１
と同様である。更に、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４
の軸心を結ぶ平面が水平面に対して角度θをなしてお
り、これにより第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心
を結ぶ平面が、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心
を結ぶ平面に対して角度θをなして傾斜している。
【００１７】かかる構成により、第４ロールＲ４から第
３ロールＲ３ロールに作用する圧延力の分力が第２ロー
ルＲ２からの圧延力の一部を打ち消し、第３ロールＲ３
の撓みが減り、第３ロールＲ３で圧延されたシートの厚
み誤差を減少させることができる。図２（Ｂ）は軸受荷
重の軽減により第３ロールＲ３の直径を小さくした実施
例である。図１（Ｂ）の場合と同様にこれにより、ロー
ルの製作費が低減されるばかりでなく、ロールの駆動ト
ルクが下がり、駆動動力を下げることができる。
３ロールＲ３ロールに作用する圧延力の分力が第２ロー
ルＲ２からの圧延力の一部を打ち消し、第３ロールＲ３
の撓みが減り、第３ロールＲ３で圧延されたシートの厚
み誤差を減少させることができる。図２（Ｂ）は軸受荷
重の軽減により第３ロールＲ３の直径を小さくした実施
例である。図１（Ｂ）の場合と同様にこれにより、ロー
ルの製作費が低減されるばかりでなく、ロールの駆動ト
ルクが下がり、駆動動力を下げることができる。
【００１８】図２（Ｃ）は第５ロールＲ５の直径も小さ
くした実施例であり、これにより、ロールの製作費が更
に低減され、かつ第５ロールの駆動トルクも下がり、駆
動動力を下げることができる。
くした実施例であり、これにより、ロールの製作費が更
に低減され、かつ第５ロールの駆動トルクも下がり、駆
動動力を下げることができる。
【００１９】図３（Ａ）は、本発明による６本ロールカ
レンダの第３の実施例を示す構成図である。この図にお
いて、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平
面が水平面に対して角度θをなしており、これにより第
１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第
３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対し
て角度θをなして傾斜している。また、第４ロールＲ４
乃至第６ロールＲ６の軸心を結ぶ平面は、第２ロールＲ
２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面とほぼ平行であ
り、かつ第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ
平面は第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心線とほぼ
直交している。
レンダの第３の実施例を示す構成図である。この図にお
いて、第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平
面が水平面に対して角度θをなしており、これにより第
１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第
３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対し
て角度θをなして傾斜している。また、第４ロールＲ４
乃至第６ロールＲ６の軸心を結ぶ平面は、第２ロールＲ
２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面とほぼ平行であ
り、かつ第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ
平面は第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心線とほぼ
直交している。
【００２０】かかる構成により、第１ロールＲ１と第２
ロールＲ２間の圧延力の分力が第３ロールＲ３の方向に
働くため、第２ロールＲ２の撓みが減り、第２ロールＲ
２で圧延されたシートの厚み誤差を減少させることがで
きる。また、ロール配置の全高さが低くなり、作業やメ
ンテナンスがやり易くなる。更に、θを適切な角度（例
えば３２．５°）にすることによりロール全高さをＭ形
５本ロールと同等にすることができる。
ロールＲ２間の圧延力の分力が第３ロールＲ３の方向に
働くため、第２ロールＲ２の撓みが減り、第２ロールＲ
２で圧延されたシートの厚み誤差を減少させることがで
きる。また、ロール配置の全高さが低くなり、作業やメ
ンテナンスがやり易くなる。更に、θを適切な角度（例
えば３２．５°）にすることによりロール全高さをＭ形
５本ロールと同等にすることができる。
【００２１】なお、図３（Ｂ）は軸受荷重の軽減により
第２ロールＲ２の直径を小さくした実施例であり、ま
た、図３（Ｃ）は第５ロールＲ５の直径も小さくした実
施例である。これにより、ロールの製作費が低減され、
かつロールの駆動トルクも下がり、駆動動力を下げるこ
とができる。
第２ロールＲ２の直径を小さくした実施例であり、ま
た、図３（Ｃ）は第５ロールＲ５の直径も小さくした実
施例である。これにより、ロールの製作費が低減され、
かつロールの駆動トルクも下がり、駆動動力を下げるこ
とができる。
【００２２】図４（Ａ）は、本発明による６本ロールカ
レンダの第４の実施例を示す構成図である。この図にお
いて、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平
面が垂直面に対して角度θをなしており、これにより第
２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面が、第
４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面に対し
て角度θをなして傾斜している。
レンダの第４の実施例を示す構成図である。この図にお
いて、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平
面が垂直面に対して角度θをなしており、これにより第
２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面が、第
４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面に対し
て角度θをなして傾斜している。
【００２３】かかる構成により第１ロールＲ１と第２ロ
ールＲ２間の圧延力の分力が第４ロールＲ４の方向に働
くため、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の両方の撓み
が減り、第２ロールＲ２及び第３ロールＲ３で圧延され
たシートの厚み誤差を減少させることができる。図４
（Ｂ）は軸受荷重の軽減により第２ロールＲ２及び第３
ロールＲ３の直径を小さくした実施例である。図１
（Ｂ）の場合と同様にこれにより、ロールの製作費が低
減されるばかりでなく、ロールの駆動トルクが下がり、
駆動動力を下げることができる。
ールＲ２間の圧延力の分力が第４ロールＲ４の方向に働
くため、第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の両方の撓み
が減り、第２ロールＲ２及び第３ロールＲ３で圧延され
たシートの厚み誤差を減少させることができる。図４
（Ｂ）は軸受荷重の軽減により第２ロールＲ２及び第３
ロールＲ３の直径を小さくした実施例である。図１
（Ｂ）の場合と同様にこれにより、ロールの製作費が低
減されるばかりでなく、ロールの駆動トルクが下がり、
駆動動力を下げることができる。
【００２４】図５は、本発明による６本ロールカレンダ
の第５の実施例を示す構成図である。この図において、
第１ロールＲ１、及び第３ロールＲ３乃至第６ロールＲ
６は同径であるが、第２ロールＲ２の径は他のロールよ
り大きい。また、第１ロールＲ１と第２ロールＲ２のロ
ール上面高さが水平に配置されている。これにより、第
１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心線が水平面に対し
て角度θをなしている。
の第５の実施例を示す構成図である。この図において、
第１ロールＲ１、及び第３ロールＲ３乃至第６ロールＲ
６は同径であるが、第２ロールＲ２の径は他のロールよ
り大きい。また、第１ロールＲ１と第２ロールＲ２のロ
ール上面高さが水平に配置されている。これにより、第
１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心線が水平面に対し
て角度θをなしている。
【００２５】かかる構成により、第１ロールＲ１と第２
ロールＲ２の軸心線を水平面に対して角度θに持たせた
まま、ロールＲ１、Ｒ２の上面を同一高さにすることが
でき、ロールカレンダの操作性を向上させることができ
る。
ロールＲ２の軸心線を水平面に対して角度θに持たせた
まま、ロールＲ１、Ｒ２の上面を同一高さにすることが
でき、ロールカレンダの操作性を向上させることができ
る。
【００２６】図６は、図１、及び図３乃至図５に示した
構成のロールカレンダにおいて、第２ロールＲ２に作用
する圧延力Ｐ２を模式的に示すものである。なお、図２
及び図４における第３ロールＲ３についても同様であ
る。図６（Ａ）において、従来の６本ロールカレンダで
はロールＲ１、Ｒ３からＲ２に作用する圧延力（ともに
Ｐとする）は直交するため、Ｐ２＝１．４１４Ｐとな
る。一方、図６（Ｂ）において、本発明では、ロールＲ
１・Ｒ２の軸心線とロールＲ２・Ｒ３の軸心線とが９０
＋θ（°）の角度をなしており、Ｐ２＝２Ｐ・ｃｏｓ
（９０＋θ）／２の関係になる。この結果、例えばθが
３０°の場合にはＰ２＝２Ｐ・ｃｏｓ６０＝Ｐとなり、
θが４５°、１５°の場合には、それぞれ、０．７６５
Ｐ、１．２１７Ｐとなる。従って、Ｐ２＝１．４１４Ｐ
の従来例に比較して、θが３０°の場合で約７０％の荷
重となり、θが４５°、１５°の場合には約５４％、８
６％の荷重となり、荷重の合力が小さくなって撓みが減
り、ロールで圧延されたシートの厚み誤差を減少させる
ことができる。
構成のロールカレンダにおいて、第２ロールＲ２に作用
する圧延力Ｐ２を模式的に示すものである。なお、図２
及び図４における第３ロールＲ３についても同様であ
る。図６（Ａ）において、従来の６本ロールカレンダで
はロールＲ１、Ｒ３からＲ２に作用する圧延力（ともに
Ｐとする）は直交するため、Ｐ２＝１．４１４Ｐとな
る。一方、図６（Ｂ）において、本発明では、ロールＲ
１・Ｒ２の軸心線とロールＲ２・Ｒ３の軸心線とが９０
＋θ（°）の角度をなしており、Ｐ２＝２Ｐ・ｃｏｓ
（９０＋θ）／２の関係になる。この結果、例えばθが
３０°の場合にはＰ２＝２Ｐ・ｃｏｓ６０＝Ｐとなり、
θが４５°、１５°の場合には、それぞれ、０．７６５
Ｐ、１．２１７Ｐとなる。従って、Ｐ２＝１．４１４Ｐ
の従来例に比較して、θが３０°の場合で約７０％の荷
重となり、θが４５°、１５°の場合には約５４％、８
６％の荷重となり、荷重の合力が小さくなって撓みが減
り、ロールで圧延されたシートの厚み誤差を減少させる
ことができる。
【００２７】また、この軸受荷重の軽減により第２ロー
ルＲ２の直径を小さくすることができる。例えば、ロー
ルの撓みを従来と同一とすれば、従来のロール径２８ｉ
ｎに対してθが３０°の場合で２６ｉｎにすることがで
き、θが４５°、１５°の場合には２４ｉｎ、２７ｉｎ
にすることができる。これにより、ロールの製作費が低
減されるばかりでなく、ロールの駆動トルクが下がり、
駆動動力を下げることができる。この駆動動力の低減率
はθが４５、３０、１５°の場合で、約８６、９３、９
６％となる。
ルＲ２の直径を小さくすることができる。例えば、ロー
ルの撓みを従来と同一とすれば、従来のロール径２８ｉ
ｎに対してθが３０°の場合で２６ｉｎにすることがで
き、θが４５°、１５°の場合には２４ｉｎ、２７ｉｎ
にすることができる。これにより、ロールの製作費が低
減されるばかりでなく、ロールの駆動トルクが下がり、
駆動動力を下げることができる。この駆動動力の低減率
はθが４５、３０、１５°の場合で、約８６、９３、９
６％となる。
【００２８】なお、上記計算値は圧延力をロールＲ１、
Ｒ２，Ｒ３が同径ロールで計算した場合であるが、第２
ロールＲ２を小径にすると導入側のロール接触部のバン
ク厚さが大きくなるため、ロールＲ１・Ｒ２（及びＲ２
・Ｒ３）間の圧延荷重が小さくなることが知られている
（例えば、ＡＲＤＩＣＨＶＩＬＩの公式）。従って、ロ
ール撓み量は更に小さくなるので、第２ロールＲ２の径
を更に小さくすることができる。
Ｒ２，Ｒ３が同径ロールで計算した場合であるが、第２
ロールＲ２を小径にすると導入側のロール接触部のバン
ク厚さが大きくなるため、ロールＲ１・Ｒ２（及びＲ２
・Ｒ３）間の圧延荷重が小さくなることが知られている
（例えば、ＡＲＤＩＣＨＶＩＬＩの公式）。従って、ロ
ール撓み量は更に小さくなるので、第２ロールＲ２の径
を更に小さくすることができる。
【００２９】
【発明の効果】上述したように、本発明によれば、第１
ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第３
ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対して
１０°乃至８０°の傾斜角θで傾斜しているので、第２
ロールＲ２又は第３ロールＲ３に作用する圧延力が直交
せず、その合力が小さくなって撓みが減り、ロールで圧
延されたシートの厚み誤差を減少させることができる。
また、ロールに作用する合力が小さくなるため、これを
駆動するトルクが小さくなり駆動動力が小さくなる。更
にロール径を他のロールよりも小さくすることができ、
これにより駆動動力を更に下げることができる。また、
本発明の構成によれば、上記傾斜角によりロール配列の
高さを低くすることができ、従来のＭ型５本ロールカレ
ンダと同程度の高さの６本ロールカレンダとすることが
できる。
ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、第３
ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対して
１０°乃至８０°の傾斜角θで傾斜しているので、第２
ロールＲ２又は第３ロールＲ３に作用する圧延力が直交
せず、その合力が小さくなって撓みが減り、ロールで圧
延されたシートの厚み誤差を減少させることができる。
また、ロールに作用する合力が小さくなるため、これを
駆動するトルクが小さくなり駆動動力が小さくなる。更
にロール径を他のロールよりも小さくすることができ、
これにより駆動動力を更に下げることができる。また、
本発明の構成によれば、上記傾斜角によりロール配列の
高さを低くすることができ、従来のＭ型５本ロールカレ
ンダと同程度の高さの６本ロールカレンダとすることが
できる。
【００３０】従って、本発明により、ロールに作用する
圧延力の合力を低減し、撓みを減少させて製品の厚み誤
差を低減することができ、また、ロールに作用するトル
クを低減し、駆動動力を下げることができ、更に、カレ
ンダロールの全高を低くできる６本ロールカレンダを提
供することができる。
圧延力の合力を低減し、撓みを減少させて製品の厚み誤
差を低減することができ、また、ロールに作用するトル
クを低減し、駆動動力を下げることができ、更に、カレ
ンダロールの全高を低くできる６本ロールカレンダを提
供することができる。
【図１】 本発明による６本ロールカレンダの第１の実
施例を示す構成図である。
施例を示す構成図である。
【図２】 本発明による６本ロールカレンダの第２の実
施例を示す構成図である。
施例を示す構成図である。
【図３】 本発明による６本ロールカレンダの第３の実
施例を示す構成図である。
施例を示す構成図である。
【図４】 本発明による６本ロールカレンダの第４の実
施例を示す構成図である。
施例を示す構成図である。
【図５】 本発明による６本ロールカレンダの第５の実
施例を示す構成図である。
施例を示す構成図である。
【図６】 第２ロールＲ２に作用する圧延力Ｐ２を模式
的に示す図である。
的に示す図である。
【図７】 従来の４本ロールカレンダの構成図である。
【図８】 従来のＬ型５本ロールカレンダの構成図であ
る。
る。
【図９】 従来のＭ型５本ロールカレンダの構成図であ
る。
る。
【図１０】 従来の６本ロールカレンダの構成図であ
る。
る。
Ｒ１ 第１ロール Ｒ２ 第２ロール Ｒ３ 第３ロール Ｒ４ 第４ロール Ｒ５ 第５ロール Ｒ６ 第６ロール Ｂ１ バンク Ｂ２ バンク Ｂ３ バンク Ｂ４ バンク θ 傾斜角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 43/24
Claims (5)
- 【請求項１】 第１ロールＲ１乃至第６ロールＲ６が、
順次隣接するロールとの間にニップを形成して互いに平
行に配置された６本ロールカレンダにおいて、 第１ロールＲ１の横側に第２ロールＲ２が配置され、第
２ロールＲ２の下側に第３ロールＲ３が配置され、第３
ロールＲ３の横側で第１ロールＲ１の反対側に第４ロー
ルＲ４が配置され、第４ロールＲ４の下側に第５ロール
Ｒ５及び第６ロールＲ６が直線状に配置され、 第１ロールＲ１と第２ロールＲ２の軸心を結ぶ平面が、
第３ロールＲ３と第４ロールＲ４の軸心を結ぶ平面に対
して傾斜角θで傾斜しており、該傾斜角θは、１０°乃
至８０°である、ことを特徴とする６本ロールカレン
ダ。 - 【請求項２】 第１ロールＲ１乃至第６ロールＲ６が、
順次隣接するロールとの間にニップを形成して互いに平
行に配置された６本ロールカレンダにおいて、 第１ロールＲ１の横側に第２ロールＲ２が配置され、第
２ロールＲ２の下側に第３ロールＲ３が配置され、第３
ロールＲ３の横側で第１ロールＲ１の反対側に第４ロー
ルＲ４が配置され、第４ロールＲ４の下側に第５ロール
Ｒ５及び第６ロールＲ６が直線状に配置され、 第２ロールＲ２と第３ロールＲ３の軸心を結ぶ平面が、
第４ロールＲ４と第５ロールＲ５の軸心を結ぶ平面に対
して傾斜角θで傾斜しており、該傾斜角θは、１０°乃
至８０°である、ことを特徴とする６本ロールカレン
ダ。 - 【請求項３】 第２ロールＲ２又は第３ロールＲ３の直
径が第１ロールＲ１及び第４ロールＲ４よりも小さい、
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の６本ロールカ
レンダ。 - 【請求項４】 第２ロールＲ２の直径が第１ロールＲ１
及び第４ロールＲ４の直径よりも大きい、ことを特徴と
する請求項１又は２に記載の６本ロールカレンダ。 - 【請求項５】 前記傾斜角θは、３０°〜４５°である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の６本ロールカ
レンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30793A JP3250578B2 (ja) | 1993-01-05 | 1993-01-05 | ６本ロールカレンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30793A JP3250578B2 (ja) | 1993-01-05 | 1993-01-05 | ６本ロールカレンダ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198666A JPH06198666A (ja) | 1994-07-19 |
| JP3250578B2 true JP3250578B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=11470253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30793A Expired - Fee Related JP3250578B2 (ja) | 1993-01-05 | 1993-01-05 | ６本ロールカレンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3250578B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11167465B2 (en) | 2017-09-26 | 2021-11-09 | Davis-Standard, Llc | Casting apparatus for manufacturing polymer film |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102069546A (zh) * | 2010-11-24 | 2011-05-25 | 上海泓阳机械有限公司 | 一种辊筒t型排列橡塑压延机及其操作方法 |
| JP6207579B2 (ja) * | 2015-12-11 | 2017-10-04 | 株式会社日本製鋼所 | 多段ロール式のシート成形装置 |
-
1993
- 1993-01-05 JP JP30793A patent/JP3250578B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11167465B2 (en) | 2017-09-26 | 2021-11-09 | Davis-Standard, Llc | Casting apparatus for manufacturing polymer film |
| US11173644B2 (en) | 2017-09-26 | 2021-11-16 | Davis-Standard, Llc | Casting apparatus for manufacturing polymer film |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06198666A (ja) | 1994-07-19 |
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