JP2851954B2 - テンションレベラーおよび矯正方法 - Google Patents
テンションレベラーおよび矯正方法Info
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- rolls
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板状の圧延材の形状を
矯正したり、スケール除去のためのクラック形成のため
に用いられるテンションレベラーおよびそれによる矯正
方法に関するものである。
矯正したり、スケール除去のためのクラック形成のため
に用いられるテンションレベラーおよびそれによる矯正
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、圧延材の形状に対する品質要求は
ますます厳しいものになり、種々の形状制御機能を有す
る圧延機が提案され、実機化されている。しかしなが
ら、圧延機だけでの形状の造り込みには限界があり、各
種の表面処理ラインには形状の矯正を目的とするテンシ
ョンレベラーが配置されているのが現状である。また、
酸洗ラインにおいては、圧延材表面のスケールにクラッ
クを形成させて、酸洗の能力を向上させるとともに形状
の向上のためにテンションレベラーが配置されるケース
が増えている。
ますます厳しいものになり、種々の形状制御機能を有す
る圧延機が提案され、実機化されている。しかしなが
ら、圧延機だけでの形状の造り込みには限界があり、各
種の表面処理ラインには形状の矯正を目的とするテンシ
ョンレベラーが配置されているのが現状である。また、
酸洗ラインにおいては、圧延材表面のスケールにクラッ
クを形成させて、酸洗の能力を向上させるとともに形状
の向上のためにテンションレベラーが配置されるケース
が増えている。
【０００３】これらのテンションレベラーの代表的な基
本構成は、図１に示すようなものとなっており、このよ
うな構成の場合にはＡゾーンは伸長ロールユニット、Ｂ
ゾーンはＣ反り矯正ロールユニットと呼ばれている。Ａ
ゾーンは、材料にテンションを加えながら繰り返し曲げ
を与え、矯正、あるいはクラック形成の主要な仕事を行
うゾーンとなっている。また、Ｂゾーンは、Ａゾーンに
比べて加工度は低いが最終的な形状の矯正に寄与するゾ
ーンとなっている。テンションレベラーには、図１に示
す構成のものだけではなく、矯正ロールの数、ピッチ、
ゾーンの構成など様々な形式のものがあるが、いずれの
場合も圧延材の幅方向には同一の条件で、同一の加工度
を加えるという共通点がある。
本構成は、図１に示すようなものとなっており、このよ
うな構成の場合にはＡゾーンは伸長ロールユニット、Ｂ
ゾーンはＣ反り矯正ロールユニットと呼ばれている。Ａ
ゾーンは、材料にテンションを加えながら繰り返し曲げ
を与え、矯正、あるいはクラック形成の主要な仕事を行
うゾーンとなっている。また、Ｂゾーンは、Ａゾーンに
比べて加工度は低いが最終的な形状の矯正に寄与するゾ
ーンとなっている。テンションレベラーには、図１に示
す構成のものだけではなく、矯正ロールの数、ピッチ、
ゾーンの構成など様々な形式のものがあるが、いずれの
場合も圧延材の幅方向には同一の条件で、同一の加工度
を加えるという共通点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
テンションレベラーでは幅方向に均一な仕事を行いなが
ら矯正をするため、被処理材の矯正前の幅方向の歪みの
差を完全に除去することは原理的にできない。とくに、
幅方向の大きな歪み差に起因するＣ反り、Ｌ反りをなく
すには、幅方向にまったく均一な繰り返し曲げを行うだ
けでは限界がある。また、耳波、中延びなどの形状不良
においても、板端部と板中央部で同一の繰り返し曲げを
行うため矯正能力には限界がある。そのために、矯正前
の板形状にあわせて幅方向で矯正の仕事量を変化させ、
板形状にあわせた矯正を行うことができるテンションレ
ベラーが求められていた。
テンションレベラーでは幅方向に均一な仕事を行いなが
ら矯正をするため、被処理材の矯正前の幅方向の歪みの
差を完全に除去することは原理的にできない。とくに、
幅方向の大きな歪み差に起因するＣ反り、Ｌ反りをなく
すには、幅方向にまったく均一な繰り返し曲げを行うだ
けでは限界がある。また、耳波、中延びなどの形状不良
においても、板端部と板中央部で同一の繰り返し曲げを
行うため矯正能力には限界がある。そのために、矯正前
の板形状にあわせて幅方向で矯正の仕事量を変化させ、
板形状にあわせた矯正を行うことができるテンションレ
ベラーが求められていた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに、本発明では板材の形状矯正を行うテンションレベ
ラーの被処理材に接触する少なくとも一対のロールを、
被処理材の進行方向に対して直角な方向に各々移動可能
に配設してなるテンションレベラーにおいて、前記一対
のロールを、外径の変化量がロールの中央を基準として
概略点対称で且つ板幅方向に対し３次関数または三角関
数で表されるロール形状とすると共に、該ロールの配置
位置を、前記ロール形状が相反するように配置すること
を特徴とする。
めに、本発明では板材の形状矯正を行うテンションレベ
ラーの被処理材に接触する少なくとも一対のロールを、
被処理材の進行方向に対して直角な方向に各々移動可能
に配設してなるテンションレベラーにおいて、前記一対
のロールを、外径の変化量がロールの中央を基準として
概略点対称で且つ板幅方向に対し３次関数または三角関
数で表されるロール形状とすると共に、該ロールの配置
位置を、前記ロール形状が相反するように配置すること
を特徴とする。
【０００６】
【作用】前記のように、少なくとも２本一対のロールを
軸芯方向に直径の異なるロールとし、それらのロールを
被処理材の進行方向に対して直角方向に適宜シフトする
ことにより被処理材の幅方向の張力分布を制御すること
ができる。そして、前記ロールの外径の変化量が幅方向
に対して３次関数で表されるロール形状等にすることに
より、被処理材の通過する長さをロール中央を原点とし
て幅方向に２次関数状に自在に変化せしめることが可能
である。つまり、被処理材の幅方向の張力分布を２次関
数状に変化させることができる。
軸芯方向に直径の異なるロールとし、それらのロールを
被処理材の進行方向に対して直角方向に適宜シフトする
ことにより被処理材の幅方向の張力分布を制御すること
ができる。そして、前記ロールの外径の変化量が幅方向
に対して３次関数で表されるロール形状等にすることに
より、被処理材の通過する長さをロール中央を原点とし
て幅方向に２次関数状に自在に変化せしめることが可能
である。つまり、被処理材の幅方向の張力分布を２次関
数状に変化させることができる。
【０００７】また、三角関数で表されるロール形状にす
ると、被処理材の通過する長さをロール中央を原点とし
て幅方向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能
である。つまり、被処理材の幅方向の張力分布を三角関
数状に変化させることができる。
ると、被処理材の通過する長さをロール中央を原点とし
て幅方向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能
である。つまり、被処理材の幅方向の張力分布を三角関
数状に変化させることができる。
【０００８】
【実施例】（実施例１） 図１の構成のテンションレベラーにおいて、Ｃ反り矯正
ユニット（Ｂゾーン）の下デフレクターロールに本発明
を適用した場合について本発明の実施例を説明する。図
２は、Ｃ反り矯正ユニットをライン進行方向の右側から
眺めた図であり、入り側の下デフレクターロール４とＣ
反り矯正ロール５および出側の下デフレクターロール
４′の３本のロールで被処理材の矯正がなされる。下デ
フレクターロール４の軸芯の直上部Ｘともう一つの下デ
フレクターロール４′の直上部Ｙの間の被処理材の長さ
は、従来のテンションレベラーにおいては下デフレクタ
ーロール４，４′およびＣ反り矯正ロール５の直径が被
処理材の幅方向に一定であるため、当然一定であった。
ユニット（Ｂゾーン）の下デフレクターロールに本発明
を適用した場合について本発明の実施例を説明する。図
２は、Ｃ反り矯正ユニットをライン進行方向の右側から
眺めた図であり、入り側の下デフレクターロール４とＣ
反り矯正ロール５および出側の下デフレクターロール
４′の３本のロールで被処理材の矯正がなされる。下デ
フレクターロール４の軸芯の直上部Ｘともう一つの下デ
フレクターロール４′の直上部Ｙの間の被処理材の長さ
は、従来のテンションレベラーにおいては下デフレクタ
ーロール４，４′およびＣ反り矯正ロール５の直径が被
処理材の幅方向に一定であるため、当然一定であった。
【０００９】ところが本発明においては、図３に示すよ
うに入側の下デフレクターロール４と出側の下デフレク
ターロール４′の直径を軸方向に変化させたものを用い
る。ロールの径の変化量、変化形状の取り方はその目的
に応じて随意でよいが、一般的には径の変化がロール中
央（ラインセンター）を中心として点対称になるのが望
ましい。すなわち、図３中に示すようにロール中央を基
準位置（ｘ＝０）としライン入側からみて右側を正方向
とする座標ｘを考えるとき、ロール半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここでｆ（０）＝０ で表すとき ｆ（ｘ）＝−ｆ（−ｘ） なる関数で表されることが望ましい。また、出側の下デ
フレクターロール４′はロール半径を表す関数を同様
に、 ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここでｇ（０）＝０ とするとき ｇ（ｘ）＝−ｆ（ｘ） なる関数をもつよう形状が決められていることが望まし
い。
うに入側の下デフレクターロール４と出側の下デフレク
ターロール４′の直径を軸方向に変化させたものを用い
る。ロールの径の変化量、変化形状の取り方はその目的
に応じて随意でよいが、一般的には径の変化がロール中
央（ラインセンター）を中心として点対称になるのが望
ましい。すなわち、図３中に示すようにロール中央を基
準位置（ｘ＝０）としライン入側からみて右側を正方向
とする座標ｘを考えるとき、ロール半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここでｆ（０）＝０ で表すとき ｆ（ｘ）＝−ｆ（−ｘ） なる関数で表されることが望ましい。また、出側の下デ
フレクターロール４′はロール半径を表す関数を同様
に、 ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここでｇ（０）＝０ とするとき ｇ（ｘ）＝−ｆ（ｘ） なる関数をもつよう形状が決められていることが望まし
い。
【００１０】図３の例では、入側の下デフレクターロー
ル４の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここで、ｆ（ｘ）＝−ａｘ3 ＋ａＬ2 ｘ／４ Ｌ：ロール胴長、ａ：定数 とし、出側の下デフレクターロール４′の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここで、ｇ（ｘ）＝ａｘ3 −ａＬ2 ｘ／４ としている。
ル４の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここで、ｆ（ｘ）＝−ａｘ3 ＋ａＬ2 ｘ／４ Ｌ：ロール胴長、ａ：定数 とし、出側の下デフレクターロール４′の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここで、ｇ（ｘ）＝ａｘ3 −ａＬ2 ｘ／４ としている。
【００１１】このような形状のロールを入側の下デフレ
クターロール４をｘ方向にδ、出側の下デフレクターロ
ール４′をｘの負の方向に−δそれぞれ移動すると図４
のようになり、そのときのロールの形状は、入側の下デ
フレクターロール４が、 ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ−δ） ここで、ｆ（ｘ−δ）＝−ａ（ｘ−δ）3 ＋ａＬ2 （ｘ−δ）／４ と表され、出側の下デフレクターロール４′の半径が ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ＋δ） ここで、ｇ（ｘ＋δ）＝ａ（ｘ＋δ）3 −ａＬ2 （ｘ＋δ）／４ となる。
クターロール４をｘ方向にδ、出側の下デフレクターロ
ール４′をｘの負の方向に−δそれぞれ移動すると図４
のようになり、そのときのロールの形状は、入側の下デ
フレクターロール４が、 ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ−δ） ここで、ｆ（ｘ−δ）＝−ａ（ｘ−δ）3 ＋ａＬ2 （ｘ−δ）／４ と表され、出側の下デフレクターロール４′の半径が ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ＋δ） ここで、ｇ（ｘ＋δ）＝ａ（ｘ＋δ）3 −ａＬ2 （ｘ＋δ）／４ となる。
【００１２】この場合には、図２で考えた入側の下デフ
レクターロール４の直上部Ｘと出側の下デフレクターロ
ールの直上部Ｙの板長さは幅方向にもはや均一とはなら
ず、概略以下の関数で表される。
レクターロール４の直上部Ｘと出側の下デフレクターロ
ールの直上部Ｙの板長さは幅方向にもはや均一とはなら
ず、概略以下の関数で表される。
【００１３】ここで、定数Ａは下デフレクターロール
４，４′およびＣ反り矯正ロール５の径、ロール間距
離、インターメッシュなどにより決まる影響係数であ
る。この式は、本発明の作用を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に２次関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その２次関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、移動量δにそれぞれ比例する。つまり、図４の
ように下デフレクターロールをδ移動した場合には、中
央より両端の板の通過距離が長くなり、したがって両端
部に張力をより大きく作用させながら矯正作業をするこ
とができる。この場合、移動量δを大きくすると中央部
に比し両端部の張力を大きくとることができる。
４，４′およびＣ反り矯正ロール５の径、ロール間距
離、インターメッシュなどにより決まる影響係数であ
る。この式は、本発明の作用を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に２次関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その２次関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、移動量δにそれぞれ比例する。つまり、図４の
ように下デフレクターロールをδ移動した場合には、中
央より両端の板の通過距離が長くなり、したがって両端
部に張力をより大きく作用させながら矯正作業をするこ
とができる。この場合、移動量δを大きくすると中央部
に比し両端部の張力を大きくとることができる。
【００１４】また、逆に図５のように入側の下デフレク
ターロールを負の方向に移動し、出側の下デフレクター
ロールを正の方向に移動した場合には、上式においてδ
が負となり、したがって２次関数の係数が負となるた
め、板中央部のＸーＹ間長さが両端部のＸーＹ間長さに
比べて長くなるため逆に中央部の張力を大きくすること
ができる。この場合もその制御量の大きさは、移動量δ
により自在にかえることができることはいうまでもな
い。
ターロールを負の方向に移動し、出側の下デフレクター
ロールを正の方向に移動した場合には、上式においてδ
が負となり、したがって２次関数の係数が負となるた
め、板中央部のＸーＹ間長さが両端部のＸーＹ間長さに
比べて長くなるため逆に中央部の張力を大きくすること
ができる。この場合もその制御量の大きさは、移動量δ
により自在にかえることができることはいうまでもな
い。
【００１５】このように、本発明では、直径が軸心方向
（板幅方向）に異なる少なくとも一対のロールをテンシ
ョンレベラー内にて互いにロール形状が相反するように
設置し、それらを軸心方向に相対的に移動させることに
より、被処理材の通過する長さを変化せしめ、そのこと
により被処理材の幅方向の張力分布を自在に制御するこ
と可能となっている。
（板幅方向）に異なる少なくとも一対のロールをテンシ
ョンレベラー内にて互いにロール形状が相反するように
設置し、それらを軸心方向に相対的に移動させることに
より、被処理材の通過する長さを変化せしめ、そのこと
により被処理材の幅方向の張力分布を自在に制御するこ
と可能となっている。
【００１６】（実施例２） 以上、図３〜図５を用いて下デフレクターロール４，
４′が３次関数カーブをもつ場合を説明したが、他の実
施例として他のカーブを持つ場合について説明する。下
デフレクターロール４のロール半径が、 ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（πｘ／Ｌ）−２ａｘ／Ｌ で、出側の下デフレクターロール４′のロール半径が、 ｒ＝ｒ0 −ａ sin（πｘ／Ｌ）＋２ａｘ／Ｌ ここで、Ｌ：胴長、ａ：定数 の場合は、３次関数カーブの場合と同様に入側のデフレ
クターロールをｘ方向にδ、出側の下デフレクターロー
ル４′を−δそれぞれ移動すると図４と同様の状態とな
り、そのときのロール半径は、入側の下デフレクターロ
ールが ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（π（ｘ−δ）／Ｌ）−２ａ（ｘ−δ）／Ｌ となり、出側の下デフレクターロールは ｒ＝ｒ0 −ａ sin（π（ｘ＋δ）／Ｌ）＋２ａ（ｘ＋δ）／Ｌ となる。
４′が３次関数カーブをもつ場合を説明したが、他の実
施例として他のカーブを持つ場合について説明する。下
デフレクターロール４のロール半径が、 ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（πｘ／Ｌ）−２ａｘ／Ｌ で、出側の下デフレクターロール４′のロール半径が、 ｒ＝ｒ0 −ａ sin（πｘ／Ｌ）＋２ａｘ／Ｌ ここで、Ｌ：胴長、ａ：定数 の場合は、３次関数カーブの場合と同様に入側のデフレ
クターロールをｘ方向にδ、出側の下デフレクターロー
ル４′を−δそれぞれ移動すると図４と同様の状態とな
り、そのときのロール半径は、入側の下デフレクターロ
ールが ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（π（ｘ−δ）／Ｌ）−２ａ（ｘ−δ）／Ｌ となり、出側の下デフレクターロールは ｒ＝ｒ0 −ａ sin（π（ｘ＋δ）／Ｌ）＋２ａ（ｘ＋δ）／Ｌ となる。
【００１７】この場合は、図２の入側の下デフレクター
ロールの直上部Ｘと出側の下デフレクターロールの直上
部Ｙの板長さは概略次の関数で表される。 Ｇ（ｘ）＝Ｃ2 −Ｂａ× sin（２πδ／Ｌ）× cos（２πｘ／Ｌ） Ｃ2 ，Ｂ：定数 ここで、定数Ｂは３次関数カーブの場合と同様に下デフ
レクターロール４，４′の径、Ｃ反り矯正ロール５の
径、ロール間距離、インターメッシュなどにより決まる
影響係数である。この式は、三角関数状にロールカーブ
を持たせた場合の本発明の効果を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その三角関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、 sin（２πδ／Ｌ）にそれぞれ比例する。つま
り、図４のように下デフレクターロールをδ移動した場
合には、中央より両端の板の通過距離が長くなり、した
がって両端部に張力をより大きく作用させながら矯正作
業をすることができる。この場合、移動量δを大きくす
ると中央部に比し両端部の張力を大きくとることができ
る。
ロールの直上部Ｘと出側の下デフレクターロールの直上
部Ｙの板長さは概略次の関数で表される。 Ｇ（ｘ）＝Ｃ2 −Ｂａ× sin（２πδ／Ｌ）× cos（２πｘ／Ｌ） Ｃ2 ，Ｂ：定数 ここで、定数Ｂは３次関数カーブの場合と同様に下デフ
レクターロール４，４′の径、Ｃ反り矯正ロール５の
径、ロール間距離、インターメッシュなどにより決まる
影響係数である。この式は、三角関数状にロールカーブ
を持たせた場合の本発明の効果を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その三角関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、 sin（２πδ／Ｌ）にそれぞれ比例する。つま
り、図４のように下デフレクターロールをδ移動した場
合には、中央より両端の板の通過距離が長くなり、した
がって両端部に張力をより大きく作用させながら矯正作
業をすることができる。この場合、移動量δを大きくす
ると中央部に比し両端部の張力を大きくとることができ
る。
【００１８】（実施例３） 以上の例では、Ｃ反り矯正ユニットを構成する下デフレ
クターロール４，４′に本発明を適用した場合を説明し
たが、たとえば図１中の伸長ユニット（Ａゾーン）のデ
フレクターロール６，９に適用しても同様の効果がえら
れる。また、伸長ロール１，１′あるいは２，２′に本
発明を適用した場合にも同様の効果がえられることは明
らかである。このように、テンションレベラーに設置さ
れるロールの２本以上のロールを用いて本発明を実施す
ることができる。
クターロール４，４′に本発明を適用した場合を説明し
たが、たとえば図１中の伸長ユニット（Ａゾーン）のデ
フレクターロール６，９に適用しても同様の効果がえら
れる。また、伸長ロール１，１′あるいは２，２′に本
発明を適用した場合にも同様の効果がえられることは明
らかである。このように、テンションレベラーに設置さ
れるロールの２本以上のロールを用いて本発明を実施す
ることができる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、被処理材のテンション
を板幅方向に任意に制御することができ、その結果、幅
方向で繰り返し曲げによる矯正効果をかえることができ
る。たとえば、耳波傾向の強い被処理材があり、両端部
は伸び率を少なめに、中央部はより高い張力を与えて伸
び率を大きくとりたい場合には、図３〜図５の実施例で
は入側の下デフレクターロールを図５のように負の方向
に移動し、出側の下デフレクターロールを正の方向に移
動することにより、板中央部の張力を相対的に大きくと
って中央部の伸び率を相対的に大きくすることができ
る。
を板幅方向に任意に制御することができ、その結果、幅
方向で繰り返し曲げによる矯正効果をかえることができ
る。たとえば、耳波傾向の強い被処理材があり、両端部
は伸び率を少なめに、中央部はより高い張力を与えて伸
び率を大きくとりたい場合には、図３〜図５の実施例で
は入側の下デフレクターロールを図５のように負の方向
に移動し、出側の下デフレクターロールを正の方向に移
動することにより、板中央部の張力を相対的に大きくと
って中央部の伸び率を相対的に大きくすることができ
る。
【００２０】このように、従来のテンションレベラーで
は板幅方向には均一な矯正仕事しかできず、したがっ
て、板幅方向には均一な伸び率しかとれなかったのに対
し、本発明では被処理材の形状に応じて自在に板幅方向
の伸び率をかえることにより、従来のテンションレベラ
ーでは実現不可能であった平坦度の板をうることが可能
となる。
は板幅方向には均一な矯正仕事しかできず、したがっ
て、板幅方向には均一な伸び率しかとれなかったのに対
し、本発明では被処理材の形状に応じて自在に板幅方向
の伸び率をかえることにより、従来のテンションレベラ
ーでは実現不可能であった平坦度の板をうることが可能
となる。
【図１】本発明を適用するテンションレベラーの構成
例。
例。
【図２】Ｃ反り矯正ユニットの側面図で図１のＢゾーン
の詳細図。
の詳細図。
【図３】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図。
の正面図。
【図４】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図。
の正面図。
【図５】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図。
の正面図。
１，１′，２，２′ 伸長ロール ３ バックアップロール（矯正ロール
および伸長ロールを支持するロール） ４，４′，９ 下デフレクターロール ５ Ｃ反り矯正ロール ６ 上デフレクターロール ７，８ ピンチロール
および伸長ロールを支持するロール） ４，４′，９ 下デフレクターロール ５ Ｃ反り矯正ロール ６ 上デフレクターロール ７，８ ピンチロール
Claims (2)
- 【請求項１】 板材の形状矯正を行うテンションレベラ
ーの被処理材に接触する少なくとも一対のロールを、被
処理材の進行方向に対して直角な方向に各々移動可能に
配設してなるテンションレベラーにおいて、 前記一対のロールを、外径の変化量がロールの中央を基
準として概略点対称で且つ板幅方向に対し３次関数また
は三角関数で表されるロール形状とすると共に、該ロー
ルの配置位置を、前記ロール形状が相反するように配置
する ことを特徴とするテンションレベラー。 - 【請求項２】 請求項１記載のテンションレベラーによ
り板材の形状矯正を行うに際し、前記一対のロールを、
被処理材の進行方向に対して直角な方向に各々相対的に
移動し、被処理材の幅方向の張力分布を変化させること
を特徴とするテンションレベラーによる矯正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104991A JP2851954B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-08-22 | テンションレベラーおよび矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104991A JP2851954B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-08-22 | テンションレベラーおよび矯正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0550144A JPH0550144A (ja) | 1993-03-02 |
| JP2851954B2 true JP2851954B2 (ja) | 1999-01-27 |
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ID=16599539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21104991A Expired - Fee Related JP2851954B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-08-22 | テンションレベラーおよび矯正方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2851954B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2937267B1 (fr) * | 2008-10-17 | 2010-11-12 | Dimeco Alipresse | Dispositif de redressage et d'amenee d'une bande de matiere semi-rigide dans une machine. |
| JP5856535B2 (ja) * | 2012-04-26 | 2016-02-09 | スチールプランテック株式会社 | ローラレベラおよびそれを用いた板材の矯正方法 |
-
1991
- 1991-08-22 JP JP21104991A patent/JP2851954B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0550144A (ja) | 1993-03-02 |
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