JP3250904B2 - 板圧延機 - Google Patents
板圧延機Info
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- JP3250904B2 JP3250904B2 JP04930494A JP4930494A JP3250904B2 JP 3250904 B2 JP3250904 B2 JP 3250904B2 JP 04930494 A JP04930494 A JP 04930494A JP 4930494 A JP4930494 A JP 4930494A JP 3250904 B2 JP3250904 B2 JP 3250904B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板状の金属製品あるい
は帯状の金属製品を製造する際に用いる圧延機に関す
る。
は帯状の金属製品を製造する際に用いる圧延機に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図５は、本願の出願人が先に出願した特
願平５−０４８３７５号に記載の板圧延機の例の説明図
で、（Ａ）は全体の側面図、（Ｂ）は上ロールアセンブ
リーの分割補強ロールの配置を示す平面図である。例え
ば、上ロールアセンブリーは、軸方向に３分割以上（図
５では、７分割）に分割した入側分割補強ロール３Ａ〜
３Ｃ、および出側分割補強ロール４Ａ〜４Ｄによって、
作業ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強ロー
ル３Ａ〜３Ｃ、４Ａ〜４Ｃにはそれぞれ独立に荷重検出
装置が配置されている。
願平５−０４８３７５号に記載の板圧延機の例の説明図
で、（Ａ）は全体の側面図、（Ｂ）は上ロールアセンブ
リーの分割補強ロールの配置を示す平面図である。例え
ば、上ロールアセンブリーは、軸方向に３分割以上（図
５では、７分割）に分割した入側分割補強ロール３Ａ〜
３Ｃ、および出側分割補強ロール４Ａ〜４Ｄによって、
作業ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強ロー
ル３Ａ〜３Ｃ、４Ａ〜４Ｃにはそれぞれ独立に荷重検出
装置が配置されている。
【０００３】図５は軸方向に、３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，４
Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄに７分割した分割補強ロールの例
であるが、この分割数は３以上であれば良い。なお、図
中の６は圧延材であり、２は下作業ロールで、５は下補
強ロールである。但し、下補強ロールは分割されていな
い。
Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄに７分割した分割補強ロールの例
であるが、この分割数は３以上であれば良い。なお、図
中の６は圧延材であり、２は下作業ロールで、５は下補
強ロールである。但し、下補強ロールは分割されていな
い。
【０００４】例えば、図５に示した圧延機では上側のロ
ールアセンブリーにおいて、入側および出側の分割補強
ロールのロール胴長、ロール径は等しく、その位置は図
５（Ａ）の側面図上では作業ロール中心位置に関して対
称となっているが、圧延機の入側と出側での分割補強ロ
ールの数が異なる（３分割と４分割）。
ールアセンブリーにおいて、入側および出側の分割補強
ロールのロール胴長、ロール径は等しく、その位置は図
５（Ａ）の側面図上では作業ロール中心位置に関して対
称となっているが、圧延機の入側と出側での分割補強ロ
ールの数が異なる（３分割と４分割）。
【０００５】作業ロールを基準とした水平方向の力の釣
り合いから、出側の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，
４Ｄの水平方向分力の合計と入側の分割補強ロール３
Ａ，３Ｂ，３Ｃの水平方向分力の合計とは等しい。この
ことは、入側の各々の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃ
に作用する力が、出側の各々の分割補強ロール４Ａ，４
Ｂ，４Ｃ，４Ｄに作用する力の１．３３倍（４／３倍）
であることを示している。
り合いから、出側の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，
４Ｄの水平方向分力の合計と入側の分割補強ロール３
Ａ，３Ｂ，３Ｃの水平方向分力の合計とは等しい。この
ことは、入側の各々の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃ
に作用する力が、出側の各々の分割補強ロール４Ａ，４
Ｂ，４Ｃ，４Ｄに作用する力の１．３３倍（４／３倍）
であることを示している。
【０００６】ところで、圧延機の圧下限界のパラメータ
として、作業ロールと分割補強ロール間の最大ヘルツ応
力がある。圧延中において、最大ヘルツ応力が限界値を
超えると、スポーリングと呼ばれるロールの表面疲労欠
陥やロールマークと呼ばれる分割補強ロールの端部が圧
延後の板に転写される表面疵等が発生する。最大ヘルツ
応力の限界値はロールの材質等によって異なるが、一般
に１８０〜２２０kgf/mm2 である。この問題を避けるた
めに、通常、最大ヘルツ応力の限界値以下で圧延が行わ
れている。
として、作業ロールと分割補強ロール間の最大ヘルツ応
力がある。圧延中において、最大ヘルツ応力が限界値を
超えると、スポーリングと呼ばれるロールの表面疲労欠
陥やロールマークと呼ばれる分割補強ロールの端部が圧
延後の板に転写される表面疵等が発生する。最大ヘルツ
応力の限界値はロールの材質等によって異なるが、一般
に１８０〜２２０kgf/mm2 である。この問題を避けるた
めに、通常、最大ヘルツ応力の限界値以下で圧延が行わ
れている。
【０００７】さて、図５で示した圧延機において、入側
の各々の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの最大ヘルツ
応力は、各々の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ
の最大ヘルツ応力の１．１５倍〔（４／３）1/2 倍〕と
なる。従って、入側の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃ
の最大ヘルツ応力の限界値によって、最大圧延荷重（最
大圧下率）が規制され、生産性が阻害されるという問題
があった。また、分割補強ロールの疲労および摩耗によ
る寿命は、応力と転動回数で決まり、分割補強ロールが
同径の場合、出側の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，
４Ｄの方が寿命が長くなる。従って、分割補強ロールを
寿命の限界値まで使う場合、ロール交換が不規則とな
り、生産性が低下するという問題があった。
の各々の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの最大ヘルツ
応力は、各々の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ
の最大ヘルツ応力の１．１５倍〔（４／３）1/2 倍〕と
なる。従って、入側の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃ
の最大ヘルツ応力の限界値によって、最大圧延荷重（最
大圧下率）が規制され、生産性が阻害されるという問題
があった。また、分割補強ロールの疲労および摩耗によ
る寿命は、応力と転動回数で決まり、分割補強ロールが
同径の場合、出側の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，
４Ｄの方が寿命が長くなる。従って、分割補強ロールを
寿命の限界値まで使う場合、ロール交換が不規則とな
り、生産性が低下するという問題があった。
【０００８】なお、この問題を解決する一つの方法とし
て、入側と出側の分割補強ロールの数を等しくすること
が考えられるが、この場合、入側と出側を合わせた全分
割数が偶数となるため、中央の２個の分割補強ロールは
独立した検出端あるいは制御端として機能できなくな
り、設備投資額に比して得られる効果が小さいという基
本的問題があり、以下の説明では、入側と出側を合わせ
た全分割数は奇数であることを前提とする。
て、入側と出側の分割補強ロールの数を等しくすること
が考えられるが、この場合、入側と出側を合わせた全分
割数が偶数となるため、中央の２個の分割補強ロールは
独立した検出端あるいは制御端として機能できなくな
り、設備投資額に比して得られる効果が小さいという基
本的問題があり、以下の説明では、入側と出側を合わせ
た全分割数は奇数であることを前提とする。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】以上のような従来法の
問題を解決する方法として、本出願人は、平成５年１０
月１３日付けで、ロール径およびロール位置を調整する
方法（特願平５−２５６１４９号）を出願した。しかし
ながら、この方法を用いてもなお、機械的な干渉によっ
て、設計の自由度が制限される場合があることが判明し
た。
問題を解決する方法として、本出願人は、平成５年１０
月１３日付けで、ロール径およびロール位置を調整する
方法（特願平５−２５６１４９号）を出願した。しかし
ながら、この方法を用いてもなお、機械的な干渉によっ
て、設計の自由度が制限される場合があることが判明し
た。
【００１０】例えば、図４（ａ），（ｂ）に示す作業ロ
ール径Ｄ1 ＝２４０mm、分割補強ロール径Ｄ3 ＝Ｄ4 ＝
５００mm、分割ロール設置角度θ1 ＝θ2 ＝４５°（θ
1 ，θ2 の定義は図２（ａ），（ｂ）に示す）、分割ロ
ール胴長Ｌ＝１３５mm（全ロールで同一）の圧延機を改
善することを考える。
ール径Ｄ1 ＝２４０mm、分割補強ロール径Ｄ3 ＝Ｄ4 ＝
５００mm、分割ロール設置角度θ1 ＝θ2 ＝４５°（θ
1 ，θ2 の定義は図２（ａ），（ｂ）に示す）、分割ロ
ール胴長Ｌ＝１３５mm（全ロールで同一）の圧延機を改
善することを考える。
【００１１】分割補強ロール３Ａ〜３Ｃの位置をそのま
まの条件（θ1 ＝４５°）とし、分割補強ロール４Ａ〜
４Ｄのロール径を変化させずに、特願平５−２５６１４
９号を適用すると、θ2 ＝５８°が求まる。しかしなが
ら、図４（ｃ），（ｄ）に示すように、この条件では、
分割補強ロール３と４が互いに干渉するために、実際に
この圧延機を設計することができない。
まの条件（θ1 ＝４５°）とし、分割補強ロール４Ａ〜
４Ｄのロール径を変化させずに、特願平５−２５６１４
９号を適用すると、θ2 ＝５８°が求まる。しかしなが
ら、図４（ｃ），（ｄ）に示すように、この条件では、
分割補強ロール３と４が互いに干渉するために、実際に
この圧延機を設計することができない。
【００１２】同様に、分割補強ロール４Ａ〜４Ｄをその
ままの条件（θ2 ＝４５°）で、分割補強ロール３Ａ〜
３Ｃの角度θ1 を変化させずに（θ1 ＝４５°）、特願
平５−２５６１４９号を適用すると、ロール径Ｄ3 ＝２
１８２mmが求まる。この条件も、図４（ｅ），（ｆ）に
示すように、分割補強ロール３と４が互いに干渉する上
に、ロール径は非現実的な大きさになり、実際にこの圧
延機を設計することができない。
ままの条件（θ2 ＝４５°）で、分割補強ロール３Ａ〜
３Ｃの角度θ1 を変化させずに（θ1 ＝４５°）、特願
平５−２５６１４９号を適用すると、ロール径Ｄ3 ＝２
１８２mmが求まる。この条件も、図４（ｅ），（ｆ）に
示すように、分割補強ロール３と４が互いに干渉する上
に、ロール径は非現実的な大きさになり、実際にこの圧
延機を設計することができない。
【００１３】本発明は、以上の点に鑑み、図５で示した
圧延機において、入側と出側の分割作業ロールのロール
胴長およびロール径が等しく、かつ、入側と出側の分割
作業ロールの位置が対称でも、最大ヘルツ応力を等しく
でき、その結果として、圧延荷重限界が向上し、分割補
強ロールの交換効率も向上する圧延機を提供することを
目的とする。
圧延機において、入側と出側の分割作業ロールのロール
胴長およびロール径が等しく、かつ、入側と出側の分割
作業ロールの位置が対称でも、最大ヘルツ応力を等しく
でき、その結果として、圧延荷重限界が向上し、分割補
強ロールの交換効率も向上する圧延機を提供することを
目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するため、図１で示したように、作業ロールに水平
ロールベンディング装置を有する板圧延機であることを
特徴とする。すなわち、本発明の要旨とするところは、
次の通りである。
解決するため、図１で示したように、作業ロールに水平
ロールベンディング装置を有する板圧延機であることを
特徴とする。すなわち、本発明の要旨とするところは、
次の通りである。
【００１５】上下少なくともどちらか一方のロールアセ
ンブリーが、軸方向に３分割以上に分割された分割補強
ロールを入側および出側に配置することによって作業ロ
ールを支持する機構であり、全ての分割補強ロールのロ
ール胴長およびロール径が等しく、かつ、分割補強ロー
ルが作業ロールの中心位置に対して入側と出側で対称に
設置され、各分割補強ロールには独立した荷重検出装置
を配置した板圧延機において、作業ロールに水平ロール
ベンディング装置を設けたことを特徴とする、板圧延
機。
ンブリーが、軸方向に３分割以上に分割された分割補強
ロールを入側および出側に配置することによって作業ロ
ールを支持する機構であり、全ての分割補強ロールのロ
ール胴長およびロール径が等しく、かつ、分割補強ロー
ルが作業ロールの中心位置に対して入側と出側で対称に
設置され、各分割補強ロールには独立した荷重検出装置
を配置した板圧延機において、作業ロールに水平ロール
ベンディング装置を設けたことを特徴とする、板圧延
機。
【００１６】
【作用】以下、本発明の図面に基づいて、詳細に説明す
る。図２（ａ），（ｂ）において、上ロールアセンブリ
ーは、軸方向にｋ分割（ｋ＝２ｎ＋１，ｎ：整数）に分
割した分割補強ロール群３（（ｋ−１）／２分割）、分
割補強ロール群（（ｋ＋１）／２分割）によって、作業
ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強ロール群
３，４にはそれぞれ独立に荷重検出装置が配置されてお
り、作業ロールと分割補強ロール間の板幅方向の圧延荷
重分布は一様で、分割補強ロール群３には均等に線荷重
ｐ1 が、分割補強ロール群４には均等に線荷重ｐ2 がか
かっている場合を例にとって説明する。上側の作業ロー
ル１（ロール径：Ｄ1 、ヤング率：Ｅ1 ）の中心位置と
分割補強ロール群３の中心位置とを結ぶ線が水平方向か
ら反時計回りになす角をθ1 （０度＜θ1 ＜９０度）、
上側の作業ロール１の中心位置と分割補強ロール群４の
中心とを結ぶ線が水平方向から時計回りになす角をθ2
（０度＜θ2 ＜９０度）とする。ここで、θ1 ，θ2 を
分割ロール設置角度と称する。また分割補強ロール群３
のロール径をＤ3、ヤング率をＥ3 、ポアソン比を
ν3 、各胴長をＬ、分割補強ロール群４のロール径をＤ
4 、ヤング率をＥ4 、ポアソン比をν4 、各胴長をＬと
する。
る。図２（ａ），（ｂ）において、上ロールアセンブリ
ーは、軸方向にｋ分割（ｋ＝２ｎ＋１，ｎ：整数）に分
割した分割補強ロール群３（（ｋ−１）／２分割）、分
割補強ロール群（（ｋ＋１）／２分割）によって、作業
ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強ロール群
３，４にはそれぞれ独立に荷重検出装置が配置されてお
り、作業ロールと分割補強ロール間の板幅方向の圧延荷
重分布は一様で、分割補強ロール群３には均等に線荷重
ｐ1 が、分割補強ロール群４には均等に線荷重ｐ2 がか
かっている場合を例にとって説明する。上側の作業ロー
ル１（ロール径：Ｄ1 、ヤング率：Ｅ1 ）の中心位置と
分割補強ロール群３の中心位置とを結ぶ線が水平方向か
ら反時計回りになす角をθ1 （０度＜θ1 ＜９０度）、
上側の作業ロール１の中心位置と分割補強ロール群４の
中心とを結ぶ線が水平方向から時計回りになす角をθ2
（０度＜θ2 ＜９０度）とする。ここで、θ1 ，θ2 を
分割ロール設置角度と称する。また分割補強ロール群３
のロール径をＤ3、ヤング率をＥ3 、ポアソン比を
ν3 、各胴長をＬ、分割補強ロール群４のロール径をＤ
4 、ヤング率をＥ4 、ポアソン比をν4 、各胴長をＬと
する。
【００１７】２つのロール間の接触問題に関しては、ヘ
ルツの理論を用いることが知られている。本発明におい
ても、ヘルツの理論に従って２ロール間の接触応力を求
めることにする。分割補強ロール群３と作業ロール間の
最大ヘルツ応力をσMAX1、分割補強ロール群４と作業ロ
ール間の最大ヘルツ応力σMAX2は次式で与えられる。
ルツの理論を用いることが知られている。本発明におい
ても、ヘルツの理論に従って２ロール間の接触応力を求
めることにする。分割補強ロール群３と作業ロール間の
最大ヘルツ応力をσMAX1、分割補強ロール群４と作業ロ
ール間の最大ヘルツ応力σMAX2は次式で与えられる。
【数１】
【００１８】ここで、ロールのヤング率・ポアソン比は
分割補強ロール３，４で等しいのでＥ1 ＝Ｅ3 ＝Ｅ4 ＝
２１０００kgf/mm2 、ν3 ＝ν4 ＝０．３とおき、分割
補強ロールの径は３，４で等しいのでＤ3 ＝Ｄ4 ＝Ｄと
おくと、上式は、
分割補強ロール３，４で等しいのでＥ1 ＝Ｅ3 ＝Ｅ4 ＝
２１０００kgf/mm2 、ν3 ＝ν4 ＝０．３とおき、分割
補強ロールの径は３，４で等しいのでＤ3 ＝Ｄ4 ＝Ｄと
おくと、上式は、
【数２】 となる。従って、上記の条件においては、線荷重を等し
く（ｐ1 ＝ｐ2 ）することによって分割補強ロール３，
４の最大ヘルツ応力を等しくすることができる。
く（ｐ1 ＝ｐ2 ）することによって分割補強ロール３，
４の最大ヘルツ応力を等しくすることができる。
【００１９】以下、この最大ヘルツ応力を等しくする手
段として、本発明の水平作業ロールベンディング装置を
用いた方法について説明する。図２（ａ），（ｂ）よ
り、圧延反力Ｆによって、分割補強ロール群３と作業ロ
ール間に作用する力をＰ1 、分割補強ロール群４と作業
ロール間に作用する力をＰ2 とすると、
段として、本発明の水平作業ロールベンディング装置を
用いた方法について説明する。図２（ａ），（ｂ）よ
り、圧延反力Ｆによって、分割補強ロール群３と作業ロ
ール間に作用する力をＰ1 、分割補強ロール群４と作業
ロール間に作用する力をＰ2 とすると、
【数３】 となる。
【００２０】分割補強ロール３，４は作業ロールに対し
て対称に配置されており、すなわち、設置角度が等しい
ので、ここで、θ1 ＝θ2 ＝θとすると、Ｐ1 ，Ｐ2 は
等しくなるので、Ｐ1 ＝Ｐ2 ＝Ｐとおける。従って、式
（５）よりＦ＝２Ｐsin θであるから、分割補強ロール
群３の線荷重ｐ1 、および分割補強ロール群４の線荷重
ｐ2 は、
て対称に配置されており、すなわち、設置角度が等しい
ので、ここで、θ1 ＝θ2 ＝θとすると、Ｐ1 ，Ｐ2 は
等しくなるので、Ｐ1 ＝Ｐ2 ＝Ｐとおける。従って、式
（５）よりＦ＝２Ｐsin θであるから、分割補強ロール
群３の線荷重ｐ1 、および分割補強ロール群４の線荷重
ｐ2 は、
【数４】 となる。ここで、ｐ1 ＞ｐ2 となり、入・出側の分割補
強ロールの径が等しく、位置が対称である場合、線荷重
は、分割数が少ないほど大きくなることがわかる。
強ロールの径が等しく、位置が対称である場合、線荷重
は、分割数が少ないほど大きくなることがわかる。
【００２１】次に、図３（ａ），（ｂ）に示した方向に
水平作業ロールベンディング力Ｆbを作用させた場合を
考える。ベンディング力Ｆb の作用によって、分割補強
ロール群３，４と作業ロール間に作用する力は、図３
（ａ），（ｂ）に示したようにＰ1 ′，Ｐ2 ′に変化す
る。この時、力の釣り合い式は式（８）のようになる。
水平作業ロールベンディング力Ｆbを作用させた場合を
考える。ベンディング力Ｆb の作用によって、分割補強
ロール群３，４と作業ロール間に作用する力は、図３
（ａ），（ｂ）に示したようにＰ1 ′，Ｐ2 ′に変化す
る。この時、力の釣り合い式は式（８）のようになる。
【数５】 となり、本発明を適用することによって、入・出側の線
荷重ｐ1 ′，ｐ2 ′を等しくするとともに、従来（水平
ベンディング力を作用させない場合）に比べ、（１−１
／ｋ）倍に線荷重を下げることができる。
荷重ｐ1 ′，ｐ2 ′を等しくするとともに、従来（水平
ベンディング力を作用させない場合）に比べ、（１−１
／ｋ）倍に線荷重を下げることができる。
【００２２】以上、本発明は、入側と出側の分割作業ロ
ールのロール胴長およびロール径が等しく、かつ、入側
と出側の分割作業ロールの位置が対称でも、水平ロール
ベンディング装置のベンディング力を作用させることに
よって、入側と出側の分割作業ロールに作用する最大ヘ
ルツ応力を等しくでき、その結果として、圧延荷重限界
が向上し、分割補強ロールの交換効率も向上することが
できる。
ールのロール胴長およびロール径が等しく、かつ、入側
と出側の分割作業ロールの位置が対称でも、水平ロール
ベンディング装置のベンディング力を作用させることに
よって、入側と出側の分割作業ロールに作用する最大ヘ
ルツ応力を等しくでき、その結果として、圧延荷重限界
が向上し、分割補強ロールの交換効率も向上することが
できる。
【００２３】
【実施例】図１を用いて、本発明の実施例を示す。図１
の板圧延機の仕様を表１に示す。図１において、上ロー
ルアセンブリーは、軸方向に７分割（ｋ＝７）に分割し
た分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ、４Ａ〜４Ｄによって、作
業ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強ロール
３Ａ〜３Ｃ、４Ａ〜４Ｄにはそれぞれ独立に荷重検出装
置と独立した分割補強ロール圧下装置とが配置されてお
り、１は上作業ロール、２は下作業ロール、３は上分割
補強ロール（３分割）、４は上分割補強ロール（４分
割）、５は下補強ロール、６は圧延材であり、上作業ロ
ール１には、水平ベンディング装置７が設置されてい
る。また、上部の分割補強ロールの設置角度はそれぞれ
４５°であり、分割補強ロールの胴長は全て１３５mmで
ある。
の板圧延機の仕様を表１に示す。図１において、上ロー
ルアセンブリーは、軸方向に７分割（ｋ＝７）に分割し
た分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ、４Ａ〜４Ｄによって、作
業ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強ロール
３Ａ〜３Ｃ、４Ａ〜４Ｄにはそれぞれ独立に荷重検出装
置と独立した分割補強ロール圧下装置とが配置されてお
り、１は上作業ロール、２は下作業ロール、３は上分割
補強ロール（３分割）、４は上分割補強ロール（４分
割）、５は下補強ロール、６は圧延材であり、上作業ロ
ール１には、水平ベンディング装置７が設置されてい
る。また、上部の分割補強ロールの設置角度はそれぞれ
４５°であり、分割補強ロールの胴長は全て１３５mmで
ある。
【００２４】このミルを用いて、水平ベンディング力を
作用させずに圧延速度４０ｍ/minで無張力熱間圧延を行
ったところ、３の分割補強ロールの最大ヘルツ応力限界
（２００kgf/mm2 ）から、圧下率４０％、圧延荷重は約
５０６TON までしか取ることができなかった。また、こ
の際、３の分割補強ロールの摩耗は４の分割補強ロール
の摩耗よりも激しいことが確認された。
作用させずに圧延速度４０ｍ/minで無張力熱間圧延を行
ったところ、３の分割補強ロールの最大ヘルツ応力限界
（２００kgf/mm2 ）から、圧下率４０％、圧延荷重は約
５０６TON までしか取ることができなかった。また、こ
の際、３の分割補強ロールの摩耗は４の分割補強ロール
の摩耗よりも激しいことが確認された。
【００２５】そこで、分割補強ロール３Ａ〜３Ｃのロー
ル径、角度θ1 、ロール胴長および、分割補強ロール４
Ａ〜４Ｄのロール径、角度θ2 、ロール胴長を変更せず
に、本発明を適用し圧延荷重限界値の改善を図った。
ル径、角度θ1 、ロール胴長および、分割補強ロール４
Ａ〜４Ｄのロール径、角度θ2 、ロール胴長を変更せず
に、本発明を適用し圧延荷重限界値の改善を図った。
【００２６】３および４の分割補強ロールの最大ヘルツ
応力限界（２００kgf/mm2 ）に基づき、式（８），
（９），（１０）から限界圧延荷重時の水平ベンディン
グ力Ｆbを求めると、Ｆb ＝８４．３TON が求まり、こ
の結果に基づいて水平ベンディング力を作用させて、圧
延速度４０ｍ/minで無張力熱間圧延を行なったところ、
圧下率４５％、圧延荷重は約５９０TON まで上げること
ができた。また、この際、３および４の分割補強ロール
の摩耗は同程度で変化することも確認された。
応力限界（２００kgf/mm2 ）に基づき、式（８），
（９），（１０）から限界圧延荷重時の水平ベンディン
グ力Ｆbを求めると、Ｆb ＝８４．３TON が求まり、こ
の結果に基づいて水平ベンディング力を作用させて、圧
延速度４０ｍ/minで無張力熱間圧延を行なったところ、
圧下率４５％、圧延荷重は約５９０TON まで上げること
ができた。また、この際、３および４の分割補強ロール
の摩耗は同程度で変化することも確認された。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】本発明の圧延機を用いると、最大ヘルツ
応力限界による圧延荷重限界を高めることができるた
め、より高圧下圧延が可能となり、圧延機の生産性を高
めることができる。また、分割補強ロールが同径の場
合、各分割補強ロールの摩耗・疲労が同程度となるた
め、効率の良いロール交換が可能となる。
応力限界による圧延荷重限界を高めることができるた
め、より高圧下圧延が可能となり、圧延機の生産性を高
めることができる。また、分割補強ロールが同径の場
合、各分割補強ロールの摩耗・疲労が同程度となるた
め、効率の良いロール交換が可能となる。
【図１】本発明の圧延機の一例を示すもので、（Ａ）は
側面図、（Ｂ）は平面図である。
側面図、（Ｂ）は平面図である。
【図２】本発明の記号の定義の説明図であり、（ａ）は
ロールアセンブリーの側面図、（ｂ）は平面図である。
ロールアセンブリーの側面図、（ｂ）は平面図である。
【図３】図２の状態においてさらに水平作業ロールベン
ディング力Ｆb を作用させた場合の説明図である。
ディング力Ｆb を作用させた場合の説明図である。
【図４】先行技術の問題点を示すもので、（ａ），
（ｃ），（ｅ）は先行技術のロールアセンブリーを示す
側面図、（ｂ），（ｄ），（ｆ）は平面図である。
（ｃ），（ｅ）は先行技術のロールアセンブリーを示す
側面図、（ｂ），（ｄ），（ｆ）は平面図である。
【図５】先行技術を示すもので、（Ａ）は側面図、
（Ｂ）は平面図である。
（Ｂ）は平面図である。
１ 上作業ロール ２ 下作業ロール ３ 上分割補強ロール（３分割） ４ 上分割補強ロール（４分割） ５ 下補強ロール ６ 圧延材 ７ 水平ベンディング装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 東田 康宏 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社 技術開発本部内 (56)参考文献 特開 平５−69010（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−196206（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−256310（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−108303（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−262213（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−262215（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−262226（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−262227（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−262228（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 13/14 B21B 29/00
Claims (1)
- 【請求項１】 上下少なくともどちらか一方のロールア
センブリーが、軸方向に３分割以上に分割された分割補
強ロールを入側および出側に配置することによって作業
ロールを支持する機構であり、全ての分割補強ロールの
ロール胴長およびロール径が等しく、かつ、分割補強ロ
ールが作業ロールの中心位置に対して入側と出側で対称
に設置され、各分割補強ロールには独立した荷重検出装
置を配置した板圧延機において、作業ロールに水平ロー
ルベンディング装置を設けたことを特徴とする、板圧延
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04930494A JP3250904B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 板圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04930494A JP3250904B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 板圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07256309A JPH07256309A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3250904B2 true JP3250904B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=12827208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04930494A Expired - Lifetime JP3250904B2 (ja) | 1994-03-18 | 1994-03-18 | 板圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3250904B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3605300B2 (ja) * | 1998-10-13 | 2004-12-22 | 新日本製鐵株式会社 | 板圧延機 |
-
1994
- 1994-03-18 JP JP04930494A patent/JP3250904B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07256309A (ja) | 1995-10-09 |
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