JP3241507B2 - 板圧延機 - Google Patents
板圧延機Info
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- JP3241507B2 JP3241507B2 JP25614993A JP25614993A JP3241507B2 JP 3241507 B2 JP3241507 B2 JP 3241507B2 JP 25614993 A JP25614993 A JP 25614993A JP 25614993 A JP25614993 A JP 25614993A JP 3241507 B2 JP3241507 B2 JP 3241507B2
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- rolls
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板状の金属製品あるい
は帯状の金属製品を製造する際に行う圧延方法に用いる
板圧延機に関する。
は帯状の金属製品を製造する際に行う圧延方法に用いる
板圧延機に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、本願出願人が先に出願した特願
平５−０４８３７５号に記載の板圧延機の例の説明図
で、（Ａ）は全体の説明図、（Ｂ）は上ロールアセンブ
リーの分割補強ロールの配置を示す平面図である。例え
ば、上ロールアセンブリーは、軸方向に３分割以上（図
３では、７分割）に分割した分割補強ロール３Ａ〜３
Ｃ，４Ａ〜４Ｄによって、作業ロール１を支持する機構
とし、各々の分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄに
はそれぞれ独立に荷重検出装置と独立した分割補強ロー
ル圧下装置とが配置されている。図３は軸方向に、３
Ａ，３Ｂ，３Ｃ，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄに７分割した
分割補強ロールの例であるが、この分割数は３以上であ
れば良い。なお、図中６は圧延材である。
平５−０４８３７５号に記載の板圧延機の例の説明図
で、（Ａ）は全体の説明図、（Ｂ）は上ロールアセンブ
リーの分割補強ロールの配置を示す平面図である。例え
ば、上ロールアセンブリーは、軸方向に３分割以上（図
３では、７分割）に分割した分割補強ロール３Ａ〜３
Ｃ，４Ａ〜４Ｄによって、作業ロール１を支持する機構
とし、各々の分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄに
はそれぞれ独立に荷重検出装置と独立した分割補強ロー
ル圧下装置とが配置されている。図３は軸方向に、３
Ａ，３Ｂ，３Ｃ，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄに７分割した
分割補強ロールの例であるが、この分割数は３以上であ
れば良い。なお、図中６は圧延材である。
【０００３】例えば、図３に示した圧延機では上側のロ
ールアセンブリーにおいて、各々の分割補強ロールのロ
ール胴長、ロール径およびその位置は等しいけれども圧
延機の前後での分割補強ロールの数が異なる（３分割と
４分割）。
ールアセンブリーにおいて、各々の分割補強ロールのロ
ール胴長、ロール径およびその位置は等しいけれども圧
延機の前後での分割補強ロールの数が異なる（３分割と
４分割）。
【０００４】作業ロールを基準に水平方向の力の釣り合
いから、分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄの合力
と分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの合力は等しい。こ
のことは、おおまかにいって、各々の分割補強ロール３
Ａ，３Ｂ，３Ｃに作用する力は、各々の分割補強ロール
４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄに作用する力の１．３３倍（４
／３倍）であることを示している。
いから、分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄの合力
と分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの合力は等しい。こ
のことは、おおまかにいって、各々の分割補強ロール３
Ａ，３Ｂ，３Ｃに作用する力は、各々の分割補強ロール
４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄに作用する力の１．３３倍（４
／３倍）であることを示している。
【０００５】ところで、圧延機の圧下限界のパラメータ
として、作業ロールと分割補強ロール間の最大ヘルツ応
力がある。圧延中において、最大ヘルツ応力がある限界
値を超えると、スポーリングと呼ばれるロールの表面疲
労欠陥やロールマークと呼ばれる分割補強ロールの端部
が圧延後の板に転写される表面疵等が発生する。最大ヘ
ルツ応力の限界値は、ロールの材質等によって異なる
が、一般に１８０〜２２０kgf/mm2 の値である。このよ
うな問題を避けるために、通常、最大ヘルツ応力の限界
値以下で圧延が行われている。
として、作業ロールと分割補強ロール間の最大ヘルツ応
力がある。圧延中において、最大ヘルツ応力がある限界
値を超えると、スポーリングと呼ばれるロールの表面疲
労欠陥やロールマークと呼ばれる分割補強ロールの端部
が圧延後の板に転写される表面疵等が発生する。最大ヘ
ルツ応力の限界値は、ロールの材質等によって異なる
が、一般に１８０〜２２０kgf/mm2 の値である。このよ
うな問題を避けるために、通常、最大ヘルツ応力の限界
値以下で圧延が行われている。
【０００６】さて、図３で示した圧延機において、各々
の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの最大ヘルツ応力
は、各々の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄの最
大ヘルツ応力の１．１５倍（（４／３）1/2 倍）とな
る。従って、分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの最大ヘ
ルツ応力の限界値によって、最大圧延荷重（最大圧下
率）が規制されるため、時として生産性が阻害されると
いう問題があった。また、分割補強ロールの疲労および
摩耗による寿命は、応力と転動回数で決まり、分割補強
ロールが同径の場合、分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４
Ｃ，４Ｄの方が寿命が長くなる。従って、図３の例で
は、分割補強ロールを寿命の限界値まで使う場合、ロー
ル交換が不規則となり、同様に生産性が低下するという
問題がある。
の分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの最大ヘルツ応力
は、各々の分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄの最
大ヘルツ応力の１．１５倍（（４／３）1/2 倍）とな
る。従って、分割補強ロール３Ａ，３Ｂ，３Ｃの最大ヘ
ルツ応力の限界値によって、最大圧延荷重（最大圧下
率）が規制されるため、時として生産性が阻害されると
いう問題があった。また、分割補強ロールの疲労および
摩耗による寿命は、応力と転動回数で決まり、分割補強
ロールが同径の場合、分割補強ロール４Ａ，４Ｂ，４
Ｃ，４Ｄの方が寿命が長くなる。従って、図３の例で
は、分割補強ロールを寿命の限界値まで使う場合、ロー
ル交換が不規則となり、同様に生産性が低下するという
問題がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、図３で示し
たような圧延機を用いて板圧延を行う際に、最大ヘルツ
応力に起因する圧延荷重限界（圧下率限界）を向上させ
ることによって、生産性にすぐれた板圧延を行い、ま
た、分割補強ロールが同径の場合、摩耗・疲労が同等に
なるので、効率良く分割補強ロールを交換できるように
することを課題としている。
たような圧延機を用いて板圧延を行う際に、最大ヘルツ
応力に起因する圧延荷重限界（圧下率限界）を向上させ
ることによって、生産性にすぐれた板圧延を行い、ま
た、分割補強ロールが同径の場合、摩耗・疲労が同等に
なるので、効率良く分割補強ロールを交換できるように
することを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、上
下少なくともどちらか一方のロールアセンブリーが、軸
方向に３分割以上に分割された分割補強ロールによって
作業ロールを支持する機構を有し、各分割補強ロールに
はそれぞれ独立した荷重検出装置と圧下装置とを配置
し、かつ、該分割補強ロール数が圧延機入側と出側で異
なる板圧延機において、板幅方向中央位置の分割補強ロ
ールと作業ロール間の最大ヘルツ応力が圧延機の入側と
出側とで等しくなるように、各分割補強ロールの位置を
調整して配置したことを特徴とする。
下少なくともどちらか一方のロールアセンブリーが、軸
方向に３分割以上に分割された分割補強ロールによって
作業ロールを支持する機構を有し、各分割補強ロールに
はそれぞれ独立した荷重検出装置と圧下装置とを配置
し、かつ、該分割補強ロール数が圧延機入側と出側で異
なる板圧延機において、板幅方向中央位置の分割補強ロ
ールと作業ロール間の最大ヘルツ応力が圧延機の入側と
出側とで等しくなるように、各分割補強ロールの位置を
調整して配置したことを特徴とする。
【０００９】以下、本発明を具体的に説明する。図２に
おいて、上ロールアセンブリーは、軸方向に７分割に分
割した分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄによっ
て、作業ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強
ロール３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄにはそれぞれ独立に荷重
検出装置と独立した分割補強ロール圧下装置とが配置さ
れている。ここでは、作業ロールと分割補強ロール間に
は、板幅方向に圧延荷重分布はなく、分割補強ロール３
Ａ〜３Ｃには均等に線荷重ｐ1 が、分割補強ロール４Ａ
〜４Ｄには均等に線荷重ｐ2がかかっている場合を例に
とって説明する。
おいて、上ロールアセンブリーは、軸方向に７分割に分
割した分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄによっ
て、作業ロール１を支持する機構とし、各々の分割補強
ロール３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄにはそれぞれ独立に荷重
検出装置と独立した分割補強ロール圧下装置とが配置さ
れている。ここでは、作業ロールと分割補強ロール間に
は、板幅方向に圧延荷重分布はなく、分割補強ロール３
Ａ〜３Ｃには均等に線荷重ｐ1 が、分割補強ロール４Ａ
〜４Ｄには均等に線荷重ｐ2がかかっている場合を例に
とって説明する。
【００１０】上側の作業ロール１（ロール径：Ｄ1 、ヤ
ング率：Ｅ1 ）の中心位置と、３分割の分割補強ロール
３Ａ〜３Ｃの中心とを結ぶ線が水平方向から反時計回り
になす角をθ1 （０度＜θ1 ＜９０度）、上側の作業ロ
ール１の中心位置と、４分割の分割補強ロール４Ａ〜４
Ｄの中心とを結ぶ線が水平方向から時計回りになす角を
θ2 （０度＜θ2 ＜９０度）、分割補強ロール３Ａ〜３
Ｃのロール径をＤ3 、ヤング率をＥ3 、幅をＬ、分割補
強ロール４Ａ〜４Ｃのロール径をＤ4 、ヤング率を
Ｅ4 、幅をＬとする。また、分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ
と作業ロール間の力をＰ1 、分割補強ロール４Ａ〜４Ｄ
と作業ロール間の力をＰ2 とする。
ング率：Ｅ1 ）の中心位置と、３分割の分割補強ロール
３Ａ〜３Ｃの中心とを結ぶ線が水平方向から反時計回り
になす角をθ1 （０度＜θ1 ＜９０度）、上側の作業ロ
ール１の中心位置と、４分割の分割補強ロール４Ａ〜４
Ｄの中心とを結ぶ線が水平方向から時計回りになす角を
θ2 （０度＜θ2 ＜９０度）、分割補強ロール３Ａ〜３
Ｃのロール径をＤ3 、ヤング率をＥ3 、幅をＬ、分割補
強ロール４Ａ〜４Ｃのロール径をＤ4 、ヤング率を
Ｅ4 、幅をＬとする。また、分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ
と作業ロール間の力をＰ1 、分割補強ロール４Ａ〜４Ｄ
と作業ロール間の力をＰ2 とする。
【００１１】垂直方向の力の釣り合いから、 Ｐ＝Ｐ1 ｓｉｎθ1 ＋Ｐ2 ｓｉｎθ2 水平方向の力の釣り合いから Ｐ1 ｃｏｓθ1 ＝Ｐ2 ｃｏｓθ2 従って、Ｐ1 ＝Ｐｃｏｓθ2 ／ｓｉｎ（θ1 ＋θ2 ）、 Ｐ2 ＝Ｐｃｏｓθ1 ／ｓｉｎ（θ1 ＋θ2 ） 以上の結果から ｐ1 ＝Ｐ1 ／３／Ｌ＝Ｐｃｏｓθ2 ／ｓｉｎ（θ1 ＋θ2 ）／３／Ｌ ｐ2 ＝Ｐ2 ／４／Ｌ＝Ｐｃｏｓθ1 ／ｓｉｎ（θ1 ＋θ2 ）／４／Ｌ となる。
【００１２】分割補強ロール３Ａ〜３Ｃと作業ロール間
の最大ヘルツ応力をσHZMAX1、分割補強ロール４Ａ〜４
Ｄと作業ロール間の最大ヘルツ応力σHZMAX2は次式で与
えられる。 σHZMAX1＝0.418{ｐ1 （Ｅ1 Ｅ3 ／（Ｅ1 ＋Ｅ3 )) ２（Ｄ1 ＋Ｄ3 ）／（Ｄ1 Ｄ3 )}1/2 σHZMAX2＝0.418{ｐ2 （Ｅ1 Ｅ4 ／（Ｅ1 ＋Ｅ4 )) ２（Ｄ1 ＋Ｄ4 ）／（Ｄ1 Ｄ4 )}1/2
の最大ヘルツ応力をσHZMAX1、分割補強ロール４Ａ〜４
Ｄと作業ロール間の最大ヘルツ応力σHZMAX2は次式で与
えられる。 σHZMAX1＝0.418{ｐ1 （Ｅ1 Ｅ3 ／（Ｅ1 ＋Ｅ3 )) ２（Ｄ1 ＋Ｄ3 ）／（Ｄ1 Ｄ3 )}1/2 σHZMAX2＝0.418{ｐ2 （Ｅ1 Ｅ4 ／（Ｅ1 ＋Ｅ4 )) ２（Ｄ1 ＋Ｄ4 ）／（Ｄ1 Ｄ4 )}1/2
【００１３】本発明の条件はσHZMAX1＝σHZMAX2の条件
であり、実用上ロールのヤング率はほぼ同じであること
を考慮すると次式が得られる。 (cosθ2 /3）・（Ｄ1 ＋Ｄ3 ）／（Ｄ1 ・Ｄ3 ） ＝(cosθ1 /4）・（Ｄ1 ＋Ｄ4 ）／（Ｄ1 ・Ｄ4 ）
であり、実用上ロールのヤング率はほぼ同じであること
を考慮すると次式が得られる。 (cosθ2 /3）・（Ｄ1 ＋Ｄ3 ）／（Ｄ1 ・Ｄ3 ） ＝(cosθ1 /4）・（Ｄ1 ＋Ｄ4 ）／（Ｄ1 ・Ｄ4 ）
【００１４】従って、上式を満足するように、分割補強
ロール３Ａ〜３Ｃのロール径Ｄ3 およびその角度θ1 、
分割補強ロール４Ａ〜４Ｄのロール径Ｄ4 およびその角
度θ2 を設計すれば良い。
ロール３Ａ〜３Ｃのロール径Ｄ3 およびその角度θ1 、
分割補強ロール４Ａ〜４Ｄのロール径Ｄ4 およびその角
度θ2 を設計すれば良い。
【００１５】
【実施例】図１を用いて、本発明の実施例を示す。図１
の（Ａ）は本発明を適用する前の板圧延機であり、その
仕様を表１に示す。図１の（Ａ）において、上ロールア
センブリーは、軸方向に７分割に分割した分割補強ロー
ル３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄによって、作業ロール１を支
持する機構とし、各々の分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ，４
Ａ〜４Ｄにはそれぞれ独立に荷重検出装置と独立した分
割補強ロール圧下装置とが配置されている。なお、１は
上作業ロール、２は下作業ロール、３は上分割補強ロー
ル（３分割）、４は上分割補強ロール（４分割）、５は
下補強ロール、６は圧延材である。また、上部の分割補
強ロールの角度は水平線に対してそれぞれ４５度であ
り、各分割補強ロールの胴長は１３０mmである。
の（Ａ）は本発明を適用する前の板圧延機であり、その
仕様を表１に示す。図１の（Ａ）において、上ロールア
センブリーは、軸方向に７分割に分割した分割補強ロー
ル３Ａ〜３Ｃ，４Ａ〜４Ｄによって、作業ロール１を支
持する機構とし、各々の分割補強ロール３Ａ〜３Ｃ，４
Ａ〜４Ｄにはそれぞれ独立に荷重検出装置と独立した分
割補強ロール圧下装置とが配置されている。なお、１は
上作業ロール、２は下作業ロール、３は上分割補強ロー
ル（３分割）、４は上分割補強ロール（４分割）、５は
下補強ロール、６は圧延材である。また、上部の分割補
強ロールの角度は水平線に対してそれぞれ４５度であ
り、各分割補強ロールの胴長は１３０mmである。
【００１６】このミルを用いて、圧延速度４０ｍ/minで
無張力熱間圧延を行う場合、３の分割補強ロールの最大
ヘルツ応力限界（２００kgf/mm2 ）から、圧下率３５
％、圧延荷重は約９７０TON までしかとることができな
かった。また、この際、３の分割補強ロールの摩耗は４
の分割補強ロールの摩耗よりも激しいことが確認され
た。
無張力熱間圧延を行う場合、３の分割補強ロールの最大
ヘルツ応力限界（２００kgf/mm2 ）から、圧下率３５
％、圧延荷重は約９７０TON までしかとることができな
かった。また、この際、３の分割補強ロールの摩耗は４
の分割補強ロールの摩耗よりも激しいことが確認され
た。
【００１７】分割補強ロール３Ａ〜３Ｃをそのままの条
件（角度４５度）で、分割補強ロール４Ａ〜４ＤＣのロ
ール径はそのままで、本発明を適用し、上述の関係を満
たす角度を求めると約５８度が求まる。この結果に基づ
き図１の（Ｂ）のように圧延機を改造し、圧延したとこ
ろ、圧延速度４０ｍ/minで無張力熱間圧延を行う場合、
３および４の分割補強ロールの最大ヘルツ応力限界（２
００kgf/mm2 ）から、圧下率４０％、圧延荷重は約１１
００TON までとることができた。また、この際、３およ
び４の分割補強ロールの摩耗は同程度で変化することも
確認された。
件（角度４５度）で、分割補強ロール４Ａ〜４ＤＣのロ
ール径はそのままで、本発明を適用し、上述の関係を満
たす角度を求めると約５８度が求まる。この結果に基づ
き図１の（Ｂ）のように圧延機を改造し、圧延したとこ
ろ、圧延速度４０ｍ/minで無張力熱間圧延を行う場合、
３および４の分割補強ロールの最大ヘルツ応力限界（２
００kgf/mm2 ）から、圧下率４０％、圧延荷重は約１１
００TON までとることができた。また、この際、３およ
び４の分割補強ロールの摩耗は同程度で変化することも
確認された。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明の圧延機によると、最大ヘルツ応
力限界による圧延荷重限界を高めることができるため、
より高圧下圧延が可能となり、圧延機の生産性を高める
ことができる。また、分割補強ロールが同径の場合、各
分割補強ロールの摩耗・疲労が同程度となるため、効率
の良いロール交換が可能となる。
力限界による圧延荷重限界を高めることができるため、
より高圧下圧延が可能となり、圧延機の生産性を高める
ことができる。また、分割補強ロールが同径の場合、各
分割補強ロールの摩耗・疲労が同程度となるため、効率
の良いロール交換が可能となる。
【図１】本発明の板圧延機の一例を示す説明図。
【図２】先行技術の問題点の説明図。
【図３】従来の板圧延機の説明図。
１ 上作業ロール ２ 下作業ロール ３ 上分割補強ロール（３分割） ４ 上分割補強ロール（４分割） ５ 下補強ロール ６ 圧延材
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−69010（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−245504（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−212407（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−252608（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/22 B21B 13/14
Claims (1)
- 【請求項１】 上下少なくともどちらか一方のロールア
センブリーが、軸方向に３分割以上に分割された分割補
強ロールによって作業ロールを支持する機構を有し、各
分割補強ロールにはそれぞれ独立した荷重検出装置と圧
下装置とを配置し、かつ、該分割補強ロール数が圧延機
入側と出側で異なる板圧延機において、板幅方向中央位
置の分割補強ロールと作業ロール間の最大ヘルツ応力が
圧延機の入側と出側とで等しくなるように、各分割補強
ロールの位置を調整して配置したことを特徴とする板圧
延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25614993A JP3241507B2 (ja) | 1993-10-13 | 1993-10-13 | 板圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25614993A JP3241507B2 (ja) | 1993-10-13 | 1993-10-13 | 板圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07108303A JPH07108303A (ja) | 1995-04-25 |
| JP3241507B2 true JP3241507B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=17288591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25614993A Expired - Fee Related JP3241507B2 (ja) | 1993-10-13 | 1993-10-13 | 板圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3241507B2 (ja) |
-
1993
- 1993-10-13 JP JP25614993A patent/JP3241507B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07108303A (ja) | 1995-04-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010904 |
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