JPH0550144A - テンシヨンレベラーおよび矯正方法 - Google Patents
テンシヨンレベラーおよび矯正方法Info
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- JPH0550144A JPH0550144A JP21104991A JP21104991A JPH0550144A JP H0550144 A JPH0550144 A JP H0550144A JP 21104991 A JP21104991 A JP 21104991A JP 21104991 A JP21104991 A JP 21104991A JP H0550144 A JPH0550144 A JP H0550144A
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- rolls
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- tension leveler
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 板幅方向の歪みが不均一なために大きなＣ反
り、Ｌ反りをもつ材料を、幅方向の不均一性に応じて幅
方向に矯正仕事を変えることにより、より平坦な処理材
料を得る。 【構成】 テンションレベラーを構成しているロールの
うち少なくとも２本をライン直角方向に移動可能とし、
その外径が幅方向に対してたとえば３次関数で変化する
ような形状にし、そのシフト量に応じて、板が通過する
長さを変化させることによって幅方向張力分布をかえ
る。
り、Ｌ反りをもつ材料を、幅方向の不均一性に応じて幅
方向に矯正仕事を変えることにより、より平坦な処理材
料を得る。 【構成】 テンションレベラーを構成しているロールの
うち少なくとも２本をライン直角方向に移動可能とし、
その外径が幅方向に対してたとえば３次関数で変化する
ような形状にし、そのシフト量に応じて、板が通過する
長さを変化させることによって幅方向張力分布をかえ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板状の圧延材の形状を
矯正したり、スケール除去のためのクラック形成のため
に用いられるテンションレベラーおよびそれによる矯正
方法に関するものである。
矯正したり、スケール除去のためのクラック形成のため
に用いられるテンションレベラーおよびそれによる矯正
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、圧延材の形状に対する品質要求は
ますます厳しいものになり、種々の形状制御機能を有す
る圧延機が提案され、実機化されている。しかしなが
ら、圧延機だけでの形状の造り込みには限界があり、各
種の表面処理ラインには形状の矯正を目的とするテンシ
ョンレベラーが配置されているのが現状である。また、
酸洗ラインにおいては、圧延材表面のスケールにクラッ
クを形成させて、酸洗の能力を向上させるとともに形状
の向上のためにテンションレベラーが配置されるケース
が増えている。
ますます厳しいものになり、種々の形状制御機能を有す
る圧延機が提案され、実機化されている。しかしなが
ら、圧延機だけでの形状の造り込みには限界があり、各
種の表面処理ラインには形状の矯正を目的とするテンシ
ョンレベラーが配置されているのが現状である。また、
酸洗ラインにおいては、圧延材表面のスケールにクラッ
クを形成させて、酸洗の能力を向上させるとともに形状
の向上のためにテンションレベラーが配置されるケース
が増えている。
【０００３】これらのテンションレベラーの代表的な基
本構成は、図１に示すようなものとなっており、このよ
うな構成の場合にはＡゾーンは伸長ロールユニット、Ｂ
ゾーンはＣ反り矯正ロールユニットと呼ばれている。Ａ
ゾーンは、材料にテンションを加えながら繰り返し曲げ
を与え、矯正、あるいはクラック形成の主要な仕事を行
うゾーンとなっている。また、Ｂゾーンは、Ａゾーンに
比べて加工度は低いが最終的な形状の矯正に寄与するゾ
ーンとなっている。テンションレベラーには、図１に示
す構成のものだけではなく、矯正ロールの数、ピッチ、
ゾーンの構成など様々な形式のものがあるが、いずれの
場合も圧延材の幅方向には同一の条件で、同一の加工度
を加えるという共通点がある。
本構成は、図１に示すようなものとなっており、このよ
うな構成の場合にはＡゾーンは伸長ロールユニット、Ｂ
ゾーンはＣ反り矯正ロールユニットと呼ばれている。Ａ
ゾーンは、材料にテンションを加えながら繰り返し曲げ
を与え、矯正、あるいはクラック形成の主要な仕事を行
うゾーンとなっている。また、Ｂゾーンは、Ａゾーンに
比べて加工度は低いが最終的な形状の矯正に寄与するゾ
ーンとなっている。テンションレベラーには、図１に示
す構成のものだけではなく、矯正ロールの数、ピッチ、
ゾーンの構成など様々な形式のものがあるが、いずれの
場合も圧延材の幅方向には同一の条件で、同一の加工度
を加えるという共通点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
テンションレベラーでは幅方向に均一な仕事を行いなが
ら矯正をするため、被処理材の矯正前の幅方向の歪みの
差を完全に除去することは原理的にできない。とくに、
幅方向の大きな歪み差に起因するＣ反り、Ｌ反りをなく
すには、幅方向にまったく均一な繰り返し曲げを行うだ
けでは限界がある。また、耳波、中延びなどの形状不良
においても、板端部と板中央部で同一の繰り返し曲げを
行うため矯正能力には限界がある。そのために、矯正前
の板形状にあわせて幅方向で矯正の仕事量を変化させ、
板形状にあわせた矯正を行うことができるテンションレ
ベラーが求められていた。
テンションレベラーでは幅方向に均一な仕事を行いなが
ら矯正をするため、被処理材の矯正前の幅方向の歪みの
差を完全に除去することは原理的にできない。とくに、
幅方向の大きな歪み差に起因するＣ反り、Ｌ反りをなく
すには、幅方向にまったく均一な繰り返し曲げを行うだ
けでは限界がある。また、耳波、中延びなどの形状不良
においても、板端部と板中央部で同一の繰り返し曲げを
行うため矯正能力には限界がある。そのために、矯正前
の板形状にあわせて幅方向で矯正の仕事量を変化させ、
板形状にあわせた矯正を行うことができるテンションレ
ベラーが求められていた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに、本発明ではテンションレベラー内で被処理材に接
触するロール、もしくはそれらのロールをサポートする
ロールのうち、少なくとも２本を軸芯方向に直径の異な
るロールとし、それらのロールを被処理材の進行方向に
対して直角方向に適宜シフトする。そして、前記ロール
の外径の変化量が幅方向に対して３次関数で表された
り、三角関数で表されるロール形状等にする。
めに、本発明ではテンションレベラー内で被処理材に接
触するロール、もしくはそれらのロールをサポートする
ロールのうち、少なくとも２本を軸芯方向に直径の異な
るロールとし、それらのロールを被処理材の進行方向に
対して直角方向に適宜シフトする。そして、前記ロール
の外径の変化量が幅方向に対して３次関数で表された
り、三角関数で表されるロール形状等にする。
【０００６】
【作用】前記のように、少なくとも２本を軸芯方向に直
径の異なるロールとし、それらのロールを被処理材の進
行方向に対して直角方向に適宜シフトすることにより被
処理材の幅方向の張力分布を制御することができる。そ
して、前記ロールの外径の変化量が幅方向に対して３次
関数で表されるロール形状等にすることにより、被処理
材の通過する長さをロール中央を原点として幅方向に２
次関数状に自在に変化せしめることが可能である。つま
り、被処理材の幅方向の張力分布を２次関数状に変化さ
せることができる。
径の異なるロールとし、それらのロールを被処理材の進
行方向に対して直角方向に適宜シフトすることにより被
処理材の幅方向の張力分布を制御することができる。そ
して、前記ロールの外径の変化量が幅方向に対して３次
関数で表されるロール形状等にすることにより、被処理
材の通過する長さをロール中央を原点として幅方向に２
次関数状に自在に変化せしめることが可能である。つま
り、被処理材の幅方向の張力分布を２次関数状に変化さ
せることができる。
【０００７】また、三角関数で表されるロール形状にす
ると、被処理材の通過する長さをロール中央を原点とし
て幅方向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能
である。つまり、被処理材の幅方向の張力分布を三角関
数状に変化させることができる。
ると、被処理材の通過する長さをロール中央を原点とし
て幅方向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能
である。つまり、被処理材の幅方向の張力分布を三角関
数状に変化させることができる。
【０００８】
（実施例１）図１の構成のテンションレベラーにおい
て、Ｃ反り矯正ユニット（Ｂゾーン）の下デフレクター
ロールに本発明を適用した場合について本発明の実施例
を説明する。図２は、Ｃ反り矯正ユニットをライン進行
方向の右側から眺めた図であり、入り側の下デフレクタ
ーロール４とＣ反り矯正ロール５および出側の下デフレ
クターロール４′の３本のロールで被処理材の矯正がな
される。下デフレクターロール４の軸芯の直上部Ｘとも
う一つの下デフレクターロール４′の直上部Ｙの間の被
処理材の長さは、従来のテンションレベラーにおいては
下デフレクターロール４，４′およびＣ反り矯正ロール
５の直径が被処理材の幅方向に一定であるため、当然一
定であった。
て、Ｃ反り矯正ユニット（Ｂゾーン）の下デフレクター
ロールに本発明を適用した場合について本発明の実施例
を説明する。図２は、Ｃ反り矯正ユニットをライン進行
方向の右側から眺めた図であり、入り側の下デフレクタ
ーロール４とＣ反り矯正ロール５および出側の下デフレ
クターロール４′の３本のロールで被処理材の矯正がな
される。下デフレクターロール４の軸芯の直上部Ｘとも
う一つの下デフレクターロール４′の直上部Ｙの間の被
処理材の長さは、従来のテンションレベラーにおいては
下デフレクターロール４，４′およびＣ反り矯正ロール
５の直径が被処理材の幅方向に一定であるため、当然一
定であった。
【０００９】ところが本発明においては、図３に示すよ
うに入側の下デフレクターロール４と出側の下デフレク
ターロール４′の直径を軸方向に変化させたものを用い
る。ロールの径の変化量、変化形状の取り方はその目的
に応じて随意でよいが、一般的には径の変化がロール中
央（ラインセンター）を中心として点対称になるのが望
ましい。すなわち、図３中に示すようにロール中央を基
準位置（ｘ＝０）としライン入側からみて右側を正方向
とする座標ｘを考えるとき、ロール半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここでｆ（０）＝０ で表すとき ｆ（ｘ）＝−ｆ（−ｘ） なる関数で表されることが望ましい。また、出側の下デ
フレクターロール４′はロール半径を表す関数を同様
に、 ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここでｇ（０）＝０ とするとき ｇ（ｘ）＝−ｆ（ｘ） なる関数をもつよう形状が決められていることが望まし
い。
うに入側の下デフレクターロール４と出側の下デフレク
ターロール４′の直径を軸方向に変化させたものを用い
る。ロールの径の変化量、変化形状の取り方はその目的
に応じて随意でよいが、一般的には径の変化がロール中
央（ラインセンター）を中心として点対称になるのが望
ましい。すなわち、図３中に示すようにロール中央を基
準位置（ｘ＝０）としライン入側からみて右側を正方向
とする座標ｘを考えるとき、ロール半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここでｆ（０）＝０ で表すとき ｆ（ｘ）＝−ｆ（−ｘ） なる関数で表されることが望ましい。また、出側の下デ
フレクターロール４′はロール半径を表す関数を同様
に、 ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここでｇ（０）＝０ とするとき ｇ（ｘ）＝−ｆ（ｘ） なる関数をもつよう形状が決められていることが望まし
い。
【００１０】図３の例では、入側の下デフレクターロー
ル４の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここで、ｆ（ｘ）＝−ａｘ3 ＋ａＬ2 ｘ／４ Ｌ：ロール胴長、ａ：定数 とし、出側の下デフレクターロール４′の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここで、ｇ（ｘ）＝ａｘ3 −ａＬ2 ｘ／４ としている。
ル４の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ） ここで、ｆ（ｘ）＝−ａｘ3 ＋ａＬ2 ｘ／４ Ｌ：ロール胴長、ａ：定数 とし、出側の下デフレクターロール４′の半径を ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ） ここで、ｇ（ｘ）＝ａｘ3 −ａＬ2 ｘ／４ としている。
【００１１】このような形状のロールを入側の下デフレ
クターロール４をｘ方向にδ、出側の下デフレクターロ
ール４′をｘの負の方向に−δそれぞれ移動すると図４
のようになり、そのときのロールの形状は、入側の下デ
フレクターロール４が、 ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ−δ） ここで、ｆ（ｘ−δ）＝−ａ（ｘ−δ）3 ＋ａＬ2 （ｘ
−δ）／４ と表され、出側の下デフレクターロール４′の半径が ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ＋δ） ここで、ｇ（ｘ＋δ）＝ａ（ｘ＋δ）3 −ａＬ2 （ｘ＋
δ）／４ となる。
クターロール４をｘ方向にδ、出側の下デフレクターロ
ール４′をｘの負の方向に−δそれぞれ移動すると図４
のようになり、そのときのロールの形状は、入側の下デ
フレクターロール４が、 ｒ＝ｒ0 ＋ｆ（ｘ−δ） ここで、ｆ（ｘ−δ）＝−ａ（ｘ−δ）3 ＋ａＬ2 （ｘ
−δ）／４ と表され、出側の下デフレクターロール４′の半径が ｒ＝ｒ0 ＋ｇ（ｘ＋δ） ここで、ｇ（ｘ＋δ）＝ａ（ｘ＋δ）3 −ａＬ2 （ｘ＋
δ）／４ となる。
【００１２】この場合には、図２で考えた入側の下デフ
レクターロール４の直上部Ｘと出側の下デフレクターロ
ールの直上部Ｙの板長さは幅方向にもはや均一とはなら
ず、概略以下の関数で表される。 Ｇ（ｘ）＝Ｃ1 ＋Ａａδｘ2 Ｃ1 ，Ａ：定数
レクターロール４の直上部Ｘと出側の下デフレクターロ
ールの直上部Ｙの板長さは幅方向にもはや均一とはなら
ず、概略以下の関数で表される。 Ｇ（ｘ）＝Ｃ1 ＋Ａａδｘ2 Ｃ1 ，Ａ：定数
【００１３】ここで、定数Ａは下デフレクターロール
４，４′およびＣ反り矯正ロール５の径、ロール間距
離、インターメッシュなどにより決まる影響係数であ
る。この式は、本発明の作用を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に２次関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その２次関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、移動量δにそれぞれ比例する。つまり、図４の
ように下デフレクターロールをδ移動した場合には、中
央より両端の板の通過距離が長くなり、したがって両端
部に張力をより大きく作用させながら矯正作業をするこ
とができる。この場合、移動量δを大きくすると中央部
に比し両端部の張力を大きくとることができる。
４，４′およびＣ反り矯正ロール５の径、ロール間距
離、インターメッシュなどにより決まる影響係数であ
る。この式は、本発明の作用を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に２次関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その２次関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、移動量δにそれぞれ比例する。つまり、図４の
ように下デフレクターロールをδ移動した場合には、中
央より両端の板の通過距離が長くなり、したがって両端
部に張力をより大きく作用させながら矯正作業をするこ
とができる。この場合、移動量δを大きくすると中央部
に比し両端部の張力を大きくとることができる。
【００１４】また、逆に図５のように入側の下デフレク
ターロールを負の方向に移動し、出側の下デフレクター
ロールを正の方向に移動した場合には、上式においてδ
が負となり、したがって２次関数の係数が負となるた
め、板中央部のＸーＹ間長さが両端部のＸーＹ間長さに
比べて長くなるため逆に中央部の張力を大きくすること
ができる。この場合もその制御量の大きさは、移動量δ
により自在にかえることができることはいうまでもな
い。
ターロールを負の方向に移動し、出側の下デフレクター
ロールを正の方向に移動した場合には、上式においてδ
が負となり、したがって２次関数の係数が負となるた
め、板中央部のＸーＹ間長さが両端部のＸーＹ間長さに
比べて長くなるため逆に中央部の張力を大きくすること
ができる。この場合もその制御量の大きさは、移動量δ
により自在にかえることができることはいうまでもな
い。
【００１５】このように、本発明では、直径が軸心方向
（板幅方向）に異なるロールをテンションレベラー内に
設置し、それらを軸心方向に移動させることにより、被
処理材の通過する長さを変化せしめ、そのことにより被
処理材の幅方向の張力分布を自在に制御すること可能と
なっている。
（板幅方向）に異なるロールをテンションレベラー内に
設置し、それらを軸心方向に移動させることにより、被
処理材の通過する長さを変化せしめ、そのことにより被
処理材の幅方向の張力分布を自在に制御すること可能と
なっている。
【００１６】（実施例２）以上、図３〜図５を用いて下
デフレクターロール４，４′が３次関数カーブをもつ場
合を説明したが、他の実施例として他のカーブを持つ場
合について説明する。下デフレクターロール４のロール
半径が、 ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（πｘ／Ｌ）−２ａｘ／Ｌ で、出側の下デフレクターロール４′のロール半径が、 ｒ＝ｒ0 −ａ sin（πｘ／Ｌ）＋２ａｘ／Ｌ ここで、Ｌ：胴長、ａ：定数 の場合は、３次関数カーブの場合と同様に入側のデフレ
クターロールをｘ方向にδ、出側の下デフレクターロー
ル４′を−δそれぞれ移動すると図４と同様の状態とな
り、そのときのロール半径は、入側の下デフレクターロ
ールが ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（π（ｘ−δ）／Ｌ）−２ａ（ｘ−
δ）／Ｌ となり、出側の下デフレクターロールは ｒ＝ｒ0 −ａ sin（π（ｘ＋δ）／Ｌ）＋２ａ（ｘ＋
δ）／Ｌ となる。
デフレクターロール４，４′が３次関数カーブをもつ場
合を説明したが、他の実施例として他のカーブを持つ場
合について説明する。下デフレクターロール４のロール
半径が、 ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（πｘ／Ｌ）−２ａｘ／Ｌ で、出側の下デフレクターロール４′のロール半径が、 ｒ＝ｒ0 −ａ sin（πｘ／Ｌ）＋２ａｘ／Ｌ ここで、Ｌ：胴長、ａ：定数 の場合は、３次関数カーブの場合と同様に入側のデフレ
クターロールをｘ方向にδ、出側の下デフレクターロー
ル４′を−δそれぞれ移動すると図４と同様の状態とな
り、そのときのロール半径は、入側の下デフレクターロ
ールが ｒ＝ｒ0 ＋ａ sin（π（ｘ−δ）／Ｌ）−２ａ（ｘ−
δ）／Ｌ となり、出側の下デフレクターロールは ｒ＝ｒ0 −ａ sin（π（ｘ＋δ）／Ｌ）＋２ａ（ｘ＋
δ）／Ｌ となる。
【００１７】この場合は、図２の入側の下デフレクター
ロールの直上部Ｘと出側の下デフレクターロールの直上
部Ｙの板長さは概略次の関数で表される。 Ｇ（ｘ）＝Ｃ2 −Ｂａ× sin（２πδ／Ｌ）× cos（２
πｘ／Ｌ） Ｃ2 ，Ｂ：定数 ここで、定数Ｂは３次関数カーブの場合と同様に下デフ
レクターロール４，４′の径、Ｃ反り矯正ロール５の
径、ロール間距離、インターメッシュなどにより決まる
影響係数である。この式は、三角関数状にロールカーブ
を持たせた場合の本発明の効果を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その三角関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、 sin（２πδ／Ｌ）にそれぞれ比例する。つま
り、図４のように下デフレクターロールをδ移動した場
合には、中央より両端の板の通過距離が長くなり、した
がって両端部に張力をより大きく作用させながら矯正作
業をすることができる。この場合、移動量δを大きくす
ると中央部に比し両端部の張力を大きくとることができ
る。
ロールの直上部Ｘと出側の下デフレクターロールの直上
部Ｙの板長さは概略次の関数で表される。 Ｇ（ｘ）＝Ｃ2 −Ｂａ× sin（２πδ／Ｌ）× cos（２
πｘ／Ｌ） Ｃ2 ，Ｂ：定数 ここで、定数Ｂは３次関数カーブの場合と同様に下デフ
レクターロール４，４′の径、Ｃ反り矯正ロール５の
径、ロール間距離、インターメッシュなどにより決まる
影響係数である。この式は、三角関数状にロールカーブ
を持たせた場合の本発明の効果を定量的に示すものであ
り、その意味するところは、本発明のこの例の場合には
被処理材の通過する長さをロール中央を原点として幅方
向に三角関数状に自在に変化せしめることが可能である
ということである。そして、その三角関数の係数の大き
さは、ロールの形状、すなわち直径の変化量を規定する
係数ａ、 sin（２πδ／Ｌ）にそれぞれ比例する。つま
り、図４のように下デフレクターロールをδ移動した場
合には、中央より両端の板の通過距離が長くなり、した
がって両端部に張力をより大きく作用させながら矯正作
業をすることができる。この場合、移動量δを大きくす
ると中央部に比し両端部の張力を大きくとることができ
る。
【００１８】（実施例３）以上の例では、Ｃ反り矯正ユ
ニットを構成する下デフレクターロール４，４′に本発
明を適用した場合を説明したが、たとえば図１中の伸長
ユニット（Ａゾーン）のデフレクターロール６，９に適
用しても同様の効果がえられる。また、伸長ロール１，
１′あるいは２，２′に本発明を適用した場合にも同様
の効果がえられることは明らかである。このように、テ
ンションレベラーに設置されるロールの２本以上のロー
ルを用いて本発明を実施することができる。
ニットを構成する下デフレクターロール４，４′に本発
明を適用した場合を説明したが、たとえば図１中の伸長
ユニット（Ａゾーン）のデフレクターロール６，９に適
用しても同様の効果がえられる。また、伸長ロール１，
１′あるいは２，２′に本発明を適用した場合にも同様
の効果がえられることは明らかである。このように、テ
ンションレベラーに設置されるロールの２本以上のロー
ルを用いて本発明を実施することができる。
【００１９】（実施例４）ロールの外径について、３次
関数、三角関数を用いた場合について説明してきたが、
それらの形状は例示であり、軸心方向に直径が変化する
ロールであれば、そのロールの軸心方向への移動により
張力を板幅方向に変化させることができる。
関数、三角関数を用いた場合について説明してきたが、
それらの形状は例示であり、軸心方向に直径が変化する
ロールであれば、そのロールの軸心方向への移動により
張力を板幅方向に変化させることができる。
【００２０】（実施例５）本発明は、材料に直接接触す
るロールの外径を軸心方向に変える方法だけでなく、た
とえば伸長ユニットの伸長ロール１，１′あるいは２，
２′のバックアップロール３の外径を軸心方向に変化さ
せワークロール自身は外径を等しくすることにより、間
接的に径変化の効果をうることによっても同様の効果を
うることができる。この場合、バックアップロールが幅
方向に分割されており、それらの径を幅方向で変えるこ
とによっても本発明を実施することが可能である。
るロールの外径を軸心方向に変える方法だけでなく、た
とえば伸長ユニットの伸長ロール１，１′あるいは２，
２′のバックアップロール３の外径を軸心方向に変化さ
せワークロール自身は外径を等しくすることにより、間
接的に径変化の効果をうることによっても同様の効果を
うることができる。この場合、バックアップロールが幅
方向に分割されており、それらの径を幅方向で変えるこ
とによっても本発明を実施することが可能である。
【００２１】（実施例６）本発明は、図２〜図５のよう
にロールの外径変化がロール中央を基準として概略点対
称な場合だけでなく、図６に示すように非対称なロール
を用いても実施できる。図６では入側の下デフレクター
ロール４の左の径を小さく、出側の下デフレクターロー
ル４′の右の径を小さくし、板幅に応じてそれらのロー
ルを移動することによって両端の張力を小さくしながら
レベリングを行うことができる。
にロールの外径変化がロール中央を基準として概略点対
称な場合だけでなく、図６に示すように非対称なロール
を用いても実施できる。図６では入側の下デフレクター
ロール４の左の径を小さく、出側の下デフレクターロー
ル４′の右の径を小さくし、板幅に応じてそれらのロー
ルを移動することによって両端の張力を小さくしながら
レベリングを行うことができる。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、被処理材のテンション
を板幅方向に任意に制御することができ、その結果、幅
方向で繰り返し曲げによる矯正効果をかえることができ
る。たとえば、耳波傾向の強い被処理材があり、両端部
は伸び率を少なめに、中央部はより高い張力を与えて伸
び率を大きくとりたい場合には、図３〜図５の実施例で
は入側の下デフレクターロールを図５のように負の方向
に移動し、出側の下デフレクターロールを正の方向に移
動することにより、板中央部の張力を相対的に大きくと
って中央部の伸び率を相対的に大きくすることができ
る。
を板幅方向に任意に制御することができ、その結果、幅
方向で繰り返し曲げによる矯正効果をかえることができ
る。たとえば、耳波傾向の強い被処理材があり、両端部
は伸び率を少なめに、中央部はより高い張力を与えて伸
び率を大きくとりたい場合には、図３〜図５の実施例で
は入側の下デフレクターロールを図５のように負の方向
に移動し、出側の下デフレクターロールを正の方向に移
動することにより、板中央部の張力を相対的に大きくと
って中央部の伸び率を相対的に大きくすることができ
る。
【００２３】このように、従来のテンションレベラーで
は板幅方向には均一な矯正仕事しかできず、したがっ
て、板幅方向には均一な伸び率しかとれなかったのに対
し、本発明では被処理材の形状に応じて自在に板幅方向
の伸び率をかえることにより、従来のテンションレベラ
ーでは実現不可能であった平坦度の板をうることが可能
となる。
は板幅方向には均一な矯正仕事しかできず、したがっ
て、板幅方向には均一な伸び率しかとれなかったのに対
し、本発明では被処理材の形状に応じて自在に板幅方向
の伸び率をかえることにより、従来のテンションレベラ
ーでは実現不可能であった平坦度の板をうることが可能
となる。
【図１】本発明を適用するテンションレベラーの構成
例。
例。
【図２】Ｃ反り矯正ユニットの側面図で図１のＢゾーン
の詳細図。
の詳細図。
【図３】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図。
の正面図。
【図４】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図。
の正面図。
【図５】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図。
の正面図。
【図６】図２の矢視Ｉ−Ｉで入側よりみた矯正ユニット
の正面図で本発明の他の実施例を示す図面である。
の正面図で本発明の他の実施例を示す図面である。
１，１′，２，２′ 伸長ロール ３ バックアップロール（矯正ロール
および伸長ロールを支持するロール） ４，４′，９ 下デフレクターロール ５ Ｃ反り矯正ロール ６ 上デフレクターロール ７，８ ピンチロール
および伸長ロールを支持するロール） ４，４′，９ 下デフレクターロール ５ Ｃ反り矯正ロール ６ 上デフレクターロール ７，８ ピンチロール
Claims (6)
- 【請求項１】 被処理材に接触するロール、もしくはそ
れらのロールを支持するロールのうち、少なくとも２本
を軸方向で直径の異なるロールとし、それらのロールを
被処理材の進行方向に対して直角な方向成分を有する方
向に移動可能としたことを特徴とするテンションレベラ
ー。 - 【請求項２】 被処理材の進行方向に対して直角な方向
成分を有する方向に移動可能なロールの外径の変化量
が、ロールの中央を基準として非対称であることを特徴
とする請求項１記載のテンションレベラー。 - 【請求項３】 被処理材の進行方向に対して直角な方向
成分を有する方向に移動可能なロールの外径の変化量
が、ロールの中央を基準として概略点対称であることを
特徴とする請求項１記載のテンションレベラー。 - 【請求項４】 被処理材の進行方向に対して直角な方向
成分を有する方向に移動可能なロールの外径の変化量
が、幅方向に対して３次関数で表されることを特徴とす
る請求項１記載のテンションレベラー。 - 【請求項５】 被処理材の進行方向に対して直角な方向
成分を有する方向に移動可能なロールの外径の変化量
が、幅方向に対して三角関数で表されることを特徴とす
る請求項１記載のテンションレベラー。 - 【請求項６】 被処理材に接触するロール、もしくはそ
れらのロールを支持するロールのうち、少なくとも２本
を軸方向で直径の異なるロールとし、それらのロールを
被処理材の進行方向に対して直角な方向成分を有する方
向に移動し、被処理材の幅方向の張力分布を変化させる
ことを特徴とするテンションレベラーによる矯正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104991A JP2851954B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-08-22 | テンションレベラーおよび矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104991A JP2851954B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-08-22 | テンションレベラーおよび矯正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0550144A true JPH0550144A (ja) | 1993-03-02 |
| JP2851954B2 JP2851954B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=16599539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21104991A Expired - Fee Related JP2851954B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-08-22 | テンションレベラーおよび矯正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2851954B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100095727A1 (en) * | 2008-10-17 | 2010-04-22 | Dimeco- Alipresse S.A.S. | Device for straightening a strip of semi-rigid material and feeding it into a machine |
| WO2013161555A1 (ja) * | 2012-04-26 | 2013-10-31 | スチールプランテック株式会社 | ローラレベラおよびそれを用いた板材の矯正方法 |
-
1991
- 1991-08-22 JP JP21104991A patent/JP2851954B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100095727A1 (en) * | 2008-10-17 | 2010-04-22 | Dimeco- Alipresse S.A.S. | Device for straightening a strip of semi-rigid material and feeding it into a machine |
| WO2013161555A1 (ja) * | 2012-04-26 | 2013-10-31 | スチールプランテック株式会社 | ローラレベラおよびそれを用いた板材の矯正方法 |
| JP2013226582A (ja) * | 2012-04-26 | 2013-11-07 | Jp Steel Plantech Co | ローラレベラおよびそれを用いた板材の矯正方法 |
| US9387526B2 (en) | 2012-04-26 | 2016-07-12 | Jp Steel Plantech Co. | Roller leveler and plate flattening method using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2851954B2 (ja) | 1999-01-27 |
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