JP2585608B2 - テンシヨンロ−ラレベラ - Google Patents
テンシヨンロ−ラレベラInfo
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- JP2585608B2 JP2585608B2 JP62177064A JP17706487A JP2585608B2 JP 2585608 B2 JP2585608 B2 JP 2585608B2 JP 62177064 A JP62177064 A JP 62177064A JP 17706487 A JP17706487 A JP 17706487A JP 2585608 B2 JP2585608 B2 JP 2585608B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は圧延機における圧延・帯鋼等の形状矯正に使
用するテンシヨンレベラに関する。
用するテンシヨンレベラに関する。
〔従来の技術〕 圧延機により加工される圧延・帯鋼（以下ストリツプ
と呼ぶ）は、通常その製造過程における温度むら、設備
の機械的精度不足あるいは調整不良等のため中伸び、端
伸び等の部分伸びや反り等の形状不良を発生し、このよ
うな形状不良は板製品の商品価値を損うのみならず、ス
トリツプの加工時に種々のトラブルが発生し不具合であ
る。
と呼ぶ）は、通常その製造過程における温度むら、設備
の機械的精度不足あるいは調整不良等のため中伸び、端
伸び等の部分伸びや反り等の形状不良を発生し、このよ
うな形状不良は板製品の商品価値を損うのみならず、ス
トリツプの加工時に種々のトラブルが発生し不具合であ
る。
そのためこのような形状不良を矯正し平坦な板に加工
する手段として、従来テンシヨンローラレベラ（以下レ
ベラと略称）が多く使用されている。
する手段として、従来テンシヨンローラレベラ（以下レ
ベラと略称）が多く使用されている。
以下第８図により従来のレベラの概略の代表的なロー
ル配列について説明すると、図中１はストリツプ、2,2
a,2bはワークロール、3,3a,3bは中間ロール,4,4a,4bは
バツクアツプロール、5,6,7はデフレクタロールを示
す。
ル配列について説明すると、図中１はストリツプ、2,2
a,2bはワークロール、3,3a,3bは中間ロール,4,4a,4bは
バツクアツプロール、5,6,7はデフレクタロールを示
す。
このレベラによるストリツプ１の形状矯正は、次のよ
うな作動により行なわれる。即ち、矢印Ｚ方向に搬送さ
れる被形状矯正ストリツプ１は、レベラの入口側と出口
側に設けられた一対のブライドル（図示せず）等の張力
付加装置により所要の張力を付加された状態でストリツ
プ１を挾んで上下に千鳥状に配列された複数の小径ワー
クロール2,2a,2bを通過する間に順曲げと逆曲げを交互
に繰り返し加えることにより、形状矯正に必要な永久伸
びが付加され、部分伸びや反り等の形状不良が矯正され
る。
うな作動により行なわれる。即ち、矢印Ｚ方向に搬送さ
れる被形状矯正ストリツプ１は、レベラの入口側と出口
側に設けられた一対のブライドル（図示せず）等の張力
付加装置により所要の張力を付加された状態でストリツ
プ１を挾んで上下に千鳥状に配列された複数の小径ワー
クロール2,2a,2bを通過する間に順曲げと逆曲げを交互
に繰り返し加えることにより、形状矯正に必要な永久伸
びが付加され、部分伸びや反り等の形状不良が矯正され
る。
通常上ワークロール2a,上中間ロール3a及び上バツク
アツプロール4aからなる上部ワークロールユニツト20a
と、デフレクタロール5,6,7は固定状態に保持され、一
方下ワークロール２と下中間ロール３及び下バツクアツ
プロール４からなる下部ワークロールユニツト20と、ワ
ークロール2bと中間ロール3b及びバツクアツプロール4b
からなるワークロールユニツト20bはそれぞれ個々に矢
印Ｘ方向（ストリツプ１の進行方向と直角方向）に移動
可能に構成されており、このＸ方向への移動により、対
向するワークロール２と2a,及びワークロール2bと該ワ
ークロールに対向する一対のデフレクタロール6,7間の
インタメツシユ量即ちストリツプの曲げ量を調整し得る
ようになされている。
アツプロール4aからなる上部ワークロールユニツト20a
と、デフレクタロール5,6,7は固定状態に保持され、一
方下ワークロール２と下中間ロール３及び下バツクアツ
プロール４からなる下部ワークロールユニツト20と、ワ
ークロール2bと中間ロール3b及びバツクアツプロール4b
からなるワークロールユニツト20bはそれぞれ個々に矢
印Ｘ方向（ストリツプ１の進行方向と直角方向）に移動
可能に構成されており、このＸ方向への移動により、対
向するワークロール２と2a,及びワークロール2bと該ワ
ークロールに対向する一対のデフレクタロール6,7間の
インタメツシユ量即ちストリツプの曲げ量を調整し得る
ようになされている。
こゝで前記下部ワークロールユニツト20と上部ワーク
ロールユニツト20aはそのワークロール間のインタメツ
シユを大きくしてストリツプに大きな伸びを与える、い
わゆる伸長ユニツト（又はレベリングユニツト）（Ｍ）
を、またロールユニツト20bとデフレクタロール6,7はそ
のインタメツシユを前記伸長ユニツト（Ｍ）より適宜小
さくして、主として前記伸長ユニツト（Ｍ）で生じたス
トリツプ１の反りを矯正する反り矯正ユニツト（Ｎ）を
それぞれ構成している。
ロールユニツト20aはそのワークロール間のインタメツ
シユを大きくしてストリツプに大きな伸びを与える、い
わゆる伸長ユニツト（又はレベリングユニツト）（Ｍ）
を、またロールユニツト20bとデフレクタロール6,7はそ
のインタメツシユを前記伸長ユニツト（Ｍ）より適宜小
さくして、主として前記伸長ユニツト（Ｍ）で生じたス
トリツプ１の反りを矯正する反り矯正ユニツト（Ｎ）を
それぞれ構成している。
以上のようにしてストリツプ１の形状不良は矯正され
るが、ストリツプ１の中には幅方向の機械的性質（特に
降伏点応力）の分布ならびに厚さ分布が不均一なもの
（例えばリム層材等）があり、このようなストリツプを
前記のレベラで形状矯正しても、降伏点の低い部分（例
えばリム層材の場合では板の両端部分）が、高い部分よ
りも大きく伸びるため均一な矯正効果が得られないこと
が知られている。このため従来のレベラでは、ワークロ
ール2,2a,2bの何れか又は複数本あるいはデフレクタロ
ール5,6又は6,7あるいは、これらを組合せたロールの両
端部に第９図に示すようなクラウニングを施して形状矯
正効果を維持させていた。
るが、ストリツプ１の中には幅方向の機械的性質（特に
降伏点応力）の分布ならびに厚さ分布が不均一なもの
（例えばリム層材等）があり、このようなストリツプを
前記のレベラで形状矯正しても、降伏点の低い部分（例
えばリム層材の場合では板の両端部分）が、高い部分よ
りも大きく伸びるため均一な矯正効果が得られないこと
が知られている。このため従来のレベラでは、ワークロ
ール2,2a,2bの何れか又は複数本あるいはデフレクタロ
ール5,6又は6,7あるいは、これらを組合せたロールの両
端部に第９図に示すようなクラウニングを施して形状矯
正効果を維持させていた。
この方法はロールにクラウニングを施して、ロール径
を先細にすることによりストリツプ１の中央部分より側
端部におけるストリツプテンシヨンを低くし、ストリツ
プ中央部と側端部に伸び差を与えて幅方向の形状不良を
矯正しようとするものである。
を先細にすることによりストリツプ１の中央部分より側
端部におけるストリツプテンシヨンを低くし、ストリツ
プ中央部と側端部に伸び差を与えて幅方向の形状不良を
矯正しようとするものである。
ところで、従来のレベラによるストリツプの形状矯正
手段では、ストリツプ１の両側端部の降伏点が中央部に
くらべて低い分布を有する場合に対しては矯正効果があ
るが、前記分布と異つた機械的性質あるいは板厚分布を
有するストリツプに対しては形状矯正効果がなかつた。
手段では、ストリツプ１の両側端部の降伏点が中央部に
くらべて低い分布を有する場合に対しては矯正効果があ
るが、前記分布と異つた機械的性質あるいは板厚分布を
有するストリツプに対しては形状矯正効果がなかつた。
また従来の形状矯正手段を実際に適用する場合、現実
には被形状矯正材１の幅方向、機械的性質の分布量、厚
さの分布量等が変数となるため、各ストリツプに最適の
クラウニングを有するロールを選定するには、何種類も
のロールを準備しておく必要があり、不経済であると共
に、ロール選定作業には多大の労力と時間を必要とし、
生産能率の低下を来すと云う不具合があつた。
には被形状矯正材１の幅方向、機械的性質の分布量、厚
さの分布量等が変数となるため、各ストリツプに最適の
クラウニングを有するロールを選定するには、何種類も
のロールを準備しておく必要があり、不経済であると共
に、ロール選定作業には多大の労力と時間を必要とし、
生産能率の低下を来すと云う不具合があつた。
本発明は、これらの不具合を解決し従来のレベラにお
けるロール保有数の低減ならびに適正ロールの選定作業
に要する労力と時間の低減を図ると共に、ストリツプの
幅寸法、幅方向の機械的性質の分布量、厚さの分布量等
に対応して常に均一な形状矯正が可能なレベラを提供し
ようとするものである。
けるロール保有数の低減ならびに適正ロールの選定作業
に要する労力と時間の低減を図ると共に、ストリツプの
幅寸法、幅方向の機械的性質の分布量、厚さの分布量等
に対応して常に均一な形状矯正が可能なレベラを提供し
ようとするものである。
このため本発明のテンションローラレベラは、バック
アップロールおよび中間ロールを介して周接支持された
ワークロールよりなるワークロールユニットを、ストリ
ップを挟んでその進行方向の前後に対向配置してなる伸
長ユニットと、該伸長ユニットの出口側に配設したデフ
レタロールおよびワークロールユニットからなる反り矯
正ユニットとを配列してなるテンションロールレベラに
おいて、前記伸長ユニットの上下ワークロールをＳ字形
曲線をもつカーブドクラウンロールで構成し、さらに上
下ワークロールをストリップを挾んで回転対称に配列
し、かつ上下ワークロールをそのロール軸方向に互いに
反対向きに同期速度で移動し得る如く構成したものであ
る。
アップロールおよび中間ロールを介して周接支持された
ワークロールよりなるワークロールユニットを、ストリ
ップを挟んでその進行方向の前後に対向配置してなる伸
長ユニットと、該伸長ユニットの出口側に配設したデフ
レタロールおよびワークロールユニットからなる反り矯
正ユニットとを配列してなるテンションロールレベラに
おいて、前記伸長ユニットの上下ワークロールをＳ字形
曲線をもつカーブドクラウンロールで構成し、さらに上
下ワークロールをストリップを挾んで回転対称に配列
し、かつ上下ワークロールをそのロール軸方向に互いに
反対向きに同期速度で移動し得る如く構成したものであ
る。
また、バックアップロールおよび中間ロールを介して
周接支持されたワークロールよりなるワークロールユニ
ットを、ストリップを挟んでその進行方向の前後に対向
配置してなる伸長ユニットと、該伸長ユニットの出口側
に配設したデフレタロールおよびワークロールユニット
からなる反り矯正ユニットとを配列してなるテンション
ローラレベラにおける、前記伸長ユニットの上下中間ロ
ールをＳ字形曲線をもったカーブドクラウンロールで構
成し、さらに上下中間ロールをストリップを挟んで回転
対称に配列し、かつ上下中間ロールをそのロール軸方向
に互いに反対向きに同期速度で移動し得る如く構成して
もよい。
周接支持されたワークロールよりなるワークロールユニ
ットを、ストリップを挟んでその進行方向の前後に対向
配置してなる伸長ユニットと、該伸長ユニットの出口側
に配設したデフレタロールおよびワークロールユニット
からなる反り矯正ユニットとを配列してなるテンション
ローラレベラにおける、前記伸長ユニットの上下中間ロ
ールをＳ字形曲線をもったカーブドクラウンロールで構
成し、さらに上下中間ロールをストリップを挟んで回転
対称に配列し、かつ上下中間ロールをそのロール軸方向
に互いに反対向きに同期速度で移動し得る如く構成して
もよい。
上述の本発明のテンシヨンローラレベラによるストリ
ツプの形状矯正作用は、板幅方向の機械的性質（耐久力
又は降伏点等）ならびに厚さ分布量等が均一なストリツ
プの形状矯正の場合はカーブドクラウンロールのシフト
位置を中立位置にセツトして従来公知の手順に従つてス
トリツプを通板することにより有効に矯正できるが、例
えばリム層材のように板の両側端部の降伏点分布量が板
中央部より低く、レベラで矯正後に端伸びが残り易いス
トリツプの形状矯正に対しては、降伏点の分布量に対応
させてカーブドクラウンロールを適宜軸方向に移動シフ
トさせて効果的に矯正するものである。又板中央部の降
伏点分布量が板両側端部よりも低く、レベラによる形状
矯正後に中伸びが残り易いストリツプの形状矯正に対し
ては、その降伏点分布量等に対応させてカーブドクラウ
ンロールを軸方向に前述の場合と反対方向に移動シフト
させて効果的に形状を矯正するものである。
ツプの形状矯正作用は、板幅方向の機械的性質（耐久力
又は降伏点等）ならびに厚さ分布量等が均一なストリツ
プの形状矯正の場合はカーブドクラウンロールのシフト
位置を中立位置にセツトして従来公知の手順に従つてス
トリツプを通板することにより有効に矯正できるが、例
えばリム層材のように板の両側端部の降伏点分布量が板
中央部より低く、レベラで矯正後に端伸びが残り易いス
トリツプの形状矯正に対しては、降伏点の分布量に対応
させてカーブドクラウンロールを適宜軸方向に移動シフ
トさせて効果的に矯正するものである。又板中央部の降
伏点分布量が板両側端部よりも低く、レベラによる形状
矯正後に中伸びが残り易いストリツプの形状矯正に対し
ては、その降伏点分布量等に対応させてカーブドクラウ
ンロールを軸方向に前述の場合と反対方向に移動シフト
させて効果的に形状を矯正するものである。
即ち本出願発明によれば、１対のＳ字形曲線をもった
カーブドクラウンロールを軸方向に移動シフトすること
により、ストリップの端伸び、中伸びの両方の矯正を１
種類のロールにより効果的に可能にすることができる。
カーブドクラウンロールを軸方向に移動シフトすること
により、ストリップの端伸び、中伸びの両方の矯正を１
種類のロールにより効果的に可能にすることができる。
以下図面により本発明の一実施例としてテンシヨンロ
ーラレベラについて説明すると、第１図及び第２図は本
発明の第１の実施例に係るテンシヨンローラレベラの代
表的ロール配列の正面図とＡ−Ａ矢視図を示し、第３図
及び第４図は本発明の第２の実施例の正面図及びＡ−Ａ
矢視図である。
ーラレベラについて説明すると、第１図及び第２図は本
発明の第１の実施例に係るテンシヨンローラレベラの代
表的ロール配列の正面図とＡ−Ａ矢視図を示し、第３図
及び第４図は本発明の第２の実施例の正面図及びＡ−Ａ
矢視図である。
また第５図〜第７図は本発明の作動原理の説明図であ
る。
る。
第１図及び第２図に於て伸長ユニツト（Ｍ）を構成す
る下部及び上部ワークロール２′,2a′を第２図示のよ
うに同一のロールプロフイルのＳ字形を形成したカーブ
ドクラウンロール（Curved Crown Roll）（以下C,C,Rと
略称）となし、互いに左右対称形にこれを配列し、かつ
ロール軸方向に互いに反対向き（矢印Ya,Yb方向）に周
期速度で移動可能に装着する。
る下部及び上部ワークロール２′,2a′を第２図示のよ
うに同一のロールプロフイルのＳ字形を形成したカーブ
ドクラウンロール（Curved Crown Roll）（以下C,C,Rと
略称）となし、互いに左右対称形にこれを配列し、かつ
ロール軸方向に互いに反対向き（矢印Ya,Yb方向）に周
期速度で移動可能に装着する。
なお本実施例の場合、中間ロール3,3aは通常のように
ストレートな形成のロールとなつており、C,C,R2′,2
a′（ワークロール）の中間ロール3,3aに接する側は変
形により第２図示のようにストレート形状に構成してあ
る。第３図及び第４図の本発明の第２実施例の場合は、
第１実施例の場合と異なり中間ロール３′,3a′はC,C,R
構造となしている。又この例の場合は、ワークロール2,
2aは第４図のように中間ロール３′,3a′に沿つて変形
した形状で接触するよう構成する。
ストレートな形成のロールとなつており、C,C,R2′,2
a′（ワークロール）の中間ロール3,3aに接する側は変
形により第２図示のようにストレート形状に構成してあ
る。第３図及び第４図の本発明の第２実施例の場合は、
第１実施例の場合と異なり中間ロール３′,3a′はC,C,R
構造となしている。又この例の場合は、ワークロール2,
2aは第４図のように中間ロール３′,3a′に沿つて変形
した形状で接触するよう構成する。
上記以外の構成は従来装置のものと同一である。
つぎに本発明のレベラによるストリツプの形状矯正機
能を第５〜第７図に基づいて説明すると、これらの図は
ワークロール２′,2a′の作動状態を示すもので、第５
図は本発明の上下ワークロール（C,C,R）２′,2a′のロ
ール胴長中心がライン中心０と合致した状態で、中立ク
ラウン制御（又は平行クラウン制御）状態を示す。即ち
この状態では、ワークロール２′,2a′間のインタメツ
シユは、板幅方向に対して均一となると同時に、曲げ加
工半径も幅方向に均一となるから、板の伸びも幅方向に
均一となる。従つて板幅方向の機械的性質（耐力又は降
伏点等）ならびに厚さ分布量等が均一なストリツプ１の
形状矯正はC,C,R2′,2a′のシフト位置を中立位置にセ
ツトし、以下従来公知の手順に従つてストリツプ１を通
板することにより良好な矯正が出来る。第６図はC,C,R
2′,2a′をライン中心０に対し、互いに外側へ同一スト
ロークだけシフトした状態で（矢印Ya,Yb方向）いわゆ
る凸クラウン制御状態を示す。
能を第５〜第７図に基づいて説明すると、これらの図は
ワークロール２′,2a′の作動状態を示すもので、第５
図は本発明の上下ワークロール（C,C,R）２′,2a′のロ
ール胴長中心がライン中心０と合致した状態で、中立ク
ラウン制御（又は平行クラウン制御）状態を示す。即ち
この状態では、ワークロール２′,2a′間のインタメツ
シユは、板幅方向に対して均一となると同時に、曲げ加
工半径も幅方向に均一となるから、板の伸びも幅方向に
均一となる。従つて板幅方向の機械的性質（耐力又は降
伏点等）ならびに厚さ分布量等が均一なストリツプ１の
形状矯正はC,C,R2′,2a′のシフト位置を中立位置にセ
ツトし、以下従来公知の手順に従つてストリツプ１を通
板することにより良好な矯正が出来る。第６図はC,C,R
2′,2a′をライン中心０に対し、互いに外側へ同一スト
ロークだけシフトした状態で（矢印Ya,Yb方向）いわゆ
る凸クラウン制御状態を示す。
この状態では、ワークロール２′,2a′間のインタメ
ツシユは、ライン中心０即ち板１の中央部が最大で、両
側端部に向つて左右対称形にゆるいカーブに沿つて漸減
すると共に、加工曲げ半径は中央部が最小で、左右対称
に両側端部に向つて漸増し、そのため伸びは、中央が最
大で、両側端が最小となる。従つて、例えばリム層材の
ように板の両側端部の降伏点分布量が中央より低く、レ
ベラで矯正後に端伸びが残り易いストリツプ１の形状矯
正に対しては降伏点の分布量に対応させてC,C,R2′,2
a′を適宜シフトすることにより効果的に矯正できる。
ツシユは、ライン中心０即ち板１の中央部が最大で、両
側端部に向つて左右対称形にゆるいカーブに沿つて漸減
すると共に、加工曲げ半径は中央部が最小で、左右対称
に両側端部に向つて漸増し、そのため伸びは、中央が最
大で、両側端が最小となる。従つて、例えばリム層材の
ように板の両側端部の降伏点分布量が中央より低く、レ
ベラで矯正後に端伸びが残り易いストリツプ１の形状矯
正に対しては降伏点の分布量に対応させてC,C,R2′,2
a′を適宜シフトすることにより効果的に矯正できる。
第７図は、第６図の場合と反対向きにC,C,R2′,2a′
をシフトした状態でいわゆる凹クラウン制御状態を示
す。この状態では、ワークロール２′,2a′間のインタ
メツシユは、ライン中心０即ち板１の中央部が最小で、
両側端部に向つて左右対称形にゆるいカーブに沿つて漸
増すると共に、加工曲げ半径は前記と反対に中央部が最
大で、両側端部に向つて漸減するため、板の伸びは中央
部が最小で両側端部が最大となる。従って、板中央部の
降伏点分布量が両側端部よりも低く、レベラによる形状
矯正後に中伸びが残り易いストリツプの形状矯正に対し
ては、その降伏点分布量等を対応させてC,C,R2′,2a′
をシフトさせることにより効果的に矯正をすることがで
きる。
をシフトした状態でいわゆる凹クラウン制御状態を示
す。この状態では、ワークロール２′,2a′間のインタ
メツシユは、ライン中心０即ち板１の中央部が最小で、
両側端部に向つて左右対称形にゆるいカーブに沿つて漸
増すると共に、加工曲げ半径は前記と反対に中央部が最
大で、両側端部に向つて漸減するため、板の伸びは中央
部が最小で両側端部が最大となる。従って、板中央部の
降伏点分布量が両側端部よりも低く、レベラによる形状
矯正後に中伸びが残り易いストリツプの形状矯正に対し
ては、その降伏点分布量等を対応させてC,C,R2′,2a′
をシフトさせることにより効果的に矯正をすることがで
きる。
次ぎに、本発明の第２の実施例を第3,第４図により説
明すると、本装置は、伸長ユニツト（Ｍ）のワークロー
ル2,2aは通常の平行ロールとし、上下各２個の中間ロー
ル３′及び3a′を第１図のワークロール２′,2a′に準
じてC,C,Rとし、かつ軸方向にシフト可能としたもので
ある。さらに、上下の各中間ロール対３′及び3a′はそ
れぞれ一体的にロール軸方向に同期速度で、互いに反対
向きにシフトし得るように構成される以外は従来装置と
同様である。
明すると、本装置は、伸長ユニツト（Ｍ）のワークロー
ル2,2aは通常の平行ロールとし、上下各２個の中間ロー
ル３′及び3a′を第１図のワークロール２′,2a′に準
じてC,C,Rとし、かつ軸方向にシフト可能としたもので
ある。さらに、上下の各中間ロール対３′及び3a′はそ
れぞれ一体的にロール軸方向に同期速度で、互いに反対
向きにシフトし得るように構成される以外は従来装置と
同様である。
ここでワークロール2,2aは小径であるため、通板中は
中間ロール３′及び3a′のクラウンに容易に追従し、第
１図の場合と同様なクラウン制御効果を発揮できる。た
ゞしこの場合はC,C,R3′,3a′のクラウンの径差を第１
図の場合の径差より若干大きくする必要があると云う欠
点があるが、その反面、ワークロール2,2aをシフトしな
いためストリツプ１表面に疵がつきにくいという利点も
ある。
中間ロール３′及び3a′のクラウンに容易に追従し、第
１図の場合と同様なクラウン制御効果を発揮できる。た
ゞしこの場合はC,C,R3′,3a′のクラウンの径差を第１
図の場合の径差より若干大きくする必要があると云う欠
点があるが、その反面、ワークロール2,2aをシフトしな
いためストリツプ１表面に疵がつきにくいという利点も
ある。
なお第2,4,5〜７図のC,C,R2′,2a′,3′,3a′のプロ
フイルは誇張示したもので、実際にはロール胴長で約１
〜2mm以下の直径差であるから、ワークロール２′,2a′
と中間ロール3,3a、あるいは中間ロール３′,3a′とバ
ツクアツプロール4,4a間の接触はロールの弾性内変形で
おさまるので実用上支障ない。
フイルは誇張示したもので、実際にはロール胴長で約１
〜2mm以下の直径差であるから、ワークロール２′,2a′
と中間ロール3,3a、あるいは中間ロール３′,3a′とバ
ツクアツプロール4,4a間の接触はロールの弾性内変形で
おさまるので実用上支障ない。
以上本発明の実施例では、伸長ユニツト（Ｍ）と反り
矯正ユニツト（Ｎ）が、それぞれ１組設置されており、
またワークロール2,2aはそれぞれ２個の中間ロールを介
してバツクアツプロールに支持されているレベラについ
て述べたが、本発明はかゝるレベラに限定するものでは
なく、伸長及び反り矯正ユニツトが、それぞれ複数組設
置されてもよく、またワークロールが直接２個のバツク
アツプロールに支持される場合でも、適用可能である。
矯正ユニツト（Ｎ）が、それぞれ１組設置されており、
またワークロール2,2aはそれぞれ２個の中間ロールを介
してバツクアツプロールに支持されているレベラについ
て述べたが、本発明はかゝるレベラに限定するものでは
なく、伸長及び反り矯正ユニツトが、それぞれ複数組設
置されてもよく、またワークロールが直接２個のバツク
アツプロールに支持される場合でも、適用可能である。
以上述べたように本発明のテンシヨンローラレベラに
よれば次に示す効果が得られる。
よれば次に示す効果が得られる。
（１） 被形状矯正材の機械的性質の分布の変化ならび
に幅寸法の変化に対応してC,C,Rを軸方向にシフトする
ことにより、自由に矯正条件を連続的に変化させること
が可能となり、被形状矯正材の全長にわたつて均一な形
状矯正ができる。
に幅寸法の変化に対応してC,C,Rを軸方向にシフトする
ことにより、自由に矯正条件を連続的に変化させること
が可能となり、被形状矯正材の全長にわたつて均一な形
状矯正ができる。
（２） 従来装置のように何種類ものクラウン付きロー
ルを準備する必要がなく、材料損及び適正ロール選定の
ための手間が省けるので矯正作業に要する多大な労力と
時間を節減することが可能となり、生産能率が著しく向
上する。
ルを準備する必要がなく、材料損及び適正ロール選定の
ための手間が省けるので矯正作業に要する多大な労力と
時間を節減することが可能となり、生産能率が著しく向
上する。
（３）１対のＳ字形曲線をもったカーブドクラウンロー
ルを軸方向に移動シフトすることにより、ストリップの
端伸び、中伸びの両方の矯正を１種類のロールにより効
果的に可能にすることができる。
ルを軸方向に移動シフトすることにより、ストリップの
端伸び、中伸びの両方の矯正を１種類のロールにより効
果的に可能にすることができる。
第１図は本発明の第１の実施例のロール配列の正面図、
第２図は第１図中Ａ−Ａ矢視図、第３図は本発明の第２
の実施例のロール配列の正面図、第４図は第３図中Ａ−
Ａ矢視図、第5,6,7図は本発明の作動原理の説明図、第
８図は従来のテンシヨンローラレベラの代表的ロール配
列の正面図、第９図は従来のクラウニングロールの一例
を示す側面図である。 １……ストリツプ、 2,2a,2′,2a′,2b……ワークロール、 3,3a,3′,3a′,3b……中間ロール、 4,4a,4b……バツクアツプロール、 5,6,7……デフレクタロール、 20,20a,20b……ワークロールユニツト、 （Ｍ）……伸長ユニツト、 （Ｎ）……反り矯正ユニツト、 Ｚ……ストリツプ搬送方向。
第２図は第１図中Ａ−Ａ矢視図、第３図は本発明の第２
の実施例のロール配列の正面図、第４図は第３図中Ａ−
Ａ矢視図、第5,6,7図は本発明の作動原理の説明図、第
８図は従来のテンシヨンローラレベラの代表的ロール配
列の正面図、第９図は従来のクラウニングロールの一例
を示す側面図である。 １……ストリツプ、 2,2a,2′,2a′,2b……ワークロール、 3,3a,3′,3a′,3b……中間ロール、 4,4a,4b……バツクアツプロール、 5,6,7……デフレクタロール、 20,20a,20b……ワークロールユニツト、 （Ｍ）……伸長ユニツト、 （Ｎ）……反り矯正ユニツト、 Ｚ……ストリツプ搬送方向。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−229213（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−17328（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−135822（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】バックアップロールおよび中間ロールを介
して周接支持されたワークロールよりなるワークロール
ユニットを、ストリップを挟んでその進行方向の前後に
対向配置してなる伸長ユニットと、該伸長ユニットの出
口側に配設したデフレタロールおよびワークロールユニ
ットからなる反り矯正ユニットとを配列してなるテンシ
ョンローラレベラにおいて、前記伸長ユニットの上下ワ
ークロールをＳ字形曲線をもつカーブドクラウンロール
で構成し、さらに上下ワークロールをストリップを挟ん
で回転対称に配列し、かつ上下ワークロールをそのロー
ル軸方向に互いに反対向きに同期速度で移動し得る如く
構成したことを特徴とするテンションローラレベラ。 - 【請求項２】バックアップロールおよび中間ロールを介
して周接支持されたワークロールよりなるワークロール
ユニットを、ストリップを挟んでその進行方向の前後に
対向配置してなる伸長ユニットと、該伸長ユニットの出
口側に配設したデフレクタロールおよびワークロールユ
ニットからなる反り矯正ユニットとを配列してなるテン
ションローラレベラにおいて、前記伸長ユニットの上下
中間ロールをＳ字形曲線をもったカーブドクラウンロー
ルで構成し、さらに上下中間ロールをストリップを挟ん
で回転対称に配列し、かつ上下中間ロールをそのロール
軸方向に互いに反対向きに同期速度で移動し得る如く構
成したことを特徴とするテンションローラレベラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62177064A JP2585608B2 (ja) | 1987-07-17 | 1987-07-17 | テンシヨンロ−ラレベラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62177064A JP2585608B2 (ja) | 1987-07-17 | 1987-07-17 | テンシヨンロ−ラレベラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6422418A JPS6422418A (en) | 1989-01-25 |
| JP2585608B2 true JP2585608B2 (ja) | 1997-02-26 |
Family
ID=16024489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62177064A Expired - Lifetime JP2585608B2 (ja) | 1987-07-17 | 1987-07-17 | テンシヨンロ−ラレベラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2585608B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59135822U (ja) * | 1983-03-02 | 1984-09-11 | 石川島播磨重工業株式会社 | ロ−ラレベラ− |
| JPS59229213A (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 金属帯の幅方向厚み分布変更方法 |
| JPS6117328A (ja) * | 1985-04-01 | 1986-01-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ストリツプ形状矯正機 |
-
1987
- 1987-07-17 JP JP62177064A patent/JP2585608B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6422418A (en) | 1989-01-25 |
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