JP3219903B2 - 芳香族ジイソシアネートの製造方法 - Google Patents
芳香族ジイソシアネートの製造方法Info
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- C07C263/00—Preparation of derivatives of isocyanic acid
- C07C263/10—Preparation of derivatives of isocyanic acid by reaction of amines with carbonyl halides, e.g. with phosgene
Description
応ジアミンのホスゲン化による芳香族ジイソシアネート
の連続製造方法に関するものである。
ミンからの有機イソシアネートを製造することは古くか
ら知られているが〔たとえばシーフケン・アナーレン、
第562巻、第108頁(1949)〕、この方法は現
在までモノアミン〔たとえばウルマン、第4版、第13
巻、第353頁〕および(シクロ)脂肪族ジアミンにつ
いてのみ技術的重要性を有した。たとえば(シクロ)脂
肪族ジイソシアネートは、EP−A289 840号に
したがい300〜500℃の温度にて反応管内で10-4
sの反応時間により気相で好適に製造することができ
る。他方、対応のジイソシアネートを生成するには芳香
族ジアミンは液層でホスゲン化されている〔たとえばウ
ルマン、第4版、第13巻、第351頁〕。芳香族ジア
ミンとホスゲンとの気相反応は、装置を閉塞すると共に
ジイソシアネートの収率を低下させる固形物の形成のた
め失敗している。固形物の形成は、過度に長い或いは過
度に短い反応時間に起因する。短い反応においては、イ
ソシアネートアミノ塩酸塩がポリ尿素粉塵の他に形成さ
れる。過度に長い反応時間の場合は、カルボジイミドと
イソシヌレートとが形成される。
気相で反応させる高収率におけるジイソシアネートの製
造方法を提供することにある。当業者には明かである上
記および他の課題は、ホスゲンおよびジアミンの蒸気の
平均接触時間を0.5〜5秒±6%に制限することによ
り解決される。今回、ホスゲンと芳香族ジアミンとの間
の接触を極めて狭く制限した接触時間範囲内(反応器内
の滞留時間範囲)に保てば気相反応の結果として、反応
器を閉塞する固体物質を回避しながら芳香族ジイソシア
ネートを製造しうると共に95%以上(一般に99%も
しくはそれ以上)の収率を達成しうることが突き止めら
れた。両アミン基とホスゲンとの反応によりイソシアネ
ートを生成するのに必要な滞留時間は反応温度、用いる
アミンとホスゲンとのモル比、不活性ガスによるガス状
反応相手の希釈および用いるジアミンの種類に応じ0.
5〜5秒間である。反応完結のための最小滞留時間が問
題とする系につき測定(温度、モル比、希釈ガス、ジア
ミンに基づき測定)して約20%未満(好ましくは10
%未満)だけ越えれば、たとえばイソシアヌレートおよ
びカルボジイミドのような他の反応生成物の形成を効果
的に防止することができる。
囲内において、反応体はできるだけ均質に混合せねばな
らず、さらに残余の反応時間をバックミキシングなしに
与えねばならない。バッグミキシングは接触時間範囲の
拡大をもたらす。本発明は、気相における対応ジアミン
とホスゲンとの反応による芳香族ジイソシアネートの製
造方法である。この方法においてはホスゲンとジアミン
とをジアミンの沸点より高い温度にて0.5〜5秒間、
好ましくは1.0〜3.7秒間の平均接触時間内で反応
させる。平均接触時間からの平均偏差は6%未満、好ま
しくは4%未満の程度とすべきである。本発明の方法
は、各反応体をジアミンの沸騰温度よりも高い温度にて
適する反応器に導入し、混合し、次いで反応させるよう
に行なわれる。次いで、イソシアネートを対応カルバミ
ン酸クロライドの分解温度よりも高い温度までガス流を
冷却して凝縮させる。
間からの偏差を各反応相手の混合をもたらすのに要する
時間によって実質的に決定する。反応相手が均質混合さ
れない限り反応器は反応相手と接触するようまだ処理さ
れていない未混合ガス量を含有する。したがって反応体
の混合は、10-3の分離程度(degree of segregation
)が得られるまで0.1〜0.3秒間内で達成すべき
である。分離程度は混合過程の不完全さの尺度である
〔たとえば Chem. Ing. Techn.、第44巻(197
2)、第1051頁以降;アプライド・サイエンス・リ
サーチ(ハーグ)、A3巻(1953)、第279頁参
照〕。短い混合時間を得る方法は原理的に周知されてい
る。適する技術は、撹拌もしくは静的混合装置を有する
混合装置を包含する。静的混合装置が好適である。或る
種の静的混合装置につき混合チューブの相対長さ(直径
に対する混合通路の長さの比)に対する分離程度の依存
性は Chem. Ing. Techn.、第44巻(1972)、第1
051〜1056頁に示されている。混合通路の長さか
ら、反応体の容量流速を特定の混合装置につき計算する
ことができる。この流速を知ることが、本発明において
許容しうる混合時間内に留めるために必要である。
キサーが特に好適な装置である。たとえばジェットミキ
サーを用いて本発明の方法を実施する場合、一方の成分
(たとえばジアミン)を混合チューブ中へ高速度にて小
直径の同心チューブ(ノズル)を介し他方の成分(ホス
ゲン)の流れに吹込む。10-3程度の分離を伴う混合が
ノズルの放出端部からチューブ直径の4倍の距離にて得
られる〔Chem. Ing. Techn. 、第44巻(1972)、
第1055頁、Diag. 10参照〕。この種のジェットミ
キサーの具体的寸法は、流動メカニズムに関する類似性
法則に基づき入手しうる実験データから計算することが
できる。短い混合通路につきできるだけ高い分離程度を
達成するには、ジェットミキサーにおけるガス流のモー
メント比も重要である。所定の混合装置につき、中心ガ
スジェット(ジアミン)のモーメントは、反応に関し不
活性である希釈ガスでの希釈によって増大させることが
できる。好ましくは希釈ガスとして窒素を使用する。ク
ロルベンゼン、o−ジクロルベンゼン、キシレン、クロ
ルナフタレン、デカヒドロナフタレンなど、並びにその
混合物の蒸気も適している。希釈剤とジアミンとの容量
比は典型的には1:0.5〜1:2の範囲とすることが
できる。
余の反応時間を与えるべく反応室により拡大された混合
チューブに流過させる。反応室に対する流過は約90%
までの流れを有する栓流の形態とすべきであり、流れの
全容量部がほぼ同じ流動時間を有するようにする(反応
体間の接触時間の分布拡大をできるだけ制限するた
め)。空チューブ反応器にて4000より高いレイノル
ズ数を有する高度の乱流の結果、ほぼ理想的な栓流が生
じうる。高い流速が必要とされるため、必要な滞留時間
は極めて長い混合チューブおよび反応チューブにおいて
のみ達成することができる。さらに栓流は、反応チュー
ブ内に付属物を設けて低い流速で発生させることもで
き、これら付属物は層流形状の形成に抗する作用を有
し、平滑な流れ前線の形成をもたらす。付属物はたとえ
ば三次元の微細メッシュ線ネットもしくは充填材とする
ことができる。理想的栓流の実現程度(0に等しい平均
滞留時間からの平均偏差)はボーデンシュタイン数BO
(BO数の測定は、たとえばフィッツアー、テクニカル
・ヘミー、スプリンガー(1989)、第288〜29
5頁に記載されている)によって流動工学で示すことが
できる。
少なくとも100、好ましくは少なくとも250とすべ
きである。理想的栓流(0に等しい平均滞留時間からの
平均偏差)の実現程度を説明する他の方法は無次元によ
るものであって、軸方向分散の強度を決定する。或る論
文においては、反応器分散と呼ばれる〔たとえばレーベ
ンシュピールおよびビショフ・ドルー等(編)、アドバ
ンス・イン・ケミカル・エンジニアリング、第4巻、ア
カデミックプレス社、NY(1963)〕。本発明によ
れば、反応器分散は多くとも0.01、好ましくは多く
とも0.004の数値を有すべきである。本発明は一般
式 OCN−R−NCO 〔式中、Rは少なくとも1個の芳香族系を有する炭化水
素残基を示す〕のジイソシアネートの製造方法であり、
一般式 H2 N−R−NH2 の対応ジアミンを気相にてホスゲン化する。
で希釈された気相ジアミンとホスゲンとを別々に200
〜600℃の温度まで加熱すると共に、静的混合装置に
て0.1〜0.3秒間以内に少なくとも10-3の分離程
度が得られるまで連続混合し; (b)混合装置(バックミキシングを防止する)から出
る反応混合物を200〜600℃の温度に維持されたチ
ューブ状反応室(ここで反応が完結する)を介し400
0より大きいレイノルズ数または100より大きいボー
デンシュタイン数または0.01未満の反応器分散の数
値により特性化される流動で連続搬送し; (c)反応室から出るガス混合物を冷却して、形成され
たジイソシアネートを凝集させると共に、温度をジイソ
シアネートに対応するカルバミン酸クロライドの分解温
度よりも高く維持し; (d)未凝縮ジイソシアネートを不活性溶剤での洗浄に
よりガス混合物から分離し; (e)不活性溶剤を蒸留過程によって回収する。
たとえばアルキル基、ハロゲン原子もしくはエーテル基
のような追加残基により置換しうる炭化水素残基を示
す〕の未分解の揮発性芳香族ジアミンの反応を可能にす
る。ジアミンのアミノ基は両者とも炭化水素残基Rにお
ける同じ芳香族系に結合することができ、或いは2つの
異なる芳香族系に結合することもできる。適するジアミ
ンの典型例はジアミノベンゼン、ジアミノトルエン、ジ
アミノジメチルベンゼンおよびジアミノジフェニルメタ
ンの純粋異性体および異性体混合物である。好適出発物
質は2,4−/2,6−トルエンジアミン混合物であっ
て、65/35および80/20の異性体比を有し、さ
らに純粋な2,4−異性体である。ホスゲン化反応に使
用されるホスゲンは、ジアミンに対し過剰に使用され
る。一般に、ホスゲン化反応につき理論量の150〜2
50%に相当する量のホスゲンにて充分である。
00〜600℃、好ましくは300〜400℃の範囲の
温度まで加熱する。ホスゲン化反応がチューブ状反応器
で行なわれた後、チューブ状反応器から連続的に出る気
体混合物を生成ジイソシアネートから遊離させる。これ
は、たとえば他の気相ホスゲン化(EP0 289 8
40号)につき既に推奨されているように、不活性溶剤
における選択的凝縮により1工程で行なうことができ
る。この分離工程にて、温度はジイソシアネートに対応
するカルバミン酸クロライドの分解温度よりも高いがジ
イソシアネートおよび希釈剤として蒸気流中に同時に用
いる溶剤の縮合温度よりも低い温度となるよう選択され
る。ジイソシアネートは縮合し或いは溶剤中に溶解する
一方、過剰のホスゲンと塩化水素と必要に応じ希釈剤と
して同時に使用した不活性ガスは凝縮工程または気相に
おける溶剤を通過する。チューブ状反応器から気相にて
出る混合物からのジイソシアネートの選択的回収には、
80〜200℃、好ましくは80〜180℃の温度に維
持された溶剤が特に適している。適する溶剤は上記した
通りである。特に好適な溶剤は工業級ジクロルベンゼン
およびデカヒドロナフタレンである。
反応混合物の流れを発生させることが本発明の方法に重
要である。チューブ状反応器を通過して混合装置から出
る混合物の流れは、混合装置に通ずる生成物供給パイプ
と凝縮工程の出口との間の圧力差によって確保される。
一般に混合装置に至る供給パイプの圧力は200〜30
00ミリバールの範囲であり、凝縮工程の下流における
圧力は150〜2000ミリバールの範囲である。上記
の指向性流動を確保する目的で圧力差を維持することが
重要である。次いで縮合工程から出るガス混合物を過剰
のホスゲンから公知方法で遊離させる。これは冷却トラ
ップ、−10〜8℃の温度に維持された不活性溶剤(た
とえばクロルベンゼンもしくはジクロルベンゼン)にお
ける吸着、または活性炭に対する吸着および加水分解に
よって達成することができる。ホスゲン回収工程を通過
する塩化水素ガスは、ホスゲン合成に必要とされる塩素
を回収するため公知方法でリサイクルすることができ
る。ジイソシアネートの単離は、凝縮工程から生ずる溶
液の蒸留処理によって行なわれる。
さらに説明し、これら実施例において%は全て重量%で
ある。実施例1 長さ500mmかつ直径25mmのチューブ状反応器に
20mm突入する内径1mmのノズルを介し、2,4−
および2,6−トルエンジアミン(TDA;80%の
2,4−異性耐および20%の2,6−異性体)のガス
異性体混合物よりなる0.5モル/hの混合物を、42
0℃まで加熱された熱交換器に0.8モル/hの窒素と
共に連続流入させた。同時に、ノズルと反応器壁部との
間の環状空間を介し同様に420℃まで予熱された2.
25モル/hのホスゲンを流過させた。TDAノズルの
50mm背後には、反応器の残部を埋めた微細メッシュ
充填材の開始部を設置した。チューブ状反応器を外部か
ら加熱浴により310℃の温度に加熱した。この反応混
合物はチューブ状反応器内で約3秒間の滞留時間を有し
た。レイノルズ数は約210であり、ボーデンシュタイ
ン数は1000より大であった。反応器分散(reactord
ispersion group)は0.001未満の数値を有した。
ソシアネート吸収カラム中に搬送し、ここでジイソシア
ネートは向流で搬送されるジクロルベンゼンの気化の結
果として凝縮した。気化したジクロルベンゼンは下流に
設けられた還流凝縮器で全て凝縮し、過冷却された際に
イソシアネート吸収カラムの還流として作用した。塩素
化炭化水素、ホスゲンおよび窒素を包含する還流凝縮器
から出たガス混合物をホスゲンおよび塩素化炭化水素か
ら、水噴霧による活性炭洗浄タワーで遊離させた。活性
炭洗浄タワーの下流で減圧を加えることにより、800
ミリバールの圧力をチューブ状反応器の末端で維持し
た。混合室に至る生成物供給パイプの圧力はトルエンジ
アミン蒸気と窒素との混合物につき820ミリバールで
あり、ホスゲンにつき815ミリバールであった。生成
したトルエンジイソシアネートをイソシアネート洗浄カ
ラムのスンプからジクロルベンゼンとの混合物として除
去し、次いで蒸留により純粋物として得た。トルエンジ
イソシアネートの収率は99.3%であった。チューブ
状反応器は、閉塞される徴候を示さなかった。
されない1.5モル/hのトルエンジアミンを6.15
モル/hのホスゲンと反応させた。チューブ状反応器に
おける滞留時間は1.2秒間とした。レイノルズ数は約
500であり、ボーデンシュタイン数は約0.001の
反応器分散値に対応して約1000であった。トルエン
ジイソシアネートの収率は99.1%であった。
滞留時間を長さ僅か120mmの反応器の使用により1
秒間以内に減少させた。トルエンジイソシアネートの収
率は98.3%であった。
ジアミンを0.8モル/hの窒素との混合物として3.
5モル/hのホスゲンと反応させた。チューブ状反応器
は充填材を含有しなかった。滞留時間は約2秒間とし
た。レイノルズ数は約250であり、ボーデンシュタイ
ン数は約20であって約0.05の反応器分散値に相当
した。固形物がイソシアネート洗浄カラムを閉塞したた
め、10分間後に実験を停止した。
ノジフェニルメタンを0.8モル/hの窒素との混合物
にて410℃まで加熱し、3.5モル/hのホスゲンと
400℃にて反応させた。充填材を満たした反応器にお
ける滞留時間は2.3秒間であった。反応器を加熱浴に
より400℃の温度に保った。反応チューブの末端にお
ける圧力は600ミリバールであった。凝縮はジクロル
ベンゼンで行なった。ジフェニルメタン−4,4′−ジ
イソシアネートの収率は99.1%であった。
たが、この詳細は単に例示の目的に過ぎず、本発明の思
想および範囲を逸脱することなく多くの改変をなしうる
ことが当業者には了解されよう。以下、本発明の実施態
様を要約すれば次の通りである:
沸点よりも高い温度にて0.5〜5秒間の平均接触時間
内に反応させ、接触時間の平均偏差を6%以下とするこ
とを特徴とする芳香族ジイソシアネートの製造方法。 2. ジアミンとホスゲンとを別々に約200〜約60
0℃の温度まで加熱すると共に、静的混合装置にて0.
1〜0.3秒間内で連続混合する上記第1項に記載の方
法。 3. 混合物を少なくとも10-3の分離程度が得られる
まで混合する上記第2項に記載の方法。 4. 気相におけるジアミンを不活性ガスまたは不活性
溶剤の蒸気で希釈する上記第3項に記載の方法。
〜600℃の温度に維持された円筒状反応室を介し、流
れが4000より大きいレイノルズ数または100より
大きいボーデンシュタイン数を有するよう連続搬送する
上記第2項に記載の方法。 6. 混合物を、反応が完結するまで円筒状反応室に存
在させる上記第5項に記載の方法。 7. 反応室から出るガスとしての混合物を、ジイソシ
アネートは凝縮するが全てのジアミンのカルバミン酸ク
ロライドが分解するような温度で冷却する上記第5項に
記載の方法。 8. 未凝縮ジイソシアネートをガス混合物から、この
ガス混合物を不活性溶剤で洗浄することにより分離する
上記第7項に記載の方法。 9. 不活性溶剤を蒸留により回収する上記第8項に記
載の方法。
Claims (1)
- 【請求項1】 ジアミンとホスゲンとをジアミンの沸点
よりも高い温度にて0.5〜5秒間の平均接触時間内に
反応させ、接触時間の平均偏差を6%以下とすることを
特徴とする芳香族ジイソシアネートの製造方法。
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