JP3156963B2 - 連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法 - Google Patents
連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続溶融金属めっ
き浴のドロス生成防止方法に係り、特に、走行する被め
っき金属ストリップが連続的に浸漬される溶融金属めっ
き浴と、めっきによる消耗成分を前記めっき浴へ補給す
るためのインゴットが略連続的に投入される溶解ポット
が、連通部を介して接触される連続溶融金属めっき設備
に用いて、鋼帯を溶融亜鉛めっきする際に適用するのに
好適な、浴温度を上昇させることなく、ドロス生成を防
止することが可能な、連続溶融金属めっき浴のドロス生
成防止方法に関する。
き浴のドロス生成防止方法に係り、特に、走行する被め
っき金属ストリップが連続的に浸漬される溶融金属めっ
き浴と、めっきによる消耗成分を前記めっき浴へ補給す
るためのインゴットが略連続的に投入される溶解ポット
が、連通部を介して接触される連続溶融金属めっき設備
に用いて、鋼帯を溶融亜鉛めっきする際に適用するのに
好適な、浴温度を上昇させることなく、ドロス生成を防
止することが可能な、連続溶融金属めっき浴のドロス生
成防止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、連続溶融亜鉛めっき設備におい
ては、図１に示す如く、上流側の例えば連続焼鈍炉（図
示省略）から還元雰囲気のままスナウト１２内を通って
送り込まれる鋼帯１０を、Ｚｎめっき浴１４中に設けら
れたシンクロール１６に巻き付けて通すことにより、め
っき浴１４中に浸漬し、サポートロール１８で保持しな
がら、下流側の例えば合金化炉（図示省略）に送り出す
ようにされている。
ては、図１に示す如く、上流側の例えば連続焼鈍炉（図
示省略）から還元雰囲気のままスナウト１２内を通って
送り込まれる鋼帯１０を、Ｚｎめっき浴１４中に設けら
れたシンクロール１６に巻き付けて通すことにより、め
っき浴１４中に浸漬し、サポートロール１８で保持しな
がら、下流側の例えば合金化炉（図示省略）に送り出す
ようにされている。
【０００３】従来、例えば特開平５−１８６８５７号公
報にて開示されているように、連続めっきによる浴組成
及び浴レベルを所定の範囲に保持するために、図に示す
ようなインゴット装入手段が設けられている。図におい
て、２０は、めっきにより消耗する成分（例えば、めっ
きの主成分であるＺｎ及び、Ｆｅ−Ｚｎ合金の生成発達
を抑制してめっき密着姓をよくするために添加されるＡ
ｌ）をめっき浴へ補給するためのインゴット２４が略連
続的に投入される溶解ポット、２２は、該溶解ポット２
０とめっき浴１４の連通部である。３０は、投入アーム
３２上に載置されるインゴット２４を略連続的に溶解ポ
ット２０内に投入可能な、投入アーム昇降機構３４、投
入アーム昇降モータ３６、及び、該モータ３６の回転位
置からインゴット２４の溶解ポット２０への浸漬深さを
検出するためのインゴット侵漬深さ検出センサ４０を備
えたインゴット投入装置である。
報にて開示されているように、連続めっきによる浴組成
及び浴レベルを所定の範囲に保持するために、図に示す
ようなインゴット装入手段が設けられている。図におい
て、２０は、めっきにより消耗する成分（例えば、めっ
きの主成分であるＺｎ及び、Ｆｅ−Ｚｎ合金の生成発達
を抑制してめっき密着姓をよくするために添加されるＡ
ｌ）をめっき浴へ補給するためのインゴット２４が略連
続的に投入される溶解ポット、２２は、該溶解ポット２
０とめっき浴１４の連通部である。３０は、投入アーム
３２上に載置されるインゴット２４を略連続的に溶解ポ
ット２０内に投入可能な、投入アーム昇降機構３４、投
入アーム昇降モータ３６、及び、該モータ３６の回転位
置からインゴット２４の溶解ポット２０への浸漬深さを
検出するためのインゴット侵漬深さ検出センサ４０を備
えたインゴット投入装置である。
【０００４】このようなインゴット装入装置を備えた溶
融亜鉛めっき設備で製造される溶融亜鉛めっき鋼帯、特
に、下流側の合金化炉により合金化される合金化溶融亜
鉛めっき鋼帯は、耐食性に優れており、更に、冷間圧延
鋼板と同等の優れた材質特性をもっているため、建材、
家電製品、自動車等に用いられている。特に、自動車車
体外板（以下外板と称する）に使われる場合には、表面
品質が重要となる。
融亜鉛めっき設備で製造される溶融亜鉛めっき鋼帯、特
に、下流側の合金化炉により合金化される合金化溶融亜
鉛めっき鋼帯は、耐食性に優れており、更に、冷間圧延
鋼板と同等の優れた材質特性をもっているため、建材、
家電製品、自動車等に用いられている。特に、自動車車
体外板（以下外板と称する）に使われる場合には、表面
品質が重要となる。
【０００５】この表面品質に係わる欠陥としては、擦り
疵や筋模様、ロールマーク等があるが、めっき浴１４中
で付着するドロスは、プレス時に、図７に示す如く星目
１１となって現われるため、防止しなければならない欠
陥の一つである。
疵や筋模様、ロールマーク等があるが、めっき浴１４中
で付着するドロスは、プレス時に、図７に示す如く星目
１１となって現われるため、防止しなければならない欠
陥の一つである。
【０００６】ここで、ドロスとは、めっき浴１４中で鋼
帯１０から溶け出したＦｅと、浴成分とが反応して生成
する金属間化合物粒子のことで、Ｆｅ−Ａｌ系ドロス
と、Ｆｅ−Ｚｎ系ドロスに大別される。即ち、鋼帯１０
から溶出したＦｅは、まずＡｌ富化層を形成し、同時に
鋼帯近傍めっき浴のＡｌ濃度が減少するため、Ｆｅの溶
解度が増して、最初にＦｅＺｎ7 が析出する。このＦｅ
Ｚｎ7 中のＡｌの固溶度は高いので、ＦｅＺｎ7 は周囲
のＡｌ濃度を低下して安定し、鋼帯界面のＡｌ濃度が高
くなると、ＦｅＺｎ7 がＦｅ2 Ａｌ5 に変化する。めっ
き浴１４の主成分であるＺｎの密度６７００Ｋｇ／ｍ3
に対して、ＦｅＺｎ7 化合物の密度は７３００Ｋｇ／ｍ
3 、Ｆｅ2 Ａｌ5 化合物の密度は４２００Ｋｇ／ｍ3 で
あるので、ＦｅＺｎ7 は、ボトム部に沈降して、いわゆ
るボトムドロス１４Ｂとなり、Ｆｅ 2 Ａｌ5 はトップ部
に浮上して、いわゆるトップドロス１４Ｔになると考え
られる。
帯１０から溶け出したＦｅと、浴成分とが反応して生成
する金属間化合物粒子のことで、Ｆｅ−Ａｌ系ドロス
と、Ｆｅ−Ｚｎ系ドロスに大別される。即ち、鋼帯１０
から溶出したＦｅは、まずＡｌ富化層を形成し、同時に
鋼帯近傍めっき浴のＡｌ濃度が減少するため、Ｆｅの溶
解度が増して、最初にＦｅＺｎ7 が析出する。このＦｅ
Ｚｎ7 中のＡｌの固溶度は高いので、ＦｅＺｎ7 は周囲
のＡｌ濃度を低下して安定し、鋼帯界面のＡｌ濃度が高
くなると、ＦｅＺｎ7 がＦｅ2 Ａｌ5 に変化する。めっ
き浴１４の主成分であるＺｎの密度６７００Ｋｇ／ｍ3
に対して、ＦｅＺｎ7 化合物の密度は７３００Ｋｇ／ｍ
3 、Ｆｅ2 Ａｌ5 化合物の密度は４２００Ｋｇ／ｍ3 で
あるので、ＦｅＺｎ7 は、ボトム部に沈降して、いわゆ
るボトムドロス１４Ｂとなり、Ｆｅ 2 Ａｌ5 はトップ部
に浮上して、いわゆるトップドロス１４Ｔになると考え
られる。
【０００７】これらドロスの析出を防止するためには、
めっき浴へのＦｅ、Ａｌの溶解度を上げることが有効で
あり、浴温度を上昇させることも、その手段の一つであ
る。
めっき浴へのＦｅ、Ａｌの溶解度を上げることが有効で
あり、浴温度を上昇させることも、その手段の一つであ
る。
【０００８】従って従来は、ドロス付着による星目発生
が外観上問題となる外板に対しては、外板以外の通常の
材料（内板と称する）の場合の浴温（例えば４６０℃）
よりも浴温を高く（例えば４８０℃程度）設定し、浴温
を上昇させることで、ＦｅとＡｌの溶解度を上げ、Ｆｅ
2 Ａｌ5 の析出を防止する場合もある。
が外観上問題となる外板に対しては、外板以外の通常の
材料（内板と称する）の場合の浴温（例えば４６０℃）
よりも浴温を高く（例えば４８０℃程度）設定し、浴温
を上昇させることで、ＦｅとＡｌの溶解度を上げ、Ｆｅ
2 Ａｌ5 の析出を防止する場合もある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、浴温を
上昇させると、図８に示す如く、鋼帯からＦｅが溶け出
すために、浴内のＦｅ濃度が急に増加し、増加したＦｅ
がＺｎと結び付いて、ボトムドロスとなるＦｅＺｎ7 を
生成する。即ち、外板操業中はボトムドロス１４Ｂが生
成しており、このボトムドロスは鋼帯１０の走行によっ
て巻き上げられるとＡｌと反応して浮遊ドロスとなり、
鋼帯に付着するため、ライン速度を上げることができな
いという問題点を有していた。
上昇させると、図８に示す如く、鋼帯からＦｅが溶け出
すために、浴内のＦｅ濃度が急に増加し、増加したＦｅ
がＺｎと結び付いて、ボトムドロスとなるＦｅＺｎ7 を
生成する。即ち、外板操業中はボトムドロス１４Ｂが生
成しており、このボトムドロスは鋼帯１０の走行によっ
て巻き上げられるとＡｌと反応して浮遊ドロスとなり、
鋼帯に付着するため、ライン速度を上げることができな
いという問題点を有していた。
【００１０】一方、内板操業時のように浴温を上昇させ
なければ、ボトムドロスの生成は減少するが、必要量を
越えたＡｌはＦｅと反応してトップドロスとなるＦｅ2
Ａｌ 5 を生成する。即ち、図９及び図１０に示すよう
に、現状のＡｌ濃度基準範囲（図９の例では０．１３８
〜０．１４２重量％）内では、完全にＦｅ2 Ａｌ5 の析
出を防止することはできない。つまり０．１３８〜０．
１３９重量％を許容範囲とする厳密なＡｌ濃度管理が必
要となる。
なければ、ボトムドロスの生成は減少するが、必要量を
越えたＡｌはＦｅと反応してトップドロスとなるＦｅ2
Ａｌ 5 を生成する。即ち、図９及び図１０に示すよう
に、現状のＡｌ濃度基準範囲（図９の例では０．１３８
〜０．１４２重量％）内では、完全にＦｅ2 Ａｌ5 の析
出を防止することはできない。つまり０．１３８〜０．
１３９重量％を許容範囲とする厳密なＡｌ濃度管理が必
要となる。
【００１１】浴内のＡｌ濃度は、Ａｌ含有Ｚｎインゴッ
トを装入装置により投入し、所定の浴組成及びレベルと
なるように調整しているが、これは、図１に示した如
く、連通部２２を介して前記Ｚｎめっき浴１４と接触さ
れる溶解ポット２０の１箇所で行うため、浴内に局所的
に濃い濃度部分が生じて、浮遊ドロスを生じてしまう。
トを装入装置により投入し、所定の浴組成及びレベルと
なるように調整しているが、これは、図１に示した如
く、連通部２２を介して前記Ｚｎめっき浴１４と接触さ
れる溶解ポット２０の１箇所で行うため、浴内に局所的
に濃い濃度部分が生じて、浮遊ドロスを生じてしまう。
【００１２】本発明は、前記従来の問題点を解消するべ
くなされたもので、浴温を上昇させることなく、連続溶
融金属めっき浴のドロス生成を防止することを課題とす
る。
くなされたもので、浴温を上昇させることなく、連続溶
融金属めっき浴のドロス生成を防止することを課題とす
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、被めっき金属
ストリップが連続的に浸漬される溶融金属めっき浴と、
めっきによる消耗成分を前記めっき浴へ補給するための
インゴットが略連続的に投入される溶解ポットが、連通
部を介して接触される連続溶融金属めっき設備を用いて
金属ストリップをめっきする際に、前記連通部の浴内成
分濃度をパラメータとして、インゴットの投入条件を制
御することにより、ドロス生成を防止するようにして、
前記課題を解決したものである。
ストリップが連続的に浸漬される溶融金属めっき浴と、
めっきによる消耗成分を前記めっき浴へ補給するための
インゴットが略連続的に投入される溶解ポットが、連通
部を介して接触される連続溶融金属めっき設備を用いて
金属ストリップをめっきする際に、前記連通部の浴内成
分濃度をパラメータとして、インゴットの投入条件を制
御することにより、ドロス生成を防止するようにして、
前記課題を解決したものである。
【００１４】ここで、目標の浴組成、浴レベルとなるよ
うに、インゴットの種類、浸漬量が決定され、溶解ポッ
トへインゴットが略連続的に投入される。略連続的と
は、目標の条件が異なる場合、あるいは同一の条件でも
インゴットが自動装入に耐えられないほどに大部分が融
解装入された場合には、違う種類のあるいは、同一組成
でも異なるロットのインゴットの装入を開始しなければ
ならず、厳密には連続的な投入とはならないという意味
を有する。
うに、インゴットの種類、浸漬量が決定され、溶解ポッ
トへインゴットが略連続的に投入される。略連続的と
は、目標の条件が異なる場合、あるいは同一の条件でも
インゴットが自動装入に耐えられないほどに大部分が融
解装入された場合には、違う種類のあるいは、同一組成
でも異なるロットのインゴットの装入を開始しなければ
ならず、厳密には連続的な投入とはならないという意味
を有する。
【００１５】又、インゴットの投入条件の制御とは、そ
の時の溶融金属めっき浴温、浴量、金属ストリップの搬
送速度、金属ストリップの形状に応じて変化する浴内成
分濃度をパラメータとして、インゴット組成、インゴッ
トの形状、インゴット投入速度を制御することを意味す
る。
の時の溶融金属めっき浴温、浴量、金属ストリップの搬
送速度、金属ストリップの形状に応じて変化する浴内成
分濃度をパラメータとして、インゴット組成、インゴッ
トの形状、インゴット投入速度を制御することを意味す
る。
【００１６】本発明では、鋼帯を溶融亜鉛めっきする際
に、前記連通部のＡｌ濃度が、浴温と浴内Ｆｅ濃度で決
まるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度を越えないよう
に、前記インゴットの組成と投入速度を制御することが
できる。
に、前記連通部のＡｌ濃度が、浴温と浴内Ｆｅ濃度で決
まるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度を越えないよう
に、前記インゴットの組成と投入速度を制御することが
できる。
【００１７】特に、浴温が４６０℃、浴内Ｆｅ濃度が
０．０３５重量％である時に、Ａｌを０．４重量％含有
するＺｎインゴットを、１００Ｋｇ／分以下の投入速度
で前記溶解ポットに投入するようにしたものである。
０．０３５重量％である時に、Ａｌを０．４重量％含有
するＺｎインゴットを、１００Ｋｇ／分以下の投入速度
で前記溶解ポットに投入するようにしたものである。
【００１８】本発明は、発明者等が行った浴成分変動の
調査結果、及びシミュレーションによる浴内のＡｌ濃度
変動の調査結果に基づいてなされたものである。
調査結果、及びシミュレーションによる浴内のＡｌ濃度
変動の調査結果に基づいてなされたものである。
【００１９】インゴットＡｌ含有量の違いによる浴濃度
分布への影響を知るために、０．４重量％と、１．８重
量％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いて、どのように浴内
の濃度分布変動が異なるかを、投入インゴットＡｌ含有
量以外の条件は全て同じとして、シミュレーションで検
証した。
分布への影響を知るために、０．４重量％と、１．８重
量％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いて、どのように浴内
の濃度分布変動が異なるかを、投入インゴットＡｌ含有
量以外の条件は全て同じとして、シミュレーションで検
証した。
【００２０】浴流動シミュレーション結果から、高濃度
のＡｌがシンクロール下部のＢ点から流れ込むことが判
明した。更に、サポートロール近傍のＡ点でのＡｌ濃度
変動シミュレーション結果を図２に示すが、０．４重量
％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いる（黒丸印）と、目標
濃度に向かって徐々にＡｌ濃度が増加するのに対し、
１．８重量％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いる（白丸
印）と、一旦濃度が高くなってから、浴内が均一になる
に従って目標濃度に近付いていることが分かる。つま
り、トップドロスの析出を防止するための目標Ａｌ濃度
を越えないようにＡｌ濃度を確保するには、０．４重量
％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いる方が、局所的にＡｌ
目標濃度を越える部分がなく、より好ましい。
のＡｌがシンクロール下部のＢ点から流れ込むことが判
明した。更に、サポートロール近傍のＡ点でのＡｌ濃度
変動シミュレーション結果を図２に示すが、０．４重量
％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いる（黒丸印）と、目標
濃度に向かって徐々にＡｌ濃度が増加するのに対し、
１．８重量％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いる（白丸
印）と、一旦濃度が高くなってから、浴内が均一になる
に従って目標濃度に近付いていることが分かる。つま
り、トップドロスの析出を防止するための目標Ａｌ濃度
を越えないようにＡｌ濃度を確保するには、０．４重量
％Ａｌ含有Ｚｎインゴットを用いる方が、局所的にＡｌ
目標濃度を越える部分がなく、より好ましい。
【００２１】一方、同じ濃度のＡｌ含有Ｚｎインゴット
を用いた場合には、その投入速度が異なれば、浴内の濃
度変動も異なることが予想される。そこで、投入速度の
違いが、浴内濃度分布に及ぼす影響をシミュレーション
で調べた。シミュレーションは、０．４重量％Ａｌ含有
Ｚｎインゴットを用いた場合で、初期Ａｌ濃度が０．１
３８重量％であるめっき浴１４に対して、１分間に５０
０Ｋｇ（○印）、２５０Ｋｇ（△印）、１００Ｋｇ（□
印）の速度で溶解ポット２０にインゴットを投入した場
合で比較した。
を用いた場合には、その投入速度が異なれば、浴内の濃
度変動も異なることが予想される。そこで、投入速度の
違いが、浴内濃度分布に及ぼす影響をシミュレーション
で調べた。シミュレーションは、０．４重量％Ａｌ含有
Ｚｎインゴットを用いた場合で、初期Ａｌ濃度が０．１
３８重量％であるめっき浴１４に対して、１分間に５０
０Ｋｇ（○印）、２５０Ｋｇ（△印）、１００Ｋｇ（□
印）の速度で溶解ポット２０にインゴットを投入した場
合で比較した。
【００２２】連通部２２近傍の点Ｃについて浴内Ａｌ濃
度の変化状態をシミュレーションした結果を図３に、同
じくシンクロール１６近傍の点Ｂについて浴内Ａｌ濃度
の変化状態をシミュレーションした結果を図４に、同じ
くサポートロール１８近傍の点Ａについて浴内Ａｌ濃度
の変化状態をシミュレーションした結果を図５に示す。
度の変化状態をシミュレーションした結果を図３に、同
じくシンクロール１６近傍の点Ｂについて浴内Ａｌ濃度
の変化状態をシミュレーションした結果を図４に、同じ
くサポートロール１８近傍の点Ａについて浴内Ａｌ濃度
の変化状態をシミュレーションした結果を図５に示す。
【００２３】図から明らかな如く、連通部近傍における
Ａｌ濃度変化が一番大きく、この連通部の浴内成分濃度
をパラメータとして、インゴットの投入を制御すべきで
あることがわかる。
Ａｌ濃度変化が一番大きく、この連通部の浴内成分濃度
をパラメータとして、インゴットの投入を制御すべきで
あることがわかる。
【００２４】又、フロント部（点Ａ）、シンクロール部
（点Ｂ）では、投入速度の影響はほとんど見られない
が、連通部（点Ｃ）付近では、その違いが大きく出てい
る。５００Ｋｇ／分の速度で投入すると、濃度のピーク
値は初期濃度よりも約０．００３重量％も高い値であ
り、ドロス生成の可能性は高くなる。２５０Ｋｇ／分の
速度でも変動は０．００２重量％程度あり、変動を０．
００１重量％以下に抑えて、浴内Ａｌ濃度をドロス生成
限界である０．１３９重量％以下に維持するためには、
１００Ｋｇ／分以下で投入する必要がある。
（点Ｂ）では、投入速度の影響はほとんど見られない
が、連通部（点Ｃ）付近では、その違いが大きく出てい
る。５００Ｋｇ／分の速度で投入すると、濃度のピーク
値は初期濃度よりも約０．００３重量％も高い値であ
り、ドロス生成の可能性は高くなる。２５０Ｋｇ／分の
速度でも変動は０．００２重量％程度あり、変動を０．
００１重量％以下に抑えて、浴内Ａｌ濃度をドロス生成
限界である０．１３９重量％以下に維持するためには、
１００Ｋｇ／分以下で投入する必要がある。
【００２５】本発明は、上記のような知見に基づいてな
されたもので、浴内Ａｌ濃度が最大となる連通部２２の
成分濃度（溶融亜鉛めっきの場合はＡｌ濃度）をパラメ
ータとして、インゴットの投入を制御することにより、
ドロス生成を防止する。
されたもので、浴内Ａｌ濃度が最大となる連通部２２の
成分濃度（溶融亜鉛めっきの場合はＡｌ濃度）をパラメ
ータとして、インゴットの投入を制御することにより、
ドロス生成を防止する。
【００２６】具体的には、鋼帯を溶融亜鉛めっきする際
には、前記連通部２２のＡｌ濃度が、浴温と浴内Ｆｅ濃
度で決まるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度（図９より
明らかなように、浴温４６０℃、浴内Ｆｅ濃度０．０３
５重量％の場合には０．１３９％）を越えないように、
前記インゴットの組成と投入速度を制御する。
には、前記連通部２２のＡｌ濃度が、浴温と浴内Ｆｅ濃
度で決まるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度（図９より
明らかなように、浴温４６０℃、浴内Ｆｅ濃度０．０３
５重量％の場合には０．１３９％）を越えないように、
前記インゴットの組成と投入速度を制御する。
【００２７】特に、浴温が４６０℃、浴内Ｆｅ濃度が
０．０３５重量％であるときには、Ａｌを０．４重量％
含有するＺｎインゴットを、１００Ｋｇ／分以下の投入
速度で溶解ポットに投入することにより、ドロス発生を
確実に防止することができる。
０．０３５重量％であるときには、Ａｌを０．４重量％
含有するＺｎインゴットを、１００Ｋｇ／分以下の投入
速度で溶解ポットに投入することにより、ドロス発生を
確実に防止することができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して、本発明の実
施形態を詳細に説明する。
施形態を詳細に説明する。
【００２９】本実施形態においては、図１に示すような
連続溶融亜鉛めっき設備において、連通部２２のＡｌ濃
度が、浴温４６０℃と浴内Ｆｅ濃度０．０３５重量％で
決まるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度０．１３９％を
越えないように、インゴット２４をＡｌ０．４重量％含
有Ｚｎインゴットとし、投入速度が１００Ｋｇ／分とな
るように、インゴット投入装置３０の投入アーム昇降モ
ータ３６を制御する。
連続溶融亜鉛めっき設備において、連通部２２のＡｌ濃
度が、浴温４６０℃と浴内Ｆｅ濃度０．０３５重量％で
決まるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度０．１３９％を
越えないように、インゴット２４をＡｌ０．４重量％含
有Ｚｎインゴットとし、投入速度が１００Ｋｇ／分とな
るように、インゴット投入装置３０の投入アーム昇降モ
ータ３６を制御する。
【００３０】本実施形態の制御を行ったときの、例えば
内板を想定した低浴温操業時、及び、外板を想定した高
浴温操業時における浴温、析出Ａｌ濃度、付着ドロス個
数の推移の例を図６に示す。図から明らかなように、浴
温が低い時にも、析出Ａｌ濃度が常に０以下（未飽和状
態）を維持しており、鋼帯付着ドロス個数が外板レベル
に抑えられていることが分かる。
内板を想定した低浴温操業時、及び、外板を想定した高
浴温操業時における浴温、析出Ａｌ濃度、付着ドロス個
数の推移の例を図６に示す。図から明らかなように、浴
温が低い時にも、析出Ａｌ濃度が常に０以下（未飽和状
態）を維持しており、鋼帯付着ドロス個数が外板レベル
に抑えられていることが分かる。
【００３１】従って、外観厳格材であっても、従来のよ
うに浴温を上げ、ライン速度を下げる必要はなくなり、
低浴温、高ライン速度での操業が可能となった。
うに浴温を上げ、ライン速度を下げる必要はなくなり、
低浴温、高ライン速度での操業が可能となった。
【００３２】なお、本実施形態は、本発明を、鋼帯の溶
融亜鉛めっきに適用したが、本発明の適用対象はこれに
限定されず、他の金属材に対する一般に溶融金属めっき
にも同様に適用できることは明らかである。
融亜鉛めっきに適用したが、本発明の適用対象はこれに
限定されず、他の金属材に対する一般に溶融金属めっき
にも同様に適用できることは明らかである。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、外観厳格材であって
も、浴温を上昇させることなく、ドロスの生成を防止す
ることができ、ライン速度を上げることができるという
優れた効果を有する。
も、浴温を上昇させることなく、ドロスの生成を防止す
ることができ、ライン速度を上げることができるという
優れた効果を有する。
【図１】本発明の適用対象である連続溶融亜鉛めっき設
備の構成を示す断面図
備の構成を示す断面図
【図２】本発明の原理を説明するための、インゴットの
組成と浴内Ａｌ濃度変動の関係の例を示す線図
組成と浴内Ａｌ濃度変動の関係の例を示す線図
【図３】同じく、インゴットの投入速度を変えたとき
の、溶解ポットとめっき浴の連通部近傍における浴内Ａ
ｌ濃度の変化状態のシミュレーション結果を示す線図
の、溶解ポットとめっき浴の連通部近傍における浴内Ａ
ｌ濃度の変化状態のシミュレーション結果を示す線図
【図４】同じく、シンクロール近傍における浴内Ａｌ濃
度の変化状態のシミュレーション結果を示す線図
度の変化状態のシミュレーション結果を示す線図
【図５】同じく、サポートロール近傍における浴内Ａｌ
濃度の変化状態のシミュレーション結果を示す線図
濃度の変化状態のシミュレーション結果を示す線図
【図６】本発明の効果を示すための線図
【図７】従来の問題点を説明するための、鋼板表面に付
着したドロスによって星目が発生した鋼板を示す斜視図
着したドロスによって星目が発生した鋼板を示す斜視図
【図８】同じく、浴温と浴内Ｆｅ濃度の関係の例を示す
線図
線図
【図９】同じく、浴温４６０℃の場合の浴内Ａｌ濃度と
浴内Ｆｅ濃度の平衡溶解度曲線の例を示す線図
浴内Ｆｅ濃度の平衡溶解度曲線の例を示す線図
【図１０】同じく、浴内Ａｌ濃度と付着ドロス個数の関
係の例を示す線図
係の例を示す線図
１０…鋼帯 １４…めっき浴 １６…シンクロール ２０…溶解ポット ２２…連通部 ２４…インゴット ３０…インゴット投入装置 ３２…投入アーム ３４…投入アーム昇降機構 ３６…投入アーム昇降モータ ４０…インゴット浸漬深さ検出センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (3)
- 【請求項１】被めっき金属ストリップが連続的に浸漬さ
れる溶融金属めっき浴と、めっきによる消耗成分を前記
めっき浴へ補給するためのインゴットが略連続的に投入
される溶解ポットが、連通部を介して接触される連続溶
融金属めっき設備を用いて金属ストリップをめっきする
方法において、 前記連通部の浴内成分濃度をパラメータとして、インゴ
ットの投入条件を制御することにより、ドロス生成を防
止することを特徴とする連続溶融金属めっき浴のドロス
生成防止方法。 - 【請求項２】請求項１において、鋼帯を溶融亜鉛めっき
する際に、 前記連通部のＡｌ濃度が、浴温と浴内Ｆｅ濃度で決まる
Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金の析出濃度を越えないように、前
記インゴットの組成と投入速度を制御することを特徴と
する連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法。 - 【請求項３】請求項２において、浴温が４６０℃、浴内
Ｆｅ濃度が０．０３５重量％である時に、Ａｌを０．４
重量％含有するＺｎインゴットを、１００Ｋｇ／分以下
の投入速度で前記溶解ポットに投入することを特徴とす
る連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20622797A JP3156963B2 (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20622797A JP3156963B2 (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150217A JPH1150217A (ja) | 1999-02-23 |
| JP3156963B2 true JP3156963B2 (ja) | 2001-04-16 |
Family
ID=16519877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20622797A Expired - Fee Related JP3156963B2 (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 連続溶融金属めっき浴のドロス生成防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3156963B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4692132B2 (ja) * | 2005-08-04 | 2011-06-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融めっき装置および溶融めっき装置の操業方法 |
| JP5449196B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2014-03-19 | シーメンス ヴェ メタルス テクノロジーズ エスアーエス | 鋼ストリップの浸漬亜鉛めっき方法 |
| JP6885183B2 (ja) * | 2017-04-25 | 2021-06-09 | 日本製鉄株式会社 | 溶融亜鉛ポットへのＺｎ−Ａｌ合金供給方法及びＺｎ−Ａｌ合金供給装置 |
| JP2021042450A (ja) * | 2019-09-13 | 2021-03-18 | 日本製鉄株式会社 | 溶融亜鉛めっき浴、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、及び、その溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を用いた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP7088157B2 (ja) * | 2019-12-16 | 2022-06-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融金属浴の浴面位置変動量予測方法及び溶融金属めっき鋼板の製造方法 |
-
1997
- 1997-07-31 JP JP20622797A patent/JP3156963B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1150217A (ja) | 1999-02-23 |
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