JP3019795B2 - 磁気を用いたエンジン用燃焼改善装置 - Google Patents
磁気を用いたエンジン用燃焼改善装置Info
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- JP3019795B2 JP3019795B2 JP9000283A JP28397A JP3019795B2 JP 3019795 B2 JP3019795 B2 JP 3019795B2 JP 9000283 A JP9000283 A JP 9000283A JP 28397 A JP28397 A JP 28397A JP 3019795 B2 JP3019795 B2 JP 3019795B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M27/00—Apparatus for treating combustion-air, fuel, or fuel-air mixture, by catalysts, electric means, magnetism, rays, sound waves, or the like
- F02M27/04—Apparatus for treating combustion-air, fuel, or fuel-air mixture, by catalysts, electric means, magnetism, rays, sound waves, or the like by electric means, ionisation, polarisation or magnetism
- F02M27/045—Apparatus for treating combustion-air, fuel, or fuel-air mixture, by catalysts, electric means, magnetism, rays, sound waves, or the like by electric means, ionisation, polarisation or magnetism by permanent magnets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ン及びガソリンエンジンの燃焼を改善する目的でこれら
の燃料供給経路に設置される、磁気を用いた燃焼改善装
置に関する。
ン及びガソリンエンジンの燃焼を改善する目的でこれら
の燃料供給経路に設置される、磁気を用いた燃焼改善装
置に関する。
【従来の技術】特公平３−３０７１８及び実公平４−２
１８１０においては、複数の永久磁石が互いに反発する
ように組み合わされて円筒状のケーシング内に固定さ
れ、円筒の両底面略中央にそれぞれ流入口及び流出口が
設けられて、燃料がこれら磁石中の孔又はの磁石の間を
通過するように構成されている。また、実登３０１２３
１３号（実願平６−１６２８７）においては、永久磁石
の磁極の間の燃料通路に粒状のセラミックが充填されて
いる。
１８１０においては、複数の永久磁石が互いに反発する
ように組み合わされて円筒状のケーシング内に固定さ
れ、円筒の両底面略中央にそれぞれ流入口及び流出口が
設けられて、燃料がこれら磁石中の孔又はの磁石の間を
通過するように構成されている。また、実登３０１２３
１３号（実願平６−１６２８７）においては、永久磁石
の磁極の間の燃料通路に粒状のセラミックが充填されて
いる。
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
従来技術を用いた場合、燃焼改善の効果は十分でなく、
エンジンの形式や排気量、燃焼改善装置の使用態様によ
っては全く効果が見られない場合が多かった。特に、デ
ィーゼルエンジンを用いた場合には以下の様な問題があ
った。（１）装着の効果が見られず、（２）かえって黒
煙の量が増える、（３）アイドリングの際のエンジンの
回転が不安定である、（４）かえってエンジンの出力が
低下する、（５）エンジンの回転が不安定で停止する場
合がある、（６）エンジンが始動しないことがある、と
いったものである。上記従来の技術の装置では、構造
上、空気が燃焼改善装置１中に滞留し、比較的粗い空気
の泡が形成されるおそれがある。その場合には、エンジ
ン燃焼室における空気／燃料比を狂わせ異常燃焼を引き
起こす。したがって、本発明は、多種のエンジンにおい
て燃焼改善効果を発揮することができ気泡の形成といっ
た悪影響のない燃焼改善装置を提供することを目的とす
る。
従来技術を用いた場合、燃焼改善の効果は十分でなく、
エンジンの形式や排気量、燃焼改善装置の使用態様によ
っては全く効果が見られない場合が多かった。特に、デ
ィーゼルエンジンを用いた場合には以下の様な問題があ
った。（１）装着の効果が見られず、（２）かえって黒
煙の量が増える、（３）アイドリングの際のエンジンの
回転が不安定である、（４）かえってエンジンの出力が
低下する、（５）エンジンの回転が不安定で停止する場
合がある、（６）エンジンが始動しないことがある、と
いったものである。上記従来の技術の装置では、構造
上、空気が燃焼改善装置１中に滞留し、比較的粗い空気
の泡が形成されるおそれがある。その場合には、エンジ
ン燃焼室における空気／燃料比を狂わせ異常燃焼を引き
起こす。したがって、本発明は、多種のエンジンにおい
て燃焼改善効果を発揮することができ気泡の形成といっ
た悪影響のない燃焼改善装置を提供することを目的とす
る。
【課題を解決するための手段】請求項１記載のエンジン
用燃焼改善装置においては、対向配置される磁極間に燃
料通路を備え、燃料タンクからエンジンへの燃料供給経
路に設置されるエンジン用燃焼改善装置において、前記
燃料通路において磁力が燃料に直接作用するものであ
り、前記対向磁極間に作用する面積当たりの磁力が０．
１５ｋｇｆ／ｃｍ２以上であり、前記対向磁極間の距離
は、この距離の減少に略比例してこれら対向磁極間の磁
力が増加する範囲内であり、燃料が前記対向磁極間を通
過するのに要する時間がエンジンの最高回転数において
も１．７秒以上に設定されてなることを特徴とする。こ
のような構成により、ディーゼルエンジン等の内燃機関
の燃焼を改善することができ、特に、黒煙、窒素酸化物
等の有害排出物の排出量を低減することができる。請求
項２記載のエンジン用燃焼改善装置においては、対向配
置される磁極間に燃料通路を備え、燃料タンクからエン
ジンへの燃料供給経路に設置されるエンジン用燃焼改善
装置において、燃料通路において磁力が燃料に直接作用
するものであり前記対向磁極間の面積当たりの磁力を、
これら対向磁極間の距離で割った量が、０．２０ｋｇｆ
／ｃｍ３以上であり、前記対向磁極間の距離は、この距
離の減少に略比例してこれら対向磁極間の磁力が増加す
る範囲内であり、燃料が前記対向磁極間を通過するのに
要する時間がエンジンの最高回転数においても１．７秒
以上に設定されてなることを特徴とする。請求項３記載
のエンジン用燃焼改善装置においては、対向配置される
磁極間に燃料通路を備え、燃料タンクからエンジンへの
燃料供給経路に設置されるエンジン用燃焼改善装置にお
いて、前記燃料通路において磁力が燃料に直接作用する
ものであり、前記対向磁極間の間隙にセラミックボール
といった磁気に影響を与えない充填物が充填されてこの
充填物間の空隙が前記燃料通路をなし、前記対向磁極間
の面積あたりの磁力を、これら対向磁極間の距離で割っ
た量について、前記充填物の体積を除いた正味の体積に
基づいて補正した値が、０．２０ｋｇｆ／ｃｍ３以上で
あり、前記対向磁極間の距離は、この距離の減少に略比
例してこれら対向磁極間の磁力が増加する範囲内であ
り、燃料が前記対向磁極間を通過するのに要する時間が
エンジンの最高回転数においても１．７秒以上に設定さ
れてなることを特徴とする。請求項４記載のエンジン用
燃焼改善装置においては、請求項１〜３のいずれか１項
に記載のエンジン用燃焼改善装置において、燃料流出口
が前記燃料通路に対して略平行の壁に設けられ、この流
出口が最上部になるように配置されることを特徴とす
る。このような構成により、燃焼改善装置内の燃料液に
気泡が滞留することがない。したがって、微細な気泡が
集積されて粗い気泡に成長することがなく、粗い気泡が
燃料と共にエンジン燃焼室に供給されることによる燃焼
トラブルが防止される。
用燃焼改善装置においては、対向配置される磁極間に燃
料通路を備え、燃料タンクからエンジンへの燃料供給経
路に設置されるエンジン用燃焼改善装置において、前記
燃料通路において磁力が燃料に直接作用するものであ
り、前記対向磁極間に作用する面積当たりの磁力が０．
１５ｋｇｆ／ｃｍ２以上であり、前記対向磁極間の距離
は、この距離の減少に略比例してこれら対向磁極間の磁
力が増加する範囲内であり、燃料が前記対向磁極間を通
過するのに要する時間がエンジンの最高回転数において
も１．７秒以上に設定されてなることを特徴とする。こ
のような構成により、ディーゼルエンジン等の内燃機関
の燃焼を改善することができ、特に、黒煙、窒素酸化物
等の有害排出物の排出量を低減することができる。請求
項２記載のエンジン用燃焼改善装置においては、対向配
置される磁極間に燃料通路を備え、燃料タンクからエン
ジンへの燃料供給経路に設置されるエンジン用燃焼改善
装置において、燃料通路において磁力が燃料に直接作用
するものであり前記対向磁極間の面積当たりの磁力を、
これら対向磁極間の距離で割った量が、０．２０ｋｇｆ
／ｃｍ３以上であり、前記対向磁極間の距離は、この距
離の減少に略比例してこれら対向磁極間の磁力が増加す
る範囲内であり、燃料が前記対向磁極間を通過するのに
要する時間がエンジンの最高回転数においても１．７秒
以上に設定されてなることを特徴とする。請求項３記載
のエンジン用燃焼改善装置においては、対向配置される
磁極間に燃料通路を備え、燃料タンクからエンジンへの
燃料供給経路に設置されるエンジン用燃焼改善装置にお
いて、前記燃料通路において磁力が燃料に直接作用する
ものであり、前記対向磁極間の間隙にセラミックボール
といった磁気に影響を与えない充填物が充填されてこの
充填物間の空隙が前記燃料通路をなし、前記対向磁極間
の面積あたりの磁力を、これら対向磁極間の距離で割っ
た量について、前記充填物の体積を除いた正味の体積に
基づいて補正した値が、０．２０ｋｇｆ／ｃｍ３以上で
あり、前記対向磁極間の距離は、この距離の減少に略比
例してこれら対向磁極間の磁力が増加する範囲内であ
り、燃料が前記対向磁極間を通過するのに要する時間が
エンジンの最高回転数においても１．７秒以上に設定さ
れてなることを特徴とする。請求項４記載のエンジン用
燃焼改善装置においては、請求項１〜３のいずれか１項
に記載のエンジン用燃焼改善装置において、燃料流出口
が前記燃料通路に対して略平行の壁に設けられ、この流
出口が最上部になるように配置されることを特徴とす
る。このような構成により、燃焼改善装置内の燃料液に
気泡が滞留することがない。したがって、微細な気泡が
集積されて粗い気泡に成長することがなく、粗い気泡が
燃料と共にエンジン燃焼室に供給されることによる燃焼
トラブルが防止される。
【発明の実施の形態】実施例の燃焼改善装置１を図１〜
４に基づき説明する。それぞれ長さ方向及び幅方向の縦
断面図である図１及び２に示すように、直方体（幅４０
ｍｍ×厚さ２０ｍｍ×長さ（４０＋４０＋２５）ｍｍ）
の永久磁石２が、燃料通路３を成す狭い間隔（７ｍｍ）
を挟んで配置される。永久磁石２の上下面がＳ極及びＮ
極でありこれら磁極が互いに反発するように配される。
これら永久磁石２を保持するケーシング４は、鋼等の磁
性体からなり、断面略正方形の長い筒部４１（内法４０
ｍｍ×４７ｍｍ×１３０ｍｍ）に、短い筒状の、流入口
筒部４２及び流出口筒部４４が接続したような形状をな
している。長い筒部４１の両端における、流入口筒部４
２及び流出口筒部４４と接続する段部には、磁石を固定
するための固定金具６１が配されている。この磁石固定
金具６１は、図３（ａ）に示すように、長い略正方形の
板材に対して、一つの大きな円形開口６３を中央に開
け、対向する２辺（図１では上下）の縁を９０°折り曲
げて脚部を作ったような形状を成している。また、燃焼
改善装置１の長さ方向へと互いに隣接する永久磁石２の
間には、スペーサー板６２が配されるが、これは燃料通
路３におけるじゃま板を兼ねるものである。図３（ｂ）
にその斜視図を示すが、長い筒部４１の幅方向断面の内
法と略同一の板材に対して、中央を外したところに比較
的小さい円形開口６４が一つ開けられた形状を成してい
る。燃焼改善装置１における２枚のじゃま板兼用スペー
サー板６２の開口６３は、図２に示すように断面が左右
に細長い燃料通路３において左右に互い違いになるよう
に配置される。すなわち、流入口側筒部４２の側から流
入した燃料が、１枚目のじゃま板兼用スペーサー板６２
を通過する際に図２における左側に設けられた開口６３
を通るとすれば、２枚目のじゃま板兼用スペーサー板６
２を通過する際に図２における右側に設けられた開口６
３を通ることとなる。このようなじゃま板の配置によ
り、磁極間燃料通路３を燃料が永久磁石２からの作用を
より確実に受けることができる。対向配置される永久磁
石２が互いに吸引力を及ぼすよう構成する場合には、上
記の固定金具６１及びスペーサー板６２について、永久
磁石２の燃料通路３に面する面に係合する係合部を設け
ておく。流入口筒部４２は、図１の縦断面図及び図４
（ａ）の流入口側外観図に示すように、長い筒部４１と
略同心をなすように接続しており、鉄分除去用磁石２１
を備えている。流入口筒部４２の端面略中央には、略水
平に配された流入管４６に接続する流入口４３が設けら
れる。流出口筒部４４は、図１の縦断面図及び図４
（ｂ）の流出口側外観図に示すように、長い筒部４１の
上部に接続しており、上壁が互いに連続している。流出
口筒部４４の上壁に流出口４５が設けられ、略垂直に配
された流出管４７に接続している。流出口４５が燃焼改
善装置１の最上部に備えらているため、燃焼改善装置１
中へと供給される燃料中に混入する空気が燃焼改善装置
１中に残留することがなく、したがって、大きな空気の
泡が形成されることがない。空気の燃料への混入は、
（１）燃料タンク内の燃料が少なくなった場合にタンク
の振動により燃料吸引口から、また、（２）エンジンの
燃料タンクからエンジンの燃焼室への燃料供給経路が負
圧になることにより供給経路の接続部などから混入する
おそれがある。図５に模式的に示すように、上記のよう
な燃焼改善装置１が、燃料ポンプ５２の直前の燃料供給
管５０に設置される。燃料ポンプ５２は、燃料タンク５
１から燃料を吸引しエンジン５５に付属した燃料噴射装
置５４に供給するものである。図示の例では、燃料ポン
プ５２と燃料噴射ポンプ５４との間には燃料フィルター
５３が備えられている。次に、対向する永久磁石２の間
に作用する磁力（吸引力又は反発力）について図６〜７
を用いて説明する。図６は、実施例の燃焼改善装置１に
用いたのと同一の永久磁石（４０ｍｍ×４０ｍｍ×２０
ｍｍ）及びその半分の厚さの永久磁石（４０ｍｍ×４０
ｍｍ×１０ｍｍ）について、２枚の磁石の間に働く反発
力と磁石間の距離の関係を示したグラフ図である。一方
の磁石を上皿天秤の上に置き、他方の磁石を一方の磁石
の真上にある間隔を離して配置した場合の上皿天秤指示
値の増加分を反発力とし、１平方センチあたりのｋｇｆ
値として示した。距離が大きい場合には、反発力が距離
の２乗にほぼ反比例する。しかし、距離が小さい領域で
は、反発力の増加が距離の減少にほぼ比例することにな
る。図６における１０ｍｍ未満の領域であり、図７に詳
細に示す。図７に示されるように、本実施例で用いたよ
うな寸法の永久磁石を用いる場合、磁石間距離が７ｍｍ
以下では、磁石間距離と互いに作用する磁力の大きさと
がほぼ正確に直線関係、すなわち１次関数の関係にあっ
て、磁石間距離の減少分に比例して磁石間に作用する力
が増大する。対向する磁石の磁極間の距離が上記のよう
な範囲である場合に、磁力が均一に作用することにな
る。上記実施例のような装置において、磁極間燃料通路
３の上下壁をなす対向磁極間の距離がこのような範囲内
であることが、燃焼改善を確実に達成するために必要で
ある。上記実施例の燃焼装置１の場合、磁石間の距離が
７ｍｍであるので図５のプロットに示すように、４０ｍ
ｍ×４０ｍｍ当たり３．４ｋｇｆの磁力即ち平方センチ
当たり約０．２１ｋｇｆの磁力が、磁石間の燃料通路全
体において均一に作用する。このように均一に作用する
磁力（吸引力又は反発力）の面積当たりの強さを、本明
細書においては、以降、面積当たり磁圧力と呼ぶことに
する。また、この面積当たりの磁圧力を磁極間距離すな
わち磁極間燃料通路３の厚さで割った量を体積当たり磁
圧力と呼ぶことにする。但し、磁極間燃料通路３にセラ
ミックのボールといった磁気に影響を与えないものが充
填されている場合には、磁極間燃料通路３の体積から充
填物の体積を除いた正味の体積に基づいて補正した量を
指すものとする。燃焼改善効果を達成するために必要
な、磁圧力の大きさと、対向磁極間の磁極間燃料通路３
における燃料の滞留時間とについては、以下の試験例を
用いて説明する。上記のような燃焼改善装置をディーゼ
ルエンジンの燃料供給経路に装着した試験例（実施例及
び比較例）について表１〜３及び図８〜１３を用いて説
明する。表１には、本実施例の燃焼改善装置１について
の、（財）日本自動車輸送技術協会による「ディーゼル
自動車排出ガス試験結果記録表（６モード）」を転記す
る。
４に基づき説明する。それぞれ長さ方向及び幅方向の縦
断面図である図１及び２に示すように、直方体（幅４０
ｍｍ×厚さ２０ｍｍ×長さ（４０＋４０＋２５）ｍｍ）
の永久磁石２が、燃料通路３を成す狭い間隔（７ｍｍ）
を挟んで配置される。永久磁石２の上下面がＳ極及びＮ
極でありこれら磁極が互いに反発するように配される。
これら永久磁石２を保持するケーシング４は、鋼等の磁
性体からなり、断面略正方形の長い筒部４１（内法４０
ｍｍ×４７ｍｍ×１３０ｍｍ）に、短い筒状の、流入口
筒部４２及び流出口筒部４４が接続したような形状をな
している。長い筒部４１の両端における、流入口筒部４
２及び流出口筒部４４と接続する段部には、磁石を固定
するための固定金具６１が配されている。この磁石固定
金具６１は、図３（ａ）に示すように、長い略正方形の
板材に対して、一つの大きな円形開口６３を中央に開
け、対向する２辺（図１では上下）の縁を９０°折り曲
げて脚部を作ったような形状を成している。また、燃焼
改善装置１の長さ方向へと互いに隣接する永久磁石２の
間には、スペーサー板６２が配されるが、これは燃料通
路３におけるじゃま板を兼ねるものである。図３（ｂ）
にその斜視図を示すが、長い筒部４１の幅方向断面の内
法と略同一の板材に対して、中央を外したところに比較
的小さい円形開口６４が一つ開けられた形状を成してい
る。燃焼改善装置１における２枚のじゃま板兼用スペー
サー板６２の開口６３は、図２に示すように断面が左右
に細長い燃料通路３において左右に互い違いになるよう
に配置される。すなわち、流入口側筒部４２の側から流
入した燃料が、１枚目のじゃま板兼用スペーサー板６２
を通過する際に図２における左側に設けられた開口６３
を通るとすれば、２枚目のじゃま板兼用スペーサー板６
２を通過する際に図２における右側に設けられた開口６
３を通ることとなる。このようなじゃま板の配置によ
り、磁極間燃料通路３を燃料が永久磁石２からの作用を
より確実に受けることができる。対向配置される永久磁
石２が互いに吸引力を及ぼすよう構成する場合には、上
記の固定金具６１及びスペーサー板６２について、永久
磁石２の燃料通路３に面する面に係合する係合部を設け
ておく。流入口筒部４２は、図１の縦断面図及び図４
（ａ）の流入口側外観図に示すように、長い筒部４１と
略同心をなすように接続しており、鉄分除去用磁石２１
を備えている。流入口筒部４２の端面略中央には、略水
平に配された流入管４６に接続する流入口４３が設けら
れる。流出口筒部４４は、図１の縦断面図及び図４
（ｂ）の流出口側外観図に示すように、長い筒部４１の
上部に接続しており、上壁が互いに連続している。流出
口筒部４４の上壁に流出口４５が設けられ、略垂直に配
された流出管４７に接続している。流出口４５が燃焼改
善装置１の最上部に備えらているため、燃焼改善装置１
中へと供給される燃料中に混入する空気が燃焼改善装置
１中に残留することがなく、したがって、大きな空気の
泡が形成されることがない。空気の燃料への混入は、
（１）燃料タンク内の燃料が少なくなった場合にタンク
の振動により燃料吸引口から、また、（２）エンジンの
燃料タンクからエンジンの燃焼室への燃料供給経路が負
圧になることにより供給経路の接続部などから混入する
おそれがある。図５に模式的に示すように、上記のよう
な燃焼改善装置１が、燃料ポンプ５２の直前の燃料供給
管５０に設置される。燃料ポンプ５２は、燃料タンク５
１から燃料を吸引しエンジン５５に付属した燃料噴射装
置５４に供給するものである。図示の例では、燃料ポン
プ５２と燃料噴射ポンプ５４との間には燃料フィルター
５３が備えられている。次に、対向する永久磁石２の間
に作用する磁力（吸引力又は反発力）について図６〜７
を用いて説明する。図６は、実施例の燃焼改善装置１に
用いたのと同一の永久磁石（４０ｍｍ×４０ｍｍ×２０
ｍｍ）及びその半分の厚さの永久磁石（４０ｍｍ×４０
ｍｍ×１０ｍｍ）について、２枚の磁石の間に働く反発
力と磁石間の距離の関係を示したグラフ図である。一方
の磁石を上皿天秤の上に置き、他方の磁石を一方の磁石
の真上にある間隔を離して配置した場合の上皿天秤指示
値の増加分を反発力とし、１平方センチあたりのｋｇｆ
値として示した。距離が大きい場合には、反発力が距離
の２乗にほぼ反比例する。しかし、距離が小さい領域で
は、反発力の増加が距離の減少にほぼ比例することにな
る。図６における１０ｍｍ未満の領域であり、図７に詳
細に示す。図７に示されるように、本実施例で用いたよ
うな寸法の永久磁石を用いる場合、磁石間距離が７ｍｍ
以下では、磁石間距離と互いに作用する磁力の大きさと
がほぼ正確に直線関係、すなわち１次関数の関係にあっ
て、磁石間距離の減少分に比例して磁石間に作用する力
が増大する。対向する磁石の磁極間の距離が上記のよう
な範囲である場合に、磁力が均一に作用することにな
る。上記実施例のような装置において、磁極間燃料通路
３の上下壁をなす対向磁極間の距離がこのような範囲内
であることが、燃焼改善を確実に達成するために必要で
ある。上記実施例の燃焼装置１の場合、磁石間の距離が
７ｍｍであるので図５のプロットに示すように、４０ｍ
ｍ×４０ｍｍ当たり３．４ｋｇｆの磁力即ち平方センチ
当たり約０．２１ｋｇｆの磁力が、磁石間の燃料通路全
体において均一に作用する。このように均一に作用する
磁力（吸引力又は反発力）の面積当たりの強さを、本明
細書においては、以降、面積当たり磁圧力と呼ぶことに
する。また、この面積当たりの磁圧力を磁極間距離すな
わち磁極間燃料通路３の厚さで割った量を体積当たり磁
圧力と呼ぶことにする。但し、磁極間燃料通路３にセラ
ミックのボールといった磁気に影響を与えないものが充
填されている場合には、磁極間燃料通路３の体積から充
填物の体積を除いた正味の体積に基づいて補正した量を
指すものとする。燃焼改善効果を達成するために必要
な、磁圧力の大きさと、対向磁極間の磁極間燃料通路３
における燃料の滞留時間とについては、以下の試験例を
用いて説明する。上記のような燃焼改善装置をディーゼ
ルエンジンの燃料供給経路に装着した試験例（実施例及
び比較例）について表１〜３及び図８〜１３を用いて説
明する。表１には、本実施例の燃焼改善装置１について
の、（財）日本自動車輸送技術協会による「ディーゼル
自動車排出ガス試験結果記録表（６モード）」を転記す
る。
【表１】 表２は、表１の平均排出濃度と、試験に用いた車種につ
いての新車時届け出排出濃度とを比較した表である。
いての新車時届け出排出濃度とを比較した表である。
【表２】 表２に示すように、本実施例の装置を装着した場合、一
酸化炭素、炭化水素及び窒素酸化物の排出濃度が届け出
数値に比べて著しく低い。図８（ａ）及び図８（ｂ）に
は、上記試験例と同一の自動車において、それぞれ実施
例の燃焼改善装置１（面積当たり磁圧力０．２１３ｋｇ
ｆ／ｃｍ２、体積当たり磁圧力０．３０４ｋｇｆ／ｃｍ
３）を用いた場合と用いなかった場合について、排気ガ
スの黒煙の量を定性的に示す。図８（ａ）及び図８
（ｂ）は、排気ガスの黒煙粒子をペーパーフィルターに
て捕集して得られたフィルター面をそのままコピー機に
てコピーしたものである。試験の際、磁極間の磁極間燃
料通路３における燃料の滞留時間が約２秒となるような
燃料流量に設定した。すなわち、そのような滞留時間が
得られる回転数及び原動機負荷率を設定した。実施例の
装置を用いた場合（図８（ａ））には、黒煙量が非常に
少ない。これに対して、用いなかった場合（図８
（ｂ））に多量の黒煙が捕集されている。図９には、上
記試験例と同一の自動車において、実施例のものより少
し磁力の小さい永久磁石を用いた場合の燃焼改善装置
（面積当たり磁圧力０．１７５ｋｇｆ／ｃｍ２、体積当
たり磁圧力０．２５０ｋｇｆ／ｃｍ３）を装着した場合
について図８と同様に示す。この場合、燃焼改善装置を
用いなかった場合（図８（ｂ））に比べて黒煙量が顕著
に少ないが、図８（ａ）に示す実施例の場合よりはかな
り多い。これらの結果から、燃焼改善効果を得るために
は、ある程度の強さの磁力が必要であることが知られ
る。必要な磁力は、面積当たり磁圧力において、０．１
５ｋｇｆ／ｃｍ２以上、好ましくは０．１７５ｋｇｆ／
ｃｍ２以上、より好ましくは０．２０ｋｇｆ／ｃｍ２以
上である。また、体積当たり磁圧力において、０．２０
ｋｇｆ／ｃｍ３以上、好ましくは０．２５ｋｇｆ／ｃｍ
３以上、より好ましくは０．２９ｋｇｆ／ｃｍ３以上で
ある。図１０〜１２には、三菱自動車のＫ−ＦＥ２１１
Ｃ型車（エンジン形式４Ｄ３０、総排気量３２９８ｃ
ｃ、副室式燃焼室）を用い、対向磁極間における燃料の
滞留時間をそれぞれ１秒、１．５秒及び２秒とした場合
の黒煙量について、黒煙捕集後のフィルター面を示す。
図１０（ａ）、図１１（ａ）及び図１２（ａ）は本実施
例の燃焼改善装置を用いた場合の結果であり、図１０
（ｂ）、図１１（ｂ）及び図１２（ｂ）は用いなかった
場合の結果である。図１０〜１２の結果から知られるよ
うに、対向磁極間における燃料の滞留時間が１秒ではほ
とんど効果が見られず、１．５秒であっても顕著な効果
は見られず、約２秒で初めて際だった効果が見られる。
したがって、必要な滞留時間は、１．５秒以上、好まし
くは１．７秒以上、より好ましくは１．９秒以上と考え
られる。図１０〜１２の結果を得た試験において、上記
滞留時間の設定は、以下のような計算に基づき燃焼改善
装置１における磁極間燃料通路３の長さの変更により行
った。図２に示すように、本実施例の燃焼改善装置１に
おける磁極間の磁極間燃料通路３の断面積は４０ｍｍ×
０．７ｍｍ＝２．８ｃｍ２とみなすことができる。上記
エンジンの最高回転数３０００ｒｐにおける燃料ポンプ
５２の送油量は３０ｃｃ／秒であるので、滞留時間を２
秒に設定するために、磁極間燃料通路３の長さを２秒×
３０ｃｍ３／秒÷２．８ｃｍ２＝約２２ｃｍとした。図
１３（ａ）及び図１３（ｂ）は、それぞれ、前述の燃焼
改善装置１を用いた実施例と用いなかった比較例とにつ
いての、負荷率３０％にて得られた指圧線図（燃焼圧力
線図）である。試験に用いたエンジンは、Ｄ６５水冷横
型ディーゼル機関（機関番号８８２２、総排気量３５３
ｃｃ）であり、２４００ｒｐｍにおける常用出力が４．
０４ＫＷ（５．５ＰＳ）であって、ボア×ストロークが
７６×７８、圧縮比が２５のものである。試験に用いた
動力計は、空冷過電流制動形であって腕の長さが０．２
３８９ｍ、動力計係数が４０Ｎ・ｒｐｍ／ＰＳのもので
ある。図１３（ａ）の指圧波形（燃焼圧波形）が図１３
（ｂ）の指圧波形よりも、幾分ピークがなだらかである
ことから、実施例の燃焼改善装置１を用いた場合に燃焼
状態がより良好であることが知られる。図１３の指圧波
形図について、図１４の模式的な指圧波形図を用いてさ
らに説明する。ここでは、実施例（図１３（ａ）のも
の）について実線で、比較例（図１３（ｂ）のもの）に
ついて破線で示している。図に示すように、実施例の指
圧波形では、着火遅れ期間Ａ〜Ｂが比較例のＡ〜Ｂ’に
比べて短縮されているとともに、着火後の急激な圧力上
昇が抑えられていることが知られる。ディーゼルエンジ
ンの燃焼は、着火遅れ期間が短ければ短いほど熱効率が
良いとされる。また、着火後の圧力上昇が適度に緩和さ
れるならば、ディーゼルノックや、過度に高温で燃焼す
ることによる窒素酸化物の生成が抑制されることも知ら
れている。したがって、本発明の燃焼改善装置は、前述
の排気ガス改善の効果のみならず、燃焼効率の向上や、
ディーゼルノック抑制による騒音低減の効果をも持つも
のである。本発明の燃焼改善装置がどのような機構で図
１３〜１４に示すような燃焼の改善をもたらすかについ
ては明らかでない。しかし、磁気そのものが燃料に作用
して燃料を活性化することにより、または、対向配置さ
れた磁石が共鳴振動を起こし高周波振動により、燃焼室
に噴射された燃料がより微粒子化しやすく気化しやすく
なるといったことが考えられる。
酸化炭素、炭化水素及び窒素酸化物の排出濃度が届け出
数値に比べて著しく低い。図８（ａ）及び図８（ｂ）に
は、上記試験例と同一の自動車において、それぞれ実施
例の燃焼改善装置１（面積当たり磁圧力０．２１３ｋｇ
ｆ／ｃｍ２、体積当たり磁圧力０．３０４ｋｇｆ／ｃｍ
３）を用いた場合と用いなかった場合について、排気ガ
スの黒煙の量を定性的に示す。図８（ａ）及び図８
（ｂ）は、排気ガスの黒煙粒子をペーパーフィルターに
て捕集して得られたフィルター面をそのままコピー機に
てコピーしたものである。試験の際、磁極間の磁極間燃
料通路３における燃料の滞留時間が約２秒となるような
燃料流量に設定した。すなわち、そのような滞留時間が
得られる回転数及び原動機負荷率を設定した。実施例の
装置を用いた場合（図８（ａ））には、黒煙量が非常に
少ない。これに対して、用いなかった場合（図８
（ｂ））に多量の黒煙が捕集されている。図９には、上
記試験例と同一の自動車において、実施例のものより少
し磁力の小さい永久磁石を用いた場合の燃焼改善装置
（面積当たり磁圧力０．１７５ｋｇｆ／ｃｍ２、体積当
たり磁圧力０．２５０ｋｇｆ／ｃｍ３）を装着した場合
について図８と同様に示す。この場合、燃焼改善装置を
用いなかった場合（図８（ｂ））に比べて黒煙量が顕著
に少ないが、図８（ａ）に示す実施例の場合よりはかな
り多い。これらの結果から、燃焼改善効果を得るために
は、ある程度の強さの磁力が必要であることが知られ
る。必要な磁力は、面積当たり磁圧力において、０．１
５ｋｇｆ／ｃｍ２以上、好ましくは０．１７５ｋｇｆ／
ｃｍ２以上、より好ましくは０．２０ｋｇｆ／ｃｍ２以
上である。また、体積当たり磁圧力において、０．２０
ｋｇｆ／ｃｍ３以上、好ましくは０．２５ｋｇｆ／ｃｍ
３以上、より好ましくは０．２９ｋｇｆ／ｃｍ３以上で
ある。図１０〜１２には、三菱自動車のＫ−ＦＥ２１１
Ｃ型車（エンジン形式４Ｄ３０、総排気量３２９８ｃ
ｃ、副室式燃焼室）を用い、対向磁極間における燃料の
滞留時間をそれぞれ１秒、１．５秒及び２秒とした場合
の黒煙量について、黒煙捕集後のフィルター面を示す。
図１０（ａ）、図１１（ａ）及び図１２（ａ）は本実施
例の燃焼改善装置を用いた場合の結果であり、図１０
（ｂ）、図１１（ｂ）及び図１２（ｂ）は用いなかった
場合の結果である。図１０〜１２の結果から知られるよ
うに、対向磁極間における燃料の滞留時間が１秒ではほ
とんど効果が見られず、１．５秒であっても顕著な効果
は見られず、約２秒で初めて際だった効果が見られる。
したがって、必要な滞留時間は、１．５秒以上、好まし
くは１．７秒以上、より好ましくは１．９秒以上と考え
られる。図１０〜１２の結果を得た試験において、上記
滞留時間の設定は、以下のような計算に基づき燃焼改善
装置１における磁極間燃料通路３の長さの変更により行
った。図２に示すように、本実施例の燃焼改善装置１に
おける磁極間の磁極間燃料通路３の断面積は４０ｍｍ×
０．７ｍｍ＝２．８ｃｍ２とみなすことができる。上記
エンジンの最高回転数３０００ｒｐにおける燃料ポンプ
５２の送油量は３０ｃｃ／秒であるので、滞留時間を２
秒に設定するために、磁極間燃料通路３の長さを２秒×
３０ｃｍ３／秒÷２．８ｃｍ２＝約２２ｃｍとした。図
１３（ａ）及び図１３（ｂ）は、それぞれ、前述の燃焼
改善装置１を用いた実施例と用いなかった比較例とにつ
いての、負荷率３０％にて得られた指圧線図（燃焼圧力
線図）である。試験に用いたエンジンは、Ｄ６５水冷横
型ディーゼル機関（機関番号８８２２、総排気量３５３
ｃｃ）であり、２４００ｒｐｍにおける常用出力が４．
０４ＫＷ（５．５ＰＳ）であって、ボア×ストロークが
７６×７８、圧縮比が２５のものである。試験に用いた
動力計は、空冷過電流制動形であって腕の長さが０．２
３８９ｍ、動力計係数が４０Ｎ・ｒｐｍ／ＰＳのもので
ある。図１３（ａ）の指圧波形（燃焼圧波形）が図１３
（ｂ）の指圧波形よりも、幾分ピークがなだらかである
ことから、実施例の燃焼改善装置１を用いた場合に燃焼
状態がより良好であることが知られる。図１３の指圧波
形図について、図１４の模式的な指圧波形図を用いてさ
らに説明する。ここでは、実施例（図１３（ａ）のも
の）について実線で、比較例（図１３（ｂ）のもの）に
ついて破線で示している。図に示すように、実施例の指
圧波形では、着火遅れ期間Ａ〜Ｂが比較例のＡ〜Ｂ’に
比べて短縮されているとともに、着火後の急激な圧力上
昇が抑えられていることが知られる。ディーゼルエンジ
ンの燃焼は、着火遅れ期間が短ければ短いほど熱効率が
良いとされる。また、着火後の圧力上昇が適度に緩和さ
れるならば、ディーゼルノックや、過度に高温で燃焼す
ることによる窒素酸化物の生成が抑制されることも知ら
れている。したがって、本発明の燃焼改善装置は、前述
の排気ガス改善の効果のみならず、燃焼効率の向上や、
ディーゼルノック抑制による騒音低減の効果をも持つも
のである。本発明の燃焼改善装置がどのような機構で図
１３〜１４に示すような燃焼の改善をもたらすかについ
ては明らかでない。しかし、磁気そのものが燃料に作用
して燃料を活性化することにより、または、対向配置さ
れた磁石が共鳴振動を起こし高周波振動により、燃焼室
に噴射された燃料がより微粒子化しやすく気化しやすく
なるといったことが考えられる。
【発明の効果】ガソリンエンジン及びディーゼルエンジ
ンの燃焼が改善され、特に、黒煙、窒素酸化物等の有害
排出物の排出量が低減される。ディーゼルエンジンにお
いては、燃焼効率が向上するとともに、ディーゼルノッ
クの低減により騒音の発生が抑えられる。
ンの燃焼が改善され、特に、黒煙、窒素酸化物等の有害
排出物の排出量が低減される。ディーゼルエンジンにお
いては、燃焼効率が向上するとともに、ディーゼルノッ
クの低減により騒音の発生が抑えられる。
【図１】実施例の燃焼改善装置の長さ方向の縦断面図で
ある。
ある。
【図２】実施例の燃焼改善装置の幅方向の縦断面図であ
る。
る。
【図３】（ａ）実施例の装置の磁石固定金具を示す斜視
図である。（ｂ）実施例の装置のじゃま板スペーサーを
示す斜視図である。
図である。（ｂ）実施例の装置のじゃま板スペーサーを
示す斜視図である。
【図４】（ａ）実施例の燃焼改善装置を流入口側から見
た外観図である。（ｂ）実施例の燃焼改善装置を流出口
側から見た外観図である。
た外観図である。（ｂ）実施例の燃焼改善装置を流出口
側から見た外観図である。
【図５】実施例における燃焼改善装置の配置個所を説明
するための模式的なブロック図である。
するための模式的なブロック図である。
【図６】実施例の燃焼改善装置１に用いたのと同一の永
久磁石及びその半分の厚さの永久磁石について、２枚の
磁石の間に働く反発力と磁石間の距離の関係を示したグ
ラフである。
久磁石及びその半分の厚さの永久磁石について、２枚の
磁石の間に働く反発力と磁石間の距離の関係を示したグ
ラフである。
【図７】図６における１０ｍｍ未満の領域を詳細に示し
たグラフである。
たグラフである。
【図８】（ａ）実施例の燃焼改善装置を装着し、面積当
たり磁力の強さを０．２１３ｋｇｆ／ｃｍ２とした場合
の排気ガス中の黒煙を捕集したフィルター面である。
（ｂ）燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス中の黒
煙を捕集したフィルター面である。
たり磁力の強さを０．２１３ｋｇｆ／ｃｍ２とした場合
の排気ガス中の黒煙を捕集したフィルター面である。
（ｂ）燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス中の黒
煙を捕集したフィルター面である。
【図９】面積当たりの磁力の強さを０．１７５ｋｇｆ／
ｃｍ２とした場合の排気ガス中の黒煙を捕集したフィル
ター面である。
ｃｍ２とした場合の排気ガス中の黒煙を捕集したフィル
ター面である。
【図１０】（ａ）実施例の燃焼改善装置を装着し、装置
中における燃料の滞留時間を１秒とした場合の排気ガス
中の黒煙を捕集したフィルター面である。（ｂ）同様の
条件で、燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス中の
黒煙を捕集したフィルター面である。
中における燃料の滞留時間を１秒とした場合の排気ガス
中の黒煙を捕集したフィルター面である。（ｂ）同様の
条件で、燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス中の
黒煙を捕集したフィルター面である。
【図１１】（ａ）実施例の燃焼改善装置を装着し、装置
中における燃料の滞留時間を１．５秒とした場合の排気
ガス中の黒煙を捕集したフィルター面である。（ｂ）同
様の条件で、燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス
中の黒煙を捕集したフィルター面である。
中における燃料の滞留時間を１．５秒とした場合の排気
ガス中の黒煙を捕集したフィルター面である。（ｂ）同
様の条件で、燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス
中の黒煙を捕集したフィルター面である。
【図１２】（ａ）実施例の燃焼改善装置を装着し、装置
中における燃料の滞留時間を２秒とした場合の排気ガス
中の黒煙を捕集したフィルター面である。（ｂ）同様の
条件で、燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス中の
黒煙を捕集したフィルター面である。
中における燃料の滞留時間を２秒とした場合の排気ガス
中の黒煙を捕集したフィルター面である。（ｂ）同様の
条件で、燃焼改善装置を装着しない場合の排気ガス中の
黒煙を捕集したフィルター面である。
【図１３】（ａ）実施例の燃焼改善装置を装着した場合
の指圧波形（燃焼圧波形）図である。（ｂ）燃焼改善装
置を装着しない場合の指圧波形（燃焼圧波形）図であ
る。
の指圧波形（燃焼圧波形）図である。（ｂ）燃焼改善装
置を装着しない場合の指圧波形（燃焼圧波形）図であ
る。
【図１４】図１３について説明するための、模式的な指
圧波形図である。
圧波形図である。
１ 燃焼改善装置 ２ 永久磁石 ２１ 鉄分除去用磁石 ３ 磁極間燃料通路 ４ ケーシング ４３ 流入口 ４５ 流出口 ６１ 磁石固定金具 ６２ じゃま板兼用スペーサー板
Claims (4)
- 【請求項１】対向配置される磁極間に燃料通路を備え、
燃料タンクからエンジンへの燃料供給経路に設置される
エンジン用燃焼改善装置において、 前記燃料通路において磁力が燃料に直接作用するもので
あり、 前記対向磁極間に作用する面積当たりの磁力が０．１５
ｋｇｆ／ｃｍ２以上であり、 前記対向磁極間の距離は、この距離の減少に略比例して
これら対向磁極間の磁力が増加する範囲内であり、 燃料が前記対向磁極間を通過するのに要する時間がエン
ジンの最高回転数においても１．７秒以上に設定されて
なることを特徴とするエンジン用燃焼改善装置。 - 【請求項２】対向配置される磁極間に燃料通路を備え、
燃料タンクからエンジンへの燃料供給経路に設置される
エンジン用燃焼改善装置において、 前記燃料通路において磁力が燃料に直接作用するもので
あり、 前記対向磁極間の面積当たりの磁力を、これら対向磁極
間の距離で割った量が、０．２０ｋｇｆ／ｃｍ３以上で
あり、 前記対向磁極間の距離は、この距離の減少に略比例して
これら対向磁極間の磁力が増加する範囲内であり、 燃料が前記対向磁極間を通過するのに要する時間がエン
ジンの最高回転数においても１．７秒以上に設定されて
なることを特徴とするエンジン用燃焼改善装置。 - 【請求項３】対向配置される磁極間に燃料通路を備え、
燃料タンクからエンジンへの燃料供給経路に設置される
エンジン用燃焼改善装置において、 前記燃料通路において磁力が燃料に直接作用するもので
あり、 前記対向磁極間の間隙に、セラミックボールといった磁
気に影響を与えない充填物が充填されてこの充填物間の
空隙が前記燃料通路をなし、 前記対向磁極間の面積あたりの磁力を、これら対向磁極
間の距離で割った量について、前記充填物の体積を除い
た正味の体積に基づいて補正した値が、０．２０ｋｇｆ
／ｃｍ３以上であり、 前記対向磁極間の距離は、この距離の減少に略比例して
これら対向磁極間の磁力が増加する範囲内であり、 燃料が前記対向磁極間を通過するのに要する時間がエン
ジンの最高回転数においても１．７秒以上に設定されて
なることを特徴とするエンジン用燃焼改善装置。 - 【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項に記載のエン
ジン用燃焼改善装置において、 燃料流出口が前記燃料通路に対して略平行の壁に設けら
れ、この流出口が最上部になるように配置されることを
特徴とするエンジン用燃焼改善装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9000283A JP3019795B2 (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | 磁気を用いたエンジン用燃焼改善装置 |
| PCT/JP1997/004905 WO1998030796A1 (fr) | 1997-01-06 | 1997-12-26 | Dispositif et procede ameliorant la combustion d'un moteur par magnetisme |
| EP97950437A EP0965745A4 (en) | 1997-01-06 | 1997-12-26 | DEVICE AND METHOD FOR IMPROVING THE COMBUSTION OF A MOTOR BY MAGNETISM |
| US09/332,000 US6220231B1 (en) | 1997-01-06 | 1997-12-26 | Device and method for improving engine combustion by use of magnetism |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9000283A JP3019795B2 (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | 磁気を用いたエンジン用燃焼改善装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11242001A Division JP2000054920A (ja) | 1999-08-27 | 1999-08-27 | 磁気を用いたエンジン用燃焼改善装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10196470A JPH10196470A (ja) | 1998-07-28 |
| JP3019795B2 true JP3019795B2 (ja) | 2000-03-13 |
Family
ID=11469591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9000283A Expired - Fee Related JP3019795B2 (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | 磁気を用いたエンジン用燃焼改善装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP3019795B2 (ja) |
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| FR2783877A1 (fr) * | 1998-08-20 | 2000-03-31 | Alexandre Tanase | Dispositif de traitement magnetique de carburant visant a reduire les emissions de gaz polluants |
| AUPQ762900A0 (en) * | 2000-05-19 | 2000-06-15 | Muller, Jeffrey Alan | Device for saving fuel and reducing emissions |
| ITRM20020495A1 (it) * | 2002-10-02 | 2004-04-03 | Carlo Turi | Dispositivo di condizionamento magnetico per combustibile di motori diesel |
| US7574997B1 (en) * | 2002-10-16 | 2009-08-18 | Chauza Roger N | Mobile engine performance demonstration unit |
| GB0327643D0 (en) * | 2003-11-28 | 2003-12-31 | Betterenergy Ltd | Improvements for fuel combustion |
| TWM259071U (en) * | 2004-03-22 | 2005-03-11 | Tz-Yuan Liau | Energy releasing device suitable for exciting oil molecule and aligning reactant molecule |
| WO2007145409A1 (en) * | 2006-06-14 | 2007-12-21 | Tkl New Tech Co.Ltd | Device for accelerating combustion of liquid fuel and system for accelerating combustion of liquid fuel for internal combustion engine |
| DE202007009757U1 (de) * | 2006-02-07 | 2007-09-13 | Aks Produktionsgmbh | Aufbereitungsvorrichtung für Energieträger |
| US20090277157A1 (en) * | 2008-05-07 | 2009-11-12 | Hitor Group, Inc. | Apparatus for improving fuel efficiency and reducing emissions in fossil-fuel burning engines |
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| US20180106223A1 (en) * | 2016-10-13 | 2018-04-19 | Eduardas Ceremis | System and Method for Improving Fuel Mileage of Internal Combustion Engine |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS55153850A (en) * | 1979-05-18 | 1980-12-01 | Katsuro Yoshimura | Light-weight magnetic field treating device to give magnetic field to liquid in piping |
| US4372852A (en) * | 1980-11-17 | 1983-02-08 | Kovacs Albert J | Magnetic device for treating hydrocarbon fuels |
| JPS5825561A (ja) | 1982-04-13 | 1983-02-15 | Katsuro Yoshimura | 配管内流体の磁場を与えるための軽量磁界処理装置 |
| JPS6078849A (ja) | 1983-10-05 | 1985-05-04 | Nissan Motor Co Ltd | ブレ−キ倍力装置 |
| US5271369A (en) * | 1990-07-26 | 1993-12-21 | Julian B. Melendrez | Fuel conditioning system for internal combustion engines |
| US5070852A (en) | 1991-02-04 | 1991-12-10 | Jen Chun | Auxiliary instantaneous heating and magnetization apparatus for the fuel system of a vehicle |
| JPH06264835A (ja) * | 1993-03-15 | 1994-09-20 | Hitachi Metals Ltd | 流体改質装置 |
| ES1026351U (es) * | 1993-11-22 | 1994-04-16 | Torre Barreiro De | Economizador de combustible. |
| JPH0814121A (ja) | 1994-06-27 | 1996-01-16 | Inaba Eiko | 燃焼機関の燃費向上装置 |
| US5520158A (en) * | 1995-01-12 | 1996-05-28 | Gasmaster International, Inc. | Magnetic field fuel treatment device |
| US5558765A (en) * | 1995-03-28 | 1996-09-24 | Twardzik; Robert J. | Apparatus for subjecting hydrocarbon-based fuels to intensified magnetic fields for increasing fuel burning efficiency |
| WO1997025528A1 (en) * | 1996-01-04 | 1997-07-17 | Abraham, Samuel | Magnetic polarization device for treating fuel |
| US5816226A (en) * | 1997-07-09 | 1998-10-06 | Jernigan; Carl L. | In-line fuel treatment device |
| US5992398A (en) * | 1998-04-30 | 1999-11-30 | Ew International Mfg., Inc. | Fuel saver device and process for using same |
-
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- 1997-01-06 JP JP9000283A patent/JP3019795B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-26 EP EP97950437A patent/EP0965745A4/en not_active Withdrawn
- 1997-12-26 WO PCT/JP1997/004905 patent/WO1998030796A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1997-12-26 US US09/332,000 patent/US6220231B1/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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| US6220231B1 (en) | 2001-04-24 |
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| JPH10196470A (ja) | 1998-07-28 |
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