JP2975881B2 - 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム - Google Patents
二軸配向熱可塑性樹脂フィルムInfo
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- JP2975881B2 JP2975881B2 JP7320467A JP32046795A JP2975881B2 JP 2975881 B2 JP2975881 B2 JP 2975881B2 JP 7320467 A JP7320467 A JP 7320467A JP 32046795 A JP32046795 A JP 32046795A JP 2975881 B2 JP2975881 B2 JP 2975881B2
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- thermoplastic resin
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- particles
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は二軸配向熱可塑性樹
脂フィルムに関するものである。
脂フィルムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】二軸配向熱可塑性樹脂フィルムとして
は、ポリエステルにコロイド状シリカに起因する実質的
に球形のシリカ粒子などを含有せしめたフィルムが知ら
れている。（たとえば特開昭５９−１７１６２３号公
報）。
は、ポリエステルにコロイド状シリカに起因する実質的
に球形のシリカ粒子などを含有せしめたフィルムが知ら
れている。（たとえば特開昭５９−１７１６２３号公
報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の二
軸配向ポリエステルフィルムは、例えば磁気テープとし
たときの出力特性を向上させるためフィルムを平滑にす
ると、摩擦係数が大きくなりハンドリング性が不良にな
るという問題点があった。
軸配向ポリエステルフィルムは、例えば磁気テープとし
たときの出力特性を向上させるためフィルムを平滑にす
ると、摩擦係数が大きくなりハンドリング性が不良にな
るという問題点があった。
【０００４】本発明はかかる課題を解決し、磁気テープ
にしたときのハンドリング性を確保するため摩擦係数が
小さいフィルムを提供することを目的とする。
にしたときのハンドリング性を確保するため摩擦係数が
小さいフィルムを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は下記要件を特徴
とする二軸配向ポリエステルフィルムである。すなわ
ち、 （１）熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる成分とするフ
ィルムであって、少なくとも片面の表面突起の平均高さ
が１０ｎｍ以上であり、かつ含有する不活性粒子の平均
粒径の０．２３以上１／３未満であることを特徴とする
二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。
とする二軸配向ポリエステルフィルムである。すなわ
ち、 （１）熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる成分とするフ
ィルムであって、少なくとも片面の表面突起の平均高さ
が１０ｎｍ以上であり、かつ含有する不活性粒子の平均
粒径の０．２３以上１／３未満であることを特徴とする
二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。
【０００６】（２）熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる
成分とするフィルムであって、該不活性粒子の平均粒径
Ｄと熱可塑性樹脂層の厚さｔとの比ｔ／Ｄが２を超えて
３０以下であり、かつ、含有する不活性粒子の平均粒径
の１／３以下の高さの表面突起数が全突起数の４０％よ
りも多く８０％以下であることを特徴とする二軸配向熱
可塑性樹脂フィルムに関するものである。
成分とするフィルムであって、該不活性粒子の平均粒径
Ｄと熱可塑性樹脂層の厚さｔとの比ｔ／Ｄが２を超えて
３０以下であり、かつ、含有する不活性粒子の平均粒径
の１／３以下の高さの表面突起数が全突起数の４０％よ
りも多く８０％以下であることを特徴とする二軸配向熱
可塑性樹脂フィルムに関するものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明を構成する熱可塑性樹脂は
特に限定されないが、ポリエステル、ポリオレフィン、
ポリアミド、ポリフェニレンスルフィドなど結晶性の熱
可塑性樹脂、中でもポリエステル、ポリフェニレンスル
フィド、特にポリエステルが好ましく用いられる。ま
た、ポリエステルの中でも、エチレンテレフタレート、
エチレンα、β−ビス（２−クロルフェノキシ）エタン
−４，４’−ジカルボキシレート、エチレン２，６−ナ
フタレート単位から選ばれた少なくとも一種の構造単位
を主要構成成分とするものが本発明範囲の表面形態を得
るのに望ましい。ここでいう結晶性とは、いわゆる非晶
質ではないことを示すものであり、定量的には示差走査
熱量計（ＤＳＣ）による昇温速度１０℃／分の熱分析に
よって融点が検出され、好ましくは結晶化パラメータΔ
Ｔｃｇが１５０℃以下のものである。
特に限定されないが、ポリエステル、ポリオレフィン、
ポリアミド、ポリフェニレンスルフィドなど結晶性の熱
可塑性樹脂、中でもポリエステル、ポリフェニレンスル
フィド、特にポリエステルが好ましく用いられる。ま
た、ポリエステルの中でも、エチレンテレフタレート、
エチレンα、β−ビス（２−クロルフェノキシ）エタン
−４，４’−ジカルボキシレート、エチレン２，６−ナ
フタレート単位から選ばれた少なくとも一種の構造単位
を主要構成成分とするものが本発明範囲の表面形態を得
るのに望ましい。ここでいう結晶性とは、いわゆる非晶
質ではないことを示すものであり、定量的には示差走査
熱量計（ＤＳＣ）による昇温速度１０℃／分の熱分析に
よって融点が検出され、好ましくは結晶化パラメータΔ
Ｔｃｇが１５０℃以下のものである。
【０００８】本発明を構成する不活性粒子は特に限定さ
れないが、粒径比（粒子の長径／短径）が１．０〜１．
３の球形状の粒子の場合に本発明範囲の表面形態が得ら
れやすいので望ましい。
れないが、粒径比（粒子の長径／短径）が１．０〜１．
３の球形状の粒子の場合に本発明範囲の表面形態が得ら
れやすいので望ましい。
【０００９】本発明を構成する不活性粒子は特に限定さ
れないが、相対標準偏差が０．６以下、好ましくは０．
５以下の場合に本発明範囲の表面形態が得られやすいの
で望ましい。
れないが、相対標準偏差が０．６以下、好ましくは０．
５以下の場合に本発明範囲の表面形態が得られやすいの
で望ましい。
【００１０】不活性粒子の種類として、上記の望ましい
特性を満足するにはコロイダルシリカに起因する実質的
に球形のシリカ粒子、架橋高分子による粒子（たとえば
架橋ポリスチレン）などがあるが、これらに限定される
わけではなく、製膜方法の工夫により他の粒子、例えば
二酸化チタン、アルミナ、炭酸カルシウムなどでも使い
こなし得るものである。
特性を満足するにはコロイダルシリカに起因する実質的
に球形のシリカ粒子、架橋高分子による粒子（たとえば
架橋ポリスチレン）などがあるが、これらに限定される
わけではなく、製膜方法の工夫により他の粒子、例えば
二酸化チタン、アルミナ、炭酸カルシウムなどでも使い
こなし得るものである。
【００１１】不活性粒子の大きさは、特に限定されない
が平均粒径（直径）が５〜２０００ｎｍ、特に１０〜１
５００ｎｍ、さらに１０〜３００ｎｍの場合に摩擦係数
がより一層良好となるので特に望ましい。
が平均粒径（直径）が５〜２０００ｎｍ、特に１０〜１
５００ｎｍ、さらに１０〜３００ｎｍの場合に摩擦係数
がより一層良好となるので特に望ましい。
【００１２】本発明における不活性粒子の含有量は特に
限定されないがフィルム全体の含有量が０．０００５〜
０．５重量％、好ましくは０．００１〜０．３重量％、
さらに好ましくは０．００１〜０．１５重量％である場
合に摩擦係数がより一層良好となるので望ましい。
限定されないがフィルム全体の含有量が０．０００５〜
０．５重量％、好ましくは０．００１〜０．３重量％、
さらに好ましくは０．００１〜０．１５重量％である場
合に摩擦係数がより一層良好となるので望ましい。
【００１３】本発明フィルムは上記熱可塑性樹脂と不活
性粒子からなる組成物を主要成分とするが、本発明の目
的を阻害しない範囲内で、他種ポリマをブレンドしても
よいし、また酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、紫外線吸収
剤などの有機添加剤が通常添加される程度添加されてい
てもよい。
性粒子からなる組成物を主要成分とするが、本発明の目
的を阻害しない範囲内で、他種ポリマをブレンドしても
よいし、また酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、紫外線吸収
剤などの有機添加剤が通常添加される程度添加されてい
てもよい。
【００１４】本発明フィルムは上記組成物の二軸配向フ
ィルムである。一軸あるいは無配向フィルムでは摩擦係
数が不良となるので好ましくない。この配向の程度は特
に限定されないが、高分子の分子配向の程度の目安であ
るヤング率が長手方向、幅方向ともに２００ｋｇ／ｍｍ
2 以上である場合に摩擦係数がより一層良好となるので
きわめて望ましい。分子配向の程度の目安であるヤング
率の上限は熱可塑性樹脂の種類によって異なり一概には
言えないが、通常、５０００ｋｇ／ｍｍ2 程度が製造上
の限界である。
ィルムである。一軸あるいは無配向フィルムでは摩擦係
数が不良となるので好ましくない。この配向の程度は特
に限定されないが、高分子の分子配向の程度の目安であ
るヤング率が長手方向、幅方向ともに２００ｋｇ／ｍｍ
2 以上である場合に摩擦係数がより一層良好となるので
きわめて望ましい。分子配向の程度の目安であるヤング
率の上限は熱可塑性樹脂の種類によって異なり一概には
言えないが、通常、５０００ｋｇ／ｍｍ2 程度が製造上
の限界である。
【００１５】また、本発明フィルムは、ヤング率が上記
範囲内であっても、フィルムの厚さ方向の一部分、例え
ば、表層付近のポリマ分子の配向も無配向、あるいは、
一軸配向になっていない、すなわち、厚さ方向の全部分
の配向が二軸配向である場合に摩擦係数がより一層良好
となるので特に望ましい。
範囲内であっても、フィルムの厚さ方向の一部分、例え
ば、表層付近のポリマ分子の配向も無配向、あるいは、
一軸配向になっていない、すなわち、厚さ方向の全部分
の配向が二軸配向である場合に摩擦係数がより一層良好
となるので特に望ましい。
【００１６】特にアッベ屈折率計、レーザーを用いた屈
折率計、全反射レーザーラマン法などによって測定され
る本発明範囲の表面形態を有する表面から深さ１μm ま
で（フィルム厚さが１μm 以下の場合は反対面まで）の
分子配向が二軸配向である場合に摩擦係数がより良好と
なるので特に望ましい。さらにこの部分の熱可塑性樹脂
が結晶性である場合に摩擦係数がより一層良好となるの
で特に望ましい。
折率計、全反射レーザーラマン法などによって測定され
る本発明範囲の表面形態を有する表面から深さ１μm ま
で（フィルム厚さが１μm 以下の場合は反対面まで）の
分子配向が二軸配向である場合に摩擦係数がより良好と
なるので特に望ましい。さらにこの部分の熱可塑性樹脂
が結晶性である場合に摩擦係数がより一層良好となるの
で特に望ましい。
【００１７】本発明（１）のフィルムは少なくとも片面
の表面突起の平均高さが含有する不活性粒子の平均粒径
（直径）の０．２３以上１／３未満、好ましくは０．２
５以上１／３未満であることが必要である。両面ともの
平均突起高さが上記範囲を外れると摩擦係数の良好なフ
ィルムが得られないので好ましくない。
の表面突起の平均高さが含有する不活性粒子の平均粒径
（直径）の０．２３以上１／３未満、好ましくは０．２
５以上１／３未満であることが必要である。両面ともの
平均突起高さが上記範囲を外れると摩擦係数の良好なフ
ィルムが得られないので好ましくない。
【００１８】本発明（２）のフィルムは、少なくとも片
面の表面について、含有する不活性粒子の平均粒径（直
径）の１／３以下の高さの突起数が全表面突起数の４０
％よりも多く８０％以下、好ましくは５０％以上８０％
以下であることが必要である。平均粒径の１／３以下の
高さの突起数が上記範囲を外れると摩擦係数の良好なフ
ィルムが得られないので好ましくない。
面の表面について、含有する不活性粒子の平均粒径（直
径）の１／３以下の高さの突起数が全表面突起数の４０
％よりも多く８０％以下、好ましくは５０％以上８０％
以下であることが必要である。平均粒径の１／３以下の
高さの突起数が上記範囲を外れると摩擦係数の良好なフ
ィルムが得られないので好ましくない。
【００１９】本発明フィルムの表面突起高さは、両面と
もの平均高さが１０ｎｍ以上であることが必要である。
特に１０ｎｍ以上２５０ｎｍ以下の場合がフィルムの摩
擦係数が特に良好となるので望ましい。
もの平均高さが１０ｎｍ以上であることが必要である。
特に１０ｎｍ以上２５０ｎｍ以下の場合がフィルムの摩
擦係数が特に良好となるので望ましい。
【００２０】本発明フィルムは少なくとも片面の表面の
中心線平均粗さＲａと最大高さＲｔの比、Ｒｔ／Ｒａが
８．５以下、特に８．０以下の場合に摩擦係数がより一
層良好となるので特に望ましい。
中心線平均粗さＲａと最大高さＲｔの比、Ｒｔ／Ｒａが
８．５以下、特に８．０以下の場合に摩擦係数がより一
層良好となるので特に望ましい。
【００２１】本発明フィルムは上述したように、構成す
る熱可塑性樹脂が結晶性であることが望ましいが、特に
表層部分、特に本発明範囲の表面形態を有する表面から
深さ１μm のポリマの結晶化パラメータ△Ｔｃｇが１０
〜１００℃である場合に摩擦係数がより一層良好となる
ので特に望ましい。
る熱可塑性樹脂が結晶性であることが望ましいが、特に
表層部分、特に本発明範囲の表面形態を有する表面から
深さ１μm のポリマの結晶化パラメータ△Ｔｃｇが１０
〜１００℃である場合に摩擦係数がより一層良好となる
ので特に望ましい。
【００２２】本発明フィルムは少なくとも片面の中心線
平均粗さＲａが１〜１００ｎｍである場合に摩擦係数が
より一層良好となるので特に望ましい。
平均粗さＲａが１〜１００ｎｍである場合に摩擦係数が
より一層良好となるので特に望ましい。
【００２３】本発明フィルムは少なくとも片面の表面突
起の相対標準偏差（高さ分布の標準偏差／平均高さ）が
０．５以下、特に０．４以下、さらには０．３５以下の
場合に摩擦係数がより一層良好となるので特に望まし
い。
起の相対標準偏差（高さ分布の標準偏差／平均高さ）が
０．５以下、特に０．４以下、さらには０．３５以下の
場合に摩擦係数がより一層良好となるので特に望まし
い。
【００２４】本発明フィルムは、本発明範囲内の表面形
態を有する表面の２次イオン質量分析によって測定され
る表層粒子濃度比が１／１０以下、特に１／５０以下で
ある場合に摩擦係数がより一層良好となるので特に望ま
しい。
態を有する表面の２次イオン質量分析によって測定され
る表層粒子濃度比が１／１０以下、特に１／５０以下で
ある場合に摩擦係数がより一層良好となるので特に望ま
しい。
【００２５】次に本発明フィルムの製造方法について説
明する。
明する。
【００２６】まず、熱可塑性樹脂に不活性粒子を含有せ
しめる方法としては、重合後、重合中、重合前のいずれ
でも良いがポリマにベント方式の２軸押出機を用いて練
り込む方法が本発明範囲の表面形態のフィルムを得るの
に有効である。また、粒子の含有量を調節する方法とし
ては、上記方法で高濃度マスターを作っておき、それを
製膜時に不活性粒子を実質的に含有しない熱可塑性樹脂
で希釈して粒子の含有量を調節する方法が本発明範囲の
表面形態のフィルムを得るのに有効である。さらにこの
粒子高濃度マスターポリマーの溶融粘度、共重合成分な
どを調節して、その結晶化パラメータ△Ｔｃｇを３０〜
８０℃の範囲にしておく方法は延伸破れなく、本発明範
囲の表面形態のフィルムを得るのに有効である。
しめる方法としては、重合後、重合中、重合前のいずれ
でも良いがポリマにベント方式の２軸押出機を用いて練
り込む方法が本発明範囲の表面形態のフィルムを得るの
に有効である。また、粒子の含有量を調節する方法とし
ては、上記方法で高濃度マスターを作っておき、それを
製膜時に不活性粒子を実質的に含有しない熱可塑性樹脂
で希釈して粒子の含有量を調節する方法が本発明範囲の
表面形態のフィルムを得るのに有効である。さらにこの
粒子高濃度マスターポリマーの溶融粘度、共重合成分な
どを調節して、その結晶化パラメータ△Ｔｃｇを３０〜
８０℃の範囲にしておく方法は延伸破れなく、本発明範
囲の表面形態のフィルムを得るのに有効である。
【００２７】かくして、不活性粒子を含有するペレット
Ａを十分乾燥した後、公知の溶融押出機に供給し、熱可
塑性樹脂の融点以上分解点以下の温度で溶融し、もう一
方の実質的に不活性粒子を含有しない熱可塑性樹脂Ｂ
（種類は不活性粒子を含有する熱可塑性樹脂と同一であ
っても異なっていてもよい）を公知の積層用装置に供給
し、スリット状のダイからシート状に押し出し、キャス
ティングロール上で冷却固化せしめて未延伸フィルムを
作る。すなわち、２または３台の押出機、２または３層
用の合流ブロックあるいは口金を用いて、これらの熱可
塑性樹脂を積層する。合流ブロック方式を用いる場合は
積層部分を矩形のものとし、両者の熱可塑性樹脂の溶融
粘度の差（絶対値）を０〜２０００ポイズ、好ましくは
０〜１０００ポイズの範囲にしておくことが本発明範囲
の表面形態のフィルムを安定して、幅方向の斑なく、工
業的に製造するのに有効である。
Ａを十分乾燥した後、公知の溶融押出機に供給し、熱可
塑性樹脂の融点以上分解点以下の温度で溶融し、もう一
方の実質的に不活性粒子を含有しない熱可塑性樹脂Ｂ
（種類は不活性粒子を含有する熱可塑性樹脂と同一であ
っても異なっていてもよい）を公知の積層用装置に供給
し、スリット状のダイからシート状に押し出し、キャス
ティングロール上で冷却固化せしめて未延伸フィルムを
作る。すなわち、２または３台の押出機、２または３層
用の合流ブロックあるいは口金を用いて、これらの熱可
塑性樹脂を積層する。合流ブロック方式を用いる場合は
積層部分を矩形のものとし、両者の熱可塑性樹脂の溶融
粘度の差（絶対値）を０〜２０００ポイズ、好ましくは
０〜１０００ポイズの範囲にしておくことが本発明範囲
の表面形態のフィルムを安定して、幅方向の斑なく、工
業的に製造するのに有効である。
【００２８】また、未延伸フィルムの状態で、不活性粒
子を含有する熱可塑性樹脂の厚さｔと含有する不活性粒
子の平均粒径（直径）Ｄとの比、ｔ／Ｄを２４以下、好
ましくは１２以下、さらに好ましくは８．５以下にして
おくことが本発明範囲の表面形態を有するフィルムを製
造するのにきわめて有効である。
子を含有する熱可塑性樹脂の厚さｔと含有する不活性粒
子の平均粒径（直径）Ｄとの比、ｔ／Ｄを２４以下、好
ましくは１２以下、さらに好ましくは８．５以下にして
おくことが本発明範囲の表面形態を有するフィルムを製
造するのにきわめて有効である。
【００２９】上記は積層構成がＡ／Ｂ／Ａ、Ａ／Ｂの場
合であるがもちろん、Ａと異なる表面形態を有するＣ層
からなるＡ／Ｂ／Ｃでも、あるいはそれ以上の多層構造
でもよい（ここで、Ａ、Ｂ、Ｃそれぞれの熱可塑性樹脂
は同種でも、異種でもよい）。
合であるがもちろん、Ａと異なる表面形態を有するＣ層
からなるＡ／Ｂ／Ｃでも、あるいはそれ以上の多層構造
でもよい（ここで、Ａ、Ｂ、Ｃそれぞれの熱可塑性樹脂
は同種でも、異種でもよい）。
【００３０】次にこの多層の未延伸フィルムを二軸延伸
し、二軸配向せしめる。二軸延伸の方法は同時二軸延
伸、逐次二軸延伸法のどちらでもよいが、長手方向、幅
方向の順に延伸する逐次二軸延伸法の場合に本発明範囲
の表面形態のフィルムを安定して、幅方向の斑なく、工
業的に製造するのに有効である。逐次二軸延伸の場合、
長手方向の延伸を、３段階、特に４段階以上に分けて、
４０〜１５０℃の範囲で、かつ、１０００〜５００００
％／分という延伸速度で、３〜６倍行う方法は本発明範
囲の表面形態を有するフィルムを得るのに有効である。
幅方向の延伸温度、速度は、８０〜１７０℃、１０００
〜２００００％／分の範囲が好適である。また必要に応
じてさらに長手方向、幅方向の少なくとも一方向に延伸
することもできる。いずれにしても不活性粒子を含有す
るきわめて薄い層を設けてから、面積延伸倍率（長手方
向倍率×幅方向倍率）として９倍以上の延伸を行うこと
が本発明のポイントである。次にこの延伸フィルムを熱
処理する。この場合の熱処理条件としては、幅方向に弛
緩、微延伸、定長下のいずれかの状態で１４０〜２８０
℃、好ましくは１６０〜２２０℃の範囲で０．５〜６０
秒間が好適であるが、熱処理にマイクロ波加熱を併用す
ることによって本発明範囲の表面形態を有するフィルム
が得られやすくなるので望ましい。
し、二軸配向せしめる。二軸延伸の方法は同時二軸延
伸、逐次二軸延伸法のどちらでもよいが、長手方向、幅
方向の順に延伸する逐次二軸延伸法の場合に本発明範囲
の表面形態のフィルムを安定して、幅方向の斑なく、工
業的に製造するのに有効である。逐次二軸延伸の場合、
長手方向の延伸を、３段階、特に４段階以上に分けて、
４０〜１５０℃の範囲で、かつ、１０００〜５００００
％／分という延伸速度で、３〜６倍行う方法は本発明範
囲の表面形態を有するフィルムを得るのに有効である。
幅方向の延伸温度、速度は、８０〜１７０℃、１０００
〜２００００％／分の範囲が好適である。また必要に応
じてさらに長手方向、幅方向の少なくとも一方向に延伸
することもできる。いずれにしても不活性粒子を含有す
るきわめて薄い層を設けてから、面積延伸倍率（長手方
向倍率×幅方向倍率）として９倍以上の延伸を行うこと
が本発明のポイントである。次にこの延伸フィルムを熱
処理する。この場合の熱処理条件としては、幅方向に弛
緩、微延伸、定長下のいずれかの状態で１４０〜２８０
℃、好ましくは１６０〜２２０℃の範囲で０．５〜６０
秒間が好適であるが、熱処理にマイクロ波加熱を併用す
ることによって本発明範囲の表面形態を有するフィルム
が得られやすくなるので望ましい。
【００３１】また、製品フィルムの状態で、不活性粒子
を含有する熱可塑性樹脂層の厚さｔと含有する不活性粒
子の平均粒径（直径）Ｄとの比、ｔ／Ｄを、２を超えて
３０以下の範囲にすることが本発明範囲の表面形態を有
するフィルムを製造するのにきわめて有効である。
を含有する熱可塑性樹脂層の厚さｔと含有する不活性粒
子の平均粒径（直径）Ｄとの比、ｔ／Ｄを、２を超えて
３０以下の範囲にすることが本発明範囲の表面形態を有
するフィルムを製造するのにきわめて有効である。
【００３２】本発明の製法の特徴は、特殊な方法で調製
した特定範囲の熱特性を有する高濃度粒子ポリマを用い
て、不活性粒子を含有するきわめて薄い層を設けた後に
フィルムを二軸延伸することであり、製膜工程内で、フ
ィルムを一軸延伸した後、コーティングなどを施しさら
に延伸する方法、あるいは二軸延伸フィルムにコーティ
ングして作られる積層フィルムでは本発明フィルムの性
能には遠く及ばず、また、コスト面でも本発明フィルム
が優れている。
した特定範囲の熱特性を有する高濃度粒子ポリマを用い
て、不活性粒子を含有するきわめて薄い層を設けた後に
フィルムを二軸延伸することであり、製膜工程内で、フ
ィルムを一軸延伸した後、コーティングなどを施しさら
に延伸する方法、あるいは二軸延伸フィルムにコーティ
ングして作られる積層フィルムでは本発明フィルムの性
能には遠く及ばず、また、コスト面でも本発明フィルム
が優れている。
【００３３】
【物性の測定方法ならびに効果の評価方法】本発明の特
性値の測定方法ならびに効果の評価方法は次の通りであ
る。
性値の測定方法ならびに効果の評価方法は次の通りであ
る。
【００３４】（１）粒子の平均粒径 フィルムからポリエステルをプラズマ低温灰化処理法
（たとえばヤマト科学製ＰＲ−５０３型）で除去し粒子
を露出させる。処理条件はポリエステルは灰化されるが
粒子はダメージを受けない条件を選択する。これをＳＥ
Ｍ（走査型電子顕微鏡）で観察し、粒子の画像（粒子に
よってできる光の濃淡）をイメージアナライザー（たと
えばケンブリッジインストルメント製ＱＴＭ９００）に
結びつけ、観察箇所を変えて粒子数１００００個以上で
次の数値処理を行い、それによって求めた数平均径Ｄを
平均粒径とする。
（たとえばヤマト科学製ＰＲ−５０３型）で除去し粒子
を露出させる。処理条件はポリエステルは灰化されるが
粒子はダメージを受けない条件を選択する。これをＳＥ
Ｍ（走査型電子顕微鏡）で観察し、粒子の画像（粒子に
よってできる光の濃淡）をイメージアナライザー（たと
えばケンブリッジインストルメント製ＱＴＭ９００）に
結びつけ、観察箇所を変えて粒子数１００００個以上で
次の数値処理を行い、それによって求めた数平均径Ｄを
平均粒径とする。
【００３５】Ｄ＝ΣＤｉ／Ｎ ここで、Ｄｉは粒子の円相当径、Ｎは個数である。
【００３６】（２）粒子の含有量 ポリエステルは溶解し粒子は溶解させない溶媒を選択
し、粒子をポリエステルから遠心分離し、粒子の全体重
量に対する比率（重量％）をもって粒子含有量とする。
場合によっては赤外分光法の併用も有効である。
し、粒子をポリエステルから遠心分離し、粒子の全体重
量に対する比率（重量％）をもって粒子含有量とする。
場合によっては赤外分光法の併用も有効である。
【００３７】（３）ガラス転移点Ｔｇ、冷結晶化温度Ｔ
ｃｃ、結晶化パラメータ△Ｔｃｇ、融点 パーキンエルマー社製のＤＳＣ（示差走査熱量計）II型
を用いて測定した。ＤＳＣの測定条件は次の通りであ
る。すなわち、試料１０ｍｇをＤＳＣ装置にセットし、
３００℃の温度で５分間溶融した後、液体窒素中に急冷
する。この急冷試料を１０℃／分で昇温し、ガラス転移
点Ｔｇを検知する。さらに昇温を続け、ガラス状態から
の結晶化発熱ピーク温度をもって冷結晶化温度Ｔｃｃと
した。更に昇温を続け、融解ピーク温度を融点とした。
また、ＴｃｃとＴｇの差（Ｔｃｃ−Ｔｇ）を結晶化パラ
メータ△Ｔｃｇと定義する。
ｃｃ、結晶化パラメータ△Ｔｃｇ、融点 パーキンエルマー社製のＤＳＣ（示差走査熱量計）II型
を用いて測定した。ＤＳＣの測定条件は次の通りであ
る。すなわち、試料１０ｍｇをＤＳＣ装置にセットし、
３００℃の温度で５分間溶融した後、液体窒素中に急冷
する。この急冷試料を１０℃／分で昇温し、ガラス転移
点Ｔｇを検知する。さらに昇温を続け、ガラス状態から
の結晶化発熱ピーク温度をもって冷結晶化温度Ｔｃｃと
した。更に昇温を続け、融解ピーク温度を融点とした。
また、ＴｃｃとＴｇの差（Ｔｃｃ−Ｔｇ）を結晶化パラ
メータ△Ｔｃｇと定義する。
【００３８】（４）表面の分子配向（屈折率） ナトリウムＤ線（５８９ｎｍ）を光源として、アッベ屈
折率計を用いて測定した。マウント液にはヨウ化メチレ
ンを用い、２５℃、６５％ＲＨにて測定した。ポリマの
二軸配向性は長手方向、幅方向、厚さ方向の屈折率をＮ
1 、Ｎ2 、Ｎ3としたとき、（Ｎ1 −Ｎ2 ）の絶対値が
０．０７以下、かつ、Ｎ3 ／［（Ｎ1 ＋Ｎ2 ）／２］が
０．９５以下であることをひとつの基準とできる。ま
た、レーザー型屈折率計を用いて屈折率を測定してもよ
い。さらに、この方法では測定が難しい場合は全反射レ
ーザーラマン法を用いることもできる。レーザー全反射
ラマンの測定は、Jobin-Yvon社製Ramanor Ｕ−１０００
ラマンシステムにより、全反射ラマンスペクトルを測定
し、例えばＰＥＴの場合では１６１５ｃｍ-1（ベンゼン
環の骨格振動）と１７３０ｃｍ-1（カルボニル基の伸縮
振動）のバンド強度比の偏光測定比（ＹＹ／ＸＸ比な
ど。ここでＹＹ：レーザーの偏光方向をＹにしてＹに対
して平行なラマン光検出、ＸＸ：レーザーの偏光方向を
ＸにしてＸに対して平行なラマン光検出）が分子配向と
対応することを利用できる。ポリマの二軸配向性はラマ
ン測定から得られたパラメータを長手方向、幅方向の屈
折率に換算して、その絶対値、差などから判定できる。
この場合の測定条件は次の通りである。
折率計を用いて測定した。マウント液にはヨウ化メチレ
ンを用い、２５℃、６５％ＲＨにて測定した。ポリマの
二軸配向性は長手方向、幅方向、厚さ方向の屈折率をＮ
1 、Ｎ2 、Ｎ3としたとき、（Ｎ1 −Ｎ2 ）の絶対値が
０．０７以下、かつ、Ｎ3 ／［（Ｎ1 ＋Ｎ2 ）／２］が
０．９５以下であることをひとつの基準とできる。ま
た、レーザー型屈折率計を用いて屈折率を測定してもよ
い。さらに、この方法では測定が難しい場合は全反射レ
ーザーラマン法を用いることもできる。レーザー全反射
ラマンの測定は、Jobin-Yvon社製Ramanor Ｕ−１０００
ラマンシステムにより、全反射ラマンスペクトルを測定
し、例えばＰＥＴの場合では１６１５ｃｍ-1（ベンゼン
環の骨格振動）と１７３０ｃｍ-1（カルボニル基の伸縮
振動）のバンド強度比の偏光測定比（ＹＹ／ＸＸ比な
ど。ここでＹＹ：レーザーの偏光方向をＹにしてＹに対
して平行なラマン光検出、ＸＸ：レーザーの偏光方向を
ＸにしてＸに対して平行なラマン光検出）が分子配向と
対応することを利用できる。ポリマの二軸配向性はラマ
ン測定から得られたパラメータを長手方向、幅方向の屈
折率に換算して、その絶対値、差などから判定できる。
この場合の測定条件は次の通りである。
【００３９】光源 アルゴンイオンレーザー（５１４５オングストローム） 試料のセッティング フィルム表面を全反射プリズムに圧着させ、レーザーの
プリズムへの入射角（フィルム厚さ方向との角度）は６
０度とした。
プリズムへの入射角（フィルム厚さ方向との角度）は６
０度とした。
【００４０】検出器 ＰＭ：RCA31034/Photon Counting System(Hamamatsu C1
230) (supply 1600V) 測定条件 SLIT 1000 μm LASER 100mW GATE TIME 1.0sec SCAN SPEED 12cm -1/min SAMPLING INTERVAL 0.2cm -1 REPEAT TIME 6
230) (supply 1600V) 測定条件 SLIT 1000 μm LASER 100mW GATE TIME 1.0sec SCAN SPEED 12cm -1/min SAMPLING INTERVAL 0.2cm -1 REPEAT TIME 6
【００４１】（５）表面突起の平均高さ、個数、標準偏
差 ２検出方式の走査型電子顕微鏡［ＥＳＭ−３２００、エ
リオニクス（株）製］と断面測定装置［ＰＭＳ−１、エ
リオニクス（株）製］においてフィルム表面の平坦面の
高さを０として走査した時の突起の高さ測定値を画像処
理装置［ＩＢＡＳ２０００、カールツア イス（株）製］
に送り、画像処理装置上にフィルム表面突起画像を再構
築する。次に、この表面突起画像で突起部分を２値化し
て得られた個々の突起の面積から円相当径を求めこれを
その突起の平均径とする。また、この２値化された個々
の突起部分の中で最も高い値をその突起の高さとし、こ
れを個々の突起について求める。この測定を場所を変え
て５００回繰り返し、突起個数を求め、測定された全突
起についてその高さの平均値を平均高さとした。また個
々の突起の高さデータをもとに、高さ分布の標準偏差を
求めた。また走査型電子顕微鏡の倍率は、１０００〜８
０００倍の間の値を選択する。なお、場合によっては、
高精度光干渉式３次元表面解析装置（ＷＹＫＯ社製ＴＯ
ＰＯ−３Ｄ、対物レンズ：４０〜２００倍、高解像度カ
メラ使用が有効）を用いて得られる高さ情報を上記ＳＥ
Ｍの値に読み替えて用いてもよい。
差 ２検出方式の走査型電子顕微鏡［ＥＳＭ−３２００、エ
リオニクス（株）製］と断面測定装置［ＰＭＳ−１、エ
リオニクス（株）製］においてフィルム表面の平坦面の
高さを０として走査した時の突起の高さ測定値を画像処
理装置［ＩＢＡＳ２０００、カールツア イス（株）製］
に送り、画像処理装置上にフィルム表面突起画像を再構
築する。次に、この表面突起画像で突起部分を２値化し
て得られた個々の突起の面積から円相当径を求めこれを
その突起の平均径とする。また、この２値化された個々
の突起部分の中で最も高い値をその突起の高さとし、こ
れを個々の突起について求める。この測定を場所を変え
て５００回繰り返し、突起個数を求め、測定された全突
起についてその高さの平均値を平均高さとした。また個
々の突起の高さデータをもとに、高さ分布の標準偏差を
求めた。また走査型電子顕微鏡の倍率は、１０００〜８
０００倍の間の値を選択する。なお、場合によっては、
高精度光干渉式３次元表面解析装置（ＷＹＫＯ社製ＴＯ
ＰＯ−３Ｄ、対物レンズ：４０〜２００倍、高解像度カ
メラ使用が有効）を用いて得られる高さ情報を上記ＳＥ
Ｍの値に読み替えて用いてもよい。
【００４２】（６）中心線平均表面粗さＲａ、最大高さ
Ｒｔ 小坂研究所製の高精度薄膜段差測定器ＥＴ−１０を用い
て測定した。条件は下記のとおりであり、２０回の測定
の平均値をもって値とした。
Ｒｔ 小坂研究所製の高精度薄膜段差測定器ＥＴ−１０を用い
て測定した。条件は下記のとおりであり、２０回の測定
の平均値をもって値とした。
【００４３】・触針先端半径：０．５μm ・触針荷重 ：５ｍｇ ・測定長 ：１ｍｍ ・カットオフ値：０．０８ｍｍ なお、Ｒａ、Ｒｔの定義は、たとえば、奈良治郎著「表
面粗さの測定・評価法」（総合技術センター、１９８
３）に示されているものである。
面粗さの測定・評価法」（総合技術センター、１９８
３）に示されているものである。
【００４４】（７）ヤング率 ＪＩＳ−Ｚ−１７０２に規定された方法にしたがって、
インストロンタイプの引っ張り試験機を用いて、２５
℃、６５％ＲＨにて測定した。
インストロンタイプの引っ張り試験機を用いて、２５
℃、６５％ＲＨにて測定した。
【００４５】（８）溶融粘度 高化式フローテスターを用いて、温度２９０℃、ずり速
度２００ｃｍ-1で測定した。
度２００ｃｍ-1で測定した。
【００４６】（９）粒径比 上記（１）の測定において個々の粒子の長径の平均値／
短径の平均値の比である。
短径の平均値の比である。
【００４７】すなわち、下式で求められる。
【００４８】長径＝ΣＤ１i ／Ｎ 短径＝ΣＤ２i ／Ｎ Ｄ１i 、Ｄ２i はそれぞれ個々の粒子の長径（最大
径）、短径（最短径）、Ｎは総個数である。
径）、短径（最短径）、Ｎは総個数である。
【００４９】（１０）粒径の相対標準偏差 上記（１）の方法で測定された個々の粒子径Ｄｉ、平均
径Ｄ、粒子総数Ｎから計算される標準偏差σ（＝｛Σ
（Ｄｉ−Ｄ）2 ／Ｎ｝0.5 ）を平均値Ｄで割った値（σ
／Ｄ）で表した。
径Ｄ、粒子総数Ｎから計算される標準偏差σ（＝｛Σ
（Ｄｉ−Ｄ）2 ／Ｎ｝0.5 ）を平均値Ｄで割った値（σ
／Ｄ）で表した。
【００５０】（１１）表層粒子濃度比 ２次イオン質量分析装置（ＳＩＭＳ）を用いて、フィル
ム中の粒子に起因する元素の内のもっとも高濃度の元素
とポリエステルの炭素元素の濃度比を粒子濃度とし、厚
さ方向の分析を行う。ＳＩＭＳによって測定される最表
層粒子濃度（深さ０の点）における粒子濃度Ａとさらに
深さ方向の分析を続けて得られる最高濃度Ｂの比、Ａ／
Ｂを表層濃度比と定義した。測定装置、条件は下記の通
りである。
ム中の粒子に起因する元素の内のもっとも高濃度の元素
とポリエステルの炭素元素の濃度比を粒子濃度とし、厚
さ方向の分析を行う。ＳＩＭＳによって測定される最表
層粒子濃度（深さ０の点）における粒子濃度Ａとさらに
深さ方向の分析を続けて得られる最高濃度Ｂの比、Ａ／
Ｂを表層濃度比と定義した。測定装置、条件は下記の通
りである。
【００５１】測定装置 ２次イオン質量分析装置（ＳＩＭＳ） 西独、ATOMIKA 社製 A-DIDA3000 測定条件 １次イオン種 ：Ｏ2 + １次イオン加速電圧 ：１２ＫＶ １次イオン電流 ：２００ｎＡ ラスター領域 ：４００μm □ 分析領域 ：ゲート３０％ 測定真空度 ：６．０×１０-9Torr Ｅ−ＧＵＮ ：０．５KV- ３．０A なお、ＳＩＭＳによる測定が難しい粒子の場合には全反
射赤外分光法、コンフォーカル顕微鏡なども粒子のデプ
スプロファイルを測定するのに有効である。
射赤外分光法、コンフォーカル顕微鏡なども粒子のデプ
スプロファイルを測定するのに有効である。
【００５２】（１２）積層厚さ ２次イオン質量分析装置（ＳＩＭＳ）を用いて、フィル
ム中の粒子の内最も高濃度の粒子に起因する元素とポリ
エステルの炭素元素の比（Ｍ+ ／Ｃ+ ）を粒子濃度と
し、熱可塑性樹脂層の表面から深さ（厚さ）方向の分析
を行う。表層では表面という界面のために粒子濃度は低
く表面から遠ざかるにつれて粒子濃度は高くなる。深さ
［Ｉ］で一旦極大値となった粒子濃度はまた減少し始
め、この濃度分布曲線をもとに極大値の粒子濃度の１／
２になる深さ［II］（ここでII＞Ｉ）を積層厚さとし
た。なお、フィルム中に最も多く含有する粒子が有機高
分子粒子の場合はＳＩＭＳでは測定が難しいので、表面
からエッチングしながらＸＰＳ（Ｘ線光電子分光法）、
ＩＲ（赤外分光法）あるいはコンフォーカル顕微鏡など
で、その粒子濃度のデプスプロファイルを測定し、上記
同様の手法から積層厚さを求めてもよい。さらに上述の
デプスプロファイルからではなく、フィルムの断面観察
あるいは薄膜段差測定機などによって求めることができ
る。
ム中の粒子の内最も高濃度の粒子に起因する元素とポリ
エステルの炭素元素の比（Ｍ+ ／Ｃ+ ）を粒子濃度と
し、熱可塑性樹脂層の表面から深さ（厚さ）方向の分析
を行う。表層では表面という界面のために粒子濃度は低
く表面から遠ざかるにつれて粒子濃度は高くなる。深さ
［Ｉ］で一旦極大値となった粒子濃度はまた減少し始
め、この濃度分布曲線をもとに極大値の粒子濃度の１／
２になる深さ［II］（ここでII＞Ｉ）を積層厚さとし
た。なお、フィルム中に最も多く含有する粒子が有機高
分子粒子の場合はＳＩＭＳでは測定が難しいので、表面
からエッチングしながらＸＰＳ（Ｘ線光電子分光法）、
ＩＲ（赤外分光法）あるいはコンフォーカル顕微鏡など
で、その粒子濃度のデプスプロファイルを測定し、上記
同様の手法から積層厚さを求めてもよい。さらに上述の
デプスプロファイルからではなく、フィルムの断面観察
あるいは薄膜段差測定機などによって求めることができ
る。
【００５３】（１３）摩擦係数μｋ フィルムを幅１／２インチのテープ状にスリットしたも
のをテープ走行性試験機ＴＢＴ−３００型（（株）横浜
システム研究所製）を使用し、２０℃、６０％ＲＨ雰囲
気で走行させ、初期の摩擦係数を下記の式より求めた
（フィルム幅は１／２インチとした）。
のをテープ走行性試験機ＴＢＴ−３００型（（株）横浜
システム研究所製）を使用し、２０℃、６０％ＲＨ雰囲
気で走行させ、初期の摩擦係数を下記の式より求めた
（フィルム幅は１／２インチとした）。
【００５４】μｋ＝０．７３３ｌｏｇ（Ｔ2 ／Ｔ1 ） ここで、Ｔ1 は入側張力、Ｔ2 は出側張力である。ガイ
ド径は６ｍｍφであり、ガイド材質はＳＵＳ２７（表面
粗度０．２Ｓ）、巻き付け角は１８０度、走行速度は
３．３ｃｍ／秒である。この測定によって得られたμｋ
が０．３以下の場合は摩擦係数：良好、０．３を越える
場合は摩擦係数：不良と判定した。このμｋはフィルム
を磁気記録媒体、コンデンサ、包装用などの加工すると
きのハンドリング性を左右する臨界点である。
ド径は６ｍｍφであり、ガイド材質はＳＵＳ２７（表面
粗度０．２Ｓ）、巻き付け角は１８０度、走行速度は
３．３ｃｍ／秒である。この測定によって得られたμｋ
が０．３以下の場合は摩擦係数：良好、０．３を越える
場合は摩擦係数：不良と判定した。このμｋはフィルム
を磁気記録媒体、コンデンサ、包装用などの加工すると
きのハンドリング性を左右する臨界点である。
【００５５】
【実施例】本発明を実施例に基づいて説明する。
【００５６】実施例１〜２、比較例１ 平均粒径の異なる架橋ポリスチレン粒子、コロイダルシ
リカに起因するシリカ粒子を含有する水ゾル（粒子濃
度：５０％）をベント式の二軸押出機を用いてポリエチ
レンテレフタレートに所定量練り込み、高濃度のマスタ
ーポリマペレットを作った。このマスターペレットと不
活性粒子を実質的に含有しないぞれぞれのポリエステル
のペレットを所定割合で混合した。これらの混合ペレッ
ト（Ａ）を１８０℃で３時間減圧乾燥した後（５Ｔｏｒ
ｒ）、押出機１に供給した。一方、実質的に不活性粒子
を含有しないポリエチレンテレフタレートのペレット
（Ｂ）を同様に乾燥した後、押出機２に供給し、それぞ
れ３００℃に溶融した後、矩形のフィードブロックを用
いて溶融状態で３層に積層し（Ａ／Ｂ／Ａ）、口金スリ
ットからシート状に押し出し、静電印加キャスト法を用
いて表面温度３０℃のキャスティング・ドラムに巻き付
けて冷却固化し、３層構造の未延伸フィルムを作った
（実施例２は単層フィルム）。この時、押出機の吐出量
を調節し不活性粒子の平均粒径ＤとＡ層の片側厚さｔと
の比、ｔ／Ｄを変更した。この未延伸フィルムを温度８
０℃にて長手方向に４．５倍延伸した。この延伸は２組
ずつのロールの周速差で、３段階で行った。この一軸延
伸フィルムをステンタを用いて延伸速度２０００％／分
で１００℃で幅方向に４．０倍延伸し、定長下で、２０
０℃にて５秒間熱処理し、総厚さ１５μｍの二軸配向ポ
リエステルフィルムを得た。これらのフィルムの本発明
のパラメータは第１表に示した通りであり、本発明のパ
ラメータが範囲内の場合は摩擦係数は第２表に示したと
おりきわめて良好であったが、そうでない場合は摩擦係
数が良好なフィルムは得られなかった。
リカに起因するシリカ粒子を含有する水ゾル（粒子濃
度：５０％）をベント式の二軸押出機を用いてポリエチ
レンテレフタレートに所定量練り込み、高濃度のマスタ
ーポリマペレットを作った。このマスターペレットと不
活性粒子を実質的に含有しないぞれぞれのポリエステル
のペレットを所定割合で混合した。これらの混合ペレッ
ト（Ａ）を１８０℃で３時間減圧乾燥した後（５Ｔｏｒ
ｒ）、押出機１に供給した。一方、実質的に不活性粒子
を含有しないポリエチレンテレフタレートのペレット
（Ｂ）を同様に乾燥した後、押出機２に供給し、それぞ
れ３００℃に溶融した後、矩形のフィードブロックを用
いて溶融状態で３層に積層し（Ａ／Ｂ／Ａ）、口金スリ
ットからシート状に押し出し、静電印加キャスト法を用
いて表面温度３０℃のキャスティング・ドラムに巻き付
けて冷却固化し、３層構造の未延伸フィルムを作った
（実施例２は単層フィルム）。この時、押出機の吐出量
を調節し不活性粒子の平均粒径ＤとＡ層の片側厚さｔと
の比、ｔ／Ｄを変更した。この未延伸フィルムを温度８
０℃にて長手方向に４．５倍延伸した。この延伸は２組
ずつのロールの周速差で、３段階で行った。この一軸延
伸フィルムをステンタを用いて延伸速度２０００％／分
で１００℃で幅方向に４．０倍延伸し、定長下で、２０
０℃にて５秒間熱処理し、総厚さ１５μｍの二軸配向ポ
リエステルフィルムを得た。これらのフィルムの本発明
のパラメータは第１表に示した通りであり、本発明のパ
ラメータが範囲内の場合は摩擦係数は第２表に示したと
おりきわめて良好であったが、そうでない場合は摩擦係
数が良好なフィルムは得られなかった。
【００５７】実施例３〜４、比較例２ 各種粒子をポリエチレンテレフタレートに所定量練り込
み、３０重量％のマスターペレットを作った。このマス
ターペレットを実質的に粒子を含有しないポリエチレン
テレフタレートで希釈して各種粒子を含有する混合ペレ
ットＡを作った（混合ペレットの溶融粘度は１８００ポ
イズ）。ペレットＡを、実施例１と同様に乾燥後、押出
機１に供給し、実質的に粒子を含有しないポリエチレン
テレフタレートのペレットＢ（溶融粘度は１５００ポイ
ズ）を同様に乾燥後、押出機２に供給してそれぞれ３０
０℃に溶融した後、矩形のフィードブロックを用いて溶
融状態で２層に積層し（Ａ／Ｂ）、口金スリットからシ
ート状に押し出し、静電印加キャスト法を用いて表面温
度３０℃のキャスティング・ドラムに巻き付けて冷却固
化し、２層構造の未延伸フィルムを作った（実施例４は
単層フィルム）。この時、押出機の吐出量を調節し不活
性粒子の平均粒径ＤとＡ層のｔとの比、ｔ／Ｄを変更し
た。この未延伸フィルムを温度８０℃にて長手方向に
４．５倍延伸した。この延伸は２組ずつのロールの周速
差で、３段階で行った。この一軸延伸フィルムをステン
タを用いて延伸速度２０００％／分で１００℃で幅方向
に４．０倍延伸し、定長下で、２００℃にて５秒間熱処
理し、総厚さ１５μｍの二軸配向ポリエステルフィルム
を得た。これらのフィルムの本発明のパラメータは第３
表に示した通りであり、本発明のパラメータが範囲内の
場合は摩擦係数は第４表に示したとおりきわめて良好で
あったが、そうでない場合は摩擦係数が良好なフィルム
は得られなかった。
み、３０重量％のマスターペレットを作った。このマス
ターペレットを実質的に粒子を含有しないポリエチレン
テレフタレートで希釈して各種粒子を含有する混合ペレ
ットＡを作った（混合ペレットの溶融粘度は１８００ポ
イズ）。ペレットＡを、実施例１と同様に乾燥後、押出
機１に供給し、実質的に粒子を含有しないポリエチレン
テレフタレートのペレットＢ（溶融粘度は１５００ポイ
ズ）を同様に乾燥後、押出機２に供給してそれぞれ３０
０℃に溶融した後、矩形のフィードブロックを用いて溶
融状態で２層に積層し（Ａ／Ｂ）、口金スリットからシ
ート状に押し出し、静電印加キャスト法を用いて表面温
度３０℃のキャスティング・ドラムに巻き付けて冷却固
化し、２層構造の未延伸フィルムを作った（実施例４は
単層フィルム）。この時、押出機の吐出量を調節し不活
性粒子の平均粒径ＤとＡ層のｔとの比、ｔ／Ｄを変更し
た。この未延伸フィルムを温度８０℃にて長手方向に
４．５倍延伸した。この延伸は２組ずつのロールの周速
差で、３段階で行った。この一軸延伸フィルムをステン
タを用いて延伸速度２０００％／分で１００℃で幅方向
に４．０倍延伸し、定長下で、２００℃にて５秒間熱処
理し、総厚さ１５μｍの二軸配向ポリエステルフィルム
を得た。これらのフィルムの本発明のパラメータは第３
表に示した通りであり、本発明のパラメータが範囲内の
場合は摩擦係数は第４表に示したとおりきわめて良好で
あったが、そうでない場合は摩擦係数が良好なフィルム
は得られなかった。
【００５８】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【００５９】
【発明の効果】本発明は、製法の工夫により、従来得ら
れなかった特殊な表面形態のフィルムとしたので、摩擦
係数の小さい、ハンドリング性にきわめて優れたフィル
ムが得られたものであり、今後のビデオテープの高性能
化に有用である。また、この特異な表面のため耐摩耗性
にも優れた苛酷使用にも耐えうるフィルムとなり、各用
途でのフィルム加工速度の増大に対応できるものであ
る。本発明フィルムの用途は特に限定されないが、上述
した磁気記録媒体以外にも摩擦係数に関わるハンドリン
グ性と特殊な表面に起因する透明性の良さを利用した包
装用、さらには特殊な表面に起因する電気絶縁性の良さ
を利用したコンデンサー用など広く各用途に展開できる
ものである。なお、本発明フィルムのうち２層構造のも
のは本発明の範囲内の表面形態を有する面が非機能面
（磁気記録媒体用では磁性層を塗布しない面、その他の
用途では印刷やその他塗材の塗布などの処理が施されな
い面）として用いることが望ましい。
れなかった特殊な表面形態のフィルムとしたので、摩擦
係数の小さい、ハンドリング性にきわめて優れたフィル
ムが得られたものであり、今後のビデオテープの高性能
化に有用である。また、この特異な表面のため耐摩耗性
にも優れた苛酷使用にも耐えうるフィルムとなり、各用
途でのフィルム加工速度の増大に対応できるものであ
る。本発明フィルムの用途は特に限定されないが、上述
した磁気記録媒体以外にも摩擦係数に関わるハンドリン
グ性と特殊な表面に起因する透明性の良さを利用した包
装用、さらには特殊な表面に起因する電気絶縁性の良さ
を利用したコンデンサー用など広く各用途に展開できる
ものである。なお、本発明フィルムのうち２層構造のも
のは本発明の範囲内の表面形態を有する面が非機能面
（磁気記録媒体用では磁性層を塗布しない面、その他の
用途では印刷やその他塗材の塗布などの処理が施されな
い面）として用いることが望ましい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｋ 67:00 (72)発明者 中島 彰二 滋賀県大津市園山１丁目１番１号 東レ 株式会社滋賀事業場内 (56)参考文献 特開 平２−158628（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C08J 5/18 B29C 55/12 C08K 3/00 C08L 67/02,101/00
Claims (4)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる成分
とするフィルムであって、少なくとも片面の表面突起の
平均高さが１０ｎｍ以上であり、かつ含有する不活性粒
子の平均粒径の０．２３以上１／３未満であることを特
徴とする二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる成分
とするフィルムであって、該不活性粒子の平均粒径Ｄと
熱可塑性樹脂層の厚さｔとの比ｔ／Ｄが２を超えて３０
以下であり、かつ、含有する不活性粒子の平均粒径の１
／３以下の高さの表面突起数が全突起数の４０％よりも
多く８０％以下であることを特徴とする二軸配向熱可塑
性樹脂フィルム。 - 【請求項３】 熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる成分
とするフィルムであって、該フィルムの表面突起の平均
高さが１０ｎｍ以上であり、かつ含有する不活性粒子の
平均粒径の０．２３以上１／３未満であることを満足す
る表面において、表面から深さ１μｍまでの分子配向が
二軸配向であることを特徴とする二軸配向熱可塑性樹脂
フィルム。 - 【請求項４】 熱可塑性樹脂と不活性粒子を主たる成分
とするフィルムであって、該不活性粒子の平均粒径Ｄと
熱可塑性樹脂層の厚さｔとの比ｔ／Ｄが２を超えて３０
以下であり、かつ、含有する不活性粒子の平均粒径の１
／３以下の高さの表面突起数が全突起数の４０％よりも
多く８０％以下であることを満足する表面において、表
面から深さ１μｍまでの分子配向が二軸配向であること
を特徴とする二軸配向熱可塑性樹脂フィルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7320467A JP2975881B2 (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7320467A JP2975881B2 (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63314421A Division JP2734030B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-12-12 | 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08245813A JPH08245813A (ja) | 1996-09-24 |
| JP2975881B2 true JP2975881B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=18121784
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7320467A Expired - Lifetime JP2975881B2 (ja) | 1995-12-08 | 1995-12-08 | 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2975881B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2734030B2 (ja) * | 1988-12-12 | 1998-03-30 | 東レ株式会社 | 二軸配向熱可塑性樹脂フィルム |
-
1995
- 1995-12-08 JP JP7320467A patent/JP2975881B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08245813A (ja) | 1996-09-24 |
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