JP2873104B2 - ガスエンジンの燃料供給装置 - Google Patents
ガスエンジンの燃料供給装置Info
- Publication number
- JP2873104B2 JP2873104B2 JP4692991A JP4692991A JP2873104B2 JP 2873104 B2 JP2873104 B2 JP 2873104B2 JP 4692991 A JP4692991 A JP 4692991A JP 4692991 A JP4692991 A JP 4692991A JP 2873104 B2 JP2873104 B2 JP 2873104B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- gas
- diaphragm chamber
- ratio
- intake
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims description 21
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims description 16
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 36
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 4
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003292 diminished effect Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃料としてガスを使用す
るガスエンジンの燃料供給装置に関し、エアクリーナー
の目詰まりの度合いや、吸気管の部分の脈動に作用され
ず、安定した燃料ガスと空気の混合比を確保することを
目的とする。
るガスエンジンの燃料供給装置に関し、エアクリーナー
の目詰まりの度合いや、吸気管の部分の脈動に作用され
ず、安定した燃料ガスと空気の混合比を確保することを
目的とする。
【０００２】
【従来の技術】従来からガスエンジンにおいて、エアク
リーナーの目詰まりの度合いに作用されず、安定した燃
料ガスと空気の混合比を得る技術は公知とされているの
である。例えば実開昭５７−１３７７６４号公報や、特
開昭５９−３７２５２号公報や、実公昭４３−２３６０
４号公報に記載の技術の如くである。
リーナーの目詰まりの度合いに作用されず、安定した燃
料ガスと空気の混合比を得る技術は公知とされているの
である。例えば実開昭５７−１３７７６４号公報や、特
開昭５９−３７２５２号公報や、実公昭４３−２３６０
４号公報に記載の技術の如くである。
【０００３】
【発明が解決すべき課題】しかし上記従来の技術の場合
には、吸気圧力の脈動が大きい為に、ガス濃度が変動す
るという問題があったのである。特に吸気圧力の脈動が
大きい為に、シリンダ数の少ないエンジンでは、実用に
供することが出来なかったのである。またこの吸気圧力
の脈動を解消する為に、バランスラインに大容量のダン
ピングボリュームを配置した場合には、単気筒のエンジ
ンではかなりの大容量のダンピング用ボリュームが必要
となり、バランスラインの効果が薄れ、ガスレギュレー
タのダイアフラム室圧が大気開放に近い特性となり、吸
気圧力に連動して空燃比コントール特性が大幅に低下す
るのである。本発明は吸気管６とダイヤフラム室ｂを連
結するバランスライン連結管を吸気管側連結管９とダイ
ヤフラム室側連結管８とし、ダイヤフラム室側連結管８
を吸気管側連結管９よりも大に構成し、両者の断面積の
比率を、２倍以上〜１０倍未満としたものである。また
サージタンク１０の容量の排気量に対する比率を０．５
〜１．５倍としたものである。また別の構成として、ダ
ンピング用ボリューム１０を介装するのではなくて、吸
気管６とダイヤフラム室ｂとの間を連結するバランスラ
イン１４の内部に、絞り機構１５を設けて、該絞り機構
１５の径はバランスライン１４の径に対して、４分の１
〜１０分の１としたものである。以上の構成により、吸
気圧力の脈動による空燃比の変動を減少させたものであ
る。
には、吸気圧力の脈動が大きい為に、ガス濃度が変動す
るという問題があったのである。特に吸気圧力の脈動が
大きい為に、シリンダ数の少ないエンジンでは、実用に
供することが出来なかったのである。またこの吸気圧力
の脈動を解消する為に、バランスラインに大容量のダン
ピングボリュームを配置した場合には、単気筒のエンジ
ンではかなりの大容量のダンピング用ボリュームが必要
となり、バランスラインの効果が薄れ、ガスレギュレー
タのダイアフラム室圧が大気開放に近い特性となり、吸
気圧力に連動して空燃比コントール特性が大幅に低下す
るのである。本発明は吸気管６とダイヤフラム室ｂを連
結するバランスライン連結管を吸気管側連結管９とダイ
ヤフラム室側連結管８とし、ダイヤフラム室側連結管８
を吸気管側連結管９よりも大に構成し、両者の断面積の
比率を、２倍以上〜１０倍未満としたものである。また
サージタンク１０の容量の排気量に対する比率を０．５
〜１．５倍としたものである。また別の構成として、ダ
ンピング用ボリューム１０を介装するのではなくて、吸
気管６とダイヤフラム室ｂとの間を連結するバランスラ
イン１４の内部に、絞り機構１５を設けて、該絞り機構
１５の径はバランスライン１４の径に対して、４分の１
〜１０分の１としたものである。以上の構成により、吸
気圧力の脈動による空燃比の変動を減少させたものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の解決すべき課題
は以上の如くであり、次に該課題を解決する手段を説明
する。即ち、吸気圧力の脈動によるガスミキサー３に於
けるガス濃度の変動を阻止すべく、エアクリーナー５と
ガスミキサー３を接続する吸気管６と、ガスレギュレー
タＧのダイヤフラム室ｂとを接続すると共に、吸気管６
とダイヤフラム室ｂとの間の回路にサージタンク１０を
設け、吸気管６とダイヤフラム室ｂの間の連結管をサー
ジタンク１０により分岐し、吸気管側連結管９とダイヤ
フラム室側連結管８とし、ダイヤフラム室側連結管８を
吸気管側連結管９よりも大に構成し、両者の断面積の比
率ｘを２倍以上〜１０倍未満とし、サージタンク１０の
容量の排気量に対する比率ｚを０．５〜１．５倍とした
ものである。また、吸気圧力の脈動によるガスミキサー
３に於けるガス濃度の変動を阻止すべく、エアクリーナ
ー５とガスミキサー３を接続する吸気管６と、ガスレギ
ュレータＧのダイヤフラム室ｂとを接続すると共に、吸
気管６とダイヤフラム室ｂとの間の回路に絞り機構１５
を介装し、該絞り機構１５の径とバランスライン１４の
径の比率ｙを、４分の１〜１０分の１としたものであ
る。
は以上の如くであり、次に該課題を解決する手段を説明
する。即ち、吸気圧力の脈動によるガスミキサー３に於
けるガス濃度の変動を阻止すべく、エアクリーナー５と
ガスミキサー３を接続する吸気管６と、ガスレギュレー
タＧのダイヤフラム室ｂとを接続すると共に、吸気管６
とダイヤフラム室ｂとの間の回路にサージタンク１０を
設け、吸気管６とダイヤフラム室ｂの間の連結管をサー
ジタンク１０により分岐し、吸気管側連結管９とダイヤ
フラム室側連結管８とし、ダイヤフラム室側連結管８を
吸気管側連結管９よりも大に構成し、両者の断面積の比
率ｘを２倍以上〜１０倍未満とし、サージタンク１０の
容量の排気量に対する比率ｚを０．５〜１．５倍とした
ものである。また、吸気圧力の脈動によるガスミキサー
３に於けるガス濃度の変動を阻止すべく、エアクリーナ
ー５とガスミキサー３を接続する吸気管６と、ガスレギ
ュレータＧのダイヤフラム室ｂとを接続すると共に、吸
気管６とダイヤフラム室ｂとの間の回路に絞り機構１５
を介装し、該絞り機構１５の径とバランスライン１４の
径の比率ｙを、４分の１〜１０分の１としたものであ
る。
【０００５】
【作用】次に作用を説明する。実施例１の如く、吸気管
６とダイヤフラム室ｂとの間の回路にサージタンク１０
を設け、バランスライン連結管をサージタンク１０によ
り分岐し、吸気管側連結管９とダイヤフラム室側連結管
８とし、ダイヤフラム室側連結管８を吸気管側連結管９
よりも大に構成し、両者の断面積の比率をｘとすると。
図３に示す如く、運転時間が１０００時間から３０００
時間と経過すると、空気過剰率λと、ＮＯｘ濃度が変化
するのである。即ち比率ｘが余りに大きくなると、空気
過剰率λとＮＯｘ濃度が不良状態となるのである。また
図４に示す如く、機関回転数が最小から最大まで変化さ
せることにより、比率ｘが１に近く小さくなると、空気
過剰率λにおいても、正味平均有効圧においても不良状
態が発生するのである。故に、比率ｘが２０倍に近い所
と、１倍に近い所を外して、本発明においては、該比率
ｘを、２倍以上〜１０倍未満としたものである。
６とダイヤフラム室ｂとの間の回路にサージタンク１０
を設け、バランスライン連結管をサージタンク１０によ
り分岐し、吸気管側連結管９とダイヤフラム室側連結管
８とし、ダイヤフラム室側連結管８を吸気管側連結管９
よりも大に構成し、両者の断面積の比率をｘとすると。
図３に示す如く、運転時間が１０００時間から３０００
時間と経過すると、空気過剰率λと、ＮＯｘ濃度が変化
するのである。即ち比率ｘが余りに大きくなると、空気
過剰率λとＮＯｘ濃度が不良状態となるのである。また
図４に示す如く、機関回転数が最小から最大まで変化さ
せることにより、比率ｘが１に近く小さくなると、空気
過剰率λにおいても、正味平均有効圧においても不良状
態が発生するのである。故に、比率ｘが２０倍に近い所
と、１倍に近い所を外して、本発明においては、該比率
ｘを、２倍以上〜１０倍未満としたものである。
【０００６】また、サージタンク１０の容量のエンジン
排気量に対する比率をｚとすると。図５において示す如
く、比率ｚが４倍に近い状態となると、空気過剰率λの
点においても、ＮＯｘ濃度に点においても不良状態が発
生するのである。また図６に示す如く、機関回転数が最
小から最大まで変化する間において、比率ｚが４分の１
に近い状態となると、空気過剰率λの点においても、正
味平均有効圧の点においても、不良状態が発生するので
ある。故に本発明においては、該比率ｚを０．５〜１．
５倍としているのである。
排気量に対する比率をｚとすると。図５において示す如
く、比率ｚが４倍に近い状態となると、空気過剰率λの
点においても、ＮＯｘ濃度に点においても不良状態が発
生するのである。また図６に示す如く、機関回転数が最
小から最大まで変化する間において、比率ｚが４分の１
に近い状態となると、空気過剰率λの点においても、正
味平均有効圧の点においても、不良状態が発生するので
ある。故に本発明においては、該比率ｚを０．５〜１．
５倍としているのである。
【０００７】また、実施例２において、吸気管６とダイ
ヤフラム室ｂとの間の回路に絞り機構１５を介装し、該
絞り機構１５の径の比率ｙとすると。図３の如く、運転
時間が１０００時間から３０００時間と経過すると、空
気過剰率λと、ＮＯｘ濃度が変化するのである。即ち比
率ｙが余りに小さくなると、空気過剰率λとＮＯｘ濃度
が不良状態となるのである。また図４に示す如く、機関
回転数が最小から最大まで変化することにより、比率ｙ
が１に近く小さくなると、空気過剰率λにおいても、正
味平均有効圧においても不良状態が発生するのである。
故に、比率ｙが１倍に近い所と２０分の１に近い所とを
外して、本発明においては、該比率ｙを４分の１〜１０
分の１としたのである。
ヤフラム室ｂとの間の回路に絞り機構１５を介装し、該
絞り機構１５の径の比率ｙとすると。図３の如く、運転
時間が１０００時間から３０００時間と経過すると、空
気過剰率λと、ＮＯｘ濃度が変化するのである。即ち比
率ｙが余りに小さくなると、空気過剰率λとＮＯｘ濃度
が不良状態となるのである。また図４に示す如く、機関
回転数が最小から最大まで変化することにより、比率ｙ
が１に近く小さくなると、空気過剰率λにおいても、正
味平均有効圧においても不良状態が発生するのである。
故に、比率ｙが１倍に近い所と２０分の１に近い所とを
外して、本発明においては、該比率ｙを４分の１〜１０
分の１としたのである。
【０００８】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。図１は、吸
気管６とダイヤフラム室ｂの間にバランスラインを設
け、該バランスラインにサージタンク１０を介装した実
施例の回路図、図２は、吸気管６とダイヤフラム室ｂの
間に構成したバランスライン１４に絞り機構１５を介装
した実施例の回路図、図３は図１の実施例において、吸
気管側連結管９とダイヤフラム室側連結管８の断面積の
比率を変更した場合の空気過剰率とＮＯｘ濃度の性能比
較表、図４は同じく正味平均有効圧と空気過剰率の機関
回転数の推移に対する性能比較表、図５はサージタンク
１０の排気量に対する比率を変更した場合の空気過剰率
とＮＯｘ濃度の性能比較表、図６は同じく正味平均有効
圧と空気過剰率の機関回転数の推移に対する性能比較表
である。
気管６とダイヤフラム室ｂの間にバランスラインを設
け、該バランスラインにサージタンク１０を介装した実
施例の回路図、図２は、吸気管６とダイヤフラム室ｂの
間に構成したバランスライン１４に絞り機構１５を介装
した実施例の回路図、図３は図１の実施例において、吸
気管側連結管９とダイヤフラム室側連結管８の断面積の
比率を変更した場合の空気過剰率とＮＯｘ濃度の性能比
較表、図４は同じく正味平均有効圧と空気過剰率の機関
回転数の推移に対する性能比較表、図５はサージタンク
１０の排気量に対する比率を変更した場合の空気過剰率
とＮＯｘ濃度の性能比較表、図６は同じく正味平均有効
圧と空気過剰率の機関回転数の推移に対する性能比較表
である。
【０００９】図１において説明する。バランスラインと
はガスエンジンの吸気系において、エアクリーナーの下
流の負圧を取出し、ガス供給源を構成するガスレギュレ
ータＧのダイヤフラム室ｂにパイプで接続するシステム
であり、エアクリーナー５のフィルターが目詰まりする
と負圧が大きくなり、燃料ガスのガスミキサー３への流
入量を制限し、空燃比を一定に制御する作用をするので
ある。即ち吸気負圧が大きくなると吸気量が制限される
ので、燃料ガスの量も減少されるのである。
はガスエンジンの吸気系において、エアクリーナーの下
流の負圧を取出し、ガス供給源を構成するガスレギュレ
ータＧのダイヤフラム室ｂにパイプで接続するシステム
であり、エアクリーナー５のフィルターが目詰まりする
と負圧が大きくなり、燃料ガスのガスミキサー３への流
入量を制限し、空燃比を一定に制御する作用をするので
ある。即ち吸気負圧が大きくなると吸気量が制限される
ので、燃料ガスの量も減少されるのである。
【００１０】ガスエンジンの燃料供給系のガスミキサー
３のガス混合濃度である空燃比は、吸入空気の圧力に大
きく影響を受けるのである。そしてエアクリーナー５が
詰まると吸気の圧力が変化し、空燃比が変化するのであ
る。この不具合を解消する為に、前述の如く、ガスレギ
ュレータＧのダイヤフラム室ｂと、エアクリーナー５の
下流をバランスラインにより接続して、バランスをとっ
ているのである。しかし、吸気圧力が脈動する為に、制
御される空燃比も変動し易いという不具合があったので
ある。特に吸気の脈動の多い、シリンダ数の少ないエン
ジンの場合にこのような問題が発生するのである。故に
シリンダ数の少ないエンジンにおいては、バランスライ
ンの実用化が困難であったのである。また脈動を吸収す
る為にサージタンクを設けるとこの容量が大容量とな
り、バランスラインの効果が薄れ、空燃比の制御精度が
悪くなるのである。
３のガス混合濃度である空燃比は、吸入空気の圧力に大
きく影響を受けるのである。そしてエアクリーナー５が
詰まると吸気の圧力が変化し、空燃比が変化するのであ
る。この不具合を解消する為に、前述の如く、ガスレギ
ュレータＧのダイヤフラム室ｂと、エアクリーナー５の
下流をバランスラインにより接続して、バランスをとっ
ているのである。しかし、吸気圧力が脈動する為に、制
御される空燃比も変動し易いという不具合があったので
ある。特に吸気の脈動の多い、シリンダ数の少ないエン
ジンの場合にこのような問題が発生するのである。故に
シリンダ数の少ないエンジンにおいては、バランスライ
ンの実用化が困難であったのである。また脈動を吸収す
る為にサージタンクを設けるとこの容量が大容量とな
り、バランスラインの効果が薄れ、空燃比の制御精度が
悪くなるのである。
【００１１】図１においては、ガスレギュレータＧのダ
イヤフラム室ｂと、エアクリーナー５の下流にある吸気
管６の間を、吸気管側連結管９とダイヤフラム室側連結
管８により連結し、該吸気管側連結管９とダイヤフラム
室側連結管８の間には、サージタンク１０を介装してい
る。該サージタンク１０は密閉式のタンクに構成されて
いる。該サージタンク１０は最小の容量のタンクに構成
しており、最適の容量である、エンジン排気量に対する
比率ｚを０．５〜１．５倍の容量となるように構成して
いる。また吸気管側連結管９とダイヤフラム室側連結管
８は、サージタンク１０のボリュームと組み合わせるこ
とにより、脈動を解消し空燃比の制御を的確に行えるよ
うに、ゴムパイプを使用している。そして該ダイヤフラ
ム室側連結管８の断面積は、吸気管側連結管９の断面積
の比率ｘは２倍以上１０倍未満となるように構成してい
る。１はバキュームロックホース１である。
イヤフラム室ｂと、エアクリーナー５の下流にある吸気
管６の間を、吸気管側連結管９とダイヤフラム室側連結
管８により連結し、該吸気管側連結管９とダイヤフラム
室側連結管８の間には、サージタンク１０を介装してい
る。該サージタンク１０は密閉式のタンクに構成されて
いる。該サージタンク１０は最小の容量のタンクに構成
しており、最適の容量である、エンジン排気量に対する
比率ｚを０．５〜１．５倍の容量となるように構成して
いる。また吸気管側連結管９とダイヤフラム室側連結管
８は、サージタンク１０のボリュームと組み合わせるこ
とにより、脈動を解消し空燃比の制御を的確に行えるよ
うに、ゴムパイプを使用している。そして該ダイヤフラ
ム室側連結管８の断面積は、吸気管側連結管９の断面積
の比率ｘは２倍以上１０倍未満となるように構成してい
る。１はバキュームロックホース１である。
【００１２】図１を説明する。シリンダヘッド１２の上
部には弁腕室１３が配置されている。そして該シリンダ
ヘッド１２にエアクリーナー５からの空気が吸気管６を
経てガスミキサー３において、ガス燃料と混合されて、
吸気マニホールド４よりシリンダヘッド１２内に供給さ
れるのである。ガス燃料はガス燃料吸入口１１からガス
レギュレータＧの調節弁室ａ内に吸引されて、調整バル
ブＶにより量を調節されながら、ガス燃料ホース２を経
由してガスミキサー３の部分に供給されている。また吸
気マニホールド４と調節弁室ａの間には、バキュームロ
ックホース１が連通されている。該バキュームロックホ
ース１は吸気マニホールド４内の負圧を検出しており、
エアクリーナー５が詰まって空気の流入が停止し、ガス
燃料のみがシリンダヘッド１２に供給されるという不具
合を解消する為に、一定以上の負圧が発生すると調整バ
ルブＶを停止するものである。ガスレギュレータＧ内部
はダイアフラム７により調節弁室ａとダイヤフラム室ｂ
に分割されている。
部には弁腕室１３が配置されている。そして該シリンダ
ヘッド１２にエアクリーナー５からの空気が吸気管６を
経てガスミキサー３において、ガス燃料と混合されて、
吸気マニホールド４よりシリンダヘッド１２内に供給さ
れるのである。ガス燃料はガス燃料吸入口１１からガス
レギュレータＧの調節弁室ａ内に吸引されて、調整バル
ブＶにより量を調節されながら、ガス燃料ホース２を経
由してガスミキサー３の部分に供給されている。また吸
気マニホールド４と調節弁室ａの間には、バキュームロ
ックホース１が連通されている。該バキュームロックホ
ース１は吸気マニホールド４内の負圧を検出しており、
エアクリーナー５が詰まって空気の流入が停止し、ガス
燃料のみがシリンダヘッド１２に供給されるという不具
合を解消する為に、一定以上の負圧が発生すると調整バ
ルブＶを停止するものである。ガスレギュレータＧ内部
はダイアフラム７により調節弁室ａとダイヤフラム室ｂ
に分割されている。
【００１３】そして該ダイアフラム７を圧力により動か
して制御する要素として、吸気管６の部分から吸気管側
連結管９とダイヤフラム室側連結管８を介して、ガスレ
ギュレータＧのダイヤフラム室ｂに負圧が連通されてい
るのである。しかし、該吸気管６の部分の負圧は、シリ
ンダヘッド１２内の圧力変動がそのまま伝達されるので
脈動しており、これをそのまま吸気管側連結管９とダイ
ヤフラム室側連結管８を介して、ダイヤフラム室ｂに導
入したのでは、ダイアフラム７が脈動してしまうのであ
る。本発明はこのような脈動を解消する為に、吸気管側
連結管９とダイヤフラム室側連結管８の断面積を前述の
如く設定したゴム管とし、またサージタンク１０の容量
を、排気量に対して設定したものである。これにより、
最低の脈動を解消することができて、ダイアフラム７の
脈動を無くすことが出来るのである。
して制御する要素として、吸気管６の部分から吸気管側
連結管９とダイヤフラム室側連結管８を介して、ガスレ
ギュレータＧのダイヤフラム室ｂに負圧が連通されてい
るのである。しかし、該吸気管６の部分の負圧は、シリ
ンダヘッド１２内の圧力変動がそのまま伝達されるので
脈動しており、これをそのまま吸気管側連結管９とダイ
ヤフラム室側連結管８を介して、ダイヤフラム室ｂに導
入したのでは、ダイアフラム７が脈動してしまうのであ
る。本発明はこのような脈動を解消する為に、吸気管側
連結管９とダイヤフラム室側連結管８の断面積を前述の
如く設定したゴム管とし、またサージタンク１０の容量
を、排気量に対して設定したものである。これにより、
最低の脈動を解消することができて、ダイアフラム７の
脈動を無くすことが出来るのである。
【００１４】図にの実施例においては、同様にバランス
ラインとして１４を構成して、吸気管６とダイヤフラム
室ｂとを連通しているのであるが、脈動を取る為の構成
として、サージタンク１０を介装するのではなくて、絞
り機構１５を介装しているのである。そして該絞り機構
１５の径の比率ｙは、バランスライン１４の径の４分の
１〜１０分の１の径としているのである。
ラインとして１４を構成して、吸気管６とダイヤフラム
室ｂとを連通しているのであるが、脈動を取る為の構成
として、サージタンク１０を介装するのではなくて、絞
り機構１５を介装しているのである。そして該絞り機構
１５の径の比率ｙは、バランスライン１４の径の４分の
１〜１０分の１の径としているのである。
【００１５】
【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するのである。即ち、請求項１・請求項
２の如く構成したので、サージタンク１０を設けるが、
該サージタンク１０に至る吸気管側連結管９とダイヤフ
ラム室側連結管８のパイプ断面積を或る範囲に設定し、
またシリンダの排気量に対するサージタンク１０の比率
を一定範囲に設定することにより、長時間安定した排気
エミッションを維持出来るように構成したものである。
しかもエアクリーナー５の目詰まりによるエンスト限界
時間の延長が出来るのである。
ような効果を奏するのである。即ち、請求項１・請求項
２の如く構成したので、サージタンク１０を設けるが、
該サージタンク１０に至る吸気管側連結管９とダイヤフ
ラム室側連結管８のパイプ断面積を或る範囲に設定し、
またシリンダの排気量に対するサージタンク１０の比率
を一定範囲に設定することにより、長時間安定した排気
エミッションを維持出来るように構成したものである。
しかもエアクリーナー５の目詰まりによるエンスト限界
時間の延長が出来るのである。
【図１】吸気管６とダイヤフラム室ｂの間にバランスラ
インを設け、該バランスラインにサージタンク１０を介
装した実施例の回路図である。
インを設け、該バランスラインにサージタンク１０を介
装した実施例の回路図である。
【図２】吸気管６とダイヤフラム室ｂの間に構成したバ
ランスライン１４に絞り機構１５を介装した実施例の回
路図である。
ランスライン１４に絞り機構１５を介装した実施例の回
路図である。
【図３】図１の実施例において、吸気管側連結管９とダ
イヤフラム室側連結管８の断面積の比率を変更した場合
の空気過剰率とＮＯｘ濃度の性能比較表である。
イヤフラム室側連結管８の断面積の比率を変更した場合
の空気過剰率とＮＯｘ濃度の性能比較表である。
【図４】同じく正味平均有効圧と空気過剰率の機関回転
数の推移に対する性能比較表である。
数の推移に対する性能比較表である。
【図５】サージタンク１０の排気量に対する比率を変更
した場合の空気過剰率とＮＯｘ濃度の性能比較表であ
る。
した場合の空気過剰率とＮＯｘ濃度の性能比較表であ
る。
【図６】同じく正味平均有効圧と空気過剰率の機関回転
数の推移に対する性能比較表である。
数の推移に対する性能比較表である。
１ バキュームロックホース ２ ガス燃料ホース ３ ガスミキサー ４ 吸気マニホールド ５ エアクリーナー ６ 吸気管 ７ ダイアフラム ８ ダイヤフラム室側連結管 ９ 吸気管側連結管 １０ サージタンク １１ ガス燃料吸入口 １２ シリンダヘッド
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02M 21/00,21/04 F02M 37/00
Claims (2)
- 【請求項１】 吸気圧力の脈動によるガスミキサー３に
於けるガス濃度の変動を阻止すべく、エアクリーナー５
とガスミキサー３を接続する吸気管６と、ガスレギュレ
ータＧのダイヤフラム室ｂとを接続すると共に、吸気管
６とダイヤフラム室ｂとの間の回路にサージタンク１０
を設け、吸気管６とダイヤフラム室ｂの間の連結管をサ
ージタンク１０により分岐し、吸気管側連結管９とダイ
ヤフラム室側連結管８とし、ダイヤフラム室側連結管８
を吸気管側連結管９よりも大に構成し、両者の断面積の
比率ｘを２倍以上〜１０倍未満とし、サージタンク１０
の容量の排気量に対する比率ｚを０．５〜１．５倍とし
たことを特徴とするガスエンジンの燃料供給装置。 - 【請求項２】 吸気圧力の脈動によるガスミキサー３に
於けるガス濃度の変動を阻止すべく、エアクリーナー５
とガスミキサー３を接続する吸気管６と、ガスレギュレ
ータＧのダイヤフラム室ｂとを接続すると共に、吸気管
６とダイヤフラム室ｂとの間の回路に絞り機構１５を介
装し、該絞り機構１５の径とバランスライン１４の径の
比率ｙを、４分の１〜１０分の１としたことを特徴とす
るガスエンジンの燃料供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4692991A JP2873104B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | ガスエンジンの燃料供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4692991A JP2873104B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | ガスエンジンの燃料供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04284145A JPH04284145A (ja) | 1992-10-08 |
| JP2873104B2 true JP2873104B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=12761021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4692991A Expired - Lifetime JP2873104B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | ガスエンジンの燃料供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2873104B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06330774A (ja) * | 1993-05-19 | 1994-11-29 | Tokyo Gas Co Ltd | ガスエンジンの運転安定化装置 |
| JP3314889B2 (ja) * | 1993-05-19 | 2002-08-19 | 東京瓦斯株式会社 | ガスエンジンの運転安定化装置 |
| JP2007278068A (ja) * | 2006-04-03 | 2007-10-25 | Nikki Co Ltd | ガスエンジンの燃料供給装置 |
-
1991
- 1991-03-12 JP JP4692991A patent/JP2873104B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04284145A (ja) | 1992-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2777817B2 (ja) | 多気筒エンジンの吸気装置 | |
| US4705009A (en) | Exhaust gas recirculation control system for an engine | |
| JP2873104B2 (ja) | ガスエンジンの燃料供給装置 | |
| JPS60164618A (ja) | 内燃機関の吸気装置 | |
| US4146986A (en) | Device for supplying secondary air for purifying exhaust gases discharged from internal combustion engine | |
| JPH0338424B2 (ja) | ||
| JPS6090935A (ja) | 過給機付内燃機関のアイドル回転数制御装置 | |
| JPS5844847B2 (ja) | ナイネンキカンヨウハイキガスジヨウカソウチ | |
| JP4099868B2 (ja) | エンジンの排気還流装置 | |
| US20030015180A1 (en) | Mixer for multicylinder gas engine | |
| US4002153A (en) | Intake system in internal combustion engine | |
| CA2139490A1 (en) | Fuel system and constant gas pressure governor for a single-cylinder, four-stroke cycle engine | |
| JP2779244B2 (ja) | ターボチャージャー付エンジン | |
| JPS59563A (ja) | 自動車の燃料蒸散抑制装置 | |
| JPS6034767Y2 (ja) | タ−ボチヤ−ジヤ付エンジンの排ガス還流量制御装置 | |
| JPS6140914Y2 (ja) | ||
| JPH0437252Y2 (ja) | ||
| KR200158000Y1 (ko) | 차량용 엔진의 흡기장치 | |
| JP3393054B2 (ja) | Ｅｇｒ装置付エンジン | |
| JPS6029650Y2 (ja) | 再循環排気ガス並びに空燃比制御装置 | |
| JPS6313390Y2 (ja) | ||
| JPS6014910Y2 (ja) | エンジンの気化器 | |
| JP2005517865A (ja) | スロットル及び燃料噴射装置組立体 | |
| JPH0571427A (ja) | Ｅｇｒ装置 | |
| JPS5917264B2 (ja) | 内燃機関の排気ガス再循環装置 |