JPS5844847B2 - ナイネンキカンヨウハイキガスジヨウカソウチ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、内燃機関用排気ガス浄化装置の改良に関する
もので、特にＮＯｘ の低減に有効なものである。

従来の排気ガス再循環装置は、内燃機関の排気管より排
気ガスを分流し、気化器絞り部の下流でかつスロットル
バルブの上流部に固定絞りを介して背圧の関数となる量
の排気ガスを再循環している。

一方、二次空気供給装置は、空気を減速時に大気に逃が
すエアバイパスバルブと、エアポンプの耐久性向上のた
めに吐出圧の高い時に空気を大気に逃がすリリーフバル
ブと、排気ガスがエアポンプ側に逆流するのを防ぐチェ
ックバルブとを介してエアポンプから吐出された空気を
排気管に供給しているので、通常の状態ではエアポンプ
から吐出された空気が全量排気管内に供給されている。

また両者の装置は、互いに無関係に制御されている。

前述した様に二次空気供給装置は、通常の状態ではエア
ポンプからの吐出空気が全量排気管に入るので、二次空
気量の吸入空気量に対する割合は、軽負荷で大きく、高
負荷で小さくなる。

このように二次空気量の吸入空気量に対する割合が負荷
で変化するために、本来吸入空気量と一定関数（２乗の
関係）にあった背圧がその関係からはずれてしまう。

また負荷ばかりでなく、エアポンプの劣化によっても時
間的にそのはずれる大きさが変わる。

二次空気供給装置を備えていない場合には、第１０図に
示すように、気化器の絞り部には吸入空気量に関係した
負圧（Ｑ＝Ｃ−Ａ、、／”Σ下、Ｑ：吸入空気量、Ｃ：
流量係数、Ａ：絞り部の面積、△Ｐ：絞り部に生ずる負
圧）が生じ、この絞り部に生ずる負圧と排気管に生ずる
背圧とは、第８図に示すようにリニアむ関係となる。

この状態で、排気系より排気ガスの一部を取り出し、そ
れを絞す部の下流かつスロットルバルブの上流に再循環
すれば、排気ガス再循環量は吸入空気量に比例した値と
なる。

しかし、内燃機関と連動してエアポンプヲ作動させ、排
気系に二次空気を供給した場合には、第９図に示すよう
に背圧と気化器の絞り部に生ずる負圧の関係は第８図に
示すリニアな関係から大きくはずれる。

故に排気ガス再循環量は吸入空気量に比例した値とはな
らない。

尚、第９図においてＡは内燃機関の回転数が２５００
ｒ、 ｐｌｍの時、Ｂは同じく２０００ｒ、 ｐ、ｍの
時、Ｃは同じ（１５００ｒ、ｐ、ｍの時、Ｄは同じ＜１
００Ｏｒ、Ｉ）、ｍの時である。

以上のことから、排気ガス再循環装置と二次空気供給装
置とを併用する従来の排気ガス浄化装置においては、排
気ガス再循環量は吸入空気量に比例しなくなり、再循環
量の吸入空気量に対する割合が軽負荷時に太き過ぎてエ
ンジンの不調をきたし、高負荷時にはその割合が小さ過
ぎてＮＯｘの低減効果が少なくなる。

また、再循環する排気ガス中に二次空気を含んでいるた
め、気化器の設定空燃比が変化するという不具合を生じ
る。

本発明は上記欠点を解消するために、排気ガス再循環用
の排気ガス取り出し口より下流に、排気管内の通路面積
を変える可変絞りを設け、さらに背圧に関する信号が吸
入空気量に関する信号に比例するように可変絞りを制御
する背圧制御手段を設けることにより、排気ガス再循環
量を吸入空気量に比例させてその量を最適に保つことを
目的とする。

また、任意の気筒の排気支管に排気ガス取り出し口を設
け、該気筒だげを背圧制御するように可変絞りを設ける
ことによって、背圧の上昇による内燃機関への影響を少
なくする。

さらに、二次空気を供給しない気筒を設け、該気筒の排
気支管に排気ガス取り出し口を設けることによって、再
循環する排気ガス中に二次空気が含まれるのを防止する
ことを目的とする。

次に本発明を、第１図に示す第１の実施例を用いて説明
する。

第１図において、１は内燃機関、２は内燃機関１の排気
管、３は内燃機関１に駆動されて空気を吐出するエアポ
ンプ、４は二次空気供給パイプで、エアバイパスバルブ
５とエアポンプ３の吐出口とを連通ずる。

７はエアインジェクションノズルで、一端はチェックバ
ルブ６に連通し他端は排気管２のうち第１の排気支管２
ａ以外の排気支管に開口している。

尚、ここでいつ排気管は内燃機関から排出された排気ガ
スを大気に導く通路を形成するものを指し、その中で特
に、各気筒かも排出された排気ガスが合流する前までの
通路を排気支管という。

８は排気ガス再循環パイプで、一端は第１の排気支管２
ａに設けた排気ガス取り出し口１７に開口し他端は気化
器１０の絞り部１１の下流でかつスロットルバルブ１２
の上流部に開口している。

９はＥＧＲバルブで、排気ガス再循環パイプ８の途中に
取り付けである。

１５は背圧センシングパイプで、一端はＥＧＲバルブ９
より排気管２側の排気ガス再循環パイプ８に開口してお
り他端は背圧制御手段をなす比較作動弁１３に導通して
いる。

１６は吸入空気量センシングパイプで、一端を絞り部１
１に開口し他端は比較作動弁１３に導通する。

１４は可変絞りで、排気管２の中にあり排気管内の通路
面積を変える。

背圧制御手段をなす比較作動弁１３の詳細な構成を説明
する。

１３１は・・ウジング、１３２は第１のダイヤフラム、
１３３は第２のダイヤフラム、１３４はベロフラムであ
る。

ハウジング１３１内は、２つのダイヤフラム１３２，１
３３とベロフラム１３４により４つの室Ａ ＞ Ｂ 、
Ｃｔ Ｄに分割されており、図中上方から第１の圧力室
Ａ、第２の圧力室Ｂ１第３の圧力室Ｃ１第４の圧力室り
が形成されている。

第１の圧力室Ａは、背圧導入口１３５及び背圧センシン
グパイプ１５を介して排気ガス再循環パイプ８と結ばれ
る。

第２の圧力室Ｂは、第１の大気導入口１３６により大気
と連通している。

第３の圧力室Ｃは、ベンチュリー負圧導入口１３γ及び
吸入空気量センシングパイプ１６を介して絞り部１１と
結ばれる。

第４の圧力室りは、第２の大気導入口１３８により大気
と連通している。

１３９はシャフトであり、２つのダイヤフラム１３２，
１３３及びベロフラム１３４を連結し、その端部には可
変絞り１４が固定されている。

１４０はスプリングで、第１の圧力室Ａ内に装着され、
第１及び第３の圧力室Ａ、Ｃに圧力が加わっていない時
には可変絞り１４を開いた状態にしている。

次に作動を説明する。比較作動弁１３において、第１の
圧力室Ａには背圧センシングパイプ１５背圧導入口１３
５を介して背圧が、第２の圧力室Ｂには第１の大気導入
口１３６より大気圧が、第３の圧力室Ｃには吸入空気量
センシングパイプ１６、ベンチュリー負圧導入口１３７
を介して絞り部１１に生ずる負圧が、第４の圧力室りに
は第２の大気導入口１３８より大気圧が夫々導かれてい
る。

そして、第１のダイヤフラム１３２には背圧が作用して
いるため、可変絞り１４を図中下方に動かすような力が
発生し、一方策２のダイヤフラム１３３には絞り部１１
の負圧が作用しているため、可変絞り１４を図中上方に
動かすような力が発生している。

この両者の力と第１のスプリング１４０とのバランスに
より、可変絞り１４の位置が決定される。

ただし、スプリング１４０の力は非常に小さいものであ
る。

例えば、吸入空気量が増加して絞り部１１の負圧が大き
くなると可変絞り１４は図中上方に動かされ、排気管２
内の通路面積が狭くなるため背圧も大きくなる。

逆に、吸入空気量が減少して絞り部１１の負圧が小さく
なると可変絞り１４は図中下方に動かされ、排気管２内
の通路面積が広くなるため背圧も小さくなる。

また、背圧が大きくなり過ぎると可変絞り１４は図中下
方に動かされ、通路面積が広くなって背圧が下がる。

さらに、背圧が下がり過ぎると可変絞り１４は図中上方
に動かされ、通路面積が狭くなって背圧が上がる。

このように、背圧に関する信号が吸入空気量に関する信
号に比例するように可変絞り１４を制御することにより
、排気ガス再循環量を吸入空気量に比例させることがで
きる。

これによって、従来装置における、排気ガス再循環量の
吸入空気量に対する割合が軽負荷時に大き過ぎてエンジ
ンの不調をきたし、高負荷時にはその割合が小さ過ぎて
ＮＯｘの低減効果が少なくなるという不具合を解消する
ことができると共に、常にＮＯｘ低減効果及び内燃機関
性能上、最適な量の排気ガス再循環を行ない得る。

また本実施例においては、第１の排気支管２ａには二次
空気を供給しないから再循環する排気ガス中に二次空気
が混入せず、気化器の設定全燃費に全く影響しない。

さらに、エアポンプ３等の劣化により背圧に及ぼす影響
が変化しても、前述の比較作動弁１３の作動にて排気ガ
ス再循環量は吸入空気量に常に比例させることができる
。

次に第２図に示す本発明装置の第２の実施例について説
明する。

１８は吸入空気量センシングパイプ１６の途中に設けら
れた変換器で、気化器１０の絞り部１１に生ずる負圧値
を増幅または減衰するものである。

１９は作動圧管で、変換器１８に吸気管負圧を導くもの
である。

これにより、絞り部１１の負圧値と背圧値が大きく異な
っても制御が不可能になることはない。

同様に、変換器１８を背圧センシングパイプ１５の途中
に設けても良い。

第１の排気支管２ａには二次空気が供給されないが、該
第１の排気支管２ａ内において排気ガス取り出し口１７
より下流に逆流防止装置２３を設けることにより、二次
空気を含んだ排気ガスが排気ガス取り出しロ１７側へ逆
流するのを防止し、再循環する排気ガス中に二次空気が
混入するのをより確実に防止することができる。

第３図に前述の変換器１８の一例として負圧を増幅する
ための増巾器を示している。

この増巾器では、ハウジング６１内に、中央部がパイフ
ロ２で互いに一体的に結合された２つのダイヤフラム６
３．６４を設けてハウジング内に３つの圧力室６５．６
６．６γを形成している。

このうちハウジング６１と第１のダイヤフラム６３とで
形成される第１の圧力室６５には第１の負圧バイブロ８
を通して絞り部１１の負圧を導びく。

ハウジング６１と第１および第２のダイヤフラム６３，
６４とで形成される第２の圧力室６６には大気導入口６
９を通して大気圧を導びく。

また残りの第３の圧力室６７には第２の負圧パイプ１０
を通してスロットルバルブ１２下流の吸気負圧を導く。

そして第３の圧力室６７を出口バイブ７１を通して第２
図の比較作動弁１３の第３の圧力室Ｃに通じさせる。

第２のダイヤフラム６４には中央部に孔６４ａを設けて
、この孔６４ａに第２の負圧パイプ７０の先端を挿入す
ると共に、この孔６４ａには第２の圧力室６６側から弁
座体７２をスプリング７３によって当接させ、第２の負
圧パイプ７０の先端を弁座体７２に対面させる。

なお、第１のダイヤフラム６３には第１の圧力室６５側
からスプリング７４を作用させる。

第１のダイヤフラム６３は第２のダイヤフラム６４より
もその面積が太きい。

この増幅器においては第１の圧力室６５に導かれる絞り
部１１の負圧が増大すると第１のダイヤフラム６３が図
で上方に動き、これと共に第２のダイヤフラム６４も上
方へ動く。

このため弁座体７２はスプリング７３に抗して上方へ動
き第２の負圧パイプＴＯの上端から離れる。

従って吸気負圧が第３の圧力室６γに入り、その圧力室
の負圧値が大きくなる。

一方、この値が大きくなり過ぎるかベンチュリー負圧が
小さくなると、第２のダイヤフラム６４は図で下方に動
くので、弁座体γ２は第２の負圧パイプ７０の上端を閉
じて吸気負圧の導入を停止する。

これと共に弁座体７２はその動きが規制され第２のダイ
ヤフラムがさらに下方へ移るとその孔６４ａからはなれ
、第３の圧力室６７に第２の圧力室６６から大気を流入
させて第３の圧力室６７の負圧を下げる。

こうして出口バイブ７１には第１、第２のダイヤフラム
６３゜６４０作用面積比で決まる値だけ絞り部１１の負
圧を増幅した負圧を取り出し、これを比較作動弁１３の
第３の圧力室Ｃに供給する。

第４図には前記変換器１８の一例として負圧用の減衰器
を示し７ている。

この減衰器では、ハウジング１６１と２つのダイヤフラ
ム１６２，１６３およびベローフラム１６４とで４つの
圧力室１６５．１６６．１６７．１６８を形成している
。

このうち第１の圧力室１６５は吸気負圧管１６９に大気
導入孔１７０を介して通じると共に大気開放孔１７１に
より大気に開放されている。

第２の圧力室１６６は負圧バイパスパイプ１７２を通し
て吸気負圧管１６９に通じている。

また、第３の圧力室１６７は負圧パイプ１７３を通して
気化器の絞り部１１に通じており、この室には絞り部１
１の負圧がみちびかれている。

第４の圧力室１６８は大気開放孔１７４を通して大気と
導通している。

なお、第１のダイヤフラム１６２は第２のダイヤフラム
１６３より面積が小さく、ベローフラム１６４はさらに
面積が小さい。

シャフト１７５は各ダイヤフラムおよびベローフラムニ
結合され、上端には第１の圧力室１６５０大気導入孔１
７０を開閉させる弁１７６を備えている。

スプリング１７７は第２のダイヤフラム１６３にベンチ
ュリ負圧と対抗する方向の力を与えている。

前記吸気負圧管１６９は第２図の比較作動弁１３の第３
の圧力室Ｃに通じる。

この減衰器では、第２の圧力室１６６の圧力による力と
第３の圧力室１６７の圧力による力とを比較し、前者の
方が犬の時にはシャフト１７５を図で下方へ移動させ、
大気導入孔１７０から弁１７６を離れさせる。

そして吸気負圧管１６９中に大気を導入させてその負圧
を小さくする。

また吸気負圧管１６９の負圧が下がり過ぎると第２の圧
力室１６６と第３の圧力室１６７との圧力差によりシャ
フト１７５を上方へ移動させ吸気負圧管１６９への大気
の侵入を少なくなる。

この様にして吸気負圧管１６９の出力負圧値を絞り部１
１の負圧に対して第１、第２のダイヤフラム１６２゜１
６３の作用面積比で規定される一定の割合で減衰させる
。

なお、第２図の背面センシングパイプ１５に必要に応じ
て用いられる増幅器もしくは減衰器は上記第３図あるい
は第４図に示したものを正圧力に若干変更したものが使
用される。

次に第５図に示す本発明装置の第３の実施例について説
明する。

第１の排気支管２ａに排気ガス取り出し口１７を設け、
該取り出し口１Ｔより下流でかつ第１の排気支管２ａが
他の排気支管と合流する点より上流に可変絞り１４を取
り付けることにより、この排気支管２ａだげを背圧制御
することになるので背圧の上昇による内燃機関１への影
響を少なくすることができる。

また、本実施例における可変絞り１４はバタフライ型を
使用したが、他の実施例のようにポペット型でも良い。

他の実施例においても、バタフライ型を使用することは
もちろん可能である。

次に第６図及び第７図に示す本発明装置の第４の実施例
について説明する。

第１の実施例では、比較作動弁１３にて絞り部１１の負
圧と背圧とを比較すると共に、該作動弁１３にて直接可
変絞り１４を制御しているが、本実施例は、比較器２１
にて絞り部１１の負圧と背圧とを比較し、該比較器２１
から信号を受ける作動弁２０にて可変絞り１４を制御す
るようにしたものである。

まず第７図にて、比較器２１の詳細な構造・作動につい
て説明する。

ハウジング２１１内に設けた二つのダイヤフラム２１２
゜２１３及び、この二つのダイヤフラム２１２゜２１３
の間に設けたベロフラム２１４で、４つの圧力室２１５
，２１６，２１７，２１８を形成している。

ハウジング２１１と第１のダイヤフラム２１２とで形成
される第１の圧力室２１５には、第１のパイプ２１９及
び第６図に示す背圧センシングパイプ１５を通して背圧
が導かれる。

ノ・ウジング２１１と第１のダイヤフラム２１２及びベ
ロフラム２１４とで形成される第２の圧力室２１６には
、第１の大気導入口２２０を通して大気圧が導かれる。

ハウジング２１１と第２のダイヤフラム２１３及びベロ
フラム２１４とで形成される第３の圧力室２１１には、
第２のパイプ２２１及び第６図に示す吸入空気量センシ
ングパイプ１６を通して絞り部１１の負圧が導かれる。

ハウジング２１１と第２のダイヤフラム２１３とで形成
される第４の圧力室２１８には、第２の大気導入口２２
２を通して大気圧が導かれる。

二つのダイヤフラム２１２，２１３及びベロフラム２１
４は、シャフト２２３にて連結されている。

さらに該シャフト２２３の一端には弁２２４が取り付け
られ、この弁２２４が、第４の圧力室２１８と第３のパ
イプ２２５とを連通する連通口２２６を開閉する。

第３のパイプ２２５の一端は第６図に示す作動圧管１９
と連結され、スロットルバルブ下流の吸気負圧が導かれ
る。

そして該パイプ２２５の他端は第６図に示す比較器出力
管２２と連結され、前記吸気負圧を伝達している。

２２７はスプリングで、第１及び第３の圧力室２１５，
２１７が大気圧となった時に弁２２４の位置を制御する
。

この比較器２１において、第１のダイヤフラム２１２は
第１の圧力室２１５に導かれる背圧により図中左側に押
される。

一方、第２のダイヤフラム２１３は第３の圧力室２１１
に導かれる絞り部１１の負圧により図中右側に引かれる
。

両ダイヤフラム２１２，２１３に作用する力の差によっ
て、シャフト２２３及び弁２２４が移動する。

図示の状態にて両方の力がつり合っているとした場合、
ここで第３の圧力室２１７に導かれる絞り部１１の負圧
が大きくなると、シャフト２２３及び弁２２４が図中右
側に移動し、連通口２２６を通って第３のパイプ２２５
内に流入する大気の量が増し、第３のパイプ２２５内を
通る吸気負圧が小さくなる。

逆に絞り部１１の負圧が小さくなると弁２２４は図中左
側に移動し、第３のパイプ２２５内に流入する大気は減
少或いは完全に遮断され、第３のパイプ２２５内を通る
吸気負圧はその直前と比較して大きくなる。

また、第１の圧力室２１５に導かれる背圧が大きくなり
過ぎると、シャフト２２３及び弁２２４が図中左側に移
動し、第３のパイプ２２５内に流入する大気は減少或い
は完全に遮断され、第３のパイプ２２５内を通る吸気負
圧はその直罰と比較して大きくなる。

そして、背圧が小さくなり過ぎると弁２２４は図中右側
に移動し、第３のパイプ２２５内に流入する大気の量が
増し、第３のパイプ２２５内を通る吸気負圧が小さくな
る。

次に第６図に示す作動弁２０について説明する。

ハウジング２０１内に設けたダイヤフラム２０２及び・
・ウジング２０１の一端開口部に設けたベロフラム２０
３にて、二つの圧力室２０４，２０５が形成される。

ハウジング２０１とダイヤフラム２０２とで形成される
第５の圧力室２０４には、作動圧管１９．比較器２１・
比較器出力管２２・連通孔２０６を介して比較器２１に
て制御された吸気負圧が導かれる。

ハウジング２０１とダイヤフラム２０２及びベロフラム
２０３とで形成される第６の圧力室２０５には、大気導
入口２０１を通って大気が導かれる。

２０８はシャフトで、一端はダイヤフラム２０２に連結
され、他端は可変絞り１４が固定されている。

第５の圧力室２０４内にはスプリング２０９が配設され
ている。

以上の構成においてダイヤフラム２０２には、第５の圧
力室２０４内に導かれる吸気負圧により図中右側へ引っ
張られるような力が作用するとともに、スプリング２０
９によりそれに反ばつする力が作用している。

両方の力のバランスにより可変絞り１４の位置が決定さ
れる。

ダイヤフラム２０２に作用する力のうち、吸気負圧によ
り引っ張られる力が入きい場合は可変絞り１４は図中右
側へ移動し、排気管２内の通路面積を広げて背圧を下げ
る。

逆に、スプリング２０９により押される力が大きい場合
は、可変絞り１４が左側へ移動して背圧を上げる。

次に、本実施例全体の作動を説明する。

第６図に示す状態にて、吸入空気量に関する信号と背圧
に関する信号が比例しているとする。

ここで吸入空気量が増加して絞り部１１の負圧が大きく
なると、前述の比較器２１の作動により作動弁２０の第
５の圧力室２０４内に導かれる吸気負圧が小さくなり、
可変絞り１４が図中左側へ移動して背圧を太き（する。

逆に、吸入空気量が減少して絞り部１１の負圧が小さく
なると、それに比例して背圧も小さくなる。

また、背圧が大きくなり過ぎると、前述の比較器２１の
作動により作動弁２０の第５の圧力室２０４内に導かれ
る吸気負圧が大きくなり、可変絞り１４が図中右側へ移
動して背圧を下げる。

逆に、背圧が小さくなり過ぎると、第５の圧力室２０４
内に導かれる吸気負圧が小さくなり、可変絞り１４が図
中左側へ移動して背圧を上げる。

このように、背圧に関する信号が吸入空気量に関する信
号に比例するように可変絞り１４を制御することにより
、排気ガス再循環量を吸入空気量に比例させることがで
きる。

また、排気管２内に設けた可変絞り１４を動かすために
はある程度大きな力が要求されるが、本実施例のように
、大きな値が得られる吸気負圧を利用し、この吸気負圧
の値を比較器２１で制御して作動弁２０及び可変絞り１
４を動かすことにより、容易に背圧を制御できる。

以上の実施例においては、吸入空気量に関する信号とし
て気化器絞り部の背圧を用いたが、公知の吸入空気量測
定器にて検出したものをその信号として用いてもよい。

以上説明したように本発明は、排気ガス取り出し口より
下流の排気管内に該排気管内の通路面積を変える可変絞
りを設け、さらに背圧に関する信号が吸入空気量に関す
る信号に比例するように可変絞りを制御する背圧制御手
段を設けることにより、排気ガス再循環量を吸入空気量
に比例させることができ、常にＮＯｘ低減効果及び内燃
機関性能上、最適な量の排気ガス再循環を行ない得ると
いう優れた効果を奏するものである。

また、任意の気筒の排気支管に排気ガス取り出し口を設
け、該気筒だけを背圧制御するように可変絞りを設ける
ことによって、背圧の上昇による内燃機関への影響を少
なくすることが可能である。

さらに、二次空気を供給しない気筒を設け、該気筒の排
気支管に排気ガス取り出し口を設け、該取り出し口より
下流に他の気筒から排出される排気ガスが逆流するのを
防止する逆流防止装置を設けることにより、再循環され
る排気ガス中に二次空気が混入するのを防止でき、排気
ガス再循環による気化器の設定空燃費への影響をなくす
ことができるという多大な効果を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の第１の実施例を示す模式構成図、
第２図は本発明装置の第２の実施例を示す模式構成図、
第３図及び第４図は第２図に示す変換器１８の具体例を
示す断面構成図、第５図は本発明装置の第３の実施例を
示す要部の模式構成図、第６図は本発明装置の第４の実
施例を示す模式構成図、第１図は第６図に示す比較器２
１を示す断面構成図、第８図はエアポンプを作動させな
い場合の背圧と気化器の絞り部に生ずる負圧との関係を
示す特性図、第９図はエアポンプを作動させた場合の、
背圧と気化器の絞り部に生ずる負圧との関係を示す特性
図、第１０図は気化器の絞り部に生ずる負圧と吸入空気
量との関係を示す特性図である。 １・・・・・・内燃機関、２・・・・・・排気管、２ａ
・・・・・・第１の排気支管、３・・・・・・エアポン
プ、８・・・・・・排気ガス再循環パイプ、１３・・・
・・・比較作動弁、１４・・・・・・可変絞り、１７・
・・・・・排気ガス取り出し口、２０・・・・・・作動
弁、２１・・・・・・比較器、２３・・・・・・逆流防
止装置。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の排気系にエアポンプから吐出される二次
   空気を供給する二次空気供給装置と、前記排気系に設け
   た排気ガス取り出し口より排気ガスの一部を分流し、排
   気ガス再循環通路を通して前記内燃機関の吸気系に再循
   環する排気ガス再循環装置とを有する内燃機関用排気ガ
   ス浄化装置において、前記排気ガス取り出し口より下流
   の排気管内にて該排気管内の通路面積を変える可変絞り
   と、背圧に関する信号が吸入空気量に関する信号に比例
   するように前記可変絞りを制御する背圧制御手段とを設
   けることにより、排気ガス再循環量を吸入空気量に比例
   させることを特徴とする内燃機関用排気ガス浄化装置。 ２ 前記排気管は複数の排気支管を介して各気筒に連通
   するもので、一つの排気支管に前記排気ガス取り出し口
   を設け、該排気ガス取り出し口より下流で、かつ前記一
   つの排気支管が他の排気支管と合流する点より上流に、
   前記可変絞りを設けることを特徴とする特許請求の範囲
   第１項記載の内燃機関用排気ガス浄化装置。 ３ 二次空気を供給しない気筒を設け、該気筒の排気支
   管に前記排気ガス取り出し口を配設し、さらに該排気ガ
   ス取り出し口より下流で、かつ前記二次空気を供給しな
   い気筒の排気支管が他の気筒の排気支管と合流する点よ
   り上流に、前記性の気筒から排出される排気ガスが前記
   排気ガス取り出し口側へ逆流するのを防止する逆流防止
   装置を設けることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
   載の内燃機関用排気ガス浄化装置。