JP2607893B2

JP2607893B2 - ズームレンズ

Info

Publication number: JP2607893B2
Application number: JP62247981A
Authority: JP
Inventors: 伸一三原
Original assignee: Olympus Optic Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1987-10-02
Filing date: 1987-10-02
Publication date: 1997-05-07
Anticipated expiration: 2012-05-07
Also published as: JPS6491110A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は撮影用ズームレンズで特に撮影デバイスとし
て電子撮像管，固体撮像素子を用いた撮影機用として適
している極めてコンパクトでかつ構成枚数の少ないズー
ムレンズに関するものである。

〔従来の技術〕

撮像デバイスとして電子撮像管，固体撮像素子を用い
た撮影機用のレンズとしてはほとんどがズームレンズで
ある。これらのズームレンズは、F/2.8以上の明るさ
で、ズーム比も３以上を有するものがほとんどである。
またこれらのズームレンズの基本構成は、物体側から順
に正の屈折力を有し変倍時には固定で合焦時にのみ可動
である第１群と、負の屈折力を有し変倍のために可動で
あり合焦時には固定である第２群と、負の屈折力を有し
変倍時に発生する焦点位置の変動を補正するように動き
合焦時には通常固定である第３群と、この第３群におい
て著しく発散する光をほぼアフオーカルにする作用を有
する正のレンズ群と結像作用を有する正のレンズ群とよ
りなり常時固定の第４群とから構成されていることが一
般的である。このズームレンズの各群のレンズ構成は第
１群が３枚、第２群が３枚、第３群が１枚、第４群が６
枚から８枚であるのが一般的である。つまり第１群と第
２群は色収差補正のために夫々３枚は必要であり、第４
群は色収差のほかに球面収差を補正するために最低６枚
のレンズが必要である。例えば本願発明者が発明した特
開昭60−184220号などは、ズーム比が３でF/2.0である
がレンズ枚数が合計13枚である。

従来のこの種のズームレンズは、Ｆナンバーや変倍比
の面では、同じ画角帯での35mmライカサイズフイルム使
用のスチールカメラ用ズームレンズに比べて優れてい
る。しかしこれは、電子撮像デバイスの画面サイズが小
さく必要焦点距離が短いことを利用したにすぎないもの
だつた。つまり全長を長くし構成枚数を多くして上記性
能のレンズ系を実現してきたものであつた。これは現在
電子撮像機（ビデオムービーカメラ、スチルビデオカメ
ラ）に要求されているコンパクト性，低コスト性に逆行
するものである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、従来のズーム比３倍クラスの電子撮像デバ
イス用ズームレンズが構成枚数が多く、そのため前玉が
大きくなつたり全長が長くなつたりしかつコスト高にな
る欠点を有していたものを解消するためになされたもの
で、広角端の画角が48°〜54°程度の変倍比が約３で、
Ｆナンバーが1.4乃至2.8クラスで、レンズ系の全長が短
く前玉径を小さく保ちしかも構成枚数が極めて少なくむ
だのないコンパクトで安価でかつ結像性能の良好なズー
ムレンズを提供するものである。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明のズームレンズは、前記問題点を解決するため
に物体側より順に物体側に凸面を向けた負のメニスカス
レンズと正レンズの２枚で構成され全体として正の屈折
力を有し合焦時のみ可動の第１群と、像側に強い凹面を
向けた負の単レンズと負の単レンズの２枚にて構成され
全体として負の屈折力を有し変倍時にのみ可動の第２群
と、正の単レンズ１枚で構成され変倍時にも可動であつ
て第２群とは異なつた動きをする第３群と、常時固定で
正の屈折力を有する第４群とにて構成した。更に本発明
ズームレンズは、変倍と焦点位置を一定に保つことを目
的として第２群と第３群とが相対的間隔を変化させつつ
ズーミング全域にわたり同じ方向に移動させるようにし
たことを特徴としている。

本発明のズームレンズは、上記のように従来のものと
異なり第２群を負レンズ２枚のみ又第３群を正レンズ１
枚のみのシンプルな構成にしたことを特徴とする。この
様なシンプルな構成にすることを可能にした理由につい
て次に述べる。

従来例のズームレンズの第２群は、物体側より順に負
レンズ，負レンズ，正レンズにて構成されている。これ
は変倍にともなつて特に倍率の色収差が著しく変動し、
悪化しないためのものである。この場合負レンズに低分
散，正レンズに高分散を用いることによつて上記の色収
差を補正している。従来のズームレンズは、この第２群
を一体で動かすことによつて変倍を行ない、さらに１枚
乃至２枚のレンズよりなる負の第３群を加えこれを第２
群に連動させて像面位置が一定になるように移動させて
いる。

本発明では、構成レンズ枚数を少なくするために従来
のズームレンズの２枚の負レンズと正レンズとよりなる
第２群を二つに分割し、これら分割した二つの部分間の
間隔を第２群の変倍の際の移動と共に僅かに変化させて
像位置を一定にするという新たな方式を採用した。これ
によつていわゆるバリエーターとコンペンセーターとで
合わせて３枚という少ない構成枚数にて変倍にともなう
色収差の変動を極めて少なく出来るうえに像面位置の変
動もなくすることが出来る。その結果従来の第３群を省
略出来る。

さらに本発明のズームレンズの第２群と第３群の間隔
は中間焦点距離にて最も大になるような動きになるの
で、スペース上最も間隔を縮めたいところの望遠端でそ
の間隔を極小にすることが可能になる。それと共に第３
群が広角端から望遠端へ変倍する間に動く方向が逆転し
ないようにすることも可能であるので、望遠端にて第３
群とその後方の固定群との間隔を極小にすることも可能
になる。また、このようにスペース的に無駄がないこと
は、無理なく入射瞳位置を第１面からみて浅くすること
も出来、前玉径を小さくしたり、より近距離の物体の撮
影が可能になる。

また従来例のように負の屈折力を有する第３群を用い
ないので、光束の発散を防ぐことが出来、従来例の第４
群で用いている物体側の正レンズの一部が不要になる効
果もある。そして広角端での画角が48°〜54°程度の３
倍ズームレンズにおいては、第１群を３枚にて構成する
必要はなく、物体側から順に物体側に凸面を向けた負の
メニスカスレンズと正レンズの２枚にすることが出来
る。この場合、正レンズはパワーが強くなりやすくその
ために縁肉がとりにくくなる。しかし２枚にすることに
よつて第１群の最も物体側の面頂から最も像側の面頂ま
での距離つまり第１群の総厚がかなり薄くなる点を考慮
すると、入射瞳位置は第１面よりみてより浅くすること
が出来、ひいては前玉径を小さく出来るので縁肉も十分
確保することが出来る。

負レンズは逆にパワーが小さくなりやすく、負レンズ
の存在目的である色収差の補正がむずかしくなつてく
る。この色収差を補正しやすくするためには、第１群の
負レンズと正レンズのアツベ数ν_I-1，ν_I-2の差を次の
範囲内にすることが望ましい。

ν_I-2−ν_I-1＞20 また正レンズの縁肉を確保しやすくするためにはその
屈折率n_I-2を次の範囲内にするのがよい。

n_I-2＞1.6 さらに色収差補正，縁肉確保のために第１群の合成焦
点距離f_Iと第１群の負レンズの焦点距離f_I-1の関係を次
の条件のように定めることが好ましい。

0.25＜f_I/|f_I-1｜＜0.7 上記の条件で下限値0.25から外れると色収差が補正し
にくくなる。また上限値0.7を越えると正レンズのパワ
ーが強くなりやすく縁肉の確保がしにくくなる。ここで
パワーをゆるくしたままにすると全長が長くなりやす
く、前玉径も大きくなりやすい。

また第１群は、物体側に繰り出すことによつてより近
距離の物点に合焦する機能を有している。近距離物点に
合焦するため第１群を繰り出すと入射瞳位置が深くなる
ので軸外光線がけられやすくなる。さらに第１群の繰り
出しと共に球面収差や非点収差をはじめとする諸収差が
変化するのでこれらを極小にする必要がある。

収差変動に関しては、望遠側における球面収差や非点
収差の変動が問題になる。本発明のような３倍ズームレ
ンズでの望遠端では、軸上最外光線は第１群の比較的中
央を通つているので球面収差の変動は少ない。しかし軸
外光線は、第１群の比較的外側を通つておりかつ２枚構
成であるため３枚のものより若干パワーが弱くなりそれ
だけ繰り出し量が大になる。このような関係から比較的
大きな曲率の負のメニスカスレンズの像側の面への入射
角の変化量が大きく非点収差変動の原因となる。

望遠端無限遠物点での最外主光線の負のメニスカスレ
ンズの像側の面への入射角I₂はほぼ次のように表わせ
る。

ただしω_Tは無限物点時の最大半画角、▲▼_Ｔは
望遠端無限物点時の入射瞳のレンズ系第１面からの位
置、d₁は第１群の負のメニスカスレンズの肉厚、r₂は負
のメニスカスレンズの像側の面の曲率半径である。

主光線の入射高（▲▼_Ｔ−d₁）・tanω_Tは、繰り
出し量におおむね比例して増加していく。したがつてI₂
は繰り出し前の値が大きいほど変化が大きい。またr₂が
小さいほどI₂の変化が大きい。したがつて次の関係を満
足するようにするのが良い。又r₂が小さい時はI₂は小さ
い方が良い。

（ｉ）｜I₂｜＜35° 条件（ｉ）の上限の35°を越えると合焦時の非点収差
の変動が大きくなりやすい。条件（ii）は、下限値（0.
3）を越えると条件（ｉ）と同様に非点収差の変動が大
きくなりやすい。また条件（ii）の上限値（2.0）を越
えると無限物点時においても球面収差等の収差が補正不
足になりやすい。条件（iii）は、第１群の総中心肉厚
ΣD₁を規定したものである。第１群の肉厚の大小は入射
瞳位置▲▼_Ｔの大小に大きく関係する。第１群の厚
みが大きいと▲▼_Ｔが大きくなりやすく、前玉径が
大きくなりやすい。しかし▲▼_Ｔを無理に小さくし
ようとするとr₂が小さくなり｜I₂｜が大きくなりやす
い。したがつて少々▲▼_Ｔが大きくなつても｜I₂｜
を小さくして合焦時の収差の変動を小さく抑えた方が良
い。ΣD₁を大きくして条件（iii）の上限値（0.8）を越
えると前玉径が大きくなりやすい。また条件（iii）の
下限値（0.35）を越えると第１群の正レンズの縁肉の確
保がむずかしい。

以上述べたようにして、本発明のズームレンズは第１
群から第３群までの構成枚数を５枚のみになし得、従来
例においては、いわゆるエレクター（第４群）までが８
〜９枚であるのに対して大幅に軽減されている。即ち本
発明の主たる目的である構成枚数の軽減は、上述のよう
な新規な構成を採用することによつて十分達成し得る。
更に副次的な目的である全長や前玉径を小にすることも
かなり達成し得る。

以上のような本発明のズームレンズにおいて、次の条
件（１）乃至条件（４）を満足せしめれば収差的に一層
良好なコンパクトで構成枚数の少ないズームレンズが得
られる。

（２）1.0＜f_III/|f_{II III}｜＜3.0 （３）24＜ν_II−ν_III，ν_II＝（ν_II-1＋ν_II-2）/2 ただしf_Wは広角端における全系の焦点距離、f_Tは望遠
端における全系の焦点距離、f_{II III}は第２群と第３群
の望遠端における合成焦点距離、f_IIIは第３群の焦点距
離、f_{I II III}は第１群から第３群までの広角端におけ
る合成焦点距離、ν_II-1は第２群の物体側負レンズのア
ツベ数、ν_II-2は第２群の像側負レンズのアツベ数、ν
_IIIは第３群のアッベ数である。

条件（１）は、第２群と第３群の合成焦点距離を規定
したものである。本発明における変倍比は、実質的には
第２群と第３群の合成パワーにて決まる。この条件の上
限値（1.2）を越えるとズーム比が大きくならないか又
はレンズ系の全長が長くなつたり前群の径が大になつた
りしやすくなる。下限値（0.5）を越えると全長を短く
し前玉径を小にするのには有利であるが、変倍時の収差
（球面収差，コマ収差，比点収差）の安定性が良好でな
くなる。

条件（２）は、第３群の焦点距離と第２群と第３群の
合成焦点距離の比を規定したものである。これは変倍時
において色収差の変動がないように又像位置変動を補正
するために第３群正レンズにはある程度パワーを持たせ
る必要があるため規定したものである。この条件の上限
値（3.0）を越えると変倍時における色収差の変動や像
位置の変動を抑えることがむずかしくなる。又下限値
（1.0）を越えると変倍群である第２群，第３群の合成
のパワーが弱くなり条件（１）を満足しにくくなつたり
第２群のパワーが強くなりすぎて変倍時に球面収差，コ
マ収差，非点収差が変動しやすくなる。

条件（３）は、第２群のアツベ数の平均値と第３群の
アツベ数との差を規定したものである。これは変倍時に
おける色収差の変動を小さくするためのものであつて、
この差は現実に存在する硝材の場合極力大きい方が望ま
しい。条件の下限値（24）を越えると変倍時の色収差が
変動しそして変倍領域全体にわたつて倍率の色収差が補
正不足になる。

条件（４）は、第１群から第３群までの広角端での合
成焦点距離を規定したものである。従来例は、いわゆる
エレクター（第４群）を射出する光束がほぼアフオーカ
ル光束であつていわゆるリレー系である固定群にほぼア
フオーカルで入射する。

しかし本発明のズームレンズのような構成を採用する
と、第１群から第３群までのいわゆる変倍系を射出する
光束は弱い発散光束となり、第４群の固定群へは発散光
束で入射することになる。本発明の使用目的は、本発明
の発明者が発明した特開昭60−184220号と共通し、いわ
ゆるバツクフオーカスの長いレンズ系を得ることも要求
される。この点からも本発明のズームレンズのような構
成は好ましい。

このように固定群に発散光束が入射すると、固定群自
身のバツクフオーカスを長くしなくともレンズ系のバツ
クフオーカスを長く出来、固定群を変則的なパワー配分
にして収差を悪化させたり構成枚数を増加させたりせず
にバツクフオーカスを長く保つことが出来る。

条件（４）の上限値（−0.2）を越えると変倍系から
の光束に発散性がなくなり、バツクフオーカスを長く保
つことがむずかしくなる。下限値（−1.0）を越えると
発散性が強すぎて固定群のレンズ径が大になつたり絞り
の入る空気間隔の公差が厳しくなりやすくなる。

以上の条件（１）乃至条件（４）のほかに次の条件
（５），（６）を満足すれば諸収差をさらに良好に補正
出来るなどの点で望ましい。

（５）0.4＜r_III-1／r_II-4＜0.95 ただしr_III-1は第３群の最も物体側の面の曲率半径、
r_II-4は第２群の最も像側の面の曲率半径、D_2Wは第２群
と第３群との広角端での空気間隔、D_2Tは第２群と第３
群の望遠端での空気間隔である。

条件（５）は第２群の最も像側の面と第３群の最も物
体側の面との曲率半径の比を規定したものである。これ
ら面にて挾まれた間隔は本来変化しないが、本発明のズ
ームレンズでは変倍時に変化するために、変倍時にここ
での収差変動がおこりやすい。これは、両面の曲率半径
をより近いものとすることによつて両面の収差への作用
を互いに打ち消すようにしたものである。

条件（５）の上限値（0.95）を越えると中間焦点距離
付近で球面収差が補正不足になり、下限値（0.4）を越
えると逆に補正過剰の傾向になる。

条件（６）は、第２群と第３群との光軸上での空気間
隔を規定したものである。本発明のズームレンズは、変
倍時に第２群と第３群が同一方向にかつその相対的間隔
を僅かに変化させながら動くことを特徴としている。そ
のためにいわゆるバリエーターの第２群を独自で色補正
する必要がなくなり構成枚数を少なくなし得た。それは
第３群とで相互に色補正を行なつているためである。し
かし第２群と第３群があまり異なつた動きをすると変倍
時の色収差の変動が大きくなりやすい。そのため広角端
と望遠端とでこの相対的間隔の差を極力小さくすること
が好ましい。この条件６の上限値（0.3）または下限値
（−0.2）のいずれから外れても変倍時の色収差が変動
しやすい。

更に次の条件（IV）を満足することが好ましい。

この条件（IV）は第２群の最も物体側の面の曲率半径
（r_II-1）を規定したものである。上限値を越えると▲
▼_Ｔが大になりやすく、下限値を越えると変倍時の
収差変動が発生しやすくまた第１群と機械的に干渉しや
すくなる。この干渉をさけるために第１群と第２群の間
隔を大にすると▲▼_Ｔが大になる。

従来例のコンペンセーター以降に配置されている固定
群の枚数はそのほとんどが６枚から８枚であつて特に７
枚のものが多い。

本発明では、第４群をF/2.8クラスのレンズ系では３
枚乃至４枚、F/2.0クラスのレンズ系では４枚、F/1.4ク
ラスのレンズ系では４枚乃至６枚にて構成した。構成枚
数を減らすという観点と、第４群が結像系であるという
観点からは、この第４群としてトリプレツト系のレンズ
を用いるのがよい。また収差補正の観点からは、トリプ
レツト系の第１正レンズ群，負レンズ群，第２正レンズ
群のうちの一部あるいはすべてを複数のレンズにて構成
したり、さらには非球面を用いたりするのがよい。

固定群の構成枚数を極限まで減らして行くと特にコマ
収差が悪化しやすい。つまり軸外の上側光束が固定群
（第４群）の周辺部にて強い収斂作用を受けその縦収差
が負の大きな値となるためである。またＦナンバーを小
にして明るくしていくと、球面収差，コマ収差の補正が
むずかしくなる。

以上のことからF/2.8クラスではこの第４群をトリプ
レツトタイプとし、トリプレツトの第２正レンズ群の一
部に非球面を用いるか第２正レンズ群を２枚に分割する
とよい。第２正レンズ群に非球面を用いたりまたはこれ
を２枚の正レンズに分割したりするのは、第２正レンズ
群で像高毎の光束の重なりあいが最も少なく、球面収差
とコマ収差を別々に補正しやすいからである。

F/2.0,F/1.4クラスでは第１正レンズ群を１枚又は２
枚、負レンズ群を１枚〜３枚、第２正レンズ群を２枚〜
３枚にて構成することによつて球面収差，コマ収差を良
好に補正することが出来る。さらに収差を良好にするた
めには、正レンズ群、特に第２正レンズ群の一部に非球
面を用いたり第２正レンズ群の像側に収差補正を目的と
して物体側に強い凹面を向けた負レンズを加えたりする
ことが望ましくこれによつて結像性能を向上することが
出来る。

なお非球面を用いる場合、あるレンズで著しく発生す
る収差を別のレンズで補正するという方法を採用する
と、偏芯の効きが著しくなるので好ましくない。そのた
め著しく収差を発生するレンズに用いその収差が緩和さ
れるようにするのがよい。したがつてコマ収差を著しく
発生する第２正レンズ群にその周辺にいくにしたがつて
光軸近傍の曲率の球面を用いた時よりも屈折力が弱くな
るような非球面を用いれば、上側光束の負の大きな縦収
差が緩和される。またＦナンバーが小になり明るくなる
と球面収差を補正することが必要になるが、これは第１
正レンズ群に同様の非球面つまり周辺にいくにしたがつ
て光軸の近傍の曲率と同じ曲率の球面を用いた時よりも
屈折力が弱くなる非球面を用いればよい。

これら本発明のズームレンズにて用いられる非球面は
次の式にて表わされる。

上記式はｘ軸を光軸方向にとり、ｙ軸を光軸と直角方
向にとつたもので、ｒは光軸上の曲率半径、A_2iは非球
面係数である。

〔実施例〕

次に本発明のズームレンズの各実施例を示す。

実施例１ｆ＝8.5〜25（mm）、F/2.8 r₁＝25.0235 d₁＝1.2000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝17.1126 d₂＝0.4000 r₃＝18.0219 d₃＝6.1000 n₂＝1.77250 ν₂＝49.66 r₄＝827.9540 d₄＝D₁（可変） r₅＝71.2691 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝9.3278 d₆＝2.5000 r₇＝−18.2999 d₇＝0.9000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝33.7299 d₈＝D₂（可変） r₉＝25.4347 d₉＝1.8000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−217.4237 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝8.8081 d₁₂＝2.5000 n₆＝1.74950 ν₆＝35.27 r₁₃＝−13.6281 d₁₃＝1.0758 r₁₄＝−7.3623 d₁₄＝1.0000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝11.6445 d₁₅＝1.9244 r₁₆＝−17.6242 d₁₆＝2.2000 n₈＝1.60311 ν₈＝60.70 r₁₇＝−7.7422 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝32.2531 d₁₈＝2.9000 n₉＝1.60311 ν₉＝60.70 r₁₉＝−13.4790 d₁₉＝2.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝8.6000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₂＝∞ d₂₂＝4.0000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.8000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.7000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₅＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 7.666 13.377 D₂ 1.006 1.925 1.000 D₃ 13.603 5.618 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝2.2446 f_I/|f_I-1｜＝0.5433、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝25.88、｜f_II|/f_I＝0.2005、r_III-1／r_II-4＝0.7541 ▲▼_Ｔ＝54.608 I₂＝23.727°、 f_W＝8.757、 f_T＝24.251 実施例２ｆ＝８〜24、F/2.8 r₁＝23.5085 d₁＝1.2000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝16.4609 d₂＝0.5500 r₃＝17.4816 d₃＝7.4000 n₂＝1.77250 ν₂＝49.66 r₄＝675.5004 d₄＝D₁（可変） r₅＝82.1944 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.2451 d₆＝2.9000 r₇＝−17.6309 d₇＝0.9000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝34.6354 d₈＝D₂（可変） r₉＝21.4192 d₉＝1.8000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−692.3132 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝9.0736 d₁₂＝2.5000 n₆＝1.74950 ν₆＝35.27 r₁₃＝−12.8737 d₁₃＝1.1009 r₁₄＝−6.9773 d₁₄＝1.0000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝11.1531 d₁₅＝1.9305 r₁₆＝−16.3489 d₁₆＝2.3000 n₈＝1.60311 ν₈＝60.70 r₁₇＝−7.5051 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝28.3387 d₁₈＝3.3000 n₉＝1.60311 ν₉＝60.70 r₁₉＝−12.3010 d₁₉＝2.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝8.6000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₂＝∞ d₂₂＝4.0000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.8000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.7000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₅＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 7.093 12.412 D₂ 1.000 1.823 1.000 D₃ 12.644 5.328 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝2.2369 f_I/|f_I-1｜＝0.5023、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝25.88、｜f_II|/f_I＝0.1894、r_III-1／r_II-4＝0.6184 ▲▼_Ｔ＝58.043 I₂＝29.434°、 f_W＝8.281、 f_T＝23.183 実施例３ｆ＝８〜24、F/2.8 r₁＝24.7617 d₁＝1.2000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝17.1917 d₂＝0.5000 r₃＝17.9233 d₃＝8.0000 n₂＝1.77250 ν₂＝49.66 r₄＝292.8233 d₄＝D₁（可変） r₅＝50.4082 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.4202 d₆＝3.4000 r₇＝−16.7250 d₇＝0.9000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝35.7904 d₈＝D₂（可変） r₉＝21.8570 d₉＝2.0000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−326.2179 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝9.3737 d₁₂＝2.5000 n₆＝1.74950 ν₆＝35.27 r₁₃＝−14.4963 d₁₃＝1.1838 r₁₄＝−7.3176 d₁₄＝1.0000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝10.8802 d₁₅＝1.8442 r₁₆＝−14.1044 d₁₆＝2.3000 n₈＝1.60311 ν₈＝60.70 r₁₇＝−7.2266 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝23.7943 d₁₈＝3.8000 n₉＝1.60311 ν₉＝60.70 r₁₉＝−12.2012 d₁₉＝2.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝8.6000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₂＝∞ d₂₂＝4.0000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.8000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.7000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₅＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 7.614 13.283 D₂ 1.049 1.814 1.000 D₃ 13.466 5.687 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝2.0542 f_I/|f_I-1｜＝0.5324、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝25.88、｜f_II|/f_I＝0.1815、r_III-1／r_II-4＝0.6107 ▲▼_Ｔ＝63.515 I₂＝31.696°、 f_W＝8.264、 f_T＝23.213 実施例４ｆ＝９〜27、F/2.0 r₁＝23.8234 d₁＝1.2000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝18.6794 d₂＝0.5700 r₃＝20.0086 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝177.8620 d₄＝D₁（可変） r₅＝33.4039 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.6186 d₆＝3.5000 r₇＝−18.3635 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝38.2427 d₈＝D₂（可変） r₉＝22.4777 d₉＝2.0000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−128.1210 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝21.4125 d₁₂＝7.0026 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−19.9397 d₁₃＝0.4000 r₁₄＝−11.5463 d₁₄＝1.0000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝24.2984 d₁₅＝1.9619 r₁₆＝197.3237 d₁₆＝4.0000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−13.1165 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝34.9126 d₁₈＝2.9000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−34.9024 d₁₉＝1.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝12.0000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝0.3000 r₂₂＝∞ d₂₂＝6.0000 n₁₁＝1.54771 ν₁₁＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝2.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.0000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.247 16.481 D₂ 0.501 1.210 0.500 D₃ 16.712 7.356 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.5527 f_I/|f_I-1｜＝0.3977、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1725、r_III-1／r_II-4＝0.5878 ▲▼_Ｔ＝64.853 I₂＝24.672°、 f_W＝9.291、 f_T＝26.234 実施例５ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.4858 d₁＝2.0000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝18.9282 d₂＝0.6000 r₃＝20.2855 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝223.4628 d₄＝D₁（可変） r₅＝39.7372 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝9.7930 d₆＝3.8000 r₇＝−20.7928 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝29.8907 d₈＝D₂（可変） r₉＝22.6048 d₉＝2.3000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−441.6953 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.2169 r₁₂＝23.8369 d₁₂＝7.0984 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−27.4333 d₁₃＝1.1000 r₁₄＝−11.8353 d₁₄＝2.1828 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝31.9207 d₁₅＝0.8500 r₁₆＝−784.2491（非球面） d₁₆＝5.4000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−13.1982 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝34.0360 d₁₈＝4.2000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−25.6372 d₁₉＝1.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝12.0000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝0.3000 r₂₂＝∞ d₂₂＝6.0000 n₁₁＝1.54771 ν₁₁＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝2.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.0000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ 非球面係数 A₄＝−0.40046×10^-4、A₆＝0.27705×10^-6 A₈＝−0.74009×10^-8、A₁₀＝0.25017×10^-9 ＷＳＴ D₁ 0.600 9.126 16.014 D₂ 0.533 1.368 0.500 D₃ 16.214 6.852 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.7857 f_I/|f_I-1｜＝0.3848、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1806、r_III-1／r_II-4＝0.7562 ▲▼_Ｔ＝67.591 I₂＝25.868°、 f_W＝9.269、 f_T＝26.154 実施例６ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.5240 d₁＝2.0000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝19.0800 d₂＝0.6000 r₃＝20.4803 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝195.5354 d₄＝D₁（可変） r₅＝38.0267 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝9.7446 d₆＝3.8000 r₇＝−21.0838 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝31.2438 d₈＝D₂（可変） r₉＝22.4284 d₉＝2.3000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−844.1494 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.9626 r₁₂＝23.9559 d₁₂＝7.3226 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−28.1229 d₁₃＝1.1000 r₁₄＝−11.9093 d₁₄＝2.1541 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝30.7128 d₁₅＝0.8500 r₁₆＝−449.3856（非球面） d₁₆＝5.4000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−12.9747 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝34.1383（非球面） d₁₈＝4.2000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−25.0257 d₁₉＝1.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝12.0000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝0.3000 r₂₂＝∞ d₂₂＝6.0000 n₁₁＝1.54771 ν₁₁＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝2.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.0000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ 非球面係数（第16面） A₄＝−0.51000×10^-4、A₆＝−0.15072×10^-6 A₈＝0.12371×10^-8、A₁₀＝0.19910×10^-9 （第18面） A₄＝0.49152×10^-5、A₆＝0.33530×10^-7 A₈＝0.23344×10^-8、A₁₀＝−0.28938×10^-10 ＷＳＴ D₁ 0.600 9.286 16.341 D₂ 0.517 1.378 0.500 D₃ 16.556 7.009 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.7791 f_I/|f_I-1｜＝0.3791、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1807、r_III-1／r_II-4＝0.7179 ▲▼_Ｔ＝68.326 I₂＝25.948°、 f_W＝9.270、 f_T＝26.182 実施例７ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.6557 d₁＝2.0000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝19.1749 d₂＝0.6000 r₃＝20.5664 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝199.5199 d₄＝D₁（可変） r₅＝37.9777 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝9.6378 d₆＝3.8000 r₇＝−20.8316 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝33.8666 d₈＝D₂（可変） r₉＝22.6455 d₉＝2.4000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−872.5758 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.9636 r₁₂＝24.0733 d₁₂＝7.5865 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−29.7465 d₁₃＝1.1000 r₁₄＝−11.8923 d₁₄＝1.8107 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝31.4079 d₁₅＝0.8500 r₁₆＝−584.8157（非球面） d₁₆＝5.4000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−13.1901 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝32.5060 d₁₈＝4.5000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−24.7143 d₁₉＝1.0000 r₂₀＝∞ d₂₀＝12.0000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝0.3000 r₂₂＝∞ d₂₂＝6.0000 n₁₁＝1.54771 ν₁₁＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝2.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.0000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ 非球面係数 A₄＝−0.43412×10^-4、A₆＝0.23718×10^-6 A₈＝0.40576×10^-8、A₁₀＝0.28977×10^-10 ＷＳＴ D₁ 0.600 9.324 16.413 D₂ 0.523 1.389 0.500 D₃ 16.621 7.032 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.7876 f_I/|f_I-1｜＝0.3792、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1814、r_III-1／r_II-4＝0.6687 ▲▼_Ｔ＝68.507 I₂＝25.864°、 f_W＝9.271、 f_T＝26.175 実施例８ｆ＝９〜27、F/2.8 r₁＝22.1245 d₁＝1.5000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝16.1890 d₂＝0.3600 r₃＝17.4109 d₃＝4.8000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝−3856.6701 d₄＝D₁（可変） r₅＝167.3569 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.3101 d₆＝2.4000 r₇＝−22.0070 d₇＝0.9000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝28.5440 d₈＝D₂（可変） r₉＝18.7774 d₉＝2.0000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−263.4351 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝11.0638 d₁₂＝4.0000 n₆＝1.74950 ν₆＝35.27 r₁₃＝−15.2741 d₁₃＝0.2000 r₁₄＝−11.8403 d₁₄＝1.3000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝14.9160 d₁₅＝1.0544 r₁₆＝20.3654 d₁₆＝4.3000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−11.7669（非球面） d₁₇＝1.0000 r₁₈＝∞ d₁₈＝0.5000 n₉＝1.51633 ν₉＝64.15 r₁₉＝∞ d₁₉＝7.9000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₀＝∞ d₂₀＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝5.1000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₂＝∞ d₂₂＝0.9000 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.7000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₄＝∞ d₂₄＝0.3100 r₂₅＝∞ d₂₅＝0.6000 n₁₄＝1.48749 ν₁₄＝70.20 r₂₆＝∞ 非球面係数 A₄＝0.15954×10^-3、A₆＝−0.12573×10^-5 A₈＝0.65901×10^-6 A₁₀＝−0.26807×10^-7 ＷＳＴ D₁ 0.600 7.893 13.965 D₂ 0.800 1.457 0.800 D₃ 14.664 6.715 1.300 f_III/|f_{II III}｜＝1.6875 f_I/|f_I-1｜＝0.4644、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1809、r_III-1／r_II-4＝0.6578 ▲▼_Ｔ＝55.132 I₂＝23.992°、 f_W＝9.270、 f_T＝26.189 実施例９ｆ＝９〜27、F/2.8 r₁＝22.0019 d₁＝1.5000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝16.1057 d₂＝0.3600 r₃＝17.2671 d₃＝4.8000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝−2887.3289 d₄＝D₁（可変） r₅＝159.6086 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.4321 d₆＝2.4000 r₇＝−20.7497 d₇＝0.9000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝28.9546 d₈＝D₂（可変） r₉＝18.2684 d₉＝2.0000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−627.5525 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝10.5398 d₁₂＝4.0000 n₆＝1.74950 ν₆＝35.27 r₁₃＝−15.2103 d₁₃＝0.2000 r₁₄＝−11.8512 d₁₄＝1.3000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝13.6382 d₁₅＝2.1296 r₁₆＝24.2313（非球面） d₁₆＝4.3000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−11.0596 d₁₇＝1.0000 r₁₈＝∞ d₁₈＝0.5000 n₉＝1.51633 ν₉＝64.15 r₁₉＝∞ d₁₉＝7.9000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₀＝∞ d₂₀＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝5.1000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₂＝∞ d₂₂＝0.9000 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.7000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₄＝∞ d₂₄＝0.3100 r₂₅＝∞ d₂₅＝0.6000 n₁₄＝1.48749 ν₁₄＝70.20 r₂₆＝∞ 非球面係数 A₄＝−0.20886×10^-3、A₆＝−0.49936×10^-5 A₈＝0.38248×10^-6、A₁₀＝−0.89220×10^-8 ＷＳＴ D₁ 0.600 7.802 13.741 D₂ 0.800 1.475 0.800 D₃ 14.441 6.564 1.300 f_III/|f_{II III}｜＝1.7349 f_I/|f_I-1｜＝0.4601、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1829、r_III-1／r_II-4＝0.6309 ▲▼_Ｔ＝54.803 I₂＝23.961°、 f_W＝9.270、 f_T＝26.189 実施例10 ｆ＝９〜27、F/2.8 r₁＝21.9151 d₁＝1.5000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝16.0839 d₂＝0.3600 r₃＝17.2540 d₃＝4.8000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝−3292.7723 d₄＝D₁（可変） r₅＝164.4336 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.4875 d₆＝2.4000 r₇＝−20.6943 d₇＝0.9000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝29.0038 d₈＝D₂（可変） r₉＝18.3911 d₉＝2.0000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−744.3524 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝11.1728 d₁₂＝4.0000 n₆＝1.79952 ν₆＝42.24 r₁₃＝−15.9029 d₁₃＝0.2000 r₁₄＝−11.6773 d₁₄＝1.3000 n₇＝1.76182 ν₇＝26.52 r₁₅＝12.4752 d₁₅＝2.2149 r₁₆＝28.0903（非球面） d₁₆＝4.3000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−11.4342 d₁₇＝1.0000 r₁₈＝∞ d₁₈＝0.5000 n₉＝1.51633 ν₉＝64.15 r₁₉＝∞ d₁₉＝7.9000 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₂₀＝∞ d₂₀＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₁＝∞ d₂₁＝5.1000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₂＝∞ d₂₂＝0.9000 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.7000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₄＝∞ d₂₄＝0.3100 r₂₅＝∞ d₂₅＝0.6000 n₁₄＝1.48749 ν₁₄＝70.20 r₂₆＝∞ 非球面係数 A₄＝−0.16225×10^-3、A₆＝−0.77431×10^-5 A₈＝0.68322×10^-6、A₁₀＝−0.18974×10^-7 ＷＳＴ D₁ 0.600 7.783 13.680 D₂ 0.800 1.488 0.800 D₃ 14.379 6.509 1.300 f_III/|f_{II III}｜＝1.7621 f_I/|f_I-1｜＝0.4553、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1840、r_III-1／r_II-4＝0.6341 ▲▼_Ｔ＝54.738 I₂＝23.967°、 f_W＝9.270、 f_T＝26.190 実施例11 ｆ＝９〜27、F/2.0 r₁＝23.8134 d₁＝1.2000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝18.9173 d₂＝0.5700 r₃＝20.3588 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝196.7158 d₄＝D₁（可変） r₅＝37.8635 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.9014 d₆＝3.5000 r₇＝−18.1128 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝31.0344 d₈＝D₂（可変） r₉＝22.2426 d₉＝2.0000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−86.4801 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝1.5000 r₁₂＝15.9985 d₁₂＝3.2821 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−15.0641 d₁₃＝0.3100 r₁₄＝−10.8645 d₁₄＝1.8819 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝16.4371 d₁₅＝2.2440 r₁₆＝32.8914（非球面） d₁₆＝4.0000 n₈＝1.77250 ν₈＝49.66 r₁₇＝−10.6783 d₁₇＝1.0000 r₁₈＝∞ d₁₈＝12.0000 n₉＝1.51633 ν₉＝64.15 r₁₉＝∞ d₁₉＝0.3000 r₂₀＝∞ d₂₀＝6.0000 n₁₀＝1.54771 ν₁₀＝62.83 r₂₁＝∞ d₂₁＝2.5000 r₂₂＝∞ d₂₂＝1.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₃＝∞ 非球面係数 A₄＝−0.11023×10^-3、A₆＝0.33203×10^-6 A₈＝−0.17349×10^-6、A₁₀＝0.67607×10^-8 ＷＳＴ D₁ 0.600 9.255 16.289 D₂ 0.539 1.153 0.500 D₃ 16.482 7.212 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.4512 f_I/|f_I-1｜＝0.3665、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1670、r_III-1／r_II-4＝0.7167 ▲▼_Ｔ＝64.580 I₂＝24.099°、 f_W＝9.269、 f_T＝26.176 実施例12 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.1655 d₁＝1.7500 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝19.4072 d₂＝0.7000 r₃＝21.3479 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝197.0232 d₄＝D₁（可変） r₅＝38.6579 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.8816 d₆＝4.2000 r₇＝−24.4990 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝35.9947 d₈＝D₂（可変） r₉＝20.9191 d₉＝2.6000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝928.2106 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.5000 r₁₂＝18.1436 d₁₂＝6.0000 n₆＝1.77250 ν₆＝49.66 r₁₃＝−43.3346 d₁₃＝0.8500 r₁₄＝−17.9866 d₁₄＝3.0000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝25.0721 d₁₅＝2.5792 r₁₆＝−2771.2828 d₁₆＝2.7000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−24.7556 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝73.8479 d₁₈＝3.6000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−26.1689 d₁₉＝0.0 r₂₀＝18.5533 d₂₀＝2.8000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝59.0346 d₂₁＝8.9704 r₂₂＝∞ d₂₂＝5.1000 n₁₁＝1.54771 ν₁₁＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝1.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.3000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.256 16.561 D₂ 0.687 1.372 0.500 D₃ 16.606 7.266 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.6559 f_I/|f_I-1｜＝0.3327、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1787、r_III-1／r_II-4＝0.5812 ▲▼_Ｔ＝68.840 I₂＝25.854°、 f_W＝9.344 f_T＝25.941 実施例13 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝26.5275 d₁＝1.7000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝20.1365 d₂＝0.4500 r₃＝21.6926 d₃＝6.1000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝1445.5992 d₄＝D₁（可変） r₅＝65.3019 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝10.5838 d₆＝3.7000 r₇＝−20.8855 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝37.8092 d₈＝D₂（可変） r₉＝25.2048 d₉＝2.3000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−194.5321 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝4.0000 r₁₂＝46.3725 d₁₂＝6.0000 n₆＝1.60311 ν₆＝60.70 r₁₃＝−18.4307 d₁₃＝1.6000 r₁₄＝−10.7020 d₁₄＝1.2000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝−21.1903 d₁₅＝5.6390 r₁₆＝−78.4887 d₁₆＝3.7000 n₈＝1.69680 ν₈＝55.52 r₁₇＝−19.0712 d₁₇＝0.1500 r₁₈＝61.8691 d₁₈＝4.3000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−28.7655 d₁₉＝0.1500 r₂₀＝43.1682 d₂₀＝2.7000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝−90.4107 d₂₁＝1.4000 r₂₂＝−22.7020 d₂₂＝1.2000 n₁₁＝1.84666 ν₁₁＝23.78 r₂₃＝−103.0298 d₂₃＝1.0000 r₂₄＝∞ d₂₄＝8.9000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ d₂₅＝5.1000 n₁₃＝1.54771 ν₁₃＝62.83 r₂₆＝∞ d₂₆＝1.5000 r₂₇＝∞ d₂₇＝1.3000 n₁₄＝1.51633 ν₁₄＝64.15 r₂₈＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.413 16.561 D₂ 0.689 1.468 0.500 D₃ 16.603 7.012 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.7691 f_I/|f_I-1｜＝0.4046、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1866、r_III-1／r_II-4＝0.6666 ▲▼_Ｔ＝65.395 I₂＝22.290°、 f_W＝9.280、 f_T＝26.176 実施例14 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝26.8695 d₁＝1.7000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝20.5387 d₂＝0.7000 r₃＝22.6921 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝945.2768 d₄＝D₁（可変） r₅＝76.0628 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝9.6436 d₆＝4.3000 r₇＝−22.5195 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝39.8671 d₈＝D₂（可変） r₉＝23.2241 d₉＝2.8000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−109.9618 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.0000 r₁₂＝−49.9601 d₁₂＝2.7000 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−30.5607 d₁₃＝0.1500 r₁₄＝26.3497 d₁₄＝3.0000 n₇＝1.69680 ν₇＝55.52 r₁₅＝−55.5503 d₁₅＝1.0000 r₁₆＝−20.0680 d₁₆＝1.2000 n₈＝1.84666 ν₈＝23.78 r₁₇＝−99.7302 d₁₇＝4.3077 r₁₈＝420.8380 d₁₈＝1.2000 n₉＝1.84666 ν₉＝23.78 r₁₉＝27.6042 d₁₉＝1.2000 r₂₀＝2221.2367 d₂₀＝4.0000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝−19.5206 d₂₁＝0.1500 r₂₂＝22.5048 d₂₂＝4.2000 n₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.52 r₂₃＝−52.3526 d₂₃＝5.0000 r₂₄＝∞ d₂₄＝8.9000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ d₂₅＝5.1000 n₁₃＝1.54771 ν₁₃＝62.83 r₂₆＝∞ d₂₆＝1.5000 r₂₇＝∞ d₂₇＝1.3000 n₁₄＝1.51633 ν₁₄＝64.15 r₂₈＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.786 17.693 D₂ 0.500 1.149 0.500 D₃ 17.925 8.090 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.4389 f_I/|f_I-1｜＝0.4090、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1665、r_III-1／r_II-4＝0.5825 ▲▼_Ｔ＝69.247 I₂＝23.652°、 f_W＝9.346、 f_T＝26.159 実施例15 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝25.1665 d₁＝1.7500 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝19.7653 d₂＝0.7000 r₃＝21.6403 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝243.6120 d₄＝D₁（可変） r₅＝35.2153 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.7468 d₆＝4.2000 r₇＝−21.0387 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝38.2528 d₈＝D₂（可変） r₉＝21.4968 d₉＝2.6000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−245.2371 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.5000 r₁₂＝36.8342 d₁₂＝2.8000 n₆＝1.77250 ν₆＝49.66 r₁₃＝−27.7372 d₁₃＝0.7500 r₁₄＝−15.0115 d₁₄＝1.2000 n₇＝1.80518 ν₇＝25.43 r₁₅＝−35.7678 d₁₅＝4.6000 r₁₆＝−212.1292 d₁₆＝1.2000 n₈＝1.84666 ν₈＝23.78 r₁₇＝24.5515 d₁₇＝1.2000 r₁₈＝198.3738 d₁₈＝3.6000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−19.5333 d₁₉＝0.1500 r₂₀＝21.8991 d₂₀＝5.0000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝−36.4961 d₂₁＝11.000 r₂₂＝∞ d₂₂＝5.1000 n₁₁＝1.54771 ν₁₁＝62.83 r₂₃＝∞ d₂₃＝1.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝1.3000 n₁₂＝1.51633 ν₁₂＝64.15 r₂₅＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.576 17.212 D₂ 0.520 1.211 0.500 D₃ 17.442 7.757 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.5266 f_I/|f_I-1｜＝0.3730、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1697、r_III-1／r_II-4＝0.5620 ▲▼_Ｔ＝69.832 I₂＝25.350°、 f_W＝9.319、 f_T＝26.234 実施例16 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.8856 d₁＝1.7500 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝19.5041 d₂＝0.6000 r₃＝21.2180 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝239.6605 d₄＝D₁（可変） r₅＝40.0102 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝9.0012 d₆＝4.2000 r₇＝−20.7938 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝37.9948 d₈＝D₂（可変） r₉＝22.7156 d₉＝2.6000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−170.0296 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.5000 r₁₂＝35.9655 d₁₂＝3.0000 n₆＝1.77250 ν₆＝49.66 r₁₃＝−25.7842 d₁₃＝0.9000 r₁₄＝−13.8639 d₁₄＝1.2000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝−25.2115 d₁₅＝3.3702 r₁₆＝51.9746 d₁₆＝1.2000 n₈＝1.84666 ν₈＝23.78 r₁₇＝24.1331 d₁₇＝1.0000 r₁₈＝56.0279 d₁₈＝1.2000 n₉＝1.84666 ν₉＝23.78 r₁₉＝22.8461 d₁₉＝1.2000 r₂₀＝30.1041 d₂₀＝5.6000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝−17.6131 d₂₁＝0.1500 r₂₂＝19.6943 d₂₂＝3.0000 n₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.52 r₂₃＝77.5888 d₂₃＝9.5000 r₂₄＝∞ d₂₄＝5.1000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₅＝∞ d₂₅＝1.5000 r₂₆＝∞ d₂₆＝1.3000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₇＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.449 16.820 D₂ 0.501 1.228 0.500 D₃ 17.052 7.475 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.5264 f_I/|f_I-1｜＝0.3736、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1715、r_III-1／r_II-4＝0.5979 ▲▼_Ｔ＝69.211 I₂＝25.608°、 f_W＝9.305、 f_T＝26.162 実施例17 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.2862 d₁＝1.7500 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝19.3341 d₂＝0.7000 r₃＝21.2814 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝243.9029 d₄＝D₁（可変） r₅＝42.3398 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.9825 d₆＝4.2000 r₇＝−21.9765 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝32.2503 d₈＝D₂（可変） r₉＝21.3499 d₉＝2.6000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝−194.8388 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.5000 r₁₂＝31.9542 d₁₂＝2.8000 n₆＝1.77250 ν₆＝49.66 r₁₃＝−33.1146 d₁₃＝0.7500 r₁₄＝−15.9754 d₁₄＝1.2000 n₇＝1.84666 ν₇＝23.78 r₁₅＝−44.5166 d₁₅＝4.2974 r₁₆＝−75.9250 d₁₆＝1.2000 n₈＝1.84666 ν₈＝23.78 r₁₇＝32.8220 d₁₇＝1.1000 r₁₈＝929.0165 d₁₈＝2.7000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−25.4942 d₁₉＝0.1500 r₂₀＝39.6975 d₂₀＝4.5000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝−26.4889 d₂₁＝0.0 r₂₂＝25.8811 d₂₂＝2.5000 n₁₁＝1.69680 ν₁₁＝55.52 r₂₃＝83.5812 d₂₃＝11.0000 r₂₄＝∞ d₂₄＝5.1000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₅＝∞ d₂₅＝1.5000 r₂₆＝∞ d₂₆＝1.3000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₇＝∞ ＷＳＴ D₁ 0.600 9.300 16.507 D₂ 0.697 1.279 0.500 D₃ 16.541 7.259 0.832 f_III/|f_{II III}｜＝1.5159 f_I/|f_I-1｜＝0.3428、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、｜f_II|/f_I＝0.1704、r_III-1／r_II-4＝0.6620 ▲▼_Ｔ＝69.172 I₂＝25.956°、 f_W＝9.313、 f_T＝26.144 実施例18 ｆ＝９〜27、F/1.4 r₁＝24.4590 d₁＝1.7000 n₁＝1.84666 ν₁＝23.78 r₂＝18.9005 d₂＝0.8000 r₃＝20.8238 d₃＝6.3000 n₂＝1.69680 ν₂＝55.52 r₄＝260.4979 d₄＝D₁（可変） r₅＝53.1445 d₅＝0.9000 n₃＝1.69680 ν₃＝55.52 r₆＝8.5206 d₆＝3.8000 r₇＝−29.2964 d₇＝1.0000 n₄＝1.69680 ν₄＝55.52 r₈＝33.8850 d₈＝D₂（可変） r₉＝18.0053 d₉＝2.3000 n₅＝1.84666 ν₅＝23.78 r₁₀＝238.1386 d₁₀＝D₃（可変） r₁₁＝∞（絞り） d₁₁＝2.0000 r₁₂＝127.2469 d₁₂＝6.8044 n₆＝1.83400 ν₆＝37.16 r₁₃＝−39.6419 d₁₃＝0.1500 r₁₄＝30.0401 d₁₄＝2.4000 n₇＝1.69680 ν₇＝55.52 r₁₅＝−146.7701 d₁₅＝1.0000 r₁₆＝−21.5018 d₁₆＝3.0000 n₈＝1.84666 ν₈＝23.78 r₁₇＝23.6009 d₁₇＝1.9688 r₁₈＝−147.0434 d₁₈＝3.5000 n₉＝1.69680 ν₉＝55.52 r₁₉＝−17.6852 d₁₉＝0.1500 r₂₀＝23.0333 d₂₀＝5.3000 n₁₀＝1.69680 ν₁₀＝55.52 r₂₁＝−31.5816 d₂₁＝1.0000 r₂₂＝∞ d₂₂＝12.0000 n₁₁＝1.51633 ν₁₁＝64.15 r₂₃＝∞ d₂₃＝0.3000 r₂₄＝∞ d₂₄＝6.0000 n₁₂＝1.54771 ν₁₂＝62.83 r₂₅＝∞ d₂₅＝2.5000 r₂₆＝∞ d₂₆＝1.0000 n₁₃＝1.51633 ν₁₃＝64.15 r₂₇＝∞ ＷＳ
Ｔ D₁ 0.600 9.523 16.967 D₂ 0.679 1.271 0.500 D₃ 17.020 7.505 0.832 ^fIII／_{｜fII III｜}＝1.4678^fI ／_｜fI-1｜＝0.4070、ν_II−ν_III＝31.74 ν_I-2−ν_I-1＝31.74、 ^｜fII｜／_fI＝0.1723、^rIII-1／_rII-4＝0.5314 ▲▼_Ｔ＝67.353 I₂＝24.837°、 f_W＝9.321、 f_T＝26.105 ただしr₁，r₂，…はレンズ各面の曲率半径、d₁，d₂，
…は各レンズの肉厚および空気間隔、n₁，n₂，…は各レ
ンズの屈折率、ν₁，ν₂，…は各レンズのアツベ数であ
る。

これら実施例１乃至実施例18は夫々第１図乃至第18図
に示す通りの構成である。尚レンズ系後方のガラスブロ
ツクはフイルター等の光学素子である。これらのうち実
施例15（第15図）は、最も像側に物体側に強い凹面を向
けた負レンズを付加した構成である。

各実施例のワイド（Ｗ），スタンダード（Ｓ），テレ
（Ｔ）およびテレにおける近距離合焦時の収差状況は実
施例１が第21乃至第24図、実施例２が第25乃至第28図、
実施例３が第29乃至第32図、実施例４が第33乃至第36
図、実施例５が第37乃至第40図、実施例６が第41乃至第
44図、実施例７が第45乃至第48図、実施例８が第49乃至
第52図、実施例９が第53乃至第56図、実施例10が第57乃
至第60図、実施例11が第61乃至第64図、実施例12が第65
乃至第68図、実施例13が第69乃至第72図、実施例14が第
73乃至第76図、実施例15が第77乃至第80図、実施例16が
第81乃至第84図、実施例17が第85乃至第88図、実施例18
が第89乃至第92図に示す通りである。尚近距離合焦の収
差曲線図は、実施例1,2,3が物点距離700mm、実施例11が
物点距離600mm、その他の実施例がいずれも物点距離800
mmに対するものである。

〔発明の効果〕

本発明のズームレンズは、広角端の画角が48°〜54°
程度，変倍比が約3,Fナンバーが1.4〜2.8クラスである
にも拘らず新規な構成を採用することによつて極めて少
ない枚数にて構成し得た。更に全長，前玉径も小で小型
軽量であり、結像特性も良好なズームレンズである。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第18図は本発明の各実施例の断面図、第19図
乃至第90図は各実施例の収差曲線図である。

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に像側に凹面を向けた負のメ
ニスカスレンズと前記凹面より曲率半径の大きな面を物
体側に向けた正レンズとの２枚で構成され全体として正
の屈折力を有し合焦時のみ可動の第１群と、像側に強い
凹面を向けた負の単レンズと負の単レンズの２枚で構成
され全体としての負の屈折力を有し変倍時にのみ可動の
第２群と、正の単レンズ１枚で構成され変倍時にも可動
であって第２群とは異なった動きをする第３群と、常時
固定で正の屈折力を有する第４群とよりなり、変倍と焦
点位置を一定に保つことを目的として第２群と第３群と
が相対的間隔を僅かに変化させつつズーミング全域にわ
たって同じ方向に移動するようにし、さらに以下の条件
を満足することを特徴とするズームレンズ。（２）1.0＜f_III/|f_{II III}｜＜3.0 （３）24＜ν_II−ν_III，ν_II＝（ν_II-1＋ν_II-2）/2 （５）0.4＜r_III-1／r_II-4＜0.95 ただし、f_Wは広角端における全系の焦点距離、f_Tは望遠
端における全系の焦点距離、f_{II III}は第２群と第３群
の望遠端における合成焦点距離、f_IIIは第３群の焦点距
離、f_{I II III}は第１群から第３群までの広角端におけ
る合成焦点距離、ν_II-1は第２群の物体側の負レンズの
アッベ数、ν_II-2は第２群の像側の負レンズのアッベ
数、ν_IIIは第３群のアッベ数、r_III-1は第３群の最も
物体側の面の曲率半径、r_II-4は第２群の最も像側の面
の曲率半径、D_2Wは第２群と第３群との広角端での空気
間隔、D_2Tは第２群と第３群の望遠端での空気間隔であ
る。