JPH08248317A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JPH08248317A JPH08248317A JP7079399A JP7939995A JPH08248317A JP H08248317 A JPH08248317 A JP H08248317A JP 7079399 A JP7079399 A JP 7079399A JP 7939995 A JP7939995 A JP 7939995A JP H08248317 A JPH08248317 A JP H08248317A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、比較的簡単な構成で、レンズ枚
数が少なく、高精細画像を取込む用途に適した画素数の
多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な高い光学性能
特に色収差が良好に補正されたズームレンズを提供する
ものである。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側から順
に、正の第１レンズ群と、、ズーミングの際光軸に沿っ
て可動で変倍作用を有する負の第２レンズ群と、正の第
３レンズ群と、正の第４レンズ群とよりなり、第３レン
ズ群又は第４レンズ群もしくはこれらレンズ群の一部の
レンズを用いて変倍時の像位置の変動を補正するように
したもので、下記条件を満足するレンズ系である。 （１） ０．２５＜１／（νｄ）１ｎ＜０．０４ （２） −０．００５＜（Δθｇｄ）１ｎ＜０．０２ （３） ０＜１／（νｄ）１ｐ＜０．０１６６
数が少なく、高精細画像を取込む用途に適した画素数の
多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な高い光学性能
特に色収差が良好に補正されたズームレンズを提供する
ものである。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側から順
に、正の第１レンズ群と、、ズーミングの際光軸に沿っ
て可動で変倍作用を有する負の第２レンズ群と、正の第
３レンズ群と、正の第４レンズ群とよりなり、第３レン
ズ群又は第４レンズ群もしくはこれらレンズ群の一部の
レンズを用いて変倍時の像位置の変動を補正するように
したもので、下記条件を満足するレンズ系である。 （１） ０．２５＜１／（νｄ）１ｎ＜０．０４ （２） −０．００５＜（Δθｇｄ）１ｎ＜０．０２ （３） ０＜１／（νｄ）１ｐ＜０．０１６６
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、撮像管や固体撮像素子
等を用いた電子カメラ特に近年の高精細画像を取込む用
途に適している画素数の多い撮像素子を用いた電子カメ
ラに最適な高い光学性能を有するズームレンズに関する
ものである。
等を用いた電子カメラ特に近年の高精細画像を取込む用
途に適している画素数の多い撮像素子を用いた電子カメ
ラに最適な高い光学性能を有するズームレンズに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、電子カメラは撮像面積の小さな
撮像管や固体撮像素子を用いて光学像を電子信号に変換
するために、これに用いる撮像レンズとしては明るいレ
ンズ系が必要になる。又レンズ系と撮像素子との間に、
ローパスフィルターや赤外線カットフィルターなどの光
学部材や、ＲＧＢ三原色それぞれの画像をそれぞれの撮
像素子で受光するいわゆる多板式電子カメラのように、
それぞれの撮像素子に光束を導く、いわゆる色分解プリ
ズム等の光学素子を配置する必要が生じ、焦点距離に比
較して大きなバックフォーカスが必要になる。
撮像管や固体撮像素子を用いて光学像を電子信号に変換
するために、これに用いる撮像レンズとしては明るいレ
ンズ系が必要になる。又レンズ系と撮像素子との間に、
ローパスフィルターや赤外線カットフィルターなどの光
学部材や、ＲＧＢ三原色それぞれの画像をそれぞれの撮
像素子で受光するいわゆる多板式電子カメラのように、
それぞれの撮像素子に光束を導く、いわゆる色分解プリ
ズム等の光学素子を配置する必要が生じ、焦点距離に比
較して大きなバックフォーカスが必要になる。
【０００３】更に、これらカメラにおいては、動画像を
撮影する用途が多く、撮影レンズとして高変倍率のズー
ムレンズを用いるのが一般的である。
撮影する用途が多く、撮影レンズとして高変倍率のズー
ムレンズを用いるのが一般的である。
【０００４】これらの要求を満足するレンズ系として、
物体側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際に固
定の第１レンズ群と、ズーミングに際して光軸に沿って
移動し変動作用を有する負の屈折力を有する第２レンズ
群、ズーミングに際して前後に移動して変倍の際の像面
の変動を補正して一定に保つ作用を有している第３レン
ズ群と、ズーミングに際して固定で結像作用を有してい
る正の屈折力を持つ第４レンズ群とよりなる４群ズーム
レンズが知られている。
物体側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際に固
定の第１レンズ群と、ズーミングに際して光軸に沿って
移動し変動作用を有する負の屈折力を有する第２レンズ
群、ズーミングに際して前後に移動して変倍の際の像面
の変動を補正して一定に保つ作用を有している第３レン
ズ群と、ズーミングに際して固定で結像作用を有してい
る正の屈折力を持つ第４レンズ群とよりなる４群ズーム
レンズが知られている。
【０００５】また近年、カムコーダー用として、物体側
から順に、正の屈折力を持ちズーミングに際して固定の
第１レンズ群と、ズーミングに際して光軸に沿って移動
して変倍作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、ズーミングに際して固定の第３レンズ群と、ズーミ
ングに際して前後に移動して変倍の際の像面の変動を補
正して一定に保つ作用と結像作用とを有する正の屈折力
を持つ第４レンズ群とよりなる４群ズームレンズや、物
体側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際に固定
の第１レンズ群と、ズーミングの際に光軸に沿って移動
して変倍作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、ズーミングに際して前後に移動して変倍の際の像面
の変動を補正して一定に保つ作用を有する正の屈折力を
持つ第３レンズ群と、ズーミングに際して固定で結像作
用を有する正の屈折力を持つ第４レンズ群からなる４群
ズームレンズ等が知られている。
から順に、正の屈折力を持ちズーミングに際して固定の
第１レンズ群と、ズーミングに際して光軸に沿って移動
して変倍作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、ズーミングに際して固定の第３レンズ群と、ズーミ
ングに際して前後に移動して変倍の際の像面の変動を補
正して一定に保つ作用と結像作用とを有する正の屈折力
を持つ第４レンズ群とよりなる４群ズームレンズや、物
体側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際に固定
の第１レンズ群と、ズーミングの際に光軸に沿って移動
して変倍作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、ズーミングに際して前後に移動して変倍の際の像面
の変動を補正して一定に保つ作用を有する正の屈折力を
持つ第３レンズ群と、ズーミングに際して固定で結像作
用を有する正の屈折力を持つ第４レンズ群からなる４群
ズームレンズ等が知られている。
【０００６】特に、近年の製造技術の発展により、撮像
範囲の大きさに比べて画素数の非常に多い固体撮像素子
が開発され、例えばハイビジョン映像のように高精細な
画像を得ることが可能になった。そのために、撮像レン
ズも、この撮像素子の性能を十分に引き出し得るような
極めて高い光学性能を有するズームレンズが必要になっ
て来た。又、固体撮像素子が小型になり、例えば固体撮
像素子の各画素の大きさが小さくなる程、高い解像力が
必要になり、撮像レンズ系に対する光学性能の要求はま
すます高くなって来ている。
範囲の大きさに比べて画素数の非常に多い固体撮像素子
が開発され、例えばハイビジョン映像のように高精細な
画像を得ることが可能になった。そのために、撮像レン
ズも、この撮像素子の性能を十分に引き出し得るような
極めて高い光学性能を有するズームレンズが必要になっ
て来た。又、固体撮像素子が小型になり、例えば固体撮
像素子の各画素の大きさが小さくなる程、高い解像力が
必要になり、撮像レンズ系に対する光学性能の要求はま
すます高くなって来ている。
【０００７】このような要求を満足するズームレンズと
して、特開昭６２−１５３９１３号や特開平１−１２６
６１４号、特開平６−５６４５３号、特開平６−１７５
０２２号の各公報に記載されている従来例が知られてい
る。
して、特開昭６２−１５３９１３号や特開平１−１２６
６１４号、特開平６−５６４５３号、特開平６−１７５
０２２号の各公報に記載されている従来例が知られてい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】一般に、高い光学性能
を得るためには、光線をできるだけ少しづつ多くの回数
屈折させて結像させることにより、各屈折面での収差の
発生量が少なくなるようにすることが考えられるが、こ
の場合、必然的に多くの枚数のレンズが必要になり、そ
の結果、レンズ系が大型になる欠点があった。
を得るためには、光線をできるだけ少しづつ多くの回数
屈折させて結像させることにより、各屈折面での収差の
発生量が少なくなるようにすることが考えられるが、こ
の場合、必然的に多くの枚数のレンズが必要になり、そ
の結果、レンズ系が大型になる欠点があった。
【０００９】また、ズームレンズの場合、可動群が多い
ために、ズーミングに伴う収差変動が生ずる。そのた
め、理想的には、各レンズ群において、収差が良好に補
正されていれば、ズーミングの際の収差変動は生じない
が、広角端から望遠端にかけて、レンズ系中の光線の通
り方は、必ずしも一定ではないため、若干の収差が残存
する。ズームレンズにおいて、高い光学性能を達成しよ
うとすると、この残存収差による収差変動を無視するこ
とが出来ない。そのために、ズームレンズにおいては、
構成するレンズ枚数を増やして広角端から望遠端にかけ
てレンズ群を複雑な移動をさせて、収差変動を補正する
ようにするので大型化する。
ために、ズーミングに伴う収差変動が生ずる。そのた
め、理想的には、各レンズ群において、収差が良好に補
正されていれば、ズーミングの際の収差変動は生じない
が、広角端から望遠端にかけて、レンズ系中の光線の通
り方は、必ずしも一定ではないため、若干の収差が残存
する。ズームレンズにおいて、高い光学性能を達成しよ
うとすると、この残存収差による収差変動を無視するこ
とが出来ない。そのために、ズームレンズにおいては、
構成するレンズ枚数を増やして広角端から望遠端にかけ
てレンズ群を複雑な移動をさせて、収差変動を補正する
ようにするので大型化する。
【００１０】一方、近年ハイビジョン等の高精細画像を
取込むカメラが一般化し、多くの分野で利用されるよう
になり、様々な条件下で利用する必要性から撮影カメラ
やレンズ系を小型化する要求が強くなっている。そのた
めに、出来るだけ少ないレンズ枚数で、簡単な群構成で
あって、しかもより高い光学性能にしなければならな
い。しかしレンズ枚数を少なくすると、球面収差等の単
色収差は、非球面レンズを採用する等の手段により補正
が可能であるが、少ない枚数のレンズの組合わせによっ
て色収差を良好に補正することは極めて困難である。
取込むカメラが一般化し、多くの分野で利用されるよう
になり、様々な条件下で利用する必要性から撮影カメラ
やレンズ系を小型化する要求が強くなっている。そのた
めに、出来るだけ少ないレンズ枚数で、簡単な群構成で
あって、しかもより高い光学性能にしなければならな
い。しかしレンズ枚数を少なくすると、球面収差等の単
色収差は、非球面レンズを採用する等の手段により補正
が可能であるが、少ない枚数のレンズの組合わせによっ
て色収差を良好に補正することは極めて困難である。
【００１１】前述の従来のズームレンズのうち、特公昭
６２−１５３９１３号、特開平１−１２６６１４号、特
開平６−５６４５３号公報等に記載されているズームレ
ンズは、高精細な画像を取込むために、高い光学性能を
達成したレンズ系であるが、例えば特開平１−１２６６
１４号公報に記載されているレンズ系は２つのコンペン
セータを含む５つのレンズ群からなり、レンズ群数の多
い複雑な構成であると共に移動形式も複雑である。又、
特開平６−１７５０２２号公報に記載されたレンズ系は
４群構成であるが、軸上色収差がまだ十分に補正されて
いるとはいえない。
６２−１５３９１３号、特開平１−１２６６１４号、特
開平６−５６４５３号公報等に記載されているズームレ
ンズは、高精細な画像を取込むために、高い光学性能を
達成したレンズ系であるが、例えば特開平１−１２６６
１４号公報に記載されているレンズ系は２つのコンペン
セータを含む５つのレンズ群からなり、レンズ群数の多
い複雑な構成であると共に移動形式も複雑である。又、
特開平６−１７５０２２号公報に記載されたレンズ系は
４群構成であるが、軸上色収差がまだ十分に補正されて
いるとはいえない。
【００１２】本発明は比較的簡単な構成であって、レン
ズ枚数が少なく、又撮像管や固体撮像素子等を用いた電
子カメラ、特に近年の高精細画像を取込む用途に適した
画素数の多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な高い
光学性能、特に色収差を良好に補正した小型なズームレ
ンズを提供することにある。
ズ枚数が少なく、又撮像管や固体撮像素子等を用いた電
子カメラ、特に近年の高精細画像を取込む用途に適した
画素数の多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な高い
光学性能、特に色収差を良好に補正した小型なズームレ
ンズを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明のズームレンズ
は、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群
と、負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸に沿って
移動して変倍作用をする第２レンズ群と、正の屈折力を
持つ第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とより
なり、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群もしくは
これらレンズ群中の一部のレンズを用いて前記第２レン
ズ群の移動による変倍時の像面位置の変動を補正するよ
うにしたレンズ系で、下記の条件（１），（２），
（３）を満足することを特徴としている。
は、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群
と、負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸に沿って
移動して変倍作用をする第２レンズ群と、正の屈折力を
持つ第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群とより
なり、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群もしくは
これらレンズ群中の一部のレンズを用いて前記第２レン
ズ群の移動による変倍時の像面位置の変動を補正するよ
うにしたレンズ系で、下記の条件（１），（２），
（３）を満足することを特徴としている。
【００１４】 （１） ０．２５＜１／（νd ）1n＜０．０４ （２） −０．００５＜（Δθgd）1n＜０．０２ （３） ０＜１／（νd ）1p＜０．０１６６ ただしΔθgdは硝材のｄ線のアッベ数をνd としｇ線，
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）1nは第１レンズ群を構成する負レンズに用いる硝
材のΔθgdの平均値、（νd ）1p，（νd ）1nは夫々第
１レンズ群を構成する正レンズおよび負レンズに用いる
硝材のνd の平均値である。
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）1nは第１レンズ群を構成する負レンズに用いる硝
材のΔθgdの平均値、（νd ）1p，（νd ）1nは夫々第
１レンズ群を構成する正レンズおよび負レンズに用いる
硝材のνd の平均値である。
【００１５】図２５は、θgd−νd グラフで、線Ａがこ
のグラフ上でのＫ７とＦ２とを結ぶ線である。この図に
は示していないが、周知のように普通のガラスの多くは
ほぼこの線に従って分布している。
のグラフ上でのＫ７とＦ２とを結ぶ線である。この図に
は示していないが、周知のように普通のガラスの多くは
ほぼこの線に従って分布している。
【００１６】ここでΔθgdは、前記のようにθgd−νd
のグラフ中でＫ７（ｎd ＝１．５１１１２、νd ＝６
０．５）とＦ２（ｎd ＝１．６２００４、νd ＝３６．
３）のグラフ上の点を結んだ線からの上下方向（縦軸方
向）のずれ量を表わしている。即ち図２５に示す点Ｋ７
と点Ｆ２を結んだ線Ａを上方又は下方にΔθgdの値だけ
平行移動した線を示している。したがって、条件（２）
の上限のΔθgd＝０．０４は、線Ａ1 、又下限のΔθgd
＝０．０２５は線Ａ2 に当る。又条件（１）は、逆数に
すれば４０＞（νd ）1n ＞２５になり、上限はグラフ
上で線Ｂ1 、下限はグラフ上で線Ｂ2 となる。したがっ
て、条件（１），（２）を合わせると、線Ａ1 ，Ａ2 ，
Ｂ1 ，Ｂ2 で囲まれた斜線部分が条件（１），条件
（２）の範囲内である。つまり本発明では、第１レンズ
群中の負レンズが、平均すると前記斜視の範囲内に含ま
れることを意味している。
のグラフ中でＫ７（ｎd ＝１．５１１１２、νd ＝６
０．５）とＦ２（ｎd ＝１．６２００４、νd ＝３６．
３）のグラフ上の点を結んだ線からの上下方向（縦軸方
向）のずれ量を表わしている。即ち図２５に示す点Ｋ７
と点Ｆ２を結んだ線Ａを上方又は下方にΔθgdの値だけ
平行移動した線を示している。したがって、条件（２）
の上限のΔθgd＝０．０４は、線Ａ1 、又下限のΔθgd
＝０．０２５は線Ａ2 に当る。又条件（１）は、逆数に
すれば４０＞（νd ）1n ＞２５になり、上限はグラフ
上で線Ｂ1 、下限はグラフ上で線Ｂ2 となる。したがっ
て、条件（１），（２）を合わせると、線Ａ1 ，Ａ2 ，
Ｂ1 ，Ｂ2 で囲まれた斜線部分が条件（１），条件
（２）の範囲内である。つまり本発明では、第１レンズ
群中の負レンズが、平均すると前記斜視の範囲内に含ま
れることを意味している。
【００１７】又本発明のズームレンズの第２の構成のレ
ンズ系として次のものがある。即ち、物体側から順に、
正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持ちズ
ーミングの際に光軸に沿って移動して変倍作用を第２レ
ンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折
力を持つ第４レンズ群とからなり、前記第３レンズ群又
は前記第４レンズ群もしくはそれらレンズ群の一部のレ
ンズを用いて前記第２レンズ群の移動による変倍時の像
面位置の変動を補正するレンズ系で、下記条件（４），
（５），（６），（７）を満足するズームレンズであ
る。
ンズ系として次のものがある。即ち、物体側から順に、
正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持ちズ
ーミングの際に光軸に沿って移動して変倍作用を第２レ
ンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折
力を持つ第４レンズ群とからなり、前記第３レンズ群又
は前記第４レンズ群もしくはそれらレンズ群の一部のレ
ンズを用いて前記第２レンズ群の移動による変倍時の像
面位置の変動を補正するレンズ系で、下記条件（４），
（５），（６），（７）を満足するズームレンズであ
る。
【００１８】 （４） ０．０１４＜１／（νd ）2n＜０．０１７ （５） −０．０１＜（Δθgd）2n＜０．０１ （６） ０．０３０＜１／（νd ）2p （７） ０．０１５＜（Δθgd）2p ただしΔθgdは硝材のｄ線のアッベ数をνd としｇ線，
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）2p，（Δθgd）2nは夫々第２レンズ群を構成する
正レンズおよび負レンズに用いる硝材のΔθgdの平均
値、（νd ）2p，（νd ）2nは夫々第２レンズ群を構成
する正レンズおよび負レンズに用いる硝材のνd の平均
値である。
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）2p，（Δθgd）2nは夫々第２レンズ群を構成する
正レンズおよび負レンズに用いる硝材のΔθgdの平均
値、（νd ）2p，（νd ）2nは夫々第２レンズ群を構成
する正レンズおよび負レンズに用いる硝材のνd の平均
値である。
【００１９】更に本発明のズームレンズの第３の構成の
レンズ系として次に述べるものもある。即ち、物体側か
ら順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力
を持ちズーミングに際して光軸に沿って移動して変倍作
用をする第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ
群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とよりなり、前記
第３レンズ群又は前記第４レンズ群もしくはそれらレン
ズ群の一部のレンズを用いて前記第２レンズ群の移動に
よる変倍時の像面位置の変動を補正するレンズ系で、下
記条件（８），（９），（１０），（１１）を満足する
ズームレンズ。
レンズ系として次に述べるものもある。即ち、物体側か
ら順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力
を持ちズーミングに際して光軸に沿って移動して変倍作
用をする第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ
群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とよりなり、前記
第３レンズ群又は前記第４レンズ群もしくはそれらレン
ズ群の一部のレンズを用いて前記第２レンズ群の移動に
よる変倍時の像面位置の変動を補正するレンズ系で、下
記条件（８），（９），（１０），（１１）を満足する
ズームレンズ。
【００２０】 （８） ０．０２０＜１／（νd ）34n ＜０．０３３ （９） −０．０１＜（Δθgd）34n ＜０．０１ （１０） ０＜１／（νd ）34p ＜０．０１６６ （１１） ０．０２＜（Δθgd）34p ただしΔθgdは硝材のｄ線のアッベ数をνd としｇ線，
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）34p ，（Δθgd）34n は第３レンズ群，第４レン
ズ群を構成する正レンズおよび負レンズに用いる硝材の
Δθgdの平均値、（νd ）34p ，（νd ）34n は夫々第
３レンズ群，第４レンズ群を構成する正レンズおよび負
レンズに用いる硝材のνd の平均値である。
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）34p ，（Δθgd）34n は第３レンズ群，第４レン
ズ群を構成する正レンズおよび負レンズに用いる硝材の
Δθgdの平均値、（νd ）34p ，（νd ）34n は夫々第
３レンズ群，第４レンズ群を構成する正レンズおよび負
レンズに用いる硝材のνd の平均値である。
【００２１】カムコーダー用ズームレンズ等の小型なズ
ームレンズを達成するためには、前述のように、物体側
から順に、正の屈折力を持ちズーミングに際して固定の
第１レンズ群と、ズーミングに際して光軸に沿って移動
して変倍作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、ズーミングに際して固定の第３レンズ群と、ズーミ
ングの際に前後に移動して変倍による像面の変動を補正
して一定に保つ作用と結像作用とを有する正の屈折力を
持つ第４レンズ群とからなる４群ズームレンズや、物体
側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際固定の第
１レンズ群と、ズーミングの際に光軸に沿って移動し、
変動作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群と、ズ
ーミングに際し前後に移動して変倍の際の像面の変動を
補正して一定に保つ作用を有し正の屈折力を持つ第３レ
ンズ群と、ズーミングの際固定であって結像作用を有し
正の屈折力を持つ第４レンズ群とからなる４群ズームレ
ンズがある。
ームレンズを達成するためには、前述のように、物体側
から順に、正の屈折力を持ちズーミングに際して固定の
第１レンズ群と、ズーミングに際して光軸に沿って移動
して変倍作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、ズーミングに際して固定の第３レンズ群と、ズーミ
ングの際に前後に移動して変倍による像面の変動を補正
して一定に保つ作用と結像作用とを有する正の屈折力を
持つ第４レンズ群とからなる４群ズームレンズや、物体
側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際固定の第
１レンズ群と、ズーミングの際に光軸に沿って移動し、
変動作用を有する負の屈折力を持つ第２レンズ群と、ズ
ーミングに際し前後に移動して変倍の際の像面の変動を
補正して一定に保つ作用を有し正の屈折力を持つ第３レ
ンズ群と、ズーミングの際固定であって結像作用を有し
正の屈折力を持つ第４レンズ群とからなる４群ズームレ
ンズがある。
【００２２】これら従来のズームレンズは、簡単な構成
であり、しかも可動群を動かすスペースを効率よく確保
した小型化に適したズームタイプであるが、小型化を図
るために各レンズ群の構成枚数を少なくして屈折力を強
くしているために収差変動が大になる欠点がある。
であり、しかも可動群を動かすスペースを効率よく確保
した小型化に適したズームタイプであるが、小型化を図
るために各レンズ群の構成枚数を少なくして屈折力を強
くしているために収差変動が大になる欠点がある。
【００２３】そのため、非球面レンズを用いて収差補正
を行なうようにした従来例が増えている。しかし非球面
レンズは、単色収差の補正には効果があるが、色収差を
補正する能力はなく、単に非球面レンズを用いるだけで
は高精細画像を取り込む結像レンズとして要求される光
学性能を達成できない。前記のような構成枚数の少ない
レンズ系にて色収差を十分良好に補正するためには、使
用する硝材を、光学特性を十分考慮して選択する必要が
ある。
を行なうようにした従来例が増えている。しかし非球面
レンズは、単色収差の補正には効果があるが、色収差を
補正する能力はなく、単に非球面レンズを用いるだけで
は高精細画像を取り込む結像レンズとして要求される光
学性能を達成できない。前記のような構成枚数の少ない
レンズ系にて色収差を十分良好に補正するためには、使
用する硝材を、光学特性を十分考慮して選択する必要が
ある。
【００２４】特に銀塩カメラや電子カメラ等は、色収差
の補正対象となる波長が広範囲にわたり、いわゆる２次
スペクトルの補正が極めて重要になり、使用する硝材の
光学特性も屈折率とアッベ数のみならず異常分散特性を
十分に考慮しなければならない。更にＣ線およびＦ線の
色収差を補正する１次の色収差と２次スペクトルの補正
や、色収差の補正と単色収差の補正とは矛盾する場合が
多く、両者を良好に補正することは困難である。
の補正対象となる波長が広範囲にわたり、いわゆる２次
スペクトルの補正が極めて重要になり、使用する硝材の
光学特性も屈折率とアッベ数のみならず異常分散特性を
十分に考慮しなければならない。更にＣ線およびＦ線の
色収差を補正する１次の色収差と２次スペクトルの補正
や、色収差の補正と単色収差の補正とは矛盾する場合が
多く、両者を良好に補正することは困難である。
【００２５】本発明は、レンズ材料として使用する硝材
の光学特性を検討し、単色収差や１次の色収差、２次ス
ペクトル等を良好に補正したものである。
の光学特性を検討し、単色収差や１次の色収差、２次ス
ペクトル等を良好に補正したものである。
【００２６】本発明のズームレンズにおいて、第１レン
ズ群は、広角端から望遠端にかけて、レンズ系を通過す
る光線の挙動が大きく変動するため、特に第１レンズ群
単独で諸収差が十分補正されていなければならない。色
収差を補正する観点から考えると、第１レンズ群は、正
の屈折力を有するので、負レンズには高分散の硝材を、
正レンズには低分散の硝材を用いる必要がある。しか
し、このような硝材の組合わせによる色収差の補正は、
１次の色消し即ち、Ｃ線とＦ線とで発生する色収差を等
しくする補正であり、２次スペクトルの補正には有効で
はなく、更に硝材が限定される。
ズ群は、広角端から望遠端にかけて、レンズ系を通過す
る光線の挙動が大きく変動するため、特に第１レンズ群
単独で諸収差が十分補正されていなければならない。色
収差を補正する観点から考えると、第１レンズ群は、正
の屈折力を有するので、負レンズには高分散の硝材を、
正レンズには低分散の硝材を用いる必要がある。しか
し、このような硝材の組合わせによる色収差の補正は、
１次の色消し即ち、Ｃ線とＦ線とで発生する色収差を等
しくする補正であり、２次スペクトルの補正には有効で
はなく、更に硝材が限定される。
【００２７】本発明のズームレンズのように、銀塩カメ
ラや電子カメラ等の撮影レンズは、通常ｇ線などの短波
長域での２次スペクトルが問題となり、１次の色収差を
補正するためにｇ線に対する色収差は大きく正方向に発
生する。したがって、２次スペクトルを補正するために
は、ｇ線に対する色収差を負の方向に戻す必要がある。
そのためには、正レンズのｇ線に対する屈折率を相対的
に高くするか、あるいは負レンズのｇ線に対する屈折率
を相対的に低くすればよい。
ラや電子カメラ等の撮影レンズは、通常ｇ線などの短波
長域での２次スペクトルが問題となり、１次の色収差を
補正するためにｇ線に対する色収差は大きく正方向に発
生する。したがって、２次スペクトルを補正するために
は、ｇ線に対する色収差を負の方向に戻す必要がある。
そのためには、正レンズのｇ線に対する屈折率を相対的
に高くするか、あるいは負レンズのｇ線に対する屈折率
を相対的に低くすればよい。
【００２８】ここで、硝材の短波長域での異常分散性を
示すΔθgdを考えると、ｇ線の屈折率を相対的に高くす
るためには、Δθgdの値を大にし又ｇ線の屈折率を相対
的に低くするためには、Δθgdの値を小にすればよい。
つまり、正レンズは、Δθgdの値を大にし、負レンズは
Δθgdの値を小にすればよい。この条件は、レンズ系全
体の色収差の振る舞いとｇ線に対する屈折率との関係に
より得られるもので、レンズ群の正負には関係しない。
示すΔθgdを考えると、ｇ線の屈折率を相対的に高くす
るためには、Δθgdの値を大にし又ｇ線の屈折率を相対
的に低くするためには、Δθgdの値を小にすればよい。
つまり、正レンズは、Δθgdの値を大にし、負レンズは
Δθgdの値を小にすればよい。この条件は、レンズ系全
体の色収差の振る舞いとｇ線に対する屈折率との関係に
より得られるもので、レンズ群の正負には関係しない。
【００２９】次に、ガラスマップを検討すると、アッベ
数の小さい高分散硝材は、Δθgdの値が大でありアッベ
数が大きくなるにしたがってΔθgdは減少する。そして
おおざっぱに分類すると、おおよそνd ＝３５近傍でΔ
θgdは０の近傍の値になり、おおよそνd ＝６０近傍ま
での間は｜Δθgd｜の値の小さないわゆるノーマルガラ
スと、Δθgdが負の大きな値を持つランタン系ガラスの
２種類が分布する。ノーマルガラスは、おおよそνd ＝
７０近辺まで存在するが、おおよそνd ＝６３近辺から
大きな値になるとΔθgdの値の大きないわゆる異常分散
ガラスが分布するようになる。
数の小さい高分散硝材は、Δθgdの値が大でありアッベ
数が大きくなるにしたがってΔθgdは減少する。そして
おおざっぱに分類すると、おおよそνd ＝３５近傍でΔ
θgdは０の近傍の値になり、おおよそνd ＝６０近傍ま
での間は｜Δθgd｜の値の小さないわゆるノーマルガラ
スと、Δθgdが負の大きな値を持つランタン系ガラスの
２種類が分布する。ノーマルガラスは、おおよそνd ＝
７０近辺まで存在するが、おおよそνd ＝６３近辺から
大きな値になるとΔθgdの値の大きないわゆる異常分散
ガラスが分布するようになる。
【００３０】本発明のレンズ系において、第１レンズ群
中の負レンズは、１次の色補正のためには高分散硝材を
用いるのが好ましいが、高分散硝材はΔθgdが大になり
すぎるため２次スペクトルの補正には不適当である。又
第１レンズ群の正レンズに用いる硝材としては、低分散
でΔθgdの値が大きいいわゆる異常分散ガラスが適して
いるが、屈折率が低くなるために他の単色収差の補正が
困難になる。
中の負レンズは、１次の色補正のためには高分散硝材を
用いるのが好ましいが、高分散硝材はΔθgdが大になり
すぎるため２次スペクトルの補正には不適当である。又
第１レンズ群の正レンズに用いる硝材としては、低分散
でΔθgdの値が大きいいわゆる異常分散ガラスが適して
いるが、屈折率が低くなるために他の単色収差の補正が
困難になる。
【００３１】以上の点を考え、本発明のズームレンズ
は、第１レンズ群を前記の条件（１），（２），（３）
を満足するようにした。
は、第１レンズ群を前記の条件（１），（２），（３）
を満足するようにした。
【００３２】条件（１）の上限を越えると負レンズの分
散が大きくなり、１次の色補正にとっては好ましいが、
２次スペクトルを補正するための条件である条件（２）
を満足する硝材を選択することが困難になる。また条件
（１）の下限を越えると負レンズの分散が小になり、１
次の色補正が困難になり、特に広角端における倍率の色
収差が大きく残存することになる。
散が大きくなり、１次の色補正にとっては好ましいが、
２次スペクトルを補正するための条件である条件（２）
を満足する硝材を選択することが困難になる。また条件
（１）の下限を越えると負レンズの分散が小になり、１
次の色補正が困難になり、特に広角端における倍率の色
収差が大きく残存することになる。
【００３３】条件（２）の上限を越えると、負レンズの
異常分散性が逆方向に動き、特に望遠端での軸上色収差
の補正が困難になり、下限を越えると条件（１）を満足
する硝材が得られなくなる。
異常分散性が逆方向に動き、特に望遠端での軸上色収差
の補正が困難になり、下限を越えると条件（１）を満足
する硝材が得られなくなる。
【００３４】条件（３）の上限を越えると正レンズに用
いる硝材としては分散が大きくなりすぎて、広角端での
倍率の色収差の補正が困難になる。
いる硝材としては分散が大きくなりすぎて、広角端での
倍率の色収差の補正が困難になる。
【００３５】上記のズームレンズにおいて、２次スペク
トルの補正を一層良好にするためには、次の条件（１
２）を満足することが望ましい。
トルの補正を一層良好にするためには、次の条件（１
２）を満足することが望ましい。
【００３６】（１２） ０．０２＜（Δθgd）1p ここで（Δθgd）1pは第１レンズ群の正レンズのΔθgp
の平均値である。
の平均値である。
【００３７】この条件（１２）の下限を越えると正レン
ズでの２次スペクトルの補正効果が十分に得られず高度
な色補正が困難になる。
ズでの２次スペクトルの補正効果が十分に得られず高度
な色補正が困難になる。
【００３８】第１レンズ群の正レンズによる２次スペク
トルの補正作用を一層増大せしめるためには、下記条件
（１２’）を満足することが好ましい。 （１２’） ０．０３＜（Δθgd）1p
トルの補正作用を一層増大せしめるためには、下記条件
（１２’）を満足することが好ましい。 （１２’） ０．０３＜（Δθgd）1p
【００３９】本発明のズームレンズの第１レンズ群は、
広角端においては広い画角の軸外光線を又、望遠端にお
いては光線高の高い軸上光線を滑らかに曲げて第２レン
ズ群へ導く必要がある。そのために、この第１レンズ群
は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負のメニス
カスレンズと少なくとも２枚の正レンズとから構成し、
更に像側の正レンズを物体側に凸面を向けた正のメニス
カスレンズにすることが望ましい。
広角端においては広い画角の軸外光線を又、望遠端にお
いては光線高の高い軸上光線を滑らかに曲げて第２レン
ズ群へ導く必要がある。そのために、この第１レンズ群
は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負のメニス
カスレンズと少なくとも２枚の正レンズとから構成し、
更に像側の正レンズを物体側に凸面を向けた正のメニス
カスレンズにすることが望ましい。
【００４０】更に、前記の第１レンズ群の少なくとも２
枚の正レンズのうち物体側の正レンズは、メニスカス形
状もしくは両凸形状で屈折力を強くすることが好まし
い。ここで単色収差特にペッツバール和を良好に補正す
るためには、物体側の正レンズの屈折率を像側の正レン
ズの屈折率と同じかもしくは高くすることが望ましい。
枚の正レンズのうち物体側の正レンズは、メニスカス形
状もしくは両凸形状で屈折力を強くすることが好まし
い。ここで単色収差特にペッツバール和を良好に補正す
るためには、物体側の正レンズの屈折率を像側の正レン
ズの屈折率と同じかもしくは高くすることが望ましい。
【００４１】次に本発明のズームレンズにおいて、第２
レンズ群は負の屈折力のレンズ群であり、主として変倍
を担当するレンズ群であるので、その屈折力が大にあっ
て、しかもズーミングに際して大きく移動するので、収
差変動が問題になる。そこで、第２レンズ群での特に単
色収差の発生を抑えるためには、負レンズの枚数を増や
して負の屈折力を分散させることが好ましい。しかし色
収差を考えると特に広角端における負の倍率の色収差の
発生が大であってその補正が極めて難しくなる。したが
って、第２レンズ群は、物体側から順に、像側に負の屈
折力の強いほうの面を向けた負レンズと、負レンズと、
物体側に正の屈折力との強い方の面を向けた正レンズに
て構成し、使用する硝材を適切に選択するのが好まし
い。
レンズ群は負の屈折力のレンズ群であり、主として変倍
を担当するレンズ群であるので、その屈折力が大にあっ
て、しかもズーミングに際して大きく移動するので、収
差変動が問題になる。そこで、第２レンズ群での特に単
色収差の発生を抑えるためには、負レンズの枚数を増や
して負の屈折力を分散させることが好ましい。しかし色
収差を考えると特に広角端における負の倍率の色収差の
発生が大であってその補正が極めて難しくなる。したが
って、第２レンズ群は、物体側から順に、像側に負の屈
折力の強いほうの面を向けた負レンズと、負レンズと、
物体側に正の屈折力との強い方の面を向けた正レンズに
て構成し、使用する硝材を適切に選択するのが好まし
い。
【００４２】この第２レンズ群は、負の屈折力を持つた
めに、第１レンズ群とは逆の構成つまり負レンズには低
分散の硝材を、正レンズには高分散の硝材を配置するこ
とが１次の色消し条件になる。しかし２次スペクトルの
補正のためには、第１レンズ群と同じように正レンズに
はΔθgdを大きく又負レンズにはΔθgdを小さくするこ
とが好ましい。
めに、第１レンズ群とは逆の構成つまり負レンズには低
分散の硝材を、正レンズには高分散の硝材を配置するこ
とが１次の色消し条件になる。しかし２次スペクトルの
補正のためには、第１レンズ群と同じように正レンズに
はΔθgdを大きく又負レンズにはΔθgdを小さくするこ
とが好ましい。
【００４３】これらの点を考慮して適切な硝材を検討し
た結果、前掲の条件（４），（５），（６），（７）を
満足することが望ましいことを見出した。
た結果、前掲の条件（４），（５），（６），（７）を
満足することが望ましいことを見出した。
【００４４】条件（４）の上限を越えると負レンズの分
散が大になりすぎて１次の色補正が困難になり、広角端
における倍率の色収差や望遠端における軸上色収差を同
時に補正することが困難になる。また下限を越えると負
の分散が小さくなりすぎてこのレンズ群での２次スペク
トルの補正のための条件（５）を満足する硝材の選択が
難しくなる。
散が大になりすぎて１次の色補正が困難になり、広角端
における倍率の色収差や望遠端における軸上色収差を同
時に補正することが困難になる。また下限を越えると負
の分散が小さくなりすぎてこのレンズ群での２次スペク
トルの補正のための条件（５）を満足する硝材の選択が
難しくなる。
【００４５】条件（５）の上限を越えると２次スペクト
ルの補正効果が減少するとともに、使用出来る硝材が低
屈折率又は高分散の硝材に限定される。前者の低分散の
硝材の場合、負レンズで発生する負のペッツバール和が
大になりすぎて像面湾曲が補正できなくなり、又後者の
高分散の硝材の場合、１次の色補正が困難になる。又条
件（５）の下限を越えると屈折率の高いランタン系の硝
材に限定されて分散が大きくなり、１次の色補正が不十
分になる。
ルの補正効果が減少するとともに、使用出来る硝材が低
屈折率又は高分散の硝材に限定される。前者の低分散の
硝材の場合、負レンズで発生する負のペッツバール和が
大になりすぎて像面湾曲が補正できなくなり、又後者の
高分散の硝材の場合、１次の色補正が困難になる。又条
件（５）の下限を越えると屈折率の高いランタン系の硝
材に限定されて分散が大きくなり、１次の色補正が不十
分になる。
【００４６】条件（６）の下限を越えると正レンズの分
散が小さくなり、１次の色補正が不十分で、広角端にお
ける倍率の色収差や望遠端における軸上色収差を同時に
補正することが困難になる。
散が小さくなり、１次の色補正が不十分で、広角端にお
ける倍率の色収差や望遠端における軸上色収差を同時に
補正することが困難になる。
【００４７】条件（７）の下限を越えると条件（６）を
満足する硝材の選択が困難になる。
満足する硝材の選択が困難になる。
【００４８】第２レンズ群において正レンズによる２次
スペクトルの補正効果を高めるためには、条件
（７’）、更に高めるためには条件（７”）を満足する
ことが望ましい。 （７’） ０．０２０＜（Δθgd）2p （７”） ０．０２５＜（Δθgd）2p
スペクトルの補正効果を高めるためには、条件
（７’）、更に高めるためには条件（７”）を満足する
ことが望ましい。 （７’） ０．０２０＜（Δθgd）2p （７”） ０．０２５＜（Δθgd）2p
【００４９】更に、本発明のズームレンズにおいて、第
３レンズ群と第４レンズ群は、第２レンズ群を射出した
発散光束を結像させるレンズ群であって、第３レンズ群
又は第４レンズ群、あるいはこれら第３，第４レンズ群
の一部のレンズがコンペンセーターの役割を持ち、ズー
ミングに際して光軸上を前後に移動させる。しかし、こ
れら移動距離は比較的小であるため広角端から望遠端に
かけての収差の発生状況は比較的安定している。
３レンズ群と第４レンズ群は、第２レンズ群を射出した
発散光束を結像させるレンズ群であって、第３レンズ群
又は第４レンズ群、あるいはこれら第３，第４レンズ群
の一部のレンズがコンペンセーターの役割を持ち、ズー
ミングに際して光軸上を前後に移動させる。しかし、こ
れら移動距離は比較的小であるため広角端から望遠端に
かけての収差の発生状況は比較的安定している。
【００５０】これら第３レンズ群，第４レンズ群は、い
ずれも正のレンズ群であるため、第１レンズ群と同様の
考えで収差補正を行なえばよいが、第３，第４レンズ群
は、結像レンズ群であるため正の屈折力が強く色収差以
外の収差特にペッツバール和に及ぼす影響を考慮しなけ
ればならない。この点を考慮して第３，第４レンズ群に
関して硝材を検討した結果、前掲の条件（８），
（９），（１０），（１１）を満足することが望ましい
ことを見出した。
ずれも正のレンズ群であるため、第１レンズ群と同様の
考えで収差補正を行なえばよいが、第３，第４レンズ群
は、結像レンズ群であるため正の屈折力が強く色収差以
外の収差特にペッツバール和に及ぼす影響を考慮しなけ
ればならない。この点を考慮して第３，第４レンズ群に
関して硝材を検討した結果、前掲の条件（８），
（９），（１０），（１１）を満足することが望ましい
ことを見出した。
【００５１】条件（８）の上限を越えると負レンズの分
散が大きくなり１次の色補正には有利であるが、条件
（９）を満足するΔθgdの硝材を選択することが困難に
なる。また条件（８）の下限を越えると負レンズの分散
が小さくなり、１次の色補正が困難になり、広角端にお
ける倍率の色収差と望遠端における軸上色収差を同時に
補正することが困難になる。
散が大きくなり１次の色補正には有利であるが、条件
（９）を満足するΔθgdの硝材を選択することが困難に
なる。また条件（８）の下限を越えると負レンズの分散
が小さくなり、１次の色補正が困難になり、広角端にお
ける倍率の色収差と望遠端における軸上色収差を同時に
補正することが困難になる。
【００５２】条件（９）の上限を越えると２次スペクト
ルを補正する方向とは逆方向になり、又下限を越えると
条件（８）を満足する硝材を得ることが困難になる。
ルを補正する方向とは逆方向になり、又下限を越えると
条件（８）を満足する硝材を得ることが困難になる。
【００５３】条件（１０）の上限を越えると正レンズの
分散が大きくなりすぎて１次の色補正が困難になり広角
端における倍率の色収差と望遠端における軸上色収差を
同時に補正することが困難である。
分散が大きくなりすぎて１次の色補正が困難になり広角
端における倍率の色収差と望遠端における軸上色収差を
同時に補正することが困難である。
【００５４】条件（１１）の下限を越えると２次スペク
トルの補正効果が小さくなり、所望の色収差性能が得ら
れない。
トルの補正効果が小さくなり、所望の色収差性能が得ら
れない。
【００５５】上記の条件（１０），（１１）を満足する
低分散硝材は、屈折率が小さくペッツバールが悪化する
おそれがある。これを防ぐために、第４レンズ群を、物
体側より順に、正の屈折力を有する第４１レンズ群と負
の屈折力を有する第４２レンズ群とにて構成することが
好ましい。第４レンズ群をこのような構成にすることに
よって第２レンズ成分の負の屈折力を増大させてペッツ
バール和の補正を行なってもこの第２レンズ成分を通過
する軸上光線高が低く他の収差への影響を最小にするこ
とが出来る。又ペッツバール和を良好に補正するために
は、正レンズの屈折率を出来るだけ高くすることが望ま
しく具体的には、下記条件（１３）を満足することが望
ましい。
低分散硝材は、屈折率が小さくペッツバールが悪化する
おそれがある。これを防ぐために、第４レンズ群を、物
体側より順に、正の屈折力を有する第４１レンズ群と負
の屈折力を有する第４２レンズ群とにて構成することが
好ましい。第４レンズ群をこのような構成にすることに
よって第２レンズ成分の負の屈折力を増大させてペッツ
バール和の補正を行なってもこの第２レンズ成分を通過
する軸上光線高が低く他の収差への影響を最小にするこ
とが出来る。又ペッツバール和を良好に補正するために
は、正レンズの屈折率を出来るだけ高くすることが望ま
しく具体的には、下記条件（１３）を満足することが望
ましい。
【００５６】 （１３） １．４８＜（ｎe ）34p ＜１．６５ ただし、（ｎe ）34p は第３レンズ群，第４レンズ群を
構成する正レンズのｅ線での屈折率の平均値である。
構成する正レンズのｅ線での屈折率の平均値である。
【００５７】条件（１３）の上限を越えると条件（１
１）を満足する硝材を選択することができなくなり、又
下限を越えるとペッツバール和の悪化が著しく、負レン
ズの屈折力を大きくしても他の収差の悪化を招かずに補
正することが出来ない。
１）を満足する硝材を選択することができなくなり、又
下限を越えるとペッツバール和の悪化が著しく、負レン
ズの屈折力を大きくしても他の収差の悪化を招かずに補
正することが出来ない。
【００５８】また、倍率の色収差の補正のために第１レ
ンズ群に用いる負レンズに高分散の硝材を用いる必要性
が高いときは、第３レンズ群と第４レンズ群での２次ス
ペクトルの補正効果を高めることが望ましい。具体的に
は、下記条件（９’），（１１’）を満足することが望
ましい。
ンズ群に用いる負レンズに高分散の硝材を用いる必要性
が高いときは、第３レンズ群と第４レンズ群での２次ス
ペクトルの補正効果を高めることが望ましい。具体的に
は、下記条件（９’），（１１’）を満足することが望
ましい。
【００５９】（９’） −０．００５＜（Δθgd）
34n ＜０．００５ （１１’） ０．０２５＜（Δθgd）34p 本発明レンズ系において、更に収差を良好に補正するた
めには下記条件（１４），（１５），（１６），（１
７），（１８），（１９）を満足することが望ましい。
34n ＜０．００５ （１１’） ０．０２５＜（Δθgd）34p 本発明レンズ系において、更に収差を良好に補正するた
めには下記条件（１４），（１５），（１６），（１
７），（１８），（１９）を満足することが望ましい。
【００６０】 （１４） ０．１０＜φ1 ／φW ＜０．２１ （１５） ０．５４＜｜φ2 ／φW ｜＜０．７６ （１６） ０．１０＜φ3 ／φW ＜０．２６ （１７） ０．２６＜φ4 ／φW ＜０．４５ （１８） ０．１９＜｜φ42／φW ｜＜０．４８ （１９） ０．３８＜｜φ42／φ41｜＜０．７４ ただし、φ1 ，φ2 ，φ3 ，φ4 ，φ41，φ42，は夫々
第１レンズ群，第２レンズ群，第３レンズ群，第４レン
ズ群，第４レンズ群の第１レンズ成分および第４レンズ
群の第２レンズ成分の屈折力、φW は広角端における全
系の屈折力である。
第１レンズ群，第２レンズ群，第３レンズ群，第４レン
ズ群，第４レンズ群の第１レンズ成分および第４レンズ
群の第２レンズ成分の屈折力、φW は広角端における全
系の屈折力である。
【００６１】条件（１４）の上限を越えて第１レンズ群
の屈折力が大になると第２レンズ群の屈折力も大にしな
いとバランスがとれなくなり、レンズ系のバックフォー
カスの確保や全長を短くするためには有利であるが、諸
収差特に望遠端での球面収差、コマ収差、非点収差が悪
化し他のレンズ群で補正出来ない。又条件（１４）の下
限を越えて第１レンズ群の屈折力が小になると第３レン
ズ群や第４レンズ群で発生する軸上色収差や倍率の色収
差および球面収差の補正が困難になり特に広角端から中
間焦点距離にかけての残存収差が大きくなる。
の屈折力が大になると第２レンズ群の屈折力も大にしな
いとバランスがとれなくなり、レンズ系のバックフォー
カスの確保や全長を短くするためには有利であるが、諸
収差特に望遠端での球面収差、コマ収差、非点収差が悪
化し他のレンズ群で補正出来ない。又条件（１４）の下
限を越えて第１レンズ群の屈折力が小になると第３レン
ズ群や第４レンズ群で発生する軸上色収差や倍率の色収
差および球面収差の補正が困難になり特に広角端から中
間焦点距離にかけての残存収差が大きくなる。
【００６２】条件（１５）の上限を越えて第２レンズ群
の屈折力が大になると、レンズ系のバックフォーカスの
確保と全長を短くするためには有利であるが、正のレン
ズ群中のいずれかのレンズ群の屈折力を増大させる必要
があり、そのため広角端から望遠端にかけての諸収差の
変動時に倍率の色収差の変動が大きい。また条件（１
５）の下限を越えて第２レンズ群の屈折力が小になると
変倍比を確保するためには、第２レンズ群の移動距離を
大にしなければならずレンズ系が大型になる。更に正の
レンズ群で発生する負の球面収差を良好に補正すること
が困難になり、球面収差の変動が大になる。
の屈折力が大になると、レンズ系のバックフォーカスの
確保と全長を短くするためには有利であるが、正のレン
ズ群中のいずれかのレンズ群の屈折力を増大させる必要
があり、そのため広角端から望遠端にかけての諸収差の
変動時に倍率の色収差の変動が大きい。また条件（１
５）の下限を越えて第２レンズ群の屈折力が小になると
変倍比を確保するためには、第２レンズ群の移動距離を
大にしなければならずレンズ系が大型になる。更に正の
レンズ群で発生する負の球面収差を良好に補正すること
が困難になり、球面収差の変動が大になる。
【００６３】条件（１６）の上限を越えて第３レンズ群
の屈折力が大になるか、条件（１７）の下限を越え第４
レンズ群の屈折力が小になると正の屈折力が第３レンズ
群に集まり、特に軸上色収差と倍率の色収差の発生の割
合いが変化し、広角端から望遠端にかけてバランス良く
補正することが困難になり、広角端での倍率の色収差あ
るいは望遠端において軸上色収差が大きく残存する。こ
こで色収差の補正を優先させた場合、特にメリディオナ
ル像面の変動が大きくなり補正が困難になる。また条件
（１６）の下限を越えて第３レンズ群の屈折力が小にな
るか条件（１７）の上限を越えて第４レンズ群の屈折力
が大になると正の屈折力が第４レンズ群に集まり、第４
レンズ群にて発生する球面収差や軸上色収差が増大し補
正が困難になる。
の屈折力が大になるか、条件（１７）の下限を越え第４
レンズ群の屈折力が小になると正の屈折力が第３レンズ
群に集まり、特に軸上色収差と倍率の色収差の発生の割
合いが変化し、広角端から望遠端にかけてバランス良く
補正することが困難になり、広角端での倍率の色収差あ
るいは望遠端において軸上色収差が大きく残存する。こ
こで色収差の補正を優先させた場合、特にメリディオナ
ル像面の変動が大きくなり補正が困難になる。また条件
（１６）の下限を越えて第３レンズ群の屈折力が小にな
るか条件（１７）の上限を越えて第４レンズ群の屈折力
が大になると正の屈折力が第４レンズ群に集まり、第４
レンズ群にて発生する球面収差や軸上色収差が増大し補
正が困難になる。
【００６４】条件（１８）の上限を越えて｜φ４２／φ
Ｗ｜の値が大になるか条件（１９）の上限を越えて｜φ
４２／φ41｜の値が大になると、第４レンズ群内におけ
る軸上光線に対する補正寄与と軸外光線に対する補正寄
与が変化してバランスをとることが困難になり、広角端
での色収差、望遠端でのメリディオナル像面湾曲、広角
端から中間焦点距離にかけてのコマ収差が大きく残存し
好ましくない。逆に条件（１８）の下限を越えて｜φ
４２／φＷ｜の値が小さくなるか条件（１９）の下限を
越えて｜φ４２／φ41｜の値が小さくなると広角端から
望遠端にかけてのメリディオナル像面湾曲と軸上色収差
の変動が大きくなる。更に中間焦点距離から望遠端にか
けての球面収差が大きく残存し補正することが困難にな
る。
Ｗ｜の値が大になるか条件（１９）の上限を越えて｜φ
４２／φ41｜の値が大になると、第４レンズ群内におけ
る軸上光線に対する補正寄与と軸外光線に対する補正寄
与が変化してバランスをとることが困難になり、広角端
での色収差、望遠端でのメリディオナル像面湾曲、広角
端から中間焦点距離にかけてのコマ収差が大きく残存し
好ましくない。逆に条件（１８）の下限を越えて｜φ
４２／φＷ｜の値が小さくなるか条件（１９）の下限を
越えて｜φ４２／φ41｜の値が小さくなると広角端から
望遠端にかけてのメリディオナル像面湾曲と軸上色収差
の変動が大きくなる。更に中間焦点距離から望遠端にか
けての球面収差が大きく残存し補正することが困難にな
る。
【００６５】更に条件（１４）乃至条件（１９）におい
てその上下限の値を下記条件（１４’）乃至（１９’）
に示すようにすれば一層望ましい。
てその上下限の値を下記条件（１４’）乃至（１９’）
に示すようにすれば一層望ましい。
【００６６】 （１４’） ０．１２＜φ1 ／φW ＜０．１７ （１５’） ０．５７＜｜φ2 ／φW ｜＜０．７３ （１６’） ０．１０＜φ3 ／φW ＜０．２３ （１７’） ０．３０＜φ4 ／φW ＜０．４１ （１８’） ０．２２＜｜φ42／φW ｜＜０．４５ （１９’） ０．４１＜｜φ42／φ41｜＜０．７０ 更に条件（１４），（１６），（１９）の代りに下記条
件（１４”），（１６”），（１９”）を満足すること
が望ましい。 （１４”） ０．１２５＜φ１／φＷ＜０．１４５ （１６”） ０．１７＜φ3／φＷ＜０．２３ （１９”） ０．４５＜｜φ４２／φ４１｜＜０．７
０
件（１４”），（１６”），（１９”）を満足すること
が望ましい。 （１４”） ０．１２５＜φ１／φＷ＜０．１４５ （１６”） ０．１７＜φ3／φＷ＜０．２３ （１９”） ０．４５＜｜φ４２／φ４１｜＜０．７
０
【００６７】
【実施例】次に本発明のズームレンズの各実施例を示
す。 実施例１ ｆ＝9.061 〜25.464〜71.998 ，Ｆ／2.0 ２ω＝49.947°〜18.297°〜6.327 ° ｒ1 ＝139.5134 ｄ1 ＝2.5000 ｎ1 ＝1.81264 ν1 ＝25.43 Δθgd＝0.0165 ｒ2 ＝80.9589 ｄ2 ＝1.0000 ｒ3 ＝103.9774 ｄ3 ＝7.2273 ｎ2 ＝1.43985 ν2 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ4 ＝-249.3944 ｄ4 ＝0.1500 ｒ5 ＝48.1566 ｄ5 ＝6.3422 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ6 ＝390.6397 ｄ6 ＝0.1500 ｒ7 ＝36.0540 ｄ7 ＝4.2911 ｎ4 ＝1.43985 ν4 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ8 ＝61.0815 ｄ8 ＝Ｄ1 （可変） ｒ9 ＝61.5748 ｄ9 ＝1.5000 ｎ5 ＝1.60548 ν5 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ10＝15.7087 ｄ10＝14.9271 ｒ11＝-21.1656 ｄ11＝1.5000 ｎ6 ＝1.60548 ν6 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ12＝20.7844 ｄ12＝0.1500 ｒ13＝20.6360 ｄ13＝8.6002 ｎ7 ＝1.84281 ν7 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ14＝57.3063 ｄ14＝Ｄ2 （可変） ｒ15＝∞（絞り） ｄ15＝1.0000 ｒ16＝-331.3956 ｄ16＝2.5000 ｎ8 ＝1.57098 ν8 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ17＝-32.3660 ｄ17＝0.1500 ｒ18＝15.8324 ｄ18＝2.5000 ｎ9 ＝1.57098 ν9 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ19＝-158.1052 ｄ19＝0.8531 ｒ20＝-26.1704 ｄ20＝1.5000 ｎ10＝1.80642 ν10＝34.97 Δθgd＝0.0003 ｒ21＝80.3910 ｄ21＝Ｄ3 （可変） ｒ22＝70.0995 ｄ22＝2.8000 ｎ11＝1.57098 ν11＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ23＝-20.7695 ｄ23＝0.1500 ｒ24＝19.7179 ｄ24＝8.7237 ｎ12＝1.57098 ν12＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ25＝-105.4606 ｄ25＝0.7647 ｒ26＝-18.6567 ｄ26＝1.5000 ｎ13＝1.85649 ν13＝32.28 Δθgd＝0.0022 ｒ27＝-174.0609 ｆ 9.061 25.464 71.998 Ｄ1 1.4000 19.7747 33.1226 Ｄ2 34.6787 16.2987 2.9565 Ｄ3 7.3055 4.8140 8.0961 １／（νd ）1n＝0.039 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.017 （Δθgd）1p＝0.062 ，１／（νd ）2n＝0.017 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝-0.003，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.030 １／（νd ）34p ＝0.014 ，（Δθgd）34n ＝0.001 （Δθgd）34p ＝0.027 ，（ｎe ）34p ＝1.571 ，φ1 ／φW ＝0.136 ｜φ2 ／φW ｜＝0.691 ，φ3 ／φW ＝0.182 ，φ4 ／φW ＝0.392 ｜φ42／φW ｜＝0.370 ，｜φ42／φ41｜＝0.609
す。 実施例１ ｆ＝9.061 〜25.464〜71.998 ，Ｆ／2.0 ２ω＝49.947°〜18.297°〜6.327 ° ｒ1 ＝139.5134 ｄ1 ＝2.5000 ｎ1 ＝1.81264 ν1 ＝25.43 Δθgd＝0.0165 ｒ2 ＝80.9589 ｄ2 ＝1.0000 ｒ3 ＝103.9774 ｄ3 ＝7.2273 ｎ2 ＝1.43985 ν2 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ4 ＝-249.3944 ｄ4 ＝0.1500 ｒ5 ＝48.1566 ｄ5 ＝6.3422 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ6 ＝390.6397 ｄ6 ＝0.1500 ｒ7 ＝36.0540 ｄ7 ＝4.2911 ｎ4 ＝1.43985 ν4 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ8 ＝61.0815 ｄ8 ＝Ｄ1 （可変） ｒ9 ＝61.5748 ｄ9 ＝1.5000 ｎ5 ＝1.60548 ν5 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ10＝15.7087 ｄ10＝14.9271 ｒ11＝-21.1656 ｄ11＝1.5000 ｎ6 ＝1.60548 ν6 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ12＝20.7844 ｄ12＝0.1500 ｒ13＝20.6360 ｄ13＝8.6002 ｎ7 ＝1.84281 ν7 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ14＝57.3063 ｄ14＝Ｄ2 （可変） ｒ15＝∞（絞り） ｄ15＝1.0000 ｒ16＝-331.3956 ｄ16＝2.5000 ｎ8 ＝1.57098 ν8 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ17＝-32.3660 ｄ17＝0.1500 ｒ18＝15.8324 ｄ18＝2.5000 ｎ9 ＝1.57098 ν9 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ19＝-158.1052 ｄ19＝0.8531 ｒ20＝-26.1704 ｄ20＝1.5000 ｎ10＝1.80642 ν10＝34.97 Δθgd＝0.0003 ｒ21＝80.3910 ｄ21＝Ｄ3 （可変） ｒ22＝70.0995 ｄ22＝2.8000 ｎ11＝1.57098 ν11＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ23＝-20.7695 ｄ23＝0.1500 ｒ24＝19.7179 ｄ24＝8.7237 ｎ12＝1.57098 ν12＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ25＝-105.4606 ｄ25＝0.7647 ｒ26＝-18.6567 ｄ26＝1.5000 ｎ13＝1.85649 ν13＝32.28 Δθgd＝0.0022 ｒ27＝-174.0609 ｆ 9.061 25.464 71.998 Ｄ1 1.4000 19.7747 33.1226 Ｄ2 34.6787 16.2987 2.9565 Ｄ3 7.3055 4.8140 8.0961 １／（νd ）1n＝0.039 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.017 （Δθgd）1p＝0.062 ，１／（νd ）2n＝0.017 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝-0.003，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.030 １／（νd ）34p ＝0.014 ，（Δθgd）34n ＝0.001 （Δθgd）34p ＝0.027 ，（ｎe ）34p ＝1.571 ，φ1 ／φW ＝0.136 ｜φ2 ／φW ｜＝0.691 ，φ3 ／φW ＝0.182 ，φ4 ／φW ＝0.392 ｜φ42／φW ｜＝0.370 ，｜φ42／φ41｜＝0.609
【００６８】実施例２ ｆ＝9.046 〜25.465〜71.992 ，Ｆ／2.0 ２ω＝50.417°〜18.243°〜6.344 ° ｒ1 ＝152.3247 ｄ1 ＝2.5000 ｎ1 ＝1.81264 ν1 ＝25.43 Δθgd＝0.0165 ｒ2 ＝83.1327 ｄ2 ＝1.0000 ｒ3 ＝103.0268 ｄ3 ＝5.5936 ｎ2 ＝1.43985 ν2 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ4 ＝-236.3738 ｄ4 ＝0.1500 ｒ5 ＝48.2477 ｄ5 ＝5.9198 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ6 ＝440.1637 ｄ6 ＝0.1500 ｒ7 ＝34.9932 ｄ7 ＝4.0660 ｎ4 ＝1.43985 ν4 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ8 ＝61.8422 ｄ8 ＝Ｄ1 （可変） ｒ9 ＝72.3857 ｄ9 ＝1.5000 ｎ5 ＝1.60548 ν5 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ10＝14.5704 ｄ10＝12.4293 ｒ11＝-19.9601 ｄ11＝1.5000 ｎ6 ＝1.60548 ν6 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ12＝21.1642 ｄ12＝0.1500 ｒ13＝21.0503 ｄ13＝6.1625 ｎ7 ＝1.84281 ν7 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ14＝69.8615 ｄ14＝Ｄ2 （可変） ｒ15＝∞（絞り） ｄ15＝1.0000 ｒ16＝-287.7720 ｄ16＝2.5000 ｎ8 ＝1.57098 ν8 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ17＝-30.3056 ｄ17＝0.1500 ｒ18＝16.9576 ｄ18＝2.5000 ｎ9 ＝1.57098 ν9 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ19＝-87.5745 ｄ19＝2.0057 ｒ20＝-25.8774 ｄ20＝1.2000 ｎ10＝1.80642 ν10＝34.97 Δθgd＝0.0003 ｒ21＝66.8633 ｒ22＝61.9059 ｄ22＝2.8000 ｎ11＝1.57098 ν11＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ23＝-21.0746 ｄ23＝0.1500 ｒ24＝21.0941 ｄ24＝7.3060 ｎ12＝1.57098 ν12＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ25＝-79.5816 ｄ25＝0.7497 ｒ26＝-21.1787 ｄ26＝1.2000 ｎ13＝1.85649 ν13＝32.28 Δθgd＝0.0022 ｒ27＝-356.0244 ｄ27＝1.0000 ｒ28＝∞ ｄ28＝7.0000 ｎ14＝1.51825 ν14＝64.15 ｒ29＝∞ ｆ 9.046 25.465 71.992 Ｄ1 1.4000 19.8294 33.1916 Ｄ2 34.3586 15.9299 2.5658 Ｄ3 8.2701 5.1604 7.9118 １／（νd ）1n＝0.039 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.017 （Δθgd）1p＝0.062 ，１／（νd ）2n＝0.017 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝-0.003，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.030 １／（νd ）34p ＝0.014 ，（Δθgd）34n ＝0.001 （Δθgd）34p ＝0.027 ，（ｎe ）34p ＝1.571 ，φ1 ／φW ＝0.140 ｜φ2 ／φW ｜＝0.707 ，φ3 ／φW ＝0.199 ，φ4 ／φW ＝0.389 ｜φ42／φW ｜＝0.344 ，｜φ42／φ41｜＝0.564
【００６９】実施例３ ｆ＝9.150 〜25.430〜71.943 ，Ｆ／2.0 ２ω＝50.125°〜17.851°〜6.284 ° ｒ1 ＝67.3534 ｄ1 ＝1.8000 ｎ1 ＝1.80642 ν1 ＝34.97 Δθgd＝0.0003 ｒ2 ＝41.7227 ｄ2 ＝5.3000 ｎ2 ＝1.43985 ν2 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ3 ＝-310.9797 ｄ3 ＝0.1000 ｒ4 ＝36.7193 ｄ4 ＝3.9573 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ5 ＝204.0192 ｄ5 ＝Ｄ1 （可変） ｒ6 ＝-176.6655 ｄ6 ＝1.0000 ｎ4 ＝1.65425 ν4 ＝58.52 Δθgd＝-0.0050 ｒ7 ＝12.9811 ｄ7 ＝3.7851 ｒ8 ＝-24.9700 ｄ8 ＝1.0000 ｎ5 ＝1.65425 ν5 ＝58.52 Δθgd＝-0.0050 ｒ9 ＝68.5111 ｄ9 ＝0.2000 ｒ10＝28.4668 ｄ10＝2.8000 ｎ6 ＝1.84281 ν6 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ11＝190.5820 ｄ11＝Ｄ2 （可変） ｒ12＝∞（絞り） ｄ12＝1.1000 ｒ13＝15.2088 （非球面） ｄ13＝3.8000 ｎ7 ＝1.57098 ν7 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ14＝-55.0074 ｒ15＝37.4721 ｄ15＝Ｄ3 （可変） ｒ16＝22.0013 （非球面） ｄ16＝2.8000 ｎ9 ＝1.57098 ν9 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ17＝802.9020 ｄ17＝0.1000 ｒ18＝24.9962 ｄ18＝1.0000 ｎ10＝1.75453 ν10＝35.27 Δθgd＝0.0036 ｒ19＝17.2865 ｄ19＝2.8000 ｎ11＝1.57098 ν11＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ20＝-53.7034 ｄ20＝0.1000 ｒ21＝13.9402 ｄ21＝1.3321 ｎ12＝1.63004 ν12＝35.70 Δθgd＝0.0002 ｒ22＝8.5579 非球面係数 （第１３面）Ａ4 ＝-0.27966×10-4 ，Ａ6 ＝-0.87535×10-7 Ａ8 ＝-0.15668×10-9 （第１６面）Ａ4 ＝-0.54064×10-4 ，Ａ6 ＝-0.98203×10-8 Ａ8 ＝-0.16407×10-9 ｆ 9.150 25.430 71.943 Ｄ1 1.5000 22.8193 39.2193 Ｄ2 39.7158 18.3971 2.0017 Ｄ3 7.6660 3.2561 2.8387 １／（νd ）1n＝0.029 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.000 （Δθgd）1p＝0.062 ，１／（νd ）2n＝0.017 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝-0.005，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.028 １／（νd ）34p ＝0.014 ，（Δθgd）34n ＝0.002 （Δθgd）34p ＝0.027 ，（ｎe ）34p ＝1.571 ，φ1 ／φW ＝0.131 ｜φ2 ／φW ｜＝0.605 ，φ3 ／φW ＝0.193 ，φ4 ／φW ＝0.319 ｜φ42／φW ｜＝0.235 ，｜φ42／φ41｜＝0.484
【００７０】実施例４ ｆ＝8.938 〜25.441〜71.978 ，Ｆ／2.0 ２ω＝49.346°〜17.658°〜6.204 ° ｒ1 ＝94.8594 ｄ1 ＝1.8000 ｎ1 ＝1.85649 ν1 ＝32.28 Δθgd＝0.0022 ｒ2 ＝52.0731 ｄ2 ＝5.5535 ｎ2 ＝1.43985 ν2 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ3 ＝-330.4893 ｄ3 ＝0.1000 ｒ4 ＝44.1397 ｄ4 ＝4.1218 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ5 ＝175.9434 ｄ5 ＝0.1000 ｒ6 ＝40.1589 ｄ6 ＝3.9902 ｎ4 ＝1.43985 ν4 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ7 ＝145.1529 ｄ7 ＝Ｄ1 （可変） ｒ8 ＝609.3378 ｄ8 ＝1.0000 ｎ5 ＝1.62033 ν5 ＝63.38 Δθgd＝0.0070 ｒ9 ＝10.5608 ｄ9 ＝4.4739 ｒ10＝-44.5113 ｄ10＝1.0000 ｎ6 ＝1.62033 ν6 ＝63.38 Δθgd＝0.0070 ｒ11＝35.1888 ｄ11＝0.1688 ｒ12＝17.3152 ｄ12＝0.9992 ｎ7 ＝1.84281 ν7 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ13＝30.9795 ｄ13＝Ｄ2 （可変） ｒ14＝∞（絞り） ｄ14＝1.1000 ｒ15＝-17.9714（非球面） ｄ15＝1.2101 ｎ8 ＝1.62033 ν8 ＝63.38 Δθgd＝0.0070 ｒ16＝-28.9343 ｄ16＝0.1000 ｒ17＝25.1740 ｄ17＝1.6914 ｎ9 ＝1.60520 ν9 ＝65.48 Δθgd＝0.0059 ｒ18＝-67.6119 ｄ18＝0.8091 ｎ10＝1.64419 ν10＝34.48 Δθgd＝0.0016 ｒ19＝-282.2911 ｄ19＝Ｄ3 （可変） ｒ20＝288.5352（非球面） ｄ20＝3.6317 ｎ11＝1.43985 ν11＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ21＝-21.9444 ｄ21＝0.1000 ｒ22＝16.6233 ｄ22＝1.0000 ｎ12＝1.69417 ν12＝31.08 Δθgd＝0.0024 ｒ23＝9.4208 ｄ23＝5.0129 ｎ13＝1.62033 ν13＝63.38 Δθgd＝0.0070 ｒ24＝-76.6563 ｄ24＝0.1000 ｒ25＝18.2512 ｄ25＝1.3824 ｎ14＝1.63004 ν14＝35.70 Δθgd＝0.0002 ｒ26＝9.9560 非球面係数 （第１５面）Ａ4 ＝-0.28298×10-4 ，Ａ6 ＝-0.90598×10-7 Ａ8 ＝-0.75613×10-9 （第２０面）Ａ4 ＝-0.64725×10-4 ，Ａ6 ＝-0.55523×10-7 Ａ8 ＝-0.13010×10-9 ｆ 8.938 25.441 71.978 Ｄ1 1.5000 19.8080 33.9524 Ｄ2 33.4539 15.1482 1.0044 Ｄ3 8.7909 6.7174 13.6922 １／（νd ）1n＝0.031 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.002 （Δθgd）1p＝0.062 ，１／（νd ）2n＝0.016 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝0.007 ，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.024 １／（νd ）34p ＝0.013 ，（Δθgd）34n ＝0.003 （Δθgd）34p ＝0.025 ，（ｎe ）34p ＝1.555 ，φ1 ／φW ＝0.157 ｜φ2 ／φW ｜＝0.629 ，φ3 ／φW ＝0.124 ，φ4 ／φW ＝0.395 ｜φ42／φW ｜＝0.241 ，｜φ42／φ41｜＝0.435
【００７１】実施例５ ｆ＝9.304 〜25.457〜71.964 ，Ｆ／2.0 ２ω＝49.471°〜17.846°〜6.262 ° ｒ1 ＝69.3098 ｄ1 ＝1.8000 ｎ1 ＝1.85649 ν1 ＝32.28 Δθgd＝0.0022 ｒ2 ＝43.4214 ｄ2 ＝5.1245 ｎ2 ＝1.49845 ν2 ＝81.61 Δθgd＝0.0364 ｒ3 ＝-460.3535 ｄ3 ＝0.1000 ｒ4 ＝37.6226 ｄ4 ＝4.0485 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ5 ＝185.5159 ｄ5 ＝Ｄ1 （可変） ｒ6 ＝-251.4932 ｄ6 ＝1.0000 ｎ4 ＝1.60548 ν4 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ7 ＝12.5818 ｄ7 ＝4.6702 ｒ8 ＝-23.2644 ｄ8 ＝1.0000 ｎ5 ＝1.60548 ν5 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ9 ＝75.0852 ｄ9 ＝0.1433 ｒ10＝28.1893 ｄ10＝2.0000 ｎ6 ＝1.84281 ν6 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ11＝114.7892 ｄ11＝Ｄ2 （可変） ｒ12＝∞（絞り） ｄ12＝1.1000 ｒ13＝16.8270 （非球面） ｄ13＝3.0702 ｎ7 ＝1.57098 ν7 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ14＝-45.9010（非球面） ｄ14＝0.8305 ｒ15＝-29.2714 ｄ15＝0.8000 ｎ8 ＝1.64419 ν8 ＝34.48 Δθgd＝0.0016 ｒ16＝163.1174 ｄ16＝Ｄ3 （可変） ｒ17＝38.0917 （非球面） ｄ17＝2.0000 ｎ9 ＝1.57098 ν9 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ18＝-35.1200 ｄ18＝0.1000 ｒ19＝16.2153 ｄ19＝1.0000 ｎ10＝1.80642 ν10＝34.97 Δθgd＝0.0003 ｒ20＝10.0172 ｄ20＝4.2918 ｎ11＝1.57098 ν11＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ21＝-51.0748 ｄ21＝0.1000 ｒ22＝66.1152 ｄ22＝1.3243 ｎ12＝1.60548 ν12＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ23＝10.9915 非球面係数 （第１３面）Ａ4 ＝-0.17119×10-4 ，Ａ6 ＝-0.77526×10-7 Ａ8 ＝-0.61292×10-9 （第１４面）Ａ4 ＝-0.47301×10-6 ，Ａ6 ＝-0.11792×10-6 Ａ8 ＝-0.11550×10-8 （第１７面）Ａ4 ＝-0.62049×10-4 ，Ａ6 ＝-0.19478×10-7 Ａ8 ＝-0.39877×10-9 ｆ 9.304 25.457 71.964 Ｄ1 1.5000 22.7213 39.7359 Ｄ2 39.7305 18.5090 1.5000 Ｄ3 9.1586 5.3246 6.9050 １／（νd ）1n＝0.031 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.002 （Δθgd）1p＝0.049 ，１／（νd ）2n＝0.017 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝-0.003，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.023 １／（νd ）34p ＝0.014 ，（Δθgd）34n ＝-0.000 （Δθgd）34p ＝0.027 ，（ｎe ）34p ＝1.571 ，φ1 ／φW ＝0.134 ｜φ2 ／φW ｜＝0.598 ，φ3 ／φW ＝0.208 ，φ4 ／φW ＝0.319 ｜φ42／φW ｜＝0.423 ，｜φ42／φ41｜＝0.686
【００７２】実施例６ ｆ＝9.015 〜25.458〜72.000 ，Ｆ／2.0 ２ω＝50.789°〜18.205°〜6.307 ° ｒ1 ＝140.8301 ｄ1 ＝2.5000 ｎ1 ＝1.81264 ν1 ＝25.43 Δθgd＝0.0165 ｒ2 ＝78.8473 ｄ2 ＝1.0000 ｒ3 ＝106.3821 ｄ3 ＝4.1253 ｎ2 ＝1.43985 ν2 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ4 ＝-248.1614 ｄ4 ＝0.1500 ｒ5 ＝47.1352 ｄ5 ＝5.8436 ｎ3 ＝1.43985 ν3 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ6 ＝620.9556 ｄ6 ＝0.1500 ｒ7 ＝33.7548 ｄ7 ＝4.0084 ｎ4 ＝1.43985 ν4 ＝94.97 Δθgd＝0.0622 ｒ8 ＝60.1247 ｄ8 ＝Ｄ1 （可変） ｒ9 ＝67.2809 ｄ9 ＝1.5000 ｎ5 ＝1.60548 ν5 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ10＝14.5860 ｄ10＝11.3750 ｒ11＝-19.6696 ｄ11＝1.5000 ｎ6 ＝1.60548 ν6 ＝60.70 Δθgd＝-0.0032 ｒ12＝20.4105 ｄ12＝0.1500 ｒ13＝20.6872 ｄ13＝4.0032 ｎ7 ＝1.84281 ν7 ＝21.00 Δθgd＝0.0356 ｒ14＝67.4603 ｄ14＝Ｄ2 （可変） ｒ15＝∞（絞り） ｒ16＝155.3540 ｄ16＝2.5000 ｎ8 ＝1.57098 ν8 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ17＝-34.2982 ｄ17＝0.1500 ｒ18＝14.8060 ｄ18＝2.5000 ｎ9 ＝1.57098 ν9 ＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ19＝-191.1452 ｄ19＝0.8527 ｒ20＝-27.3848 ｄ20＝1.2000 ｎ10＝1.80642 ν10＝34.97 Δθgd＝0.0003 ｒ21＝50.6393 ｄ21＝Ｄ3 （可変） ｒ22＝65.3893 ｄ22＝2.8000 ｎ11＝1.57098 ν11＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ23＝-19.3708 ｄ23＝0.1500 ｒ24＝20.3762 ｄ24＝7.0318 ｎ12＝1.57098 ν12＝71.30 Δθgd＝0.0266 ｒ25＝-111.1751 ｄ25＝0.9735 ｒ26＝-17.4860 ｄ26＝1.2000 ｎ13＝1.85649 ν13＝32.28 Δθgd＝0.0022 ｒ27＝-109.6380 ｆ 9.015 25.458 72.000 Ｄ1 1.4000 18.9748 32.8362 Ｄ2 33.7987 15.3195 2.3984 Ｄ3 7.0203 4.9939 8.1918 １／（νd ）1n＝0.039 ，１／（νd ）1p＝0.011 ，（Δθgd）1n＝0.017 （Δθgd）1p＝0.062 ，１／（νd ）2n＝0.017 ，１／（νd ）2p＝0.048 （Δθgd）2n＝-0.003，（Δθgd）2p＝0.036 ，１／（νd ）34n ＝0.030 １／（νd ）34p ＝0.014 ，（Δθgd）34n ＝0.001 （Δθgd）34p ＝0.027 ，（ｎe ）34p ＝1.571 ，φ1 ／φW ＝0.144 ｜φ2 ／φW ｜＝0.695 ，φ3 ／φW ＝0.209 ，φ4 ／φW ＝0.387 ｜φ42／φW ｜＝0.369 ，｜φ42／φ41｜＝0.596 ただしｒ1 ，ｒ2 ，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ
1 ，ｄ2 ，・・・ は各レンズの中心肉厚およびレンズ間
隔、ｎ1 ，ｎ2 ，・・・ は各レンズのｅ線の屈折率、ν
1 ，ν2 ，・・・ は各レンズのｄ線のアッベ数である。
1 ，ｄ2 ，・・・ は各レンズの中心肉厚およびレンズ間
隔、ｎ1 ，ｎ2 ，・・・ は各レンズのｅ線の屈折率、ν
1 ，ν2 ，・・・ は各レンズのｄ線のアッベ数である。
【００７３】実施例１は図１に示す通りの構成で、物体
側から順に、正の屈折力を有しズーミングに際して固定
である第１レンズ群と、負の屈折力を有しズーミングに
際して光軸上を単調に移動して変倍機能を持つ第２レン
ズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際して固定であ
る第３レンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際し
て光軸上を前後に移動して像面位置の調整を行なう第４
レンズ群とからなるレンズ系である。又各レンズ群は、
第１レンズ群が物体側から順に、凸面を物体側に向けた
負のメニスカスレンズと正の屈折力の強い方の面を物体
側に向けた両凸レンズと物体側に凸面を向けた正のメニ
スカスレンズ２枚とよりなり、第２レンズ群が、物体側
より順に、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズ
と両凹レンズと物体側に凸面を向けた正のメニスカスレ
ンズとよりなり、第３レンズ群が、物体側より順に、絞
りと、像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズと、正
の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと負
の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとか
らなり、第４レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力
の強い方の面を像側に向けた両凸レンズと、正の屈折力
の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと、凸面を像
側に向けた負のメニスカスレンズとよりなっている。
側から順に、正の屈折力を有しズーミングに際して固定
である第１レンズ群と、負の屈折力を有しズーミングに
際して光軸上を単調に移動して変倍機能を持つ第２レン
ズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際して固定であ
る第３レンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際し
て光軸上を前後に移動して像面位置の調整を行なう第４
レンズ群とからなるレンズ系である。又各レンズ群は、
第１レンズ群が物体側から順に、凸面を物体側に向けた
負のメニスカスレンズと正の屈折力の強い方の面を物体
側に向けた両凸レンズと物体側に凸面を向けた正のメニ
スカスレンズ２枚とよりなり、第２レンズ群が、物体側
より順に、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズ
と両凹レンズと物体側に凸面を向けた正のメニスカスレ
ンズとよりなり、第３レンズ群が、物体側より順に、絞
りと、像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズと、正
の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと負
の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとか
らなり、第４レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力
の強い方の面を像側に向けた両凸レンズと、正の屈折力
の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと、凸面を像
側に向けた負のメニスカスレンズとよりなっている。
【００７４】この実施例１のズームレンズの収差状況
は、図７，図８，図９に示す通りであって、簡単な構成
でありながら極めて高い光学性能を有しており、特に色
収差が良好に補正されていることがわかる。
は、図７，図８，図９に示す通りであって、簡単な構成
でありながら極めて高い光学性能を有しており、特に色
収差が良好に補正されていることがわかる。
【００７５】実施例２は、図２に示す通りの構成で、実
施例１と同様の構成のレンズ系である。図２においてレ
ンズ系と撮像面との間に配置されている平面板は、色フ
ィルターやローパスフィルター等の光学素子を表わして
いる。
施例１と同様の構成のレンズ系である。図２においてレ
ンズ系と撮像面との間に配置されている平面板は、色フ
ィルターやローパスフィルター等の光学素子を表わして
いる。
【００７６】この実施例２の収差状況は、図１０，図１
１，図１２に示す通りである。
１，図１２に示す通りである。
【００７７】実施例３は、図３に示すレンズ構成で、物
体側から順に、正の屈折力を有しズーミングに際して固
定である第１レンズ群と、負の屈折力を有しズーミング
に際して光軸上を単調に移動し変倍機能を有する第２レ
ンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際して固定で
ある第３レンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際
して光軸上を前後に移動して像面位置の調整を行なう第
４レンズ群とよりなる。又第１レンズ群は、物体側より
順に、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズと正
の屈折力の強い方の面を物体側へ向けた両凸レンズとを
貼合わせた接合レンズと、物体側に凸面を向けた正のメ
ニスカスレンズとからなり、第２レンズ群は、物体側か
ら順に、負の屈折力の強い方の面を像側に向けた両凹レ
ンズと、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニ
スカスレンズとからなり、第３レンズ群は、物体側から
順に、絞りと、正の屈折力の強い方の面を物体側に向け
た両凸レンズと両凹レンズとを貼合わせた接合レンズと
よりなり、第４レンズ群は、物体側から順に、凸面を物
体側に向けた正のメニスカスレンズと、凸面を物体側に
向けた負のメニスカスレンズと両凸レンズとを接合した
接合レンズと、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレ
ンズとからなり、第１３面と第１６面が、下記の式にて
表わされる形状の非球面である。
体側から順に、正の屈折力を有しズーミングに際して固
定である第１レンズ群と、負の屈折力を有しズーミング
に際して光軸上を単調に移動し変倍機能を有する第２レ
ンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際して固定で
ある第３レンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際
して光軸上を前後に移動して像面位置の調整を行なう第
４レンズ群とよりなる。又第１レンズ群は、物体側より
順に、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズと正
の屈折力の強い方の面を物体側へ向けた両凸レンズとを
貼合わせた接合レンズと、物体側に凸面を向けた正のメ
ニスカスレンズとからなり、第２レンズ群は、物体側か
ら順に、負の屈折力の強い方の面を像側に向けた両凹レ
ンズと、両凹レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニ
スカスレンズとからなり、第３レンズ群は、物体側から
順に、絞りと、正の屈折力の強い方の面を物体側に向け
た両凸レンズと両凹レンズとを貼合わせた接合レンズと
よりなり、第４レンズ群は、物体側から順に、凸面を物
体側に向けた正のメニスカスレンズと、凸面を物体側に
向けた負のメニスカスレンズと両凸レンズとを接合した
接合レンズと、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレ
ンズとからなり、第１３面と第１６面が、下記の式にて
表わされる形状の非球面である。
【００７８】ただし光軸方向をｚ軸方向にとり、光軸に
垂直な方向ｙ軸方向にとる。又ｒは非球面の近軸曲率半
径、Ｋは円錐定数、ａi は非球面係数である。
垂直な方向ｙ軸方向にとる。又ｒは非球面の近軸曲率半
径、Ｋは円錐定数、ａi は非球面係数である。
【００７９】この実施例３のレンズ系は、非球面を採用
することによって、収差補正の自由度を増やし、レンズ
系の全長を短くしたもので、実施例１，２が全長が約１
２０mmであるのに対して、実施例では光学的全長が約１
００mmである。
することによって、収差補正の自由度を増やし、レンズ
系の全長を短くしたもので、実施例１，２が全長が約１
２０mmであるのに対して、実施例では光学的全長が約１
００mmである。
【００８０】この実施例３の収差状況は、図１３、図１
４、図１５に示す通りである。
４、図１５に示す通りである。
【００８１】実施例４は、図４に示す通りの構成で物体
側より順に、正の屈折力を有しズーミングに際して固定
の第１レンズ群と、負の屈折力を有しズーミングに際し
て光軸上を単調に移動して変倍機能を有する第２レンズ
群と、正の屈折力を有しズーミングに際して固定の第３
レンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際して光軸
上を前後に移動して像面位置の調整を行なう第４レンズ
群とからなる。そして第１レンズ群は物体側から順に、
凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズと正の屈折
力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズとを貼り合
わせた接合レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニス
カスレンズ２枚とからなり、第２レンズ群は、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ
と、両凸レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカ
スレンズとからなり、第３レンズ群は、物体側から順
に、絞りと、凸面を像側に向けた負のメニスカスレンズ
と、正の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レン
ズと凸面を像側に向けた負のメニスカスレンズとを接合
した接合レンズとよりなり、第４レンズ群は、物体側か
ら順に、正の屈折力の強い方の面を像側に向けた正レン
ズと、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズと両凸
レンズとを接合した接合レンズと、凸面を物体側に向け
た負のメニスカスレンズとよりなり、第１５面と第２０
面とが非球面である。
側より順に、正の屈折力を有しズーミングに際して固定
の第１レンズ群と、負の屈折力を有しズーミングに際し
て光軸上を単調に移動して変倍機能を有する第２レンズ
群と、正の屈折力を有しズーミングに際して固定の第３
レンズ群と、正の屈折力を有しズーミングに際して光軸
上を前後に移動して像面位置の調整を行なう第４レンズ
群とからなる。そして第１レンズ群は物体側から順に、
凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズと正の屈折
力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズとを貼り合
わせた接合レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニス
カスレンズ２枚とからなり、第２レンズ群は、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ
と、両凸レンズと、物体側に凸面を向けた正のメニスカ
スレンズとからなり、第３レンズ群は、物体側から順
に、絞りと、凸面を像側に向けた負のメニスカスレンズ
と、正の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レン
ズと凸面を像側に向けた負のメニスカスレンズとを接合
した接合レンズとよりなり、第４レンズ群は、物体側か
ら順に、正の屈折力の強い方の面を像側に向けた正レン
ズと、凸面を物体側に向けた負メニスカスレンズと両凸
レンズとを接合した接合レンズと、凸面を物体側に向け
た負のメニスカスレンズとよりなり、第１５面と第２０
面とが非球面である。
【００８２】この実施例４は、実施例３と同様の仕様で
あるが、第１レンズ群の正レンズの枚数を増やして特に
広角端での歪曲収差の発生を抑制し、これによる第１レ
ンズ群で発生する球面収差やコマ収差を第３レンズ群に
負レンズを２枚配置することによって補正するようにし
た。
あるが、第１レンズ群の正レンズの枚数を増やして特に
広角端での歪曲収差の発生を抑制し、これによる第１レ
ンズ群で発生する球面収差やコマ収差を第３レンズ群に
負レンズを２枚配置することによって補正するようにし
た。
【００８３】この実施例４の収差状況は、図１６，図１
７，図１８に示す通りである。
７，図１８に示す通りである。
【００８４】実施例５は図５に示す通りで、実施例３と
は、第３レンズ群が、物体側から順に、絞りと、正の屈
折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと、負の
屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとから
なり、又第４レンズ群が、物体側から順に、両凸レンズ
と、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズと両凸
レンズとを貼合わせた接合レンズと、凸面を物体側に向
けた負のメニスカスレンズとからなっている点で相違す
る。又この実施例５では、第１３面，第１４面，第１７
面の３面が非球面である。
は、第３レンズ群が、物体側から順に、絞りと、正の屈
折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと、負の
屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとから
なり、又第４レンズ群が、物体側から順に、両凸レンズ
と、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレンズと両凸
レンズとを貼合わせた接合レンズと、凸面を物体側に向
けた負のメニスカスレンズとからなっている点で相違す
る。又この実施例５では、第１３面，第１４面，第１７
面の３面が非球面である。
【００８５】この実施例５は、実施例３と比較して、非
球面の数を増やしたことにより広角端から望遠端にかけ
ての球面収差、コマ収差、非点収差等の変動が一層少な
くなっている。
球面の数を増やしたことにより広角端から望遠端にかけ
ての球面収差、コマ収差、非点収差等の変動が一層少な
くなっている。
【００８６】実施例５の収差状況は、図１９，図２０，
図２１に示す通りである。
図２１に示す通りである。
【００８７】実施例６は、図６に示す構成のレンズ系
で、第３レンズ群と第４レンズ群がともにズーミングに
際して光軸上を移動して像面位置の補正を行なっている
点と、第３レンズ群が、物体側より順に、絞りと、正の
屈折力の強い方の面を像側に向けた両凸レンズと、正の
屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと、負
の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとか
らなる点において実施例１と相違している。この実施例
は、可動群を増やしたことによって収差補正能力を大に
し、実施例２ないし４のように非球面を用いることなく
レンズ系の全長を実施例１に比較して短くした。
で、第３レンズ群と第４レンズ群がともにズーミングに
際して光軸上を移動して像面位置の補正を行なっている
点と、第３レンズ群が、物体側より順に、絞りと、正の
屈折力の強い方の面を像側に向けた両凸レンズと、正の
屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凸レンズと、負
の屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとか
らなる点において実施例１と相違している。この実施例
は、可動群を増やしたことによって収差補正能力を大に
し、実施例２ないし４のように非球面を用いることなく
レンズ系の全長を実施例１に比較して短くした。
【００８８】実施例６の収差状況は、図２２，図２３，
図２４に示す通りである。
図２４に示す通りである。
【００８９】本発明において、特許請求の範囲に記載さ
れたレンズ系の他、下記の各項に記載されたものも発明
の目的を達成するレンズ系である。
れたレンズ系の他、下記の各項に記載されたものも発明
の目的を達成するレンズ系である。
【００９０】（１） 特許請求の範囲の請求項１、２又
は３に記載されているレンズ系で、第１レンズ群及び第
３レンズ群が変倍の際に光軸上に固定であるズームレン
ズ。
は３に記載されているレンズ系で、第１レンズ群及び第
３レンズ群が変倍の際に光軸上に固定であるズームレン
ズ。
【００９１】（２） 前記（１）の項に記載されている
レンズ系で、像位置補正のために第４レンズ群が全体と
して光軸上を移動するズームレンズ。
レンズ系で、像位置補正のために第４レンズ群が全体と
して光軸上を移動するズームレンズ。
【００９２】（３） 特許請求の範囲の請求項１又は２
あるいは前記（１）又は（２）の項に記載されているレ
ンズ系で、下記条件（１４）乃至（１７）のいずれかを
単独で又は複数の組合わせとして満足するズームレン
ズ。 （１４） ０．１０＜φ１／φＷ＜０．２１ （１５） ０．５４＜｜φ２／φＷ｜＜０．７６ （１６） ０．１０＜φ３／φＷ＜０．２６ （１７） ０．２６＜φ４／φＷ＜０．４５
あるいは前記（１）又は（２）の項に記載されているレ
ンズ系で、下記条件（１４）乃至（１７）のいずれかを
単独で又は複数の組合わせとして満足するズームレン
ズ。 （１４） ０．１０＜φ１／φＷ＜０．２１ （１５） ０．５４＜｜φ２／φＷ｜＜０．７６ （１６） ０．１０＜φ３／φＷ＜０．２６ （１７） ０．２６＜φ４／φＷ＜０．４５
【００９３】（４） 特許請求の範囲の請求項３あるい
は前記（１）又は（２）の項に記載されているレンズ系
で、第４レンズ群が正の屈折力の第４１レンズ群と負の
屈折力の第４２レンズ群とからなり、下記の条件（１
８）および／又は条件（１９）を満足するズームレン
ズ。 （１８） ０．１９＜｜φ４２／φＷ｜＜０．４８ （１９） ０．３８＜｜φ４２／φ41｜＜０．７４
は前記（１）又は（２）の項に記載されているレンズ系
で、第４レンズ群が正の屈折力の第４１レンズ群と負の
屈折力の第４２レンズ群とからなり、下記の条件（１
８）および／又は条件（１９）を満足するズームレン
ズ。 （１８） ０．１９＜｜φ４２／φＷ｜＜０．４８ （１９） ０．３８＜｜φ４２／φ41｜＜０．７４
【００９４】（５） 前記（４）の項に記載されている
レンズ系で、条件（１４）乃至（１７）を満足するズー
ムレンズ。 （１４） ０．１０＜φ１／φＷ＜０．２１ （１５） ０．５４＜｜φ２／φＷ｜＜０．７６ （１６） ０．１０＜φ３／φＷ＜０．２６ （１７） ０．２６＜φ４／φＷ＜０．４５
レンズ系で、条件（１４）乃至（１７）を満足するズー
ムレンズ。 （１４） ０．１０＜φ１／φＷ＜０．２１ （１５） ０．５４＜｜φ２／φＷ｜＜０．７６ （１６） ０．１０＜φ３／φＷ＜０．２６ （１７） ０．２６＜φ４／φＷ＜０．４５
【００９５】（６） 特許請求の範囲の請求項１あるい
は前記（１）又は（２）に記載されているレンズ系で、
下記の条件（４）乃至（７）を満足するズームレンズ。 （４） ０．０１４＜１／（νｄ）２ｎ＜０．０１７ （５） −０．０１＜（Δθｇｄ）２ｎ＜０．０１ （６） ０．０３０＜１／（νｄ）２ｐ （７） ０．０１５＜（Δθｇｄ）２ｐ
は前記（１）又は（２）に記載されているレンズ系で、
下記の条件（４）乃至（７）を満足するズームレンズ。 （４） ０．０１４＜１／（νｄ）２ｎ＜０．０１７ （５） −０．０１＜（Δθｇｄ）２ｎ＜０．０１ （６） ０．０３０＜１／（νｄ）２ｐ （７） ０．０１５＜（Δθｇｄ）２ｐ
【００９６】（７） 特許請求の範囲の請求項１又は２
あるいは前記（１）、（２）又は（４）の項に記載され
ているレンズ系で、下記の条件（８）乃至（１１）を満
足するズームレンズ。 （８） ０．０２０＜１／（νｄ）３４ｎ＜０．０３
３ （９） −０．０１＜（Δθｇｄ）３４ｎ＜０．０１ （１０） ０＜１／（νｄ）３４ｐ＜０．０１６６ （１１） ０．０２＜（Δθｇｄ）３４ｐ
あるいは前記（１）、（２）又は（４）の項に記載され
ているレンズ系で、下記の条件（８）乃至（１１）を満
足するズームレンズ。 （８） ０．０２０＜１／（νｄ）３４ｎ＜０．０３
３ （９） −０．０１＜（Δθｇｄ）３４ｎ＜０．０１ （１０） ０＜１／（νｄ）３４ｐ＜０．０１６６ （１１） ０．０２＜（Δθｇｄ）３４ｐ
【００９７】
【発明の効果】本発明のズームレンズは、比較的簡単な
ズーム構成でありながら、撮像管や固体撮像素子等を用
いた電子カメラ特に近年の高精細画像を取込む用途に適
した画素数の多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な
高い光学性能で小型なレンズ系になし得たものである。
ズーム構成でありながら、撮像管や固体撮像素子等を用
いた電子カメラ特に近年の高精細画像を取込む用途に適
した画素数の多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な
高い光学性能で小型なレンズ系になし得たものである。
【図１】本発明の実施例１の構成を示す図
【図２】本発明の実施例２の構成を示す図
【図３】本発明の実施例３の構成を示す図
【図４】本発明の実施例４の構成を示す図
【図５】本発明の実施例５の構成を示す図
【図６】本発明の実施例６の構成を示す図
【図７】本発明の実施例１の広角端における収差曲線図
【図８】本発明の実施例１の中間焦点距離における収差
曲線図
曲線図
【図９】本発明の実施例１の望遠端における収差曲線図
【図１０】本発明の実施例２の広角端における収差曲線
図
図
【図１１】本発明の実施例２の中間焦点距離における収
差曲線図
差曲線図
【図１２】本発明の実施例２の望遠端における収差曲線
図
図
【図１３】本発明の実施例３の広角端における収差曲線
図
図
【図１４】本発明の実施例３の中間焦点距離における収
差曲線図
差曲線図
【図１５】本発明の実施例３の望遠端における収差曲線
図
図
【図１６】本発明の実施例４の広角端における収差曲線
図
図
【図１７】本発明の実施例４の中間焦点距離における収
差曲線図
差曲線図
【図１８】本発明の実施例４の望遠端における収差曲線
図
図
【図１９】本発明の実施例５の広角端における収差曲線
図
図
【図２０】本発明の実施例５の中間焦点距離における収
差曲線図
差曲線図
【図２１】本発明の実施例５の望遠端における収差曲線
図
図
【図２２】本発明の実施例６の広角端における収差曲線
図
図
【図２３】本発明の実施例６の中間焦点距離における収
差曲線図
差曲線図
【図２４】本発明の実施例６の望遠端における収差曲線
図
図
【図２５】θgd−νd グラフ
Claims (3)
- 【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レ
ンズ群と、負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸に
沿って移動して変倍作用をする第２レンズ群と、正の屈
折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群
とよりなり、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群も
しくはこれらレンズ群中の一部のレンズを用いて前記第
２レンズ群の移動による変倍時の像面位置の変動を補正
するようにしたレンズ系で、下記の条件（１），
（２），（３）を満足するズームレンズ。 （１） ０．２５＜１／（νd ）1n＜０．０４ （２） −０．００５＜（Δθgd）1n＜０．０２ （３） ０＜１／（νd ）1p＜０．０１６６ ただしΔθgdは硝材のｄ線のアッベ数をνd としｇ線，
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）1nは第１レンズ群を構成する負レンズに用いる硝
材のΔθgdの平均値、（νd ）1p，（νd ）1nは夫々第
１レンズ群を構成する正レンズおよび負レンズに用いる
硝材のνd の平均値である。 - 【請求項２】物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レ
ンズ群と、負の屈折力を持ちズーミングの際に光軸に沿
って移動して変倍作用をする第２レンズ群と、正の屈折
力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ
群とからなり、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群
もしくはそれらレンズ群の一部のレンズを用いて前記第
２レンズ群の移動による変倍時の像面位置の変動を補正
するレンズ系で、下記条件（４），（５），（６），
（７）を満足するズームレンズ。 （４） ０．０１４＜１／（νd ）2n＜０．０１７ （５） −０．０１＜（Δθgd）2n＜０．０１ （６） ０．０３０＜１／（νd ）2p （７） ０．０１５＜（Δθgd）2p ただしΔθgdは硝材のｄ線のアッベ数をνd としｇ線，
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）2p，（Δθgd）2nは夫々第２レンズ群を構成する
正レンズおよび負レンズに用いる硝材のΔθgdの平均
値、（νd ）2p，（νd ）2nは夫々第２レンズ群を構成
する正レンズおよび負レンズに用いる硝材のνd の平均
値である。 - 【請求項３】物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レ
ンズ群と、負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸に
沿って移動して変倍作用をする第２レンズ群と、正の屈
折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レン
ズ群とよりなり、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ
群もしくはそれらレンズ群の一部のレンズを用いて前記
第２レンズ群の移動による変倍時の像面位置の変動を補
正するレンズ系で、下記条件（８），（９），（１
０），（１１）を満足するズームレンズ。 （８） ０．０２０＜１／（νd ）34n ＜０．０３３ （９） −０．０１＜（Δθgd）34n ＜０．０１ （１０） ０＜１／（νd ）34p ＜０．０１６６ （１１） ０．０２＜（Δθgd）34p ただしΔθgdは硝材のｄ線のアッベ数をνd としｇ線，
ｄ線に対する部分分散比をθgdとするときθgd−νd グ
ラフ上でＫ７とＦ２とを結ぶ直線からの縦座の差、（Δ
θgd）34p ，（Δθgd）34n は第３レンズ群，第４レン
ズ群を構成する正レンズおよび負レンズに用いる硝材の
Δθgdの平均値、（νd ）34p ，（νd ）34n は夫々第
３レンズ群，第４レンズ群を構成する正レンズおよび負
レンズに用いる硝材のνd の平均値である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7079399A JPH08248317A (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | ズームレンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7079399A JPH08248317A (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | ズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08248317A true JPH08248317A (ja) | 1996-09-27 |
Family
ID=13688783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7079399A Withdrawn JPH08248317A (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | ズームレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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