JP3519815B2 - バックフォーカスの長いズームレンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、撮像管や固体撮像素子
等を用いた電子カメラ特に近年の高精細画像を取込む用
途に適している画素数の多い撮像素子を用いた電子カメ
ラに最適な高い光学性能を有し、バックフォーカスの長
いズームレンズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、電子カメラは撮像面積の小さな
撮像管や固体撮像素子を用いて光学像を電子信号に変換
するために、これに用いる撮像レンズとしては明るいレ
ンズ系が必要になる。又レンズ系と撮像素子との間に、
ローパスフィルターや赤外線カットフィルターなどの光
学部材や、ＲＧＢ三原色それぞれの画像をそれぞれの撮
像素子で受光するいわゆる多板式電子カメラのように、
それぞれの撮像素子に光束を導く、いわゆる色分解プリ
ズム等の光学素子を配置する必要が生じ、焦点距離に比
較して大きなバックフォーカスが必要になる。

【０００３】更に、これらカメラにおいては、動画像を
撮影する用途が多く、撮影レンズとして高変倍率のズー
ムレンズを用いるのが一般的である。

【０００４】特に、近年の製造技術の発展により、撮像
範囲の大きさに比べて画素数の非常に多い固体撮像素子
が開発され、例えばハイビジョン映像のように高精細な
画像を得ることが可能になった。そのために、撮像レン
ズも、この撮像素子の性能を十分に引き出し得るような
極めて高い光学性能を有するズームレンズが必要になっ
て来た。又、固体撮像素子が小型になり、例えば固体撮
像素子の各画素の大きさが小さくなる程、高い解像力が
必要になり、撮像レンズ系に対する光学性能の要求はま
すます高くなって来ている。

【０００５】このような要求を満足するズームレンズと
して、特開昭６２−１５３９１３号や特開平１−１２６
６１４号、特開平６−５６４５３号の各公報に記載され
ている従来例が知られている。

【０００６】一方、カムコーダー用等の、主として小型
化を目的とするズームレンズとして、物体側から順に、
正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第
２レンズ群と、負の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の
屈折力を持つ第４レンズ群とよりなる４群ズームレンズ
や、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群
と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持
つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群から
なる４群ズームレンズが知られている。これらタイプの
４群ズームレンズは、群構成が簡単であって小型化に適
しているが、高い光学性能のレンズ系を得ることは困難
であって、ハイビジョン映像のように高精細な画像を得
ることを目的とするズームレンズとしては不適当であ
る。このような高精細な画像を得ることを目的とするズ
ームレンズの従来例としては、特開平６−１７５０２２
号等が知られているのみである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】一般に、高い光学性能
を得るためには、光線をできるだけ少しづつ多くの回数
屈折させて結像させることにより、各屈折面での収差の
発生量が少なくなるようにすることが考えられるが、こ
の場合、必然的に多くの枚数のレンズが必要になり、そ
の結果、レンズ系が大型になる欠点があった。

【０００８】また、ズームレンズの場合、移動群が多い
ため、ズーミングに伴う収差変動が生ずる。そのため、
理想的には、各レンズ群において、収差が良好に補正さ
れていれば、ズーミングの際の収差変動は生じないが、
広角端から望遠端にかけて、レンズ系中の光線の通り方
は、必ずしも一定ではないため、若干の収差が残存す
る。ズームレンズにおいて、高い光学性能を達成しよう
とすると、この残存収差による収差変動を無視すること
が出来ない。したがって、ズームレンズにおいては、構
成するレンズ枚数を増やして広角端から望遠端にかけて
レンズ群を複雑な移動をさせて、収差変動を補正するよ
うにするために、レンズ系が大型化する。

【０００９】一方、近年ハイビジョン等の高精細画像を
取込むカメラが一般化し、多くの分野で利用されるよう
になり、様々な条件化で利用する必要性から撮影カメラ
やレンズ系を小型化する要求が強くなっている。

【００１０】前述の従来のズームレンズのうち、特公昭
６２−１５３９１３号、特開平１−１２６６１４号、特
開平６−５６４５３号公報等に記載されているズームレ
ンズは、高精細な画像を取込むために、高い光学性能を
達成したレンズ系である。しかし、例えば特開平１−１
２６６１４号公報に記載されているズームレンズは、二
つのコンペンセータを設け、五つのレンズ群より構成さ
れるズームレンズで、群構成が複雑である。また特開平
６−１７５０２２号公報に記載されているズームレンズ
は、４群ズームレンズで、少ない群構成で高い光学性能
を有するレンズ系であるが、色分解プリズム等の光学素
子を配置するためにはバックフォーカスが十分長く確保
されているとはいえず、多くのタイプのカメラに利用し
得る撮像レンズとしては不十分である。

【００１１】本発明は比較的簡単な構成であって、撮像
管や固体撮像素子等を用いた電子カメラ、特に近年の高
精細画像を取組む用途に適した画素数の多い撮像素子を
用いた電子カメラに最適な高い光学性能を有し、又各種
フィルター類等の光学素子をレンズ系と撮像素子との間
に挿入するのに十分なバックフォーカスを有する小型な
ズームレンズを提供するものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明のズームレンズ
は、物体側から順に、正の屈折力を持ちズーミングの際
に固定の第１レンズ群と、負の屈折力を持ちズーミング
に際して光軸に沿って単調に移動する第２レンズ群と、
正又は負の屈折力を持ちズーミングに際して光軸に沿っ
て前後に移動する第３レンズ群と、正の屈折力を持ちズ
ーミングに際して光軸に沿って前後に移動する第４レン
ズ群とからなり、第３レンズ群が物体側から順に、正の
屈折力の第１レンズ成分と両凹形状の負レンズと両凸又
は物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズとを
順に接合した全体として負の屈折力を持つ第２レンズ成
分とにて構成されている。

【００１３】比較的簡単な構成の電子撮像用ズームレン
ズとしては、前述のように、物体側より順に、ズーミン
グに際して固定の正の第１レンズ群と、負のバリエータ
ーの第２レンズ群と、負のコンペンセーターの第３レン
ズ群と、ズーミングの際に固定の正のリレー群の第４レ
ンズ群とよりなる４群ズームレンズ又は物体側より順
に、ズーミングに際して固定の正の第１レンズ群と、負
のバリエーターの第２レンズ群と、ズーミングに際し固
定の正の第３レンズ群と、コンペンセーターの役割を持
つ正の第４レンズ群とからなる４群ズームレンズが知ら
れている。

【００１４】一方、バックフォーカスを大にするために
物体側から順に、負，正のいわゆるレトロフォーカスタ
イプにすることが望ましく、しかも負、正共にパワーを
強くすることが好ましい。

【００１５】前記の二つのタイプの４群ズームレンズの
うち、バックフォーカスを大にするためには、前者のタ
イプが望ましい。つまり後者のタイプのズームレンズ
は、負の第２レンズ群のパワーを強くする以外にはバッ
クフォーカスを大にすることが出来ず、収差が劣化す
る。一方前者のタイプの４群ズームレンズでは、第２レ
ンズ群のほかコンペンセーターの第３レンズ群が負の屈
折力であるため、負のパワーをこれら二つのレンズ群に
分散できるので、収差を悪化させずにバックフォーカス
を確保出来るため有利である。しかし前者のタイプの４
群ズームレンズは、リレー群が固定であるために、リレ
ー群で発生する収差変動を十分補正するためには、広角
端から望遠端にかけて、リレー群を通過する光束の変化
をなくさなければならず、そのためには、第１レンズ群
乃至第３レンズ群の負担が大きくなるか、或いはリレー
群を構成するレンズ枚数を増やしてのリレー群での極め
て高度な収差補正が必要になり、いずれの場合もレンズ
系が大型になり好ましくない。

【００１６】本発明は、前記のように、物体側から順
に、ズーミングに際して固定の正の第１レンズ群と、負
の第２レンズ群と、正又は負の第３レンズ群と、正の第
４レンズ群とにて構成し、変倍機能を主として第２レン
ズ群と第４レンズ群とに又コンペンセーター機能を第３
レンズ群と第４レンズ群とに分担させた構成にしてい
る。ここで本発明のズームレンズにおける各レンズ群の
移動方法を詳細に説明する。第１レンズ群は、ズーミン
グに際して固定である。又第２レンズ群は、広角端から
望遠端へかけてのズーミングに際して、物体側から像側
へ単調に移動する。更に第３レンズ群と第４レンズ群
は、ともに広角端から望遠端へのズーミングに際して像
側から物体側へ移動した後に逆に物体側から像側へ移動
するようにした。このようにすることにより、第２レン
ズ群を比較的小さな負のパワーとして収差の発生を抑制
しつつ大きな変倍比、大きなバックフォーカスを確保す
るようにした。

【００１７】又第１レンズ群のレンズ口径が大になると
レンズ系の重心が前に偏り、撮影時のカメラの保持の点
等から好ましくない。これをさけるためには、入射瞳位
置を出来るだけ物体側へ寄せることが望ましい。また電
子撮像素子へは、光線が出来る限り垂直に入射すること
が望ましい。そのため、射出瞳位置は、出来る限り遠く
に位置することが望ましい。しがたって、本発明のズー
ムレンズにおいては、絞りを第２レンズ群と第３レンズ
群の間、もしくは第３レンズ群と第４レンズ群との間に
位置せしめることが望ましい。

【００１８】又、色分解プリズム等の光学素子を、レン
ズ系と撮像素子との間に配置する場合、軸上物点から出
た光束は、収束光束としてこの光学素子に入射する。そ
のため光学素子にて正の軸上色収差が発生する。この色
収差は、レンズ系のＦナンバーが小さい程又光学素子の
厚さが厚い程大になる。特にこの色収差は、ハイビジョ
ン等の高精細な画像を取込む用途の撮影レンズの場合無
視出来ない程度に大きくなる。

【００１９】一方、撮像素子を用いる場合、射出瞳は出
来る限り遠くに位置する必要があり、前記の光学素子に
より発生する倍率の色収差は十分小である。

【００２０】以上の理由から、ズームレンズと光学素子
との全体の色収差を十分良好に補正するためには、光学
素子にて発生する正の軸上色収差を打ち消すための負の
軸上色収差をレンズ系において発生させると共に、レン
ズ系の倍率の色収差を十分に補正する必要がある。

【００２１】本発明のズームレンズは、第２レンズ群は
主として変倍作用を有し比較的強い負のパワーを有する
ため、通常正の軸上色収差と負の倍率の色収差が発生す
る。そのためこの第２レンズ群にて負の軸上色収差を発
生させるためには、このレンズ群を極めて複雑な構成に
しなければならず、好ましくない。また第１レンズ群
は、広角端から望遠端へかけての光線高の変動が最も大
きく、第１レンズ群での残存収差が大きいとズーミング
に際しての収差変動を補正することが出来なくなる。そ
のため、第１レンズ群は、諸収差を十分補正しておかな
ければならず、前記の光学素子で発生する正の軸上色収
差を打消すだけの負の軸上色収差を発生させることは好
ましくない。又、前述のように絞りを第２レンズ群と第
３レンズ群あるいは第３レンズ群と第４レンズ群の間に
配置した場合、第４レンズ群にて負の軸上色収差を発生
させると同時に負の倍率の色収差が発生する。この場
合、特に広角端において第２レンズ群と第４レンズ群と
で発生する負の倍率の色収差が大になる。これを補正す
るためには、第３レンズ群にて正の倍率の色収差を発生
させなければならないが、第３レンズ群は軸外主光線高
が低いため、前記の負の倍率の色収差を打消すだけの正
の倍率の色収差を発生させることは困難である。

【００２２】又、第３レンズ群は、前述のように軸外主
光線高が低く、軸上色収差が発生するようにしても倍率
の色収差の発生は比較的小さく抑えることが出来、又、
他のレンズ群にて補正することが可能である。したがっ
て、第３レンズ群にて、前記のレンズ系と撮像素子との
間に配置された光学素子で発生する正の軸上色収差を打
ち消すだけの負の軸上色収差を発生させることが出来
る。

【００２３】このように、光学素子にて発生する正の軸
上色収差を補正するためには、ズームレンズ中の第３レ
ンズ群にて負の軸上色収差を発生させることが好まし
い。

【００２４】この第３レンズ群にて負の軸上色収差を発
生させるためには、第３レンズ群を正のパワーにすれば
よい。しかし第３レンズ群を大きな正のパワーにする
と、レンズ系のバックフォーカスを確保することが困難
になる。したがって、この第３レンズ群を全体として負
のパワー又は弱い正のパワーとし、しかも負の軸上色収
差が発生するようにする必要がある。

【００２５】そのために、本発明では、球面収差等の諸
収差の補正も考慮して、第３レンズ群を前記の通り、物
体側から順に、正レンズ成分の第１レンズ成分と、負レ
ンズ成分の第２レンズ成分とにて構成し、そのうちの第
２レンズ成分を両凹レンズと物体側に凸面を向けた正レ
ンズとの接合レンズにて構成した。これによって、第３
レンズ群を第１レンズ成分、第２レンズ成分のパワーを
弱くしながら負の軸上色収差を発生するようにした。

【００２６】ここで、第３レンズ群を物体側より負のレ
ンズ成分と正のレンズ成分の順に配置すると、正のレン
ズ成分での軸上光線高が高くなり球面収差の発生が大に
なり好ましくない。したがって、本発明のズームレンズ
では、第３レンズ群を物体側より順に、正の第１レンズ
成分と負の第２レンズ成分にて構成した。また、両レン
ズ成分を単レンズにて構成すると、第３レンズ群全体と
して負の軸上色収差を発生させるためには、正のパワー
が強くなり好ましくない。又負の第２レンズ成分を物体
側から正レンズと負レンズの順に接合すると、適切な負
の軸上色収差を発生させた時に各屈折面で発生する諸収
差が大になり、又高次の収差が発生するので好ましくな
い。

【００２７】上記の負の軸上色収差を効果的に発生させ
るためには、第３レンズ群の第２レンズ成分の接合面を
正のパワーにし、この接合面にて負の軸上色収差が発生
するようにすることが好ましい。そのためには、前記第
２レンズ成分の負レンズを低屈折率低分散、正レンズを
高屈折率高分散とすればよい。つまり下記条件（１），
（２）を満足すればよい。

【００２８】（１） ｎ_32n ＜ｎ_32p （２） ν_32p ＜ν_32n ただし、ｎ_32n ，ｎ_32p は夫々第３レンズ群第２レンズ
成分の負レンズおよび正レンズの屈折率、ν_32n ，ν
_32p は夫々第３レンズ群第２レンズ成分の負レンズおよ
び正レンズのアッベ数である。

【００２９】この条件（１）又は条件（２）を満足しな
いといずれもレンズ系の正の軸上色収差を十分良好に補
正し得なくなり好ましくない。

【００３０】前述の通り、本発明のズームレンズの第３
レンズ群は負のパワーもしくは弱い正のパワーを持つよ
うにして、レンズ系のバックフォーカスを確保するよう
にしている。この第３レンズ群のパワーが下記条件
（３）の範囲内になるようにすれば一層好ましい。

【００３１】 （３） −０．３０＜ｆ_w ／ｆ₃ ＜０．１０ ただし、ｆ_w は広角端における全系の焦点距離、ｆ₃ は
第３レンズ群の焦点距離である。

【００３２】条件（３）の上限の０．１０を越えると、
第３レンズ群の正のパワーが強くなりすぎて、バックフ
ォーカスを確保することが困難になる。また下限の−
０．３０を越えると第３レンズ群の負のパワーが強くな
りすぎて第２レンズ群との負のパワーの配分から第２レ
ンズ群の負のパワーが小さくなりすぎてレンズの全長が
大になる。

【００３３】本発明のズームレンズにおいて、更に高度
な収差補正を実現するためには、第４レンズ群を物体側
から順に、全体として正の屈折力を有する第４１レンズ
群と、全体として正の屈折力を有する第４２レンズ群と
より構成し、第４１レンズ群を少なくとも１枚の物体側
に凹面を向けた正のメニスカスレンズと少なくとも１枚
の物体側に凹面を向けた負のメニスカスレンズ又は負の
屈折力の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとを含
み、第４２レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと少
なくとも１枚の負レンズを含み、下記条件（４），
（５）を満足することが望ましい。

【００３４】（４） ０＜ｆ₄₂／ｆ₄₁＜０．９０ （５） ０．１０＜ｆ_w ／ｆ₄₂＜０．５０ ただし、ｆ₄₁，ｆ₄₂は夫々第４レンズ群の第４１レンズ
群および第４２レンズ群の焦点距離である。

【００３５】本発明のズームレンズにおいて、絞りを第
３レンズ群と第４レンズ群の間に配置した場合、第３レ
ンズ群にて負の軸上色収差を発生させると、正の倍率の
色収差が発生し第２レンズ群で発生する負の倍率の色収
差を補正する作用が生ずる。しかし、この場合、レンズ
系と撮像素子との間に配置したプリズム等の光学素子で
発生する正の軸上色収差を第３レンズ群にて補正しよう
とすると正の倍率の色収差が大になりすぎて補正過剰に
なってしまう。そのため、第４レンズ群で比較的小さな
負の軸上色収差と負の倍率の色収差を発生させて、第３
レンズ群と第４レンズ群の両方で前記の光学素子で発生
する正の軸上色収差を補正することが好ましい。そのた
めには、第４レンズ群では、正のレンズ群としてのパワ
ーの大きさに比較して小さい負の軸上色収差と負の倍率
の色収差とを発生させることが必要である。

【００３６】又、本発明のズームレンズにおいて、絞り
を第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置した場合、
第３レンズ群では、負の軸上色収差と負の倍率色収差と
が発生する。第３レンズ群を構成する各レンズのパワー
配置によって色収差の大きさを制御することが可能であ
るが、この第３レンズ群で発生する倍率の色収差が比較
的大きくなった場合、第４レンズ群で正の倍率の色収差
を発生させる必要が生ずる。また、第３レンズ群にて発
生する倍率の色収差を十分小さく補正できたとすると、
第４レンズ群においても倍率の色収差を十分小さく補正
しなければならない。したがって、第４レンズ群で正の
軸上色収差と正の倍率の色収差を発生させるか、又は正
のレンズ群のパワーに比較して小さな負の軸上色収差と
負の倍率の色収差を発生させることが必要になる。

【００３７】したがって、第４レンズ群に負レンズを配
置して正の軸上色収差と正の倍率の色収差を発生させ、
正レンズで発生する色収差を補正もしくは過剰補正する
ことが必要になるが、第４レンズ群内の像側の領域では
軸外主光線の光線高が高いため、倍率の色収差の発生が
極めて大きくなるため強い負のパワーを配置するのは好
ましくない。しかし、第４レンズ群内の物体側の領域で
は、軸外光線高が低いため倍率の色収差を十分補正する
ことが困難である。そのため、第４レンズ群を物体側か
ら順に正の第４１レンズ群と正の第４２レンズ群とにて
構成し、第４１レンズ群と第４２レンズ群に分散して負
のパワーを配置するのがよい。この場合、第４１レンズ
群には発散光束が入射するため諸収差の悪化を防止する
ためには、物体側に凹面を向けた正のメニスカスレンズ
と、物体側に凹面を向けた負のメニスカスレンズまたは
負の屈折力の強い面を物体側へ向けた両凹レンズを含む
ことが望ましい。

【００３８】条件（４），（５）は、第４レンズ群を二
つの正のパワーに分割する際のパワー配分を規定するも
のである。

【００３９】条件（４）の下限を越えると第４レンズ群
の第４１レンズ群のパワーが小さくなり、第４レンズ群
の第４２レンズ群のパワーが大きくなるため、バックフ
ォーカスを確保するためには望ましいが、第４レンズ群
の第４２レンズ群に正のパワーが集まりすぎるためにペ
ッツバール和が悪化し、特に広角端でのメリディオナル
像面の変動が大きく、また特にｇ線の球面収差が補正困
難になる。また上限を越えると、第４レンズ群の第４１
レンズ群のパワーが大きく、第４レンズ群の第４２レン
ズ群のパワーが小さくなるため、バックフォーカスを確
保することが困難である。また、第４レンズ群の第４１
レンズ群のパワーが大になるとこの第４１レンズ群を構
成する負レンズのパワーが小になり、第４レンズ群で発
生する負の軸上色収差、倍率の色収差が大になり補正が
困難になる。 条件（５）において、ｆ_w ／ｆ₄₂が下限
の０．１０を越えて小さな値になると、第４レンズ群の
第４２レンズ群のパワーが小さくなり、そのため結像に
必要な正のパワーを第４レンズ群の第４１レンズ群にて
確保しなければならなくなり、諸収差特にペッツバール
和が悪化し、又第４レンズ群の第４２レンズ群中の負の
パワーを小さくしなければならずレンズ系が大型化する
と共に歪曲収差の補正が困難になる。又ｆ_w ／ｆ₄₂が条
件（５）の上限の０．５０を越えて大きな値になると、
第４レンズ群の第４２レンズ群のパワーが大になり、第
４レンズ群の第４１レンズ群が弱い正のパワーかあるい
は負のパワーになる。この場合、バックフォーカスの確
保には有利であるが、第４２レンズ群に正のパワーが集
まりすぎることになり、ペッツバール和が悪化し特に広
角端でのメリディオナル像面の変動が大になり、また、
特にｇ線の球面収差が大になり補正が困難になる。

【００４０】更に第４レンズ群の第４１レンズ群の正の
パワーと負のパワーの配分に関して以下の条件を満足す
ることが望ましい。

【００４１】 （６） −０．４０＜Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＜−０．０３ ただし、ｆ_41n は第４レンズ群の第４１レンズ群の負レ
ンズの焦点距離である。

【００４２】この条件（６）は、第４レンズ群の第４１
レンズ群の負のパワーの総和を規定するもので、下限の
−０．４０を越えると第４レンズ群の第４１レンズ群の
正のパワーが小さくなり、その分第３レンズ群で確保す
る必要がある。そのために特に基準波長以外での球面収
差のバランスが崩れ、長波長域では正の球面収差が又短
波長域では負の球面収差が大きくなる。また上限０．０
３を越えると、第４レンズ群内の負のパワーが小さくな
るためバックフォーカスの確保が困難になり、また第４
レンズ群で発生する軸上色収差、倍率の色収差が負の方
向へ移動するために、特に広角端での第２レンズ群で発
生する負の倍率の色収差を補正することが困難である。

【００４３】更に第４レンズ群の第４１レンズ群におい
て、諸収差を悪化させずに効果的に正の軸上色収差を発
生させるためには、第４レンズ群の第４１レンズ群を、
物体側から順に、正，負の構成にするのが望ましい。具
体的には、この第４レンズ群の第４１レンズ群は、物体
側から順に、物体側に凹面を向けた正のメニスカスレン
ズと、少なくとも１枚の正レンズからなる第１レンズ成
分と、物体側に凹面を向けた負のメニスカスレンズの第
２レンズ成分とにて構成すればよい。

【００４４】しかし第３レンズ群で発生する負の軸上色
収差が比較的大きいと、第４レンズ群で大きな正の軸上
色収差と倍率の色収差を発生させねばならず、第４レン
ズ群を上記のような構成にした場合、第４１レンズ群の
第２レンズ成分に強いパワーの負レンズが必要になり、
他の諸収差の悪化をまねく。そのため、第４レンズ群の
第４１レンズ群を物体側より順に、負正負の構成にし、
負のパワーを分散させれば、バックフォーカスの確保に
有利であり、また諸収差を悪化させずに正の軸上色収差
と倍率の色収差とを発生させることが出来る。

【００４５】具体的には、第４レンズ群の第４１レンズ
群は、物体側から順に、少なくとも１枚の物体側に凹面
を向けた負レンズからなる第１レンズ成分と、像側に凸
面を向けた正のメニスカスレンズまたは正の屈折力の強
い面を像側に向けた両凸形状の正レンズを少なくとも１
枚含み正レンズからなる第２レンズ成分と、物体側に凹
面を向けた負のメニスカスレンズからなる第３レンズ成
分とにて構成することが望ましい。

【００４６】本発明のズームレンズにおいて、諸収差を
さらに良好に補正するためには、下記条件（７），
（８）を満足することが望ましい。

【００４７】 （７） ０．０５＜ｆ_w ／ｆ₁ ＜０．１５ （８） −０．７０＜ｆ_w ／ｆ₂ ＜−０．３０ ただしｆ₁ ，ｆ₂ は夫々第１レンズ群、第２レンズ群の
焦点距離である。

【００４８】ｆ_w ／ｆ₁ が条件（７）の下限値の０．０
５を越えて小さくなると、第１レンズ群で十分に光束を
集束光束に変えることが出来ず、そのため第２レンズ群
のパワーを弱くしないと第３レンズ群以降での収差発生
量が大になり好ましくない。これをさけるため第２レン
ズ群のパワーを弱くすると、レンズ系を大きな変倍比に
するためには、第２レンズ群の移動量が大になり、レン
ズ系が大型化する。これを避けるために第４レンズ群の
パワーを大にして大きな変倍比を確保しようとすると、
第４レンズ群で発生する色収差を補正することが困難に
なる。また、ｆ_w ／ｆ₁ が条件（７）の上限値の０．１
５を越えて大きな値になると、第１レンズ群のパワーが
強くなりすぎて、第２レンズ群のパワーを強くしないと
バックフォーカスを確保出来なくなる。このように第２
レンズ群のパワーを強くするとペッツバール和が補正過
剰となり、又特に広角端での倍率の色収差が大になり、
ズーミングの際の変動が大になる。

【００４９】ｆ_w ／ｆ₂ が条件（８）の下限値の−０．
７０を越えて小さくなると、第２レンズ群の負のパワー
が大きくなりすぎてペッツバール和が補正過剰になり、
又特に広角端での倍率の色収差が大になり、ズーミング
に際しての変動が大になる。又ｆ_w ／ｆ₂ が条件（８）
の上限値の−０．３０より大になると、第２レンズ群の
パワーが小さくなりすぎて大きな変倍比のレンズ系にす
るためには、レンズ系が大型化するか、又は第４レンズ
群のパワーを強くしてレンズ系の変倍比を大にしようと
すると第４レンズ群で発生する色収差が大になり補正で
きなくなる。

【００５０】また本発明のズームレンズにおいて、諸収
差の補正バランスを向上させ、更に高性能な光学系を達
成するためには、以下の諸条件のいずれかを単独で、又
は任意の組合わせとして満足することが望ましい。

【００５１】（１’） ｎ_32p −ｎ_32n ＞０．０５ （２’） ν_32n −ν_32p ＞２０ （３’） −０．２５＜ｆ_w ／ｆ₃ ＜０．０７ （４’） ０＜ｆ₄₂／ｆ₄₁＜０．８０ （５’） ０．１５＜ｆ_w ／ｆ₄₂＜０．４０ （６’） −０．３５＜Σｆ_w ／ｆ_41n ＜−０．０３ （７’） ０．０７＜ｆ_w ／ｆ₁ ＜０．１３ （８’） −０．６５＜ｆ_w ／ｆ₂ ＜−０．４０ 更に、上記の条件（３’）、（４’）、及び（５’）の
各々を単独でまたは任意の組合わせとして次に示す限定
した範囲とすることにより、特に第３レンズ群と第４レ
ンズ群の第４１レンズ群、第４２レンズ群での収差補正
のバランスを良くすることが出来る。

【００５２】 （３”） −０．１５＜ｆ_w ／ｆ₃ ＜０．０７ （４”） ０＜ｆ₄₂／ｆ₄₁＜０．６０ （５”） −０．３５＜Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＜−０．
１０

【００５３】実施例１ ｆ＝9.003 〜25.461〜71.999 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝50.081°〜18.243°〜6.437 ° ｒ₁ ＝145.8232 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.81675 ν₁ ＝22.62 ｒ₂ ＝90.5174 ｄ₂ ＝4.8326 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝-61802.0252 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝68.5326 ｄ₄ ＝4.9088 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝289.2693 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝45.2183 ｄ₆ ＝4.7684 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝110.2733 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝130.0005 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69401 ν₅ ＝54.84 ｒ₉ ＝17.9333 ｄ₉ ＝5.7785 ｒ₁₀＝-77.2818 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝26.0959 ｄ₁₁＝3.3382 ｎ₇ ＝1.85504 ν₇ ＝23.78 ｒ₁₂＝87.2042 ｄ₁₂＝2.0422 ｒ₁₃＝-57.7479 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.65376 ν₈ ＝56.15 ｒ₁₄＝137.8726 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝53.5876 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.57098 ν₉ ＝71.30 ｒ₁₇＝-74.0937 ｄ₁₇＝3.2700 ｒ₁₈＝-26.1734 ｄ₁₈＝1.5740 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝32.1163 ｄ₁₉＝4.2818 ｎ₁₁＝1.80680 ν₁₁＝22.60 ｒ₂₀＝1464.1882 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-35.5567 ｄ₂₁＝1.2000 ｎ₁₂＝1.85649 ν₁₂＝32.28 ｒ₂₂＝-1525.8582 ｄ₂₂＝0.4033 ｒ₂₃＝-131.9150 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.58566 ν₁₃＝46.33 ｒ₂₄＝-25.8275 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝178.4315 ｄ₂₅＝3.0000 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₆＝-70.7083 ｄ₂₆＝2.0231 ｒ₂₇＝-68.2584 ｄ₂₇＝3.9158 ｎ₁₅＝1.57098 ν₁₅＝71.30 ｒ₂₈＝-66.9715 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝-1182.0414 ｄ₂₉＝3.8514 ｎ₁₆＝1.57098 ν₁₆＝71.30 ｒ₃₀＝-108.3802 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝48.3274 ｄ₃₁＝3.4092 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-514.8558 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝36.7340 ｄ₃₃＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝20.1027 ｄ₃₄＝6.6448 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-310.0257 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝33.0000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝13.2000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 9.0029 25.4610 71.9991 Ｄ₁ 1.4000 25.9019 42.3117 Ｄ₂ 42.1651 17.6633 1.2534 Ｄ₃ 4.6101 2.3406 5.2577 Ｄ₄ 9.8059 6.8659 1.5098 Ｄ₅ 2.0000 7.2103 9.6484 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15255 ，ν_32n −ν_32p ＝35.92 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1103 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5680 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.0084 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.3065 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2562，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.2117

【００５４】実施例２ ｆ＝8.999 〜25.462〜71.999 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝49.989°〜18.287°〜6.440 ° ｒ₁ ＝152.1078 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.81675 ν₁ ＝22.62 ｒ₂ ＝92.7850 ｄ₂ ＝5.0417 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝-8434.2837 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝67.5271 ｄ₄ ＝4.9566 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝284.0311 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝44.0992 ｄ₆ ＝4.7865 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝103.2640 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝120.0204 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69401 ν₅ ＝54.84 ｒ₉ ＝17.9629 ｄ₉ ＝5.6218 ｒ₁₀＝-60.7234 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝25.5098 ｄ₁₁＝3.0593 ｎ₇ ＝1.85504 ν₇ ＝23.78 ｒ₁₂＝74.2896 ｄ₁₂＝1.9001 ｒ₁₃＝-88.8881 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.65376 ν₈ ＝56.15 ｒ₁₄＝201.7392 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝47.2843 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.57098 ν₉ ＝71.30 ｒ₁₇＝-115.4330 ｄ₁₇＝2.9944 ｒ₁₈＝-24.4366 ｄ₁₈＝1.6853 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝29.8853 ｄ₁₉＝4.2812 ｎ₁₁＝1.80680 ν₁₁＝22.60 ｒ₂₀＝199.7227 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-49.8342 ｄ₂₁＝3.0000 ｎ₁₂＝1.58566 ν₁₂＝46.33 ｒ₂₂＝-22.3568 ｄ₂₂＝0.1000 ｒ₂₃＝-1320.2311 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.57098 ν₁₃＝71.30 ｒ₂₄＝-74.5661 ｄ₂₄＝2.1080 ｒ₂₅＝-23.2929 ｄ₂₅＝1.2000 ｎ₁₄＝1.85649 ν₁₄＝32.28 ｒ₂₆＝-58.3296 ｄ₂₆＝0.4328 ｒ₂₇＝-82.0999 ｄ₂₇＝3.9979 ｎ₁₅＝1.57098 ν₁₅＝71.30 ｒ₂₈＝-38.8330 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝-726.2143 ｄ₂₉＝3.9509 ｎ₁₆＝1.57098 ν₁₆＝71.30 ｒ₃₀＝-57.6117 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝103.4079 ｄ₃₁＝3.6463 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-146.5860 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝35.3066 ｄ₃₃＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝21.4002 ｄ₃₄＝6.6753 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-135.9502 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝33.0000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝13.2000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 8.9992 25.4624 71.9992 Ｄ₁ 1.4000 26.1738 42.2625 Ｄ₂ 42.1721 17.3974 1.3095 Ｄ₃ 4.4969 2.5422 5.2558 Ｄ₄ 9.6962 6.9004 1.4000 Ｄ₅ 2.0000 6.7516 9.5373 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15255 ，ν_32n −ν_32p ＝35.92 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1100 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5324 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.0626 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.0350 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.3623，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.1956

【００５５】実施例３ ｆ＝8.995 〜25.463〜71.999 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝49.916°〜18.284°〜6.437 ° ｒ₁ ＝150.7079 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.84281 ν₁ ＝21.00 ｒ₂ ＝96.4869 ｄ₂ ＝5.0999 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝55624.1680 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝67.9123 ｄ₄ ＝4.9743 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝279.3658 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝44.2522 ｄ₆ ＝4.7933 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝104.7758 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝124.5373 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝18.0241 ｄ₉ ＝5.6876 ｒ₁₀＝-67.0984 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.60520 ν₆ ＝65.48 ｒ₁₁＝32.2992 ｄ₁₁＝0.1000 ｒ₁₂＝29.1214 ｄ₁₂＝3.0517 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₃＝79.5017 ｄ₁₃＝1.8814 ｒ₁₄＝-102.4919 ｄ₁₄＝1.2000 ｎ₈ ＝1.65425 ν₈ ＝58.52 ｒ₁₅＝230.4498 ｄ₁₅＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₆＝∞（絞り） ｄ₁₆＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₇＝37.6438 ｄ₁₇＝2.8000 ｎ₉ ＝1.57098 ν₉ ＝71.30 ｒ₁₈＝-235.8532 ｄ₁₈＝3.1202 ｒ₁₉＝-25.8267 ｄ₁₉＝1.6736 ｎ₁₀＝1.69979 ν₁₀＝55.52 ｒ₂₀＝22.8481 ｄ₂₀＝4.2370 ｎ₁₁＝1.75702 ν₁₁＝25.14 ｒ₂₁＝156.4186 ｄ₂₁＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₂＝-50.6939 ｄ₂₂＝3.0000 ｎ₁₂＝1.59911 ν₁₂＝39.21 ｒ₂₃＝-22.3869 ｄ₂₃＝0.1000 ｒ₂₄＝-10720.3059 ｄ₂₄＝3.0000 ｎ₁₃＝1.57098 ν₁₃＝71.30 ｒ₂₅＝-70.8766 ｄ₂₅＝2.0832 ｒ₂₆＝-23.1822 ｄ₂₆＝1.2000 ｎ₁₄＝1.87987 ν₁₄＝35.26 ｒ₂₇＝-65.8048 ｄ₂₇＝0.4135 ｒ₂₈＝-97.7950 ｄ₂₈＝3.9806 ｎ₁₅＝1.57098 ν₁₅＝71.30 ｒ₂₉＝-38.4883 ｄ₂₉＝0.1000 ｒ₃₀＝1311.7663 ｄ₃₀＝3.9346 ｎ₁₆＝1.57098 ν₁₆＝71.30 ｒ₃₁＝-57.7807 ｄ₃₁＝0.1000 ｒ₃₂＝89.3259 ｄ₃₂＝3.7747 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₃＝-151.3823 ｄ₃₃＝0.1000 ｒ₃₄＝37.5112 ｄ₃₄＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₅＝21.4437 ｄ₃₅＝7.0792 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₆＝-112.5533 ｄ₃₆＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝33.0000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₈＝∞ ｄ₃₈＝13.2000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₉＝∞ ｆ 8.9953 25.4634 71.9994 Ｄ₁ 1.4000 26.3095 42.2318 Ｄ₂ 42.1921 17.2815 1.3610 Ｄ₃ 4.3914 2.6638 5.2600 Ｄ₄ 9.7056 6.8905 1.4000 Ｄ₅ 2.0000 6.5440 9.4365 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.05723 ，ν_32n −ν_32p ＝30.38 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1100 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5147 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.0862 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.0097 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.3795，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.2182

【００５６】実施例４ ｆ＝11.004〜31.110〜88.000 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝55.600°〜20.571°〜7.253 ° ｒ₁ ＝178.7498 ｄ₁ ＝3.2000 ｎ₁ ＝1.84281 ν₁ ＝21.00 ｒ₂ ＝115.9572 ｄ₂ ＝5.2820 ｎ₂ ＝1.43985 ν₂ ＝94.97 ｒ₃ ＝-1182.4883 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝86.2685 ｄ₄ ＝5.7184 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝333.1102 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝52.6495 ｄ₆ ＝6.8154 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝116.2758 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝77.0661 ｄ₈ ＝2.0000 ｎ₅ ＝1.60548 ν₅ ＝60.70 ｒ₉ ＝20.2083 ｄ₉ ＝7.6232 ｒ₁₀＝-74.6907 ｄ₁₀＝1.5000 ｎ₆ ＝1.49845 ν₆ ＝81.61 ｒ₁₁＝33.5619 ｄ₁₁＝4.7340 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₂＝76.8483 ｄ₁₂＝2.6544 ｒ₁₃＝-46.7574 ｄ₁₃＝1.5000 ｎ₈ ＝1.60520 ν₈ ＝65.48 ｒ₁₄＝139.9542 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝61.2274 ｄ₁₆＝3.8500 ｎ₉ ＝1.49845 ν₉ ＝81.61 ｒ₁₇＝-64.9332 ｄ₁₇＝1.3611 ｒ₁₈＝-27.2621 ｄ₁₈＝1.5000 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝39.8671 ｄ₁₉＝4.4266 ｎ₁₁＝1.81264 ν₁₁＝25.43 ｒ₂₀＝-181.3907 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-139.4864 ｄ₂₁＝1.5000 ｎ₁₂＝1.85649 ν₁₂＝32.28 ｒ₂₂＝158.6517 ｄ₂₂＝0.6554 ｒ₂₃＝-2148.8716 ｄ₂₃＝3.4777 ｎ₁₃＝1.61770 ν₁₃＝51.17 ｒ₂₄＝-38.8299 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝115.1586 ｄ₂₅＝3.4027 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₆＝-60.5320 ｄ₂₆＝0.9939 ｒ₂₇＝-47.9618 ｄ₂₇＝2.2031 ｎ₁₅＝1.67766 ν₁₅＝32.10 ｒ₂₈＝-138.1261 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝5296.7511 ｄ₂₉＝3.6524 ｎ₁₆＝1.48915 ν₁₆＝70.20 ｒ₃₀＝-88.8671 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝68.5345 ｄ₃₁＝3.3578 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-606.5419 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝44.7907 ｄ₃₃＝1.8000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝24.2239 ｄ₃₄＝7.5078 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-278.6806 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝33.0000 ｎ₂₀＝1.61169 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝13.2000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 11.0043 31.1104 87.9997 Ｄ₁ 1.5000 29.7044 49.5945 Ｄ₂ 49.5948 21.3908 1.5000 Ｄ₃ 5.0097 2.7556 6.2413 Ｄ₄ 11.6551 7.9611 2.0932 Ｄ₅ 2.0000 7.9479 10.3305 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15839 ，ν_32n −ν_32p ＝33.09 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1104 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5911 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝0.0095，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.4226 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2645，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.2278

【００５７】実施例５ ｆ＝9.027 〜25.471〜71.958 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝49.998°〜18.234°〜6.443 ° ｒ₁ ＝140.4173 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.81675 ν₁ ＝22.62 ｒ₂ ＝88.9774 ｄ₂ ＝4.8151 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝-16970.9304 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝67.8805 ｄ₄ ＝4.8927 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝253.0108 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝43.3688 ｄ₆ ＝4.7549 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝99.5581 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝112.6250 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝16.8647 ｄ₉ ＝6.5590 ｒ₁₀＝-47.7082 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝27.0971 ｄ₁₁＝4.0087 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₂＝76.7508 ｄ₁₂＝2.2508 ｒ₁₃＝-54.0700 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.64648 ν₈ ＝47.85 ｒ₁₄＝-379.8740 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝58.2033 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.49845 ν₉ ＝81.61 ｒ₁₇＝-49.7295 ｄ₁₇＝1.7351 ｒ₁₈＝-24.9037 ｄ₁₈＝1.5550 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝31.9743 ｄ₁₉＝4.2508 ｎ₁₁＝1.81264 ν₁₁＝25.43 ｒ₂₀＝-115.5952 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-58.6224 ｄ₂₁＝1.2000 ｎ₁₂＝1.85649 ν₁₂＝32.28 ｒ₂₂＝169.3788 ｄ₂₂＝0.5458 ｒ₂₃＝-202.8153 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.58566 ν₁₃＝46.33 ｒ₂₄＝-27.2801 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝167.0337 ｄ₂₅＝3.0000 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₆＝-44.4329 ｄ₂₆＝0.8475 ｒ₂₇＝-34.2208 ｄ₂₇＝1.9730 ｎ₁₅＝1.67766 ν₁₅＝32.10 ｒ₂₈＝-103.9462 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝-185.7218 ｄ₂₉＝3.5478 ｎ₁₆＝1.48915 ν₁₆＝70.20 ｒ₃₀＝-60.3914 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝64.1378 ｄ₃₁＝3.2047 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-404.2552 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝38.4608 ｄ₃₃＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝22.1046 ｄ₃₄＝5.8244 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-95.3577 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝33.0000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝13.2000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 9.0272 25.4706 71.9582 Ｄ₁ 1.4000 25.5472 42.3956 Ｄ₂ 42.1455 17.9989 1.1487 Ｄ₃ 4.7687 2.1606 5.2248 Ｄ₄ 9.9086 6.7891 1.4107 Ｄ₅ 2.0000 7.7272 10.0426 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15839 ，ν_32n −ν_32p ＝33.09 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1108 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.6018 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝0.0445，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.1168 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2751，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.2965

【００５８】実施例６ ｆ＝9.267 〜25.768〜72.026 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝48.679°〜18.001°〜6.431 ° ｒ₁ ＝141.4469 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.81675 ν₁ ＝22.62 ｒ₂ ＝88.4204 ｄ₂ ＝4.7971 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝14402.6077 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝68.3129 ｄ₄ ＝4.8903 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝263.9446 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝44.0755 ｄ₆ ＝4.7554 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝103.0901 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝101.3520 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝17.0532 ｄ₉ ＝6.5214 ｒ₁₀＝-51.6363 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝27.2398 ｄ₁₁＝4.2110 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₂＝88.8964 ｄ₁₂＝2.2608 ｒ₁₃＝-49.3724 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.64648 ν₈ ＝47.85 ｒ₁₄＝-640.5589 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝60.1064 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.49845 ν₉ ＝81.61 ｒ₁₇＝-55.2486 ｄ₁₇＝1.8668 ｒ₁₈＝-24.6822 ｄ₁₈＝1.5386 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝35.9037 ｄ₁₉＝4.2856 ｎ₁₁＝1.81264 ν₁₁＝25.43 ｒ₂₀＝-111.4255 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-70.0702 ｄ₂₁＝1.2000 ｎ₁₂＝1.85649 ν₁₂＝32.28 ｒ₂₂＝202.5118 ｄ₂₂＝0.5712 ｒ₂₃＝-164.0556 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.58566 ν₁₃＝46.33 ｒ₂₄＝-25.2763 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝174.6641 ｄ₂₅＝3.0000 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₆＝-50.8538 ｄ₂₆＝1.0172 ｒ₂₇＝-30.9938 ｄ₂₇＝1.9757 ｎ₁₅＝1.67766 ν₁₅＝32.10 ｒ₂₈＝-87.1312 ｄ₂₈＝1.5184 ｒ₂₉＝-197.3657 ｄ₂₉＝3.5550 ｎ₁₆＝1.48915 ν₁₆＝70.20 ｒ₃₀＝-65.1624 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝67.2524 ｄ₃₁＝3.2391 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-542.8520 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝40.6770 ｄ₃₃＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝23.0952 ｄ₃₄＝5.8458 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-77.4624 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝33.0000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝13.2000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 9.2673 25.7684 72.0264 Ｄ₁ 1.4000 25.5454 42.4030 Ｄ₂ 42.1456 18.0017 1.1415 Ｄ₃ 4.7466 2.2143 5.1855 Ｄ₄ 9.9060 6.8033 1.4217 Ｄ₅ 2.0000 7.6331 10.0463 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15839 ，ν_32n −ν_32p ＝33.09 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1127 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.6002 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝0.0299，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.1715 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2765，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.2815

【００５９】実施例７ ｆ＝7.022 〜24.245〜84.001 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝61.864°〜19.075°〜5.507 ° ｒ₁ ＝136.3344 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.81675 ν₁ ＝22.62 ｒ₂ ＝85.1617 ｄ₂ ＝4.8188 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝-838.1164 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝67.7557 ｄ₄ ＝4.8748 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝297.5656 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝41.5540 ｄ₆ ＝4.7423 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝98.7617 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝95.9993 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝14.9789 ｄ₉ ＝6.7852 ｒ₁₀＝-45.8782 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝25.1047 ｄ₁₁＝4.1385 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₂＝73.3913 ｄ₁₂＝2.2159 ｒ₁₃＝-39.1057 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.60520 ν₈ ＝65.48 ｒ₁₄＝576.8239 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝57.7049 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.49845 ν₉ ＝81.61 ｒ₁₇＝-47.0008 ｄ₁₇＝0.8630 ｒ₁₈＝-21.9095 ｄ₁₈＝1.4996 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝32.3298 ｄ₁₉＝4.1698 ｎ₁₁＝1.81264 ν₁₁＝25.43 ｒ₂₀＝-131.1763 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-99.9616 ｄ₂₁＝1.2000 ｎ₁₂＝1.85649 ν₁₂＝32.28 ｒ₂₂＝365.3211 ｄ₂₂＝0.4819 ｒ₂₃＝-454.8400 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.61770 ν₁₃＝51.17 ｒ₂₄＝-29.5683 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝129.4439 ｄ₂₅＝3.0000 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₆＝-48.3303 ｄ₂₆＝0.7012 ｒ₂₇＝-32.3216 ｄ₂₇＝1.8257 ｎ₁₅＝1.67766 ν₁₅＝32.10 ｒ₂₈＝-96.1285 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝-423.0648 ｄ₂₉＝3.3087 ｎ₁₆＝1.48915 ν₁₆＝70.20 ｒ₃₀＝-61.8069 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝57.6576 ｄ₃₁＝3.2000 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-538.1491 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝37.7207 ｄ₃₃＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝19.6821 ｄ₃₄＝5.8813 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-169.5462 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝25.3000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝11.1000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 7.0224 24.2449 84.0010 Ｄ₁ 1.4000 26.1876 42.2596 Ｄ₂ 42.2374 17.4498 1.3778 Ｄ₃ 4.8102 1.8600 5.3819 Ｄ₄ 9.9701 6.4733 1.5242 Ｄ₅ 2.0000 8.4469 9.8742 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15839 ，ν_32n −ν_32p ＝33.09 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.0944 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5748 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝0.0076，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.4125 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2034，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.1733

【００６０】実施例８ ｆ＝7.003 〜24.254〜84.001 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝61.907°〜19.044°〜5.490 ° ｒ₁ ＝146.2824 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.84281 ν₁ ＝21.00 ｒ₂ ＝93.5893 ｄ₂ ＝5.2000 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝-971.6065 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝67.8139 ｄ₄ ＝5.0000 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝360.0745 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝44.2204 ｄ₆ ＝4.8000 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝113.3784 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝125.0652 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝16.7301 ｄ₉ ＝5.8313 ｒ₁₀＝-57.1448 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.60520 ν₆ ＝65.48 ｒ₁₁＝29.0077 ｄ₁₁＝0.1000 ｒ₁₂＝26.1635 ｄ₁₂＝3.2000 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₃＝85.0470 ｄ₁₃＝1.9184 ｒ₁₄＝-65.2017 ｄ₁₄＝1.2000 ｎ₈ ＝1.65425 ν₈ ＝58.52 ｒ₁₅＝104.2200 ｄ₁₅＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₆＝∞（絞り） ｄ₁₆＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₇＝40.7143 ｄ₁₇＝2.8000 ｎ₉ ＝1.57098 ν₉ ＝71.30 ｒ₁₈＝-186.6835 ｄ₁₈＝1.7189 ｒ₁₉＝-21.4608 ｄ₁₉＝1.6873 ｎ₁₀＝1.69979 ν₁₀＝55.52 ｒ₂₀＝21.1637 ｄ₂₀＝4.2457 ｎ₁₁＝1.75724 ν₁₁＝27.69 ｒ₂₁＝261.3456 ｄ₂₁＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₂＝-57.7116 ｄ₂₂＝3.0000 ｎ₁₂＝1.59911 ν₁₂＝39.21 ｒ₂₃＝-23.3427 ｄ₂₃＝0.1000 ｒ₂₄＝447.7101 ｄ₂₄＝3.0000 ｎ₁₃＝1.57098 ν₁₃＝71.30 ｒ₂₅＝-59.3506 ｄ₂₅＝1.8026 ｒ₂₆＝-23.1676 ｄ₂₆＝1.2000 ｎ₁₄＝1.87987 ν₁₄＝35.26 ｒ₂₇＝-57.0205 ｄ₂₇＝0.4124 ｒ₂₈＝-98.4112 ｄ₂₈＝4.0000 ｎ₁₅＝1.57098 ν₁₅＝71.30 ｒ₂₉＝-37.5092 ｄ₂₉＝0.1000 ｒ₃₀＝2981.9622 ｄ₃₀＝4.0000 ｎ₁₆＝1.57098 ν₁₆＝71.30 ｒ₃₁＝-56.1948 ｄ₃₁＝0.1000 ｒ₃₂＝104.2210 ｄ₃₂＝4.0000 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₃＝-163.5388 ｄ₃₃＝0.1000 ｒ₃₄＝39.1136 ｄ₃₄＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₅＝21.2235 ｄ₃₅＝7.0310 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₆＝-97.4293 ｄ₃₆＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝25.3000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₈＝∞ ｄ₃₈＝11.1000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₉＝∞ ｆ 7.0033 24.2538 84.0008 Ｄ₁ 1.4000 26.7324 42.1681 Ｄ₂ 42.2746 16.9420 1.5066 Ｄ₃ 4.4893 2.4252 5.3509 Ｄ₄ 9.9953 6.3675 1.4000 Ｄ₅ 2.0000 7.6926 9.7338 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.05745 ，ν_32n −ν_32p ＝27.83 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.0937 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.4940 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.0987 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.1344 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2873，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.1553

【００６１】実施例９ ｆ＝7.155 〜24.465〜83.910 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝60.893°〜18.904°〜5.512 ° ｒ₁ ＝136.9170 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.81675 ν₁ ＝22.62 ｒ₂ ＝86.4105 ｄ₂ ＝4.8770 ｎ₂ ＝1.45720 ν₂ ＝90.31 ｒ₃ ＝-1105.8914 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝67.2156 ｄ₄ ＝4.8718 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝321.6843 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝41.9228 ｄ₆ ＝4.7359 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝97.6361 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝96.0751 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝15.1537 ｄ₉ ＝6.8524 ｒ₁₀＝-45.6173 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝25.2829 ｄ₁₁＝4.1985 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₂＝72.8410 ｄ₁₂＝2.2663 ｒ₁₃＝-41.3982 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.60520 ν₈ ＝65.48 ｒ₁₄＝689.6540 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝∞（絞り） ｄ₁₅＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₆＝63.5969 ｄ₁₆＝2.8000 ｎ₉ ＝1.49845 ν₉ ＝81.61 ｒ₁₇＝-43.9834 ｄ₁₇＝0.8168 ｒ₁₈＝-21.6087 ｄ₁₈＝1.5183 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₉＝30.5604 ｄ₁₉＝4.2066 ｎ₁₁＝1.81264 ν₁₁＝25.43 ｒ₂₀＝-154.8455 ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝-92.6100 ｄ₂₁＝1.2000 ｎ₁₂＝1.85649 ν₁₂＝32.28 ｒ₂₂＝244.1506 ｄ₂₂＝0.5289 ｒ₂₃＝-1252.7705 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.61770 ν₁₃＝51.17 ｒ₂₄＝-29.3060 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝101.7847 ｄ₂₅＝3.0000 ｎ₁₄＝1.48915 ν₁₄＝70.20 ｒ₂₆＝-46.0196 ｄ₂₆＝0.6517 ｒ₂₇＝-30.7276 ｄ₂₇＝1.8614 ｎ₁₅＝1.67766 ν₁₅＝32.10 ｒ₂₈＝-89.4379 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝553.7467 ｄ₂₉＝3.3387 ｎ₁₆＝1.48915 ν₁₆＝70.20 ｒ₃₀＝-56.8903 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝48.3949 ｄ₃₁＝3.2000 ｎ₁₇＝1.48915 ν₁₇＝70.20 ｒ₃₂＝-270.6782 ｄ₃₂＝0.1000 ｒ₃₃＝34.7963 ｄ₃₃＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₄＝19.3652 ｄ₃₄＝5.8936 ｎ₁₉＝1.48915 ν₁₉＝70.20 ｒ₃₅＝-124.7933 ｄ₃₅＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₆＝∞ ｄ₃₆＝25.3000 ｎ₂₀＝1.61170 ν₂₀＝46.44 ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝11.1000 ｎ₂₁＝1.51825 ν₂₁＝64.15 ｒ₃₈＝∞ ｆ 7.1553 24.4649 83.9096 Ｄ₁ 1.4000 26.1841 42.2536 Ｄ₂ 42.2501 17.4676 1.3959 Ｄ₃ 4.8383 1.9240 5.3889 Ｄ₄ 9.9995 6.5228 1.5229 Ｄ₅ 2.0000 8.3892 9.9268 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15839 ，ν_32n −ν_32p ＝33.09 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.0956 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5729 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.0006 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.3241 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2185，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.1937

【００６２】実施例１０ ｆ＝9.036 〜25.501〜71.999 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝50.638°〜17.879°〜6.349 ° ｒ₁ ＝131.8451 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.85504 ν₁ ＝23.78 ｒ₂ ＝88.0849 ｄ₂ ＝4.5274 ｎ₂ ＝1.48915 ν₂ ＝70.20 ｒ₃ ＝1681.9312 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝119.3273 ｄ₄ ＝4.8890 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝-592.3035 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝54.5541 ｄ₆ ＝4.9646 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝93.3891 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝78.9576 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝19.4022 ｄ₉ ＝8.7988 ｒ₁₀＝-25.6474 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝48.8813 ｄ₁₁＝0.2105 ｒ₁₂＝38.3508 ｄ₁₂＝4.6080 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₃＝162.9271 ｄ₁₃＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₄＝∞（絞り） ｄ₁₄＝Ｄ₃ （可変） ｒ₁₅＝44.5857 ｄ₁₅＝2.8000 ｎ₈ ＝1.43985 ν₈ ＝94.97 ｒ₁₆＝-299.4193 ｄ₁₆＝2.3703 ｒ₁₇＝-16.1949 ｄ₁₇＝1.5000 ｎ₉ ＝1.62508 ν₉ ＝53.20 ｒ₁₈＝32.8795 ｄ₁₈＝5.0744 ｎ₁₀＝1.84281 ν₁₀＝21.00 ｒ₁₉＝276.5631 ｄ₁₉＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₀＝-37.0690 ｄ₂₀＝3.0000 ｎ₁₁＝1.49845 ν₁₁＝81.61 ｒ₂₁＝-16.3675 ｄ₂₁＝0.1000 ｒ₂₂＝-283.3894 ｄ₂₂＝3.0000 ｎ₁₂＝1.57098 ν₁₂＝71.30 ｒ₂₃＝-33.9268 ｄ₂₃＝0.9710 ｒ₂₄＝-22.8177 ｄ₂₄＝2.0000 ｎ₁₃＝1.76859 ν₁₃＝26.55 ｒ₂₅＝-33.0829 ｄ₂₅＝0.1000 ｒ₂₆＝190.2420 ｄ₂₆＝5.9951 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₇＝-65.7782 ｄ₂₇＝0.1000 ｒ₂₈＝25.4244 ｄ₂₈＝1.5000 ｎ₁₅＝1.85504 ν₁₅＝23.78 ｒ₂₉＝17.9389 ｄ₂₉＝5.4604 ｎ₁₆＝1.49845 ν₁₆＝81.61 ｒ₃₀＝-99.8569 ｄ₃₀＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₁＝∞ ｄ₃₁＝33.0000 ｎ₁₇＝1.61168 ν₁₇＝46.44 ｒ₃₂＝∞ ｄ₃₂＝13.2000 ｎ₁₈＝1.51825 ν₁₈＝64.15 ｒ₃₃＝∞ ｆ 9.0358 25.5008 71.9989 Ｄ₁ 1.4000 32.2919 54.7379 Ｄ₂ 54.4864 23.5944 1.1487 Ｄ₃ 5.5254 2.0555 1.8798 Ｄ₄ 2.0360 1.5162 1.4107 Ｄ₅ 2.0000 5.9893 6.2715 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.21773 ，ν_32n −ν_32p ＝32.20 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.0893 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.4343 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.2004 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.7439 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.2725，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.0864

【００６３】実施例１１ ｆ＝9.008 〜25.499〜72.000 ，Ｆナンバー＝2.0 ２ω＝49.368°〜18.198°〜6.423 ° ｒ₁ ＝135.2340 ｄ₁ ＝2.5000 ｎ₁ ＝1.84281 ν₁ ＝21.00 ｒ₂ ＝89.8690 ｄ₂ ＝5.5914 ｎ₂ ＝1.43985 ν₂ ＝94.97 ｒ₃ ＝-2424.8261 ｄ₃ ＝0.1000 ｒ₄ ＝62.5584 ｄ₄ ＝5.1383 ｎ₃ ＝1.43985 ν₃ ＝94.97 ｒ₅ ＝322.3434 ｄ₅ ＝0.1000 ｒ₆ ＝44.8533 ｄ₆ ＝5.2432 ｎ₄ ＝1.43985 ν₄ ＝94.97 ｒ₇ ＝105.7142 ｄ₇ ＝Ｄ₁ （可変） ｒ₈ ＝58.2529 ｄ₈ ＝1.5000 ｎ₅ ＝1.69974 ν₅ ＝56.49 ｒ₉ ＝17.1142 ｄ₉ ＝6.3067 ｒ₁₀＝-50.1323 ｄ₁₀＝1.2000 ｎ₆ ＝1.57098 ν₆ ＝71.30 ｒ₁₁＝32.5452 ｄ₁₁＝3.8858 ｎ₇ ＝1.84281 ν₇ ＝21.00 ｒ₁₂＝98.2711 ｄ₁₂＝1.7246 ｒ₁₃＝-42.3395 ｄ₁₃＝1.2000 ｎ₈ ＝1.57098 ν₈ ＝71.30 ｒ₁₄＝-617.1230 ｄ₁₄＝Ｄ₂ （可変） ｒ₁₅＝130.4158 ｄ₁₅＝2.8000 ｎ₉ ＝1.49845 ν₉ ＝81.61 ｒ₁₆＝-48.3741 ｄ₁₆＝3.5968 ｒ₁₇＝-18.2382 ｄ₁₇＝1.5550 ｎ₁₀＝1.65425 ν₁₀＝58.52 ｒ₁₈＝28.4284 ｄ₁₈＝2.9233 ｎ₁₁＝1.81264 ν₁₁＝25.43 ｒ₁₉＝-1296.3792 ｄ₁₉＝Ｄ₃ （可変） ｒ₂₀＝∞（絞り） ｄ₂₀＝Ｄ₄ （可変） ｒ₂₁＝1174.2678 ｄ₂₁＝1.2000 ｎ₁₂＝1.85504 ν₁₂＝23.78 ｒ₂₂＝98.5353 ｄ₂₂＝0.5458 ｒ₂₃＝-192.9060 ｄ₂₃＝3.0000 ｎ₁₃＝1.58547 ν₁₃＝59.36 ｒ₂₄＝-27.7205 ｄ₂₄＝0.1000 ｒ₂₅＝137.9285 ｄ₂₅＝3.0000 ｎ₁₄＝1.57098 ν₁₄＝71.30 ｒ₂₆＝-59.4159 ｄ₂₆＝10.1687 ｒ₂₇＝-37.7650 ｄ₂₇＝1.8000 ｎ₁₅＝1.67882 ν₁₅＝29.25 ｒ₂₈＝-60.5864 ｄ₂₈＝0.1000 ｒ₂₉＝-282.2635 ｄ₂₉＝5.5000 ｎ₁₆＝1.49845 ν₁₆＝81.61 ｒ₃₀＝-60.7652 ｄ₃₀＝0.1000 ｒ₃₁＝68.6130 ｄ₃₁＝5.5000 ｎ₁₇＝1.57098 ν₁₇＝71.30 ｒ₃₂＝-79.2517 ｄ₃₂＝1.5000 ｎ₁₈＝1.85504 ν₁₈＝23.78 ｒ₃₃＝-123.3612 ｄ₃₃＝0.1000 ｒ₃₄＝48.7551 ｄ₃₄＝5.5000 ｎ₁₉＝1.57098 ν₁₉＝71.30 ｒ₃₅＝-33.1127 ｄ₃₅＝1.5000 ｎ₂₀＝1.85504 ν₂₀＝23.78 ｒ₃₆＝-59.8194 ｄ₃₆＝Ｄ₅ （可変） ｒ₃₇＝∞ ｄ₃₇＝25.3000 ｎ₂₁＝1.61169 ν₂₁＝46.44 ｒ₃₈＝∞ ｄ₃₈＝11.1000 ｎ₂₂＝1.51825 ν₂₂＝64.15 ｒ₃₉＝∞ ｆ 9.0076 25.4994 71.9996 Ｄ₁ 1.4000 24.4807 39.3443 Ｄ₂ 34.8531 10.3337 1.4000 Ｄ₃ 5.8912 7.3296 1.4000 Ｄ₄ 4.4708 1.4000 1.7910 Ｄ₅ 2.0000 5.0712 4.6797 ｎ_32p −ｎ_32n ＝0.15839 ，ν_32n −ν_32p ＝33.09 ，ｆ_w ／ｆ₁ ＝0.1191 ｆ_w ／ｆ₂ ＝-0.5350 ，ｆ_w ／ｆ₃ ＝-0.1241 ，ｆ₄₂／ｆ₄₁＝0.5736 ｆ_w ／ｆ₄₂＝0.3025，Σ（ｆ_w ／ｆ_41n ）＝-0.1306 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・ は各レンズ面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・ は各レンズのｅ線の屈折率、ν₁ ，ν
₂ ，・・・ は各レンズのｄ線のアッベ数である。

【００６４】実施例１のレンズ系は、図１に示す通りの
レンズ構成で、物体側から順に、正の屈折力の第１レン
ズ群Ｇ₁ と負の屈折力の第２レンズ群Ｇ₂ と、絞りＳ
と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ₃ と、正の屈折力の第
４レンズ群Ｇ₄ とからなり、レンズ系と撮像素子との間
に色分解プリズムや各種フィルター等の光学素子を表わ
すガラスブロックを配置してある。

【００６５】又各レンズ群は、第１レンズ群Ｇ₁ が物体
側から順に、凸面を物体側に向けた負のメニスカスレン
ズと物体側に正の屈折力が強い方の面を向けた正レンズ
とを貼合わせた接合レンズと、凸面を物体側に向けた正
のメニスカスレンズ２枚とからなり、第２レンズ群Ｇ₂
が、物体側から順に、凸面を物体側に向けた負のメニス
カスレンズと、両凹レンズと凸面を物体側に向けた正の
メニスカスレンズとの接合レンズと、物体側に負の屈折
力が強い方の面を向けた負レンズとからなり、第３レン
ズ群Ｇ₃ が、物体側から順に、両凸レンズよりなる正の
屈折力の第１レンズ成分と両凹レンズと物体側に正の屈
折力が強い方の面を向けた正レンズとを貼合わせた接合
レンズよりなる負の屈折力の第２レンズ成分とよりな
り、第４レンズ群Ｇ₄ が、物体側から順に、正の屈折力
の第４１レンズ群Ｇ₄₁ と正の屈折力の第４２レンズ群
Ｇ₄₂からなっていて、第４１レンズ群Ｇ₄₁は物体から順
に、物体側に負の屈折力の強い方の面を向けた負レンズ
と、凹面を物体側に向けた正のメニスカスレンズと、像
側に正の屈折力の強い方の面を向けた正レンズと、凹面
を物体側に向けた正のメニスカスレンズからなり、第４
２レンズ群Ｇ₄₂は、物体側から順に、像側に正の屈折力
の強い方の面を向けた正レンズと、物体側に正の屈折力
の強い方の面を向けた正レンズと、凸面を物体側に向け
た負のメニスカスレンズと物体側に正の屈折力の強い方
の面を向けた正レンズとを貼り合わせた接合レンズとに
て構成されている。

【００６６】又、第１レンズ群Ｇ₁ と絞りＳとはズーミ
ングに際して固定である。又第２レンズ群Ｇ₂ は、広角
端から望遠端へのズーミングに際して物体側から像側へ
単調に移動する。更に第３レンズ群Ｇ₃ は広角端から望
遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動して
中間焦点距離を過ぎた後に極値点を持ち、その後に像側
へ移動する。又第４レンズ群Ｇ₄ は第３レンズ群Ｇ₃ と
同様の動きをするが第３レンズ群Ｇ₃ よりも望遠側にて
極値点をとる。

【００６７】この実施例１は、８倍の変倍比を持つが、
第２レンズ群Ｇ₂ にて約４．６倍、第４レンズ群Ｇ₄ に
て約１．７倍の変倍比を分担しているため、第２レンズ
群Ｇ₂ が比較的弱い屈折力であるにもかかわらず大きな
変倍比であり、又長いバックフォーカスを持ち、しかも
極めて高い光学性能を有している。

【００６８】中間焦点距離における各レンズ群および光
学素子で発生するｅ線に対するＣ線とＦ線の色収差は、
下記の表の通りである。

【００６９】 軸上色収差係数 倍率の色収差係数 第１レンズ群 -0.00284 0.00622 第２レンズ群 0.01896 -0.02259 第３レンズ群 -0.11359 -0.01061 第４レンズ群 0.04480 0.01554 プリズム等 0.05314 0.00398 トータル 0.00047 -0.00745 この表に示す通り、この実施例１のズームレンズは、第
３レンズ群Ｇ₃ が負の屈折力を持つにも拘らず、色収差
が大きく負に発生するようにし、逆に第４レンズ群Ｇ₄
が正の屈折力を持つにもかかわらず正の色収差を発生す
るように構成されていることがわかる。又、前記の表か
らわかるように、第３レンズ群Ｇ₃ は、軸上色収差に比
較して倍率の色収差の発生が少なく、一方第４レンズ群
Ｇ₄ は、第３レンズ群Ｇ₃ よりも軸上色収差の発生量が
小さいにもかかわらず、倍率の色収差は大きく発生して
おり、これらのバランスによって広角端から望遠端にい
たるまで軸上色収差、倍率の色収差ともに良好に補正さ
れている。

【００７０】このように第３レンズ群Ｇ₃ で発生させる
負の軸上色収差の大きさにより第４レンズ群Ｇ₄ に含ま
れる負レンズの屈折力配分および構成を制御し、第４レ
ンズ群Ｇ₄ で発生する軸上色収差を正の値から負の値ま
での適切な値をとるようにしている。

【００７１】この実施例１の収差状況は、図１２、図１
３、図１４に示す通りである。

【００７２】実施例２は、図２に示すレンズ構成で、第
４レンズ群Ｇ₄ の構成が実施例１と相違している。つま
り第４レンズ群は、第４１レンズ群Ｇ₄₁が、物体側より
順に、凹面を物体側に向けた正のメニスカスレンズと、
像側に正の屈折力の強い方の面を向けた正レンズと、凹
面を物体側に向けた負のメニスカスレンズからなり又第
４２レンズ群Ｇ₄₂が、物体側より順に、像側に正の屈折
力の強い方の面を向けた正レンズを２枚と、物体側に正
の屈折力が強い方の面を向けた正レンズと、凸面を物体
側に向けた負のメニスカスレンズと物体側に正の屈折力
の強い方の面を向けた正レンズとを貼り合わせた接合レ
ンズとよりなっている。

【００７３】この実施例２のズームレンズの収差状況
は、図１５、図１６、図１７に示す通りである。

【００７４】実施例３は、図３に示す構成のズームレン
ズで、実施例２と第２レンズ群Ｇ₂ の構成が異なってい
る。つまり第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側から順に、凸面
を物体側に向けた負のメニスカスレンズと、両凹レンズ
と、凸面を物体側に向けた正のメニスカスレンズと、物
体側に負の屈折力の強い方の面を向けた負レンズとから
構成されている。

【００７５】この実施例３のズームレンズの収差状況
は、図１８、図１９、図２０に示す通りである。

【００７６】実施例４は、図４に示す構成のズームレン
ズで、実施例１と第３レンズ群Ｇ₃ が正の屈折力を持っ
ている点と、第４レンズ群Ｇ₄ の構成が異なっている点
とで相違している。即ち、第４レンズ群Ｇ₄ は、第４１
レンズ群Ｇ₄₁が物体側から順に、物体側に負の屈折力の
強い方の面を向けた負レンズと、像側に正の屈折力の強
い方の面を向けた正レンズ２枚と、凹面を物体側に向け
た負のメニスカスレンズからなり、第４２レンズ群Ｇ₄₂
が、物体側から順に、像側に正の屈折力の強い方の面を
向けた正レンズと、物体側に正の屈折力の強い方の面を
向けた正レンズと、凸面を物体側に向けた負のメニスカ
スレンズと物体側に正の屈折力の強い方の面を向けた正
レンズとを貼合わせた接合レンズとより構成されてい
る。

【００７７】この実施例４は、第３レンズ群Ｇ₃ が正の
屈折力を持っているため、バックフォーカスの長いズー
ムレンズとするためと第４レンズ群Ｇ₄ で正の色収差を
発生させるために、第４レンズ群Ｇ₄ を、第４１レンズ
群Ｇ₄₁が負正負の構成としている。そのため、特に広角
端において第４レンズ群Ｇ₄ で発生する正の倍率の色収
差が大になり、又広角端の画角が約５５．６°と実施例
１乃至実施例３に比較して広いにもかかわらず、広角端
から望遠端にいたるまで倍率の色収差が良好に補正され
ている。

【００７８】この実施例４のズームレンズの収差状況
は、図２１、図２２、図２３に示す通りである。

【００７９】実施例５、実施例６のズームレンズは、夫
々図５、図６に示す通りの構成で、いずれも実施例４と
同様の構成である。

【００８０】実施例５のズームレンズの収差状況は、図
２４、図２５、図２６に示す通りであり、又実施例６の
ズームレンズの収差状況は、図２７、図２８、図２９に
示す通りである。

【００８１】実施例７は、図７に示す構成で実施例４と
同様の構成であるが、各レンズ群特に第１レンズ群Ｇ₁
と第２レンズ群Ｇ₂ の屈折力を強めることによって、広
角端の画角が６２°であって、変倍比が１２と広画角で
高変倍比のズームレンズにした。

【００８２】この実施例７の収差状況は、図３０、図３
１、図３２に示す通りである。

【００８３】実施例８は図８に示す通りの構成であっ
て、実施例３と同様の構成である。この実施例８は、各
レンズ群特に第１レンズ群Ｇ₁ と第２レンズ群Ｇ₂ の屈
折力を強くすることにより、広角端での画角が６２°で
あって変倍比が１２の高画角で高変倍比のズームレンズ
とした。

【００８４】この実施例８の収差状況は、図３３、図３
４、図３５に示す通りである。

【００８５】実施例９は、図９に示す通りの構成のズー
ムレンズで、実施例７のズームレンズと同様の構成であ
るが、第３レンズ群の屈折力をほぼ０にした点で、実施
例７とは相違している。

【００８６】この実施例９の収差状況は、図３６、図３
７、図３８に示す通りである。

【００８７】実施例１０は、図１０に示す通りの構成で
あって、物体側より順に、正の第１レンズ群Ｇ₁ と負の
第２レンズ群Ｇ₂ と絞りＳと負の第３レンズ群Ｇ₃ と正
の第４レンズ群Ｇ₄ とにて構成されている。そして各レ
ンズ群は、第１レンズ群Ｇ₁ が、物体側より順に、凸面
を物体側に向けた負のメニスカスレンズと物体側に正の
屈折力の強い方の面を向けた正レンズとを貼り合わせた
接合レンズと、物体側に正の屈折力の強い方の面を向け
た正レンズと、凸面を物体側に向けた正のメニスカスレ
ンズとにて、第２レンズ群Ｇ₂ が物体側から順に、凸面
を物体側に向けた負のメニスカスレンズと、両凹レンズ
と、凸面を物体側に向けた正のメニスカスレンズとに
て、第３レンズ群Ｇ₃が、物体側より順に、両凸レンズ
の正の第１レンズ成分と、両凹レンズと物体側に正の屈
折力の強い方の面を向けた正レンズとを貼り合わせた接
合レンズの負の第２レンズ成分とにて、又第４レンズ群
Ｇ₄ が、物体側から順に、正の第４１レンズ群Ｇ₄₁と正
の第４２レンズ群Ｇ₄₂とから構成されている。そして第
４レンズ群Ｇ₄ は、第４１レンズ群Ｇ₄₁が、物体側より
順に、凹面を物体側へ向けた正のメニスカスレンズと、
像側に正の屈折力の強い方の面を向けた正レンズと、凹
面を物体側に向けた負のメニスカスレンズとからなり、
第４２レンズ群Ｇ₄₂が、物体側より順に、像側に正の屈
折力の強い方の面を向けた正レンズと、凸面を物体側に
向けた負のメニスカスレンズと物体側に正の屈折力の強
い方の面を向けた正レンズとを貼り合わせた接合レンズ
よりなっている。

【００８８】この実施例１０は、実施例中最も少ないレ
ンズ枚数にて構成した例であって、第３レンズ群Ｇ₃ の
負の屈折力を増大させ、第４レンズ群Ｇ₄ の第４１レン
ズ群Ｇ₄₁と第４２レンズ群Ｇ₄₂との正の屈折力を均等配
分に近い屈折力配分にすることによって収差を良好に補
正するようにした。

【００８９】この実施例１０の収差状況は、図４０、図
４１、図４２に示す通りである。

【００９０】実施例１１は、図１１に示す通りの構成
で、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ₁
と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ₂ と、負の屈折力の第
３レンズ群Ｇ₃ と、絞りＳと、正の屈折力の第４レンズ
群Ｇ₄ とよりなる。そして各レンズ群は、第１レンズ群
Ｇ₁ が、物体側より順に、凸面を物体側に向けた負のメ
ニスカスレンズと物体側に正の屈折力の強い方の面を向
けた正レンズとの接合レンズと、凸面を物体側に向けた
正のメニスカスレンズ２枚とよりなり、第２レンズ群Ｇ
₂ が、物体側から順に、凸面を物体側に向けた負のメニ
スカスレンズと、両凹レンズと凸面を物体側に向けた正
のメニスカスレンズとの接合レンズと、物体側に負の屈
折力の強い方の面を向けた負レンズとからなり、第３レ
ンズ群Ｇ₃が、物体側から順に、両凸レンズの正の第１
レンズ成分と、両凹レンズと物体側に正の屈折力の強い
方の面を向けた正レンズとの接合レンズの第２レンズ成
分とからなり、第４レンズ群Ｇ₄ が正の屈折力を持つ第
４１レンズ群Ｇ₄₁と正の屈折力を持つ第４２レンズ群Ｇ
₄₂とから構成されている。そして第４レンズ群Ｇ₄ の第
４１レンズ群Ｇ₄₁は、物体側から順に、像側に負の屈折
力の強い方の面を向けた負レンズと、像側に正の屈折力
の強い方の面を向けた正レンズ２枚と、凹面を物体側に
向けた負のメニスカスレンズとよりなり、又第４２レン
ズ群Ｇ₄₂は、物体側から順に、像側に正の屈折力の強い
方の面を向けた正レンズと、両凸レンズと物体側に凹面
を向けた負のメニスカスレンズとの接合レンズと、両凸
レンズと物体側に凹面を向けた負のメニスカスレンズと
の接合レンズとからなっている。

【００９１】この実施例１１は、絞りＳを第３レンズ群
Ｇ₃ と第４レンズ群Ｇ₄ との間に配置しているので、第
３レンズ群Ｇ₃ では負の軸上色収差と正の倍率の色収差
が発生しており、他の実施例とは倍率の色収差の補正方
法が異なっている。そのため第４レンズ群Ｇ₄ に負レン
ズを多く用いて倍率の色収差の発生を極力抑えるように
して十分に補正されるようにしている。また、このよう
に絞りＳを第３レンズ群Ｇ₃ と第４レンズ群Ｇ₄ との間
に配置したために、第１レンズ群Ｇ₁ の口径が、画角の
広い実施例である実施例４や実施例７のレンズ系に近い
大きさになっている。しかし逆に第３レンズ群Ｇ₃ や第
４レンズ群Ｇ₄ の口径は小さくなっており、絞り機構を
配置するのに有利な構成になっている。

【００９２】尚上記の各実施例の収差曲線図は、ｅ線を
基本波長としている。

【００９３】本発明のズームレンズにおいて、特許請求
の範囲の各請求項に記載するレンズ系のほか、次の各項
に記載するズームレンズも、本発明の目的を達成し得る
ものである。

【００９４】（１）特許請求の範囲の請求項１に記載さ
れているレンズ系で、第４レンズ群が、物体側から順
に、全体として正の屈折力を有する第４１レンズ群と、
全体として正の屈折力を有する第４２レンズ群とからな
り、第４１レンズ群が少なくとも１枚の物体側に凹面を
向けた正のメニスカスレンズと少なくとも１枚の物体側
に凹面を向けた負のメニスカスレンズまたは負の屈折力
の強い方の面を物体側に向けた両凹レンズとを含み、第
４２レンズ群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも
１枚の負レンズを含んでいて、以下の条件（４）、
（５）を満足するバックフォーカスの長いズームレン
ズ。

【００９５】（４） ０＜ｆ₄₂／ｆ₄₁＜０．９０ （５） ０．１０＜ｆ_w ／ｆ₄₂＜０．５０ （２）前記の（１）の項に記載されているレンズ系で、
第４レンズ群の第４１レンズ群が、物体側より順に、物
体側に凹面を向けた正のメニスカスレンズと少なくとも
１枚の正レンズの第１レンズ成分と、物体側に凹面を向
けた負のメニスカスレンズの第２レンズ成分とからなる
バックフォーカスの長いズームレンズ。

【００９６】（３）前記の（１）の項に記載されている
レンズ系で、第４レンズ群の第４１レンズ群が、物体側
から順に、少なくとも１枚の物体側に凹面を向けた負レ
ンズからなる第１レンズ成分と像側に凸面を向けた正の
メニスカスレンズ又は正の屈折力の強い方の面を像側に
向けた両凸形状の正レンズを少なくとも含む正のレンズ
からなる第２レンズ成分と物体側に凹面を向けた負のメ
ニスカスレンズからなる第３レンズ成分とにて構成され
ているバックフォーカスの長いズームレンズ。

【００９７】

【発明の効果】本発明によれば、比較的簡単なズーム構
成でありながら、撮像管や固体撮像素子等を用いた電子
カメラ、特に近年の高精細画像を取り込む用途に適した
画素数の多い撮像素子を用いた電子カメラに最適な、高
い光学性能を有し、光学系と撮像素子との間に、各種フ
ィルター類等の光学素子や光路分割用のプリズム等の光
学素子を挿入することの出来る大きなバックフォーカス
を有するズームレンズを得ることが出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の断面図

【図２】本発明の実施例２の断面図

【図３】本発明の実施例３の断面図

【図４】本発明の実施例４の断面図

【図５】本発明の実施例５の断面図

【図６】本発明の実施例６の断面図

【図７】本発明の実施例７の断面図

【図８】本発明の実施例８の断面図

【図９】本発明の実施例９の断面図

【図１０】本発明の実施例１０の断面図

【図１１】本発明の実施例１１の断面図

【図１２】本発明の実施例１の広角端における収差曲線
図

【図１３】本発明の実施例１の中間焦点距離における収
差曲線図

【図１４】本発明の実施例１の望遠端における収差曲線
図

【図１５】本発明の実施例２の広角端における収差曲線
図

【図１６】本発明の実施例２の中間焦点距離における収
差曲線図

【図１７】本発明の実施例２の望遠端における収差曲線
図

【図１８】本発明の実施例３の広角端における収差曲線
図

【図１９】本発明の実施例３の中間焦点距離における収
差曲線図

【図２０】本発明の実施例３の望遠端における収差曲線
図

【図２１】本発明の実施例４の広角端における収差曲線
図

【図２２】本発明の実施例４の中間焦点距離における収
差曲線図

【図２３】本発明の実施例４の望遠端における収差曲線
図

【図２４】本発明の実施例５の広角端における収差曲線
図

【図２５】本発明の実施例５の中間焦点距離における収
差曲線図

【図２６】本発明の実施例５の望遠端における収差曲線
図

【図２７】本発明の実施例６の広角端における収差曲線
図

【図２８】本発明の実施例６の中間焦点距離における収
差曲線図

【図２９】本発明の実施例６の望遠端における収差曲線
図

【図３０】本発明の実施例７の広角端における収差曲線
図

【図３１】本発明の実施例７の中間焦点距離における収
差曲線図

【図３２】本発明の実施例７の望遠端における収差曲線
図

【図３３】本発明の実施例８の広角端における収差曲線
図

【図３４】本発明の実施例８の中間焦点距離における収
差曲線図

【図３５】本発明の実施例８の望遠端における収差曲線
図

【図３６】本発明の実施例９の広角端における収差曲線
図

【図３７】本発明の実施例９の中間焦点距離における収
差曲線図

【図３８】本発明の実施例９の望遠端における収差曲線
図

【図３９】本発明の実施例１０の広角端における収差曲
線図

【図４０】本発明の実施例１０の中間焦点距離における
収差曲線図

【図４１】本発明の実施例１０の望遠端における収差曲
線図

【図４２】本発明の実施例１１の広角端における収差曲
線図

【図４３】本発明の実施例１１の中間焦点距離における
収差曲線図

【図４４】本発明の実施例１１の望遠端における収差曲
線図

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を持ちズーミ
   ングに際して固定である第１レンズ群と、負の屈折力を
   持ちズーミングに際して光軸に沿って単調に移動する第
   ２レンズ群と、正又は負の屈折力を持ちズーミングに際
   して光軸に沿って前後に移動する第３レンズ群と、正の
   屈折力を持ちズーミングに際して光軸に沿って前後に移
   動する第４レンズ群とよりなり、前記第３レンズ群が、
   物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ成分と、
   両凹形状の負レンズと両凸又は物体側に凸面を向けたメ
   ニスカス形状の正レンズとを貼り合わせた全体として負
   の屈折力の接合レンズの第２レンズ成分とより構成さ
   れ、下記の条件（１），（２）を満足するバックフォー
   カスの長いズームレンズ。 （１） ｎ_32n ＜ｎ_32p （２） ν_32p ＜ν_32n ただし、ｎ_32p ，ｎ_32n は夫々第３レンズ群の第２レン
   ズ成分の正レンズおよび負レンズの屈折率、ν_32p ，ν
   _32n は夫々第３レンズ群の第２レンズ成分の正レンズお
   よび負レンズのアッベ数である。
2. 【請求項２】物体側から順に、正の屈折力を持ちズーミ
   ングに際して固定である第１レンズ群と、負の屈折力を
   持ちズーミングに際して光軸に沿って単調に移動する第
   ２レンズ群と、正又は負の屈折力を持ちズーミングに際
   して光軸に沿って前後に移動する第３レンズ群と、正の
   屈折力を持ちズーミングに際して光軸に沿って前後に移
   動する第４レンズ群とよりなり、前記第３レンズ群が、
   物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ成分と、
   両凹形状の負レンズと両凸又は物体側に凸面を向けたメ
   ニスカス形状の正レンズとを貼り合わせた全体として負
   の屈折力の接合レンズの第２レンズ成分とより構成さ
   れ、下記条件（３）を満足するバックフォーカスの長い
   ズームレンズ。 （３） −０．３０＜ｆ_w ／ｆ₃ ＜０．１０ ただし、ｆ_w は広角端における全系の焦点距離、ｆ₃ は
   第３レンズ群の焦点距離である。