JP2559525Y2 - 内燃機関の可変圧縮比装置 - Google Patents
内燃機関の可変圧縮比装置Info
- Publication number
- JP2559525Y2 JP2559525Y2 JP723192U JP723192U JP2559525Y2 JP 2559525 Y2 JP2559525 Y2 JP 2559525Y2 JP 723192 U JP723192 U JP 723192U JP 723192 U JP723192 U JP 723192U JP 2559525 Y2 JP2559525 Y2 JP 2559525Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- eccentric sleeve
- compression ratio
- eccentric
- connecting rod
- pin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本考案は、内燃機関の可変圧縮比
装置に関し、さらに詳しくは、圧縮比を変えるために用
いられる偏心スリ−ブの回転緩衝構造に関する。
装置に関し、さらに詳しくは、圧縮比を変えるために用
いられる偏心スリ−ブの回転緩衝構造に関する。
【0002】
【従来の技術】一般に、内燃機関の一つである自動車用
エンジンにおいては、中負荷域以上の高い負荷域あるい
はエンジンの高速回転域での運転時にノッキングを発生
させないようにするとともに中負荷よりも低い負荷域で
の運転時には熱効率を上げて燃料の消費率を改善するこ
とを目的として、圧縮比を変化させることのできる構造
が提案されている。
エンジンにおいては、中負荷域以上の高い負荷域あるい
はエンジンの高速回転域での運転時にノッキングを発生
させないようにするとともに中負荷よりも低い負荷域で
の運転時には熱効率を上げて燃料の消費率を改善するこ
とを目的として、圧縮比を変化させることのできる構造
が提案されている。
【0003】この可変圧縮比装置の構造としては、本願
出願人による先願である実願平3−338859号の明
細書に記載されたものがある。これによると、クランク
シャフトのクランクピン外周面とコネクテイングロッド
における大端部の軸受孔内周面との間に回転可能な偏心
スリ−ブを配置し、この偏心スリ−ブがクランクピンの
遠心力によって回転する際に、コネクティングロッド側
での軸受面の中心位置に対してピストン側のピストンピ
ンの中心位置を上昇させる最大偏心位置と下降させる最
小偏心位置とに切り換えることができるようになってい
る。すなわち、クランク軸の回転方向が時計方向に設定
されている場合でいうと、クランク軸の回転による偏心
スリ−ブへの遠心力と偏心スリ−ブ自体の重心に作用す
る慣性力からの力との和によって偏心スリ−ブは時計方
向に回転を生じる。そして、この回転力は、コネクティ
ングロッドの大端部軸受面との間およびクランクピンと
の間に設けられている油路形成用の隙間に介在している
オイルの粘性によっても維持されるようになっている。
出願人による先願である実願平3−338859号の明
細書に記載されたものがある。これによると、クランク
シャフトのクランクピン外周面とコネクテイングロッド
における大端部の軸受孔内周面との間に回転可能な偏心
スリ−ブを配置し、この偏心スリ−ブがクランクピンの
遠心力によって回転する際に、コネクティングロッド側
での軸受面の中心位置に対してピストン側のピストンピ
ンの中心位置を上昇させる最大偏心位置と下降させる最
小偏心位置とに切り換えることができるようになってい
る。すなわち、クランク軸の回転方向が時計方向に設定
されている場合でいうと、クランク軸の回転による偏心
スリ−ブへの遠心力と偏心スリ−ブ自体の重心に作用す
る慣性力からの力との和によって偏心スリ−ブは時計方
向に回転を生じる。そして、この回転力は、コネクティ
ングロッドの大端部軸受面との間およびクランクピンと
の間に設けられている油路形成用の隙間に介在している
オイルの粘性によっても維持されるようになっている。
【0004】ところで、ピストンの変位に対して、遠心
力による偏心スリ−ブの回転状態をみると、ピストンの
下死点から上死点に至る範囲では、遠心力が有効に作用
することによりクランクピン中心を支点として偏心スリ
−ブの時計方向への回転が維持される反面、ピストンが
上死点から下死点に至る範囲では、燃焼圧力がコネクテ
ィングロッドの大端部中心に作用した場合に生じる左方
向への分力によって偏心スリ−ブの中心位置Aが偏寄
し、これに応じて大端部中心位置がクランクピン中心か
ら左側にオフセットされることにより、図7に示すよう
に、偏心スリ−ブに対してクランクピン中心を支点とし
た回転を今までと逆の方向に行なわせようとするモ−メ
ントMが生じる。従って、ピストンの下死点から上死点
に至る範囲では、遠心力による大径部の重量マスを利用
した偏心スリ−ブの回転により最小偏心位置から最大偏
心位置への切り換えが行なわれ、また、ピストンの上死
点から下死点に至る範囲では、大径部が元の位置に復帰
する態位である最大偏心位置から最小偏心位置への切り
換えが行なわれるようになっているのが、従来の構造で
あった。
力による偏心スリ−ブの回転状態をみると、ピストンの
下死点から上死点に至る範囲では、遠心力が有効に作用
することによりクランクピン中心を支点として偏心スリ
−ブの時計方向への回転が維持される反面、ピストンが
上死点から下死点に至る範囲では、燃焼圧力がコネクテ
ィングロッドの大端部中心に作用した場合に生じる左方
向への分力によって偏心スリ−ブの中心位置Aが偏寄
し、これに応じて大端部中心位置がクランクピン中心か
ら左側にオフセットされることにより、図7に示すよう
に、偏心スリ−ブに対してクランクピン中心を支点とし
た回転を今までと逆の方向に行なわせようとするモ−メ
ントMが生じる。従って、ピストンの下死点から上死点
に至る範囲では、遠心力による大径部の重量マスを利用
した偏心スリ−ブの回転により最小偏心位置から最大偏
心位置への切り換えが行なわれ、また、ピストンの上死
点から下死点に至る範囲では、大径部が元の位置に復帰
する態位である最大偏心位置から最小偏心位置への切り
換えが行なわれるようになっているのが、従来の構造で
あった。
【0005】このように、偏心スリ−ブは、クランク軸
の1回転中に正逆方向に回転方向を変化させるので、各
方向への回転時に偏心スリ−ブの位置を固定することが
必要になり、このための構造が採用されている。この構
造は、偏心スリ−ブの軸方向両端に位置するフランジに
おいて、最大偏心位置と最小偏心位置とを決めるために
周方向に沿って交互に形成されている係止凹部と、この
係止凹部に対して油圧制御による突没可能に設けられて
いるロックピンとで構成され、このロックピンの突出態
位を切り換えることによって、各偏心位置に偏心スリ−
ブを固定するようになっている。上記係止凹部のうち、
最大偏心位置で偏心スリ−ブを固定するためにフランジ
に形成されている係止凹部は、前述した遠心力を伝える
ためのオイルの粘性に抗して燃焼圧力から生じる回転モ
−メントを大径部に対して有効に作用させ、これによっ
て、大径部での重量マスを活かした回転を行なわせる目
的として、図8に示すように、燃焼圧力が作用する範囲
でコネクティングロッドの傾斜位置に対応して偏心スリ
−ブの大径部中央が位置するようにコネクティングロッ
ドの中心線から反時計方向への回転が生じやすい位置に
偏寄させられており、この係止凹部から所定角を以って
最小偏心位置に偏心スリ−ブを固定するための係止凹部
が形成されている。
の1回転中に正逆方向に回転方向を変化させるので、各
方向への回転時に偏心スリ−ブの位置を固定することが
必要になり、このための構造が採用されている。この構
造は、偏心スリ−ブの軸方向両端に位置するフランジに
おいて、最大偏心位置と最小偏心位置とを決めるために
周方向に沿って交互に形成されている係止凹部と、この
係止凹部に対して油圧制御による突没可能に設けられて
いるロックピンとで構成され、このロックピンの突出態
位を切り換えることによって、各偏心位置に偏心スリ−
ブを固定するようになっている。上記係止凹部のうち、
最大偏心位置で偏心スリ−ブを固定するためにフランジ
に形成されている係止凹部は、前述した遠心力を伝える
ためのオイルの粘性に抗して燃焼圧力から生じる回転モ
−メントを大径部に対して有効に作用させ、これによっ
て、大径部での重量マスを活かした回転を行なわせる目
的として、図8に示すように、燃焼圧力が作用する範囲
でコネクティングロッドの傾斜位置に対応して偏心スリ
−ブの大径部中央が位置するようにコネクティングロッ
ドの中心線から反時計方向への回転が生じやすい位置に
偏寄させられており、この係止凹部から所定角を以って
最小偏心位置に偏心スリ−ブを固定するための係止凹部
が形成されている。
【0006】また、このフランジには、係止凹部とロッ
クピンとの係合関係を整合するための構造が設けられて
おり、この構造は、上述した偏心スリ−ブのフランジに
おける周方向での係止凹部間に衝合用段部をなす切欠き
部を設け、この切欠き部に対して弾性体あるいはオイル
による偏心スリ−ブの回転を減衰させる緩衝装置に設け
られているピンの軸方向両端を切欠き部に対する回転方
向上流側でそれぞれ衝合させるように構成されている。
クピンとの係合関係を整合するための構造が設けられて
おり、この構造は、上述した偏心スリ−ブのフランジに
おける周方向での係止凹部間に衝合用段部をなす切欠き
部を設け、この切欠き部に対して弾性体あるいはオイル
による偏心スリ−ブの回転を減衰させる緩衝装置に設け
られているピンの軸方向両端を切欠き部に対する回転方
向上流側でそれぞれ衝合させるように構成されている。
【0007】
【考案が解決しようとする課題】しかしながら、クラン
ク軸の1回転中に回転方向が変化する偏心スリ−ブを備
えた可変圧縮比装置においては、偏心スリ−ブの外周に
位置する油路形成用隙間に介在しているオイルの粘性が
比較的高いために、燃焼圧力がコネクティングロッドに
作用した場合、偏心スリ−ブの回転方向の切り換えが不
安定になる虞れがあった。
ク軸の1回転中に回転方向が変化する偏心スリ−ブを備
えた可変圧縮比装置においては、偏心スリ−ブの外周に
位置する油路形成用隙間に介在しているオイルの粘性が
比較的高いために、燃焼圧力がコネクティングロッドに
作用した場合、偏心スリ−ブの回転方向の切り換えが不
安定になる虞れがあった。
【0008】また、燃焼圧力はかなり大きな圧力である
ために、油路形成用隙間が圧力によって均一性を損ねて
しまい、偏心スリ−ブ外周面と隙間をはさんで対向する
箇所との間に摩擦抵抗が生じ、偏心スリ−ブの回転が損
ねられ、円滑な偏心位置の切り換えが行なえなくなるこ
ともある。
ために、油路形成用隙間が圧力によって均一性を損ねて
しまい、偏心スリ−ブ外周面と隙間をはさんで対向する
箇所との間に摩擦抵抗が生じ、偏心スリ−ブの回転が損
ねられ、円滑な偏心位置の切り換えが行なえなくなるこ
ともある。
【0009】しかも、偏心スリ−ブに形成されている係
止凹部は、最大偏心位置から最小偏心位置への切り換え
のための反時計方向への回転が行ないやすくなるように
中心線上から偏寄させてあるので、クランク軸の回転に
よって生成されている遠心力の作用を損ねることになり
動力損失を招くことにもなる。
止凹部は、最大偏心位置から最小偏心位置への切り換え
のための反時計方向への回転が行ないやすくなるように
中心線上から偏寄させてあるので、クランク軸の回転に
よって生成されている遠心力の作用を損ねることになり
動力損失を招くことにもなる。
【0010】そこで、本考案の目的は、従来の可変圧縮
比装置における問題に鑑み、偏心スリ−ブの偏心位置の
切り換え、換言すれば、圧縮比の切り換えが円滑に行な
える構造を備えた可変圧縮比装置を得ることにある。
比装置における問題に鑑み、偏心スリ−ブの偏心位置の
切り換え、換言すれば、圧縮比の切り換えが円滑に行な
える構造を備えた可変圧縮比装置を得ることにある。
【0011】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するた
め、本考案は、コネクティングロッドの大端部における
軸受面とこれに挿嵌されるクランク軸側のクランクピン
外周面との間に配置されて回転可能な偏心スリ−ブを有
し、この偏心スリ−ブを用いて、コネクティングロッド
の軸受面中心位置に対しコネクティングロッドとピスト
ンとの枢支位置を上昇させた高圧縮比状態が得られる位
置と上記枢支位置を下降させた低圧縮比状態が得られる
位置とに切り換える機構部を備えた内燃機関の可変圧縮
比装置において、上記偏心スリ−ブの軸方向両端に位置
するフランジの周方向に沿って形成されている最大、最
小偏心位置決め用の係止凹部間に設けられている切欠き
部に対し、上記偏心スリ−ブの軸方向と平行に突没可能
に設けられていて、上記フランジの一方に向け突出した
ときには他方のフランジから退避できる軸方向の長さを
設定されているピンを備えた緩衝装置を設けたことを特
徴としている。
め、本考案は、コネクティングロッドの大端部における
軸受面とこれに挿嵌されるクランク軸側のクランクピン
外周面との間に配置されて回転可能な偏心スリ−ブを有
し、この偏心スリ−ブを用いて、コネクティングロッド
の軸受面中心位置に対しコネクティングロッドとピスト
ンとの枢支位置を上昇させた高圧縮比状態が得られる位
置と上記枢支位置を下降させた低圧縮比状態が得られる
位置とに切り換える機構部を備えた内燃機関の可変圧縮
比装置において、上記偏心スリ−ブの軸方向両端に位置
するフランジの周方向に沿って形成されている最大、最
小偏心位置決め用の係止凹部間に設けられている切欠き
部に対し、上記偏心スリ−ブの軸方向と平行に突没可能
に設けられていて、上記フランジの一方に向け突出した
ときには他方のフランジから退避できる軸方向の長さを
設定されているピンを備えた緩衝装置を設けたことを特
徴としている。
【0012】また本考案は、偏心スリ−ブの切欠き部
が、コネクティングロッドの大端部中心とクランクピン
中心とがピストンの上死点から下死点に至る範囲でコネ
クティングロッドの大端部中心とクランクピン中心とが
燃焼圧力作用方向に並ぶ関係を持たせて切り換え機構と
フランジ側の係止凹部との係合を設定できる位置に設け
られていることを特徴としている。
が、コネクティングロッドの大端部中心とクランクピン
中心とがピストンの上死点から下死点に至る範囲でコネ
クティングロッドの大端部中心とクランクピン中心とが
燃焼圧力作用方向に並ぶ関係を持たせて切り換え機構と
フランジ側の係止凹部との係合を設定できる位置に設け
られていることを特徴としている。
【0013】さらに本考案は、緩衝装置が、内部に挿嵌
されているピンの鍔により仕切られている油圧室を有
し、この鍔の一方側と油圧室の一方側との間にには、通
常、ピンを一方のフランジの切欠きに向け移動させるた
めの習性を持つリタ−ンスプリングを配置し、他方の油
圧室には、ピンを通常態位から他方のフランジの切欠き
部に向け移動させるための作動オイルを給排するための
油路を接続されていることを特徴としている。
されているピンの鍔により仕切られている油圧室を有
し、この鍔の一方側と油圧室の一方側との間にには、通
常、ピンを一方のフランジの切欠きに向け移動させるた
めの習性を持つリタ−ンスプリングを配置し、他方の油
圧室には、ピンを通常態位から他方のフランジの切欠き
部に向け移動させるための作動オイルを給排するための
油路を接続されていることを特徴としている。
【0014】そして本考案は、緩衝装置の他方の油圧室
に接続されている油路が、制御弁に接続されており、こ
の制御弁は、偏心スリ−ブの偏心位置の切り換えに応じ
て他方の油圧室への作動オイルの給排態位を設定するこ
とを特徴としている。
に接続されている油路が、制御弁に接続されており、こ
の制御弁は、偏心スリ−ブの偏心位置の切り換えに応じ
て他方の油圧室への作動オイルの給排態位を設定するこ
とを特徴としている。
【0015】
【作用】本考案によれば、偏心スリ−ブは、遠心力によ
って回転する場合、緩衝装置内のピンが偏心スリ−ブの
一方のフランジに向け突出しているときには、その一方
側のフランジに形成されている切欠き部に衝合し、ま
た、偏心スリ−ブの他方のフランジに向け突出している
ときにはその他方側のフランジに形成されている切欠き
部に衝合するので、偏心スリ−ブが一方向に回転してい
る際の回転を阻害しないようにできる。。
って回転する場合、緩衝装置内のピンが偏心スリ−ブの
一方のフランジに向け突出しているときには、その一方
側のフランジに形成されている切欠き部に衝合し、ま
た、偏心スリ−ブの他方のフランジに向け突出している
ときにはその他方側のフランジに形成されている切欠き
部に衝合するので、偏心スリ−ブが一方向に回転してい
る際の回転を阻害しないようにできる。。
【0016】また本考案によれば、偏心スリ−ブの回転
は、切欠き部による固定位置として、燃焼圧力がコネク
ティングロッドに作用した場合に、大端部中心とクラン
クピン中心とが圧力野作用方向に並ぶ位置とされること
によって、反時計方向へのモ−メントを生じる原因であ
るオフセットの影響を抑えて、遠心力を利用した一方向
への回転をクランク軸の1回転中に継続させることがで
きる。
は、切欠き部による固定位置として、燃焼圧力がコネク
ティングロッドに作用した場合に、大端部中心とクラン
クピン中心とが圧力野作用方向に並ぶ位置とされること
によって、反時計方向へのモ−メントを生じる原因であ
るオフセットの影響を抑えて、遠心力を利用した一方向
への回転をクランク軸の1回転中に継続させることがで
きる。
【0017】さらに本考案によれば、偏心スリ−ブの回
転方向が一方向であるので、偏心スリ−ブのフランジに
形成されている切欠き部の向きを同じにすることができ
る。
転方向が一方向であるので、偏心スリ−ブのフランジに
形成されている切欠き部の向きを同じにすることができ
る。
【0018】
【実施例】以下、図1乃至図6において、本考案の実施
例の詳細を説明する。図1は、本考案の実施例による可
変圧縮比装置におけるコネクティングロッドの外観を示
す正面図であり、この図において、コネクティングロッ
ド1の大端部における軸受面とクランク軸2におけるク
ランクピン2Aの外周面との間には、回転可能ナ変心ス
リ−ブ3が配置されている。この偏心スリ−ブ3は、ク
ランクピン2Aの中心に対して偏心した外周面を有して
おり、その軸方向両端に形成されたフランジ3A、3B
(図2参照)には、例えば、180度の位相を以って、最
大偏心位置と最小偏心位置とを決めることのできる位置
に切欠きからなる係止凹部3A1、3B1が交互に設け
られている。
例の詳細を説明する。図1は、本考案の実施例による可
変圧縮比装置におけるコネクティングロッドの外観を示
す正面図であり、この図において、コネクティングロッ
ド1の大端部における軸受面とクランク軸2におけるク
ランクピン2Aの外周面との間には、回転可能ナ変心ス
リ−ブ3が配置されている。この偏心スリ−ブ3は、ク
ランクピン2Aの中心に対して偏心した外周面を有して
おり、その軸方向両端に形成されたフランジ3A、3B
(図2参照)には、例えば、180度の位相を以って、最
大偏心位置と最小偏心位置とを決めることのできる位置
に切欠きからなる係止凹部3A1、3B1が交互に設け
られている。
【0019】係止凹部3A1、3B1の位置は、図3に
示すように、ピストンが上死点から下死点に至る範囲で
コネクティングロッド1の大端部中心とクランクピン中
心とが燃焼圧力の作用方向に並ぶ関係をもたせて偏心ス
リ−ブ3の固定が行なえる位置に決められている。従っ
て、燃焼圧力がコネクティングロッド1に作用した場
合、クランクピン中心とコネクティングロッド中心との
間では、大端部中心が反時計方向に回転するためのオフ
セットが生じないことによって従来構造でみられた反時
計方向への回転を切り換えるモ−メントの影響が抑えら
れており、偏心スリ−ブ3が遠心力のみで、ピストンの
下死点から上死点に至る範囲での回転方向と同じように
時計方向の回転を維持できるようになっている。
示すように、ピストンが上死点から下死点に至る範囲で
コネクティングロッド1の大端部中心とクランクピン中
心とが燃焼圧力の作用方向に並ぶ関係をもたせて偏心ス
リ−ブ3の固定が行なえる位置に決められている。従っ
て、燃焼圧力がコネクティングロッド1に作用した場
合、クランクピン中心とコネクティングロッド中心との
間では、大端部中心が反時計方向に回転するためのオフ
セットが生じないことによって従来構造でみられた反時
計方向への回転を切り換えるモ−メントの影響が抑えら
れており、偏心スリ−ブ3が遠心力のみで、ピストンの
下死点から上死点に至る範囲での回転方向と同じように
時計方向の回転を維持できるようになっている。
【0020】また、この係止凹部3A1、3B1に対し
ては、ロック機構4が対向して配置されている。このロ
ック機構4は、偏心スリ−ブ3が回転した際に、最大、
最小の各偏心位置で偏心スリ−ブ3をそれぞれ固定する
ためのものであり、このため、偏心スリ−ブ3の軸方向
に沿って摺動可能なストッパピン5を備えている。スト
ッパピン5は、図4に示すように、コネクティングロッ
ド1の大端部に形成されている油圧室1A内に挿嵌さ
れ、摺動方向の略中間部に形成されている大径部によっ
て仕切られた油圧室の一方に配置されているリタ−ンス
プリング4Aの習性によって、偏心スリ−ブ3のフラン
ジの一方に形成されている係止凹部のうちの一方、本実
施例では、図4(A)に示すように、最小偏心位置に相当
する小径部に形成されている係止凹部3A1に向け突出
するようになっている。なお、図4において、符号4B
は、リタ−ンスプリング4Aの受け座を示している。ま
た、油圧室1Aは、ストッパピン5の摺動を行なわせる
ための駆動アクチュエ−タを構成しており、この駆動ア
クチュエ−タは、ストッパピン5の大径部により仕切ら
れている各油圧室に接続された油路6、7を備え、この
油路6、7へのオイルの給排制御によってストッパピン
5の摺動態位を切り換えて偏心スリ−ブ3の偏心位置を
決めるようになっている。
ては、ロック機構4が対向して配置されている。このロ
ック機構4は、偏心スリ−ブ3が回転した際に、最大、
最小の各偏心位置で偏心スリ−ブ3をそれぞれ固定する
ためのものであり、このため、偏心スリ−ブ3の軸方向
に沿って摺動可能なストッパピン5を備えている。スト
ッパピン5は、図4に示すように、コネクティングロッ
ド1の大端部に形成されている油圧室1A内に挿嵌さ
れ、摺動方向の略中間部に形成されている大径部によっ
て仕切られた油圧室の一方に配置されているリタ−ンス
プリング4Aの習性によって、偏心スリ−ブ3のフラン
ジの一方に形成されている係止凹部のうちの一方、本実
施例では、図4(A)に示すように、最小偏心位置に相当
する小径部に形成されている係止凹部3A1に向け突出
するようになっている。なお、図4において、符号4B
は、リタ−ンスプリング4Aの受け座を示している。ま
た、油圧室1Aは、ストッパピン5の摺動を行なわせる
ための駆動アクチュエ−タを構成しており、この駆動ア
クチュエ−タは、ストッパピン5の大径部により仕切ら
れている各油圧室に接続された油路6、7を備え、この
油路6、7へのオイルの給排制御によってストッパピン
5の摺動態位を切り換えて偏心スリ−ブ3の偏心位置を
決めるようになっている。
【0021】一方、偏心スリ−ブ3のフランジ3A、3
Bには、偏心スリ−ブ3の正面視において、各係止凹部
間に段付部を有する切欠き部3Cが設けられており、こ
の切欠き部3Cは、後述する緩衝装置8に対して偏心ス
リ−ブ3の回転方向上流側で対向する位置で、各フラン
ジ3A、3Bの交互に設けられている(図1では、相対
する位置のフランジに形成された切欠き部3Cを二点鎖
線で示してある)。緩衝装置8は、ロック機構4のスト
ッパピン5に対してフランジ側の係止凹部が係合できる
位置に向け偏心スリ−ブ3の回転を衝止するためのもの
であり、コネクティングロッド1の下端部に形成されて
いるケ−シングをもち、このケ−シング内部には、油圧
室が形成され、さらにこの油圧室内には、偏心スリ−ブ
3の周方向での接線方向に沿って摺動可能なピストン部
材9が配置されている。油圧室の内部には、ピストン部
材9との間にリタ−ンスプリング10が配置されるとと
もに、このリタ−ンスプリング10が配置されている側
の空間部には、油路11が接続され、この油路11は、
コネクティングロッド1の軸受面と偏心スリ−ブ3の外
周面との間の油路形成用隙間に連通させられている。ま
た、リタ−ンスプリング10は、通常時、ピストン部材
9を、偏心スリ−ブ3の回転方向上流側に向け付勢する
ようになっており、この付勢による移動は、ケ−シング
に形成されているガイド孔の孔縁に後述するピンが係止
されることで規制されるようになっている。さらに、油
圧室内に接続されている油路11からのオイルは、偏心
スリ−ブ3のフランジに形成されている切欠き部3Cと
後述するピンとが衝合した際のピストン部材の変位を、
油路11の絞り効果によって減衰させるダンパとして機
能するようになっている。このダンパ機能としては、リ
タ−ンスプリング10の弾性変形力も同様に発揮され
る。
Bには、偏心スリ−ブ3の正面視において、各係止凹部
間に段付部を有する切欠き部3Cが設けられており、こ
の切欠き部3Cは、後述する緩衝装置8に対して偏心ス
リ−ブ3の回転方向上流側で対向する位置で、各フラン
ジ3A、3Bの交互に設けられている(図1では、相対
する位置のフランジに形成された切欠き部3Cを二点鎖
線で示してある)。緩衝装置8は、ロック機構4のスト
ッパピン5に対してフランジ側の係止凹部が係合できる
位置に向け偏心スリ−ブ3の回転を衝止するためのもの
であり、コネクティングロッド1の下端部に形成されて
いるケ−シングをもち、このケ−シング内部には、油圧
室が形成され、さらにこの油圧室内には、偏心スリ−ブ
3の周方向での接線方向に沿って摺動可能なピストン部
材9が配置されている。油圧室の内部には、ピストン部
材9との間にリタ−ンスプリング10が配置されるとと
もに、このリタ−ンスプリング10が配置されている側
の空間部には、油路11が接続され、この油路11は、
コネクティングロッド1の軸受面と偏心スリ−ブ3の外
周面との間の油路形成用隙間に連通させられている。ま
た、リタ−ンスプリング10は、通常時、ピストン部材
9を、偏心スリ−ブ3の回転方向上流側に向け付勢する
ようになっており、この付勢による移動は、ケ−シング
に形成されているガイド孔の孔縁に後述するピンが係止
されることで規制されるようになっている。さらに、油
圧室内に接続されている油路11からのオイルは、偏心
スリ−ブ3のフランジに形成されている切欠き部3Cと
後述するピンとが衝合した際のピストン部材の変位を、
油路11の絞り効果によって減衰させるダンパとして機
能するようになっている。このダンパ機能としては、リ
タ−ンスプリング10の弾性変形力も同様に発揮され
る。
【0022】一方、ピストン部材9には、図5に示すよ
うに、偏心スリ−ブ3の切欠き部3Cによって押し動か
される方向と直角な方向に油圧室9Aが形成されてお
り、この油圧室9Aには、この油圧室内を摺動可能なピ
ン12が挿嵌されている。ピン12は、フランジ3A、
3Bの内の一方の切欠き部3Cに対してのみ衝合できる
軸方向の長さを設定されて、一方の切欠き部3Cに向け
突出している場合には他方の切欠き部3Cから退避する
ようになっており、その長さ方向の中間部に形成された
鍔により油圧室9Aを仕切っている。そして、鍔により
仕切られている油圧室9Aの一方には、リタ−ンスプリ
ング13が、そして他方の油圧室にはロック機構4に連
通している油路に接続された制御油路14の一端が接続
されている。ピン12は、リタ−ンスプリング10の付
勢により、本実施例の場合には、図5(A)に示すよう
に、最小偏心位置を設定するための係止凹部3A1が形
成されているフランジ3Aの切欠き部3Cと衝合できる
態位とされており、この態位において、制御油路14へ
オイルが供給されると、図5(B)、(C)に示すように、リ
タ−ンスプリング10の付勢に抗して最大偏心位置を設
定するための係止凹部3B1が形成されているフランジ
3Bの切欠き部3Cに衝合する態位に切り換えられるよ
うになっている。
うに、偏心スリ−ブ3の切欠き部3Cによって押し動か
される方向と直角な方向に油圧室9Aが形成されてお
り、この油圧室9Aには、この油圧室内を摺動可能なピ
ン12が挿嵌されている。ピン12は、フランジ3A、
3Bの内の一方の切欠き部3Cに対してのみ衝合できる
軸方向の長さを設定されて、一方の切欠き部3Cに向け
突出している場合には他方の切欠き部3Cから退避する
ようになっており、その長さ方向の中間部に形成された
鍔により油圧室9Aを仕切っている。そして、鍔により
仕切られている油圧室9Aの一方には、リタ−ンスプリ
ング13が、そして他方の油圧室にはロック機構4に連
通している油路に接続された制御油路14の一端が接続
されている。ピン12は、リタ−ンスプリング10の付
勢により、本実施例の場合には、図5(A)に示すよう
に、最小偏心位置を設定するための係止凹部3A1が形
成されているフランジ3Aの切欠き部3Cと衝合できる
態位とされており、この態位において、制御油路14へ
オイルが供給されると、図5(B)、(C)に示すように、リ
タ−ンスプリング10の付勢に抗して最大偏心位置を設
定するための係止凹部3B1が形成されているフランジ
3Bの切欠き部3Cに衝合する態位に切り換えられるよ
うになっている。
【0023】制御油路14へのオイルの給排制御は、例
えば、ロック機構4に対して設けられている油圧制御部
によって行なわれるようになっており、以下、この構造
について説明する。図6は、ロック機構4の油圧制御部
を示す回路図であり、同図において、ロック機構4の油
路6は、メインオイルギャラリ15に連通され、そして
油路7および制御油路14が副油ポンプ16あるいはメ
インオイルギャラリ15に連通されている。この油圧制
御回路において、オイルパン17からの圧油は、リリ−
フ弁18が付設されているオイルポンプ19により予め
設定された基準油圧に調圧され、フィルタ20を介して
メインギャラリ15に供給され、このメインギャラリ1
5に連通している油路6を介して駆動アクチュエ−タの
油圧室の一方をはじめとして、機関内での各部に基準圧
力の圧油が供給されるようになっている。また、メイン
ギャラリ15からの圧油の一部は副油ポンプ16に供給
され、基準圧力よりも高い高圧油として吐出されるよう
になっているが、高圧油は、切換弁21によって選択的
に油路7および制御油路14に向け吐出されるようにな
っている。つまり、図6において、切換弁20のaポ−
トを接続すると、油路6にはメインギャラリ15からの
基準圧油が供給され、そして、切換弁20のbポ−トを
接続すると油路7および制御油路14には副油ポンプ1
6からの高圧油が供給されるようになっている。
えば、ロック機構4に対して設けられている油圧制御部
によって行なわれるようになっており、以下、この構造
について説明する。図6は、ロック機構4の油圧制御部
を示す回路図であり、同図において、ロック機構4の油
路6は、メインオイルギャラリ15に連通され、そして
油路7および制御油路14が副油ポンプ16あるいはメ
インオイルギャラリ15に連通されている。この油圧制
御回路において、オイルパン17からの圧油は、リリ−
フ弁18が付設されているオイルポンプ19により予め
設定された基準油圧に調圧され、フィルタ20を介して
メインギャラリ15に供給され、このメインギャラリ1
5に連通している油路6を介して駆動アクチュエ−タの
油圧室の一方をはじめとして、機関内での各部に基準圧
力の圧油が供給されるようになっている。また、メイン
ギャラリ15からの圧油の一部は副油ポンプ16に供給
され、基準圧力よりも高い高圧油として吐出されるよう
になっているが、高圧油は、切換弁21によって選択的
に油路7および制御油路14に向け吐出されるようにな
っている。つまり、図6において、切換弁20のaポ−
トを接続すると、油路6にはメインギャラリ15からの
基準圧油が供給され、そして、切換弁20のbポ−トを
接続すると油路7および制御油路14には副油ポンプ1
6からの高圧油が供給されるようになっている。
【0024】従って、切換弁20のbポ−トを接続する
と、油路7および制御油路14には、副油ポンプ16か
らの高圧油が供給され、ロック機構4内でのリタ−ンス
プリング4Aが配置されてない油圧室側に高圧油が供給
されるとともに、ピストン部材9内でのリタ−ンスプリ
ング13が配置されていない油圧室側に高圧油が供給さ
れることになり、ロック機構4ではストッパピン5が、
また、ピストン部材9では、ピン12がリタ−ンスプリ
ング4A、13の付勢力に抗して今までとは逆の方向に
移動する。この結果、ストッパピン5は、図4(B)に示
すように、最大偏心位置に偏心スリ−ブ3を固定するた
めにフランジ3Bに形成されている係止凹部3B1に向
け摺動して係合できる状態となり、後述するピストン部
材9側でのピン12によるフランジ3Bの切欠き部3C
が衝合したことによる回転の減衰が行なわれた後にコネ
クティングロッドの軸受面中心位置に対するコネクティ
ングロッドとピストンとの枢支位置との距離、換言すれ
ば、クランクピン3Aの中心位置から偏心スリ−ブ4の
外周面までの距離を伸長した状態にし、機関の高圧縮比
状態を設定することになる。また、ピストン部材9で
は、ピン12が上記フランジ3Bの切欠き部3Cと衝合
できる態位に設定される。従って、偏心スリ−ブ3は、
ピン12と衝合するまでの間、遠心力によって時計方向
に回転することになる。
と、油路7および制御油路14には、副油ポンプ16か
らの高圧油が供給され、ロック機構4内でのリタ−ンス
プリング4Aが配置されてない油圧室側に高圧油が供給
されるとともに、ピストン部材9内でのリタ−ンスプリ
ング13が配置されていない油圧室側に高圧油が供給さ
れることになり、ロック機構4ではストッパピン5が、
また、ピストン部材9では、ピン12がリタ−ンスプリ
ング4A、13の付勢力に抗して今までとは逆の方向に
移動する。この結果、ストッパピン5は、図4(B)に示
すように、最大偏心位置に偏心スリ−ブ3を固定するた
めにフランジ3Bに形成されている係止凹部3B1に向
け摺動して係合できる状態となり、後述するピストン部
材9側でのピン12によるフランジ3Bの切欠き部3C
が衝合したことによる回転の減衰が行なわれた後にコネ
クティングロッドの軸受面中心位置に対するコネクティ
ングロッドとピストンとの枢支位置との距離、換言すれ
ば、クランクピン3Aの中心位置から偏心スリ−ブ4の
外周面までの距離を伸長した状態にし、機関の高圧縮比
状態を設定することになる。また、ピストン部材9で
は、ピン12が上記フランジ3Bの切欠き部3Cと衝合
できる態位に設定される。従って、偏心スリ−ブ3は、
ピン12と衝合するまでの間、遠心力によって時計方向
に回転することになる。
【0025】一方、これとは逆に、切換弁21のaポ−
トを接続すると、油路6にはメインオイルギャラリ15
からの基準圧力の圧油が供給され、リタ−ンスプリング
4Aが配置されている側の油圧室にも油路6を介して基
準圧力の圧油が供給されているので、リタ−ンスプリン
グ4Aの付勢圧力を以ってストッパピン5が摺動する。
このとき、ピストン部材9におけるリタンスプリング1
3が配置してない側の油圧室も基準圧力の圧油が供給さ
れるが、この圧力はリタ−ンスプリング13の付勢を阻
害しない圧力に設定されている。従って、ピストン部材
9側では、ピン12が最小偏心位置に偏心スリ−ブ3を
こていするための係止凹部3A1が形成されているフラ
ンジ3Aの切欠き部3Cと衝合できる態位とされ、衝合
した場合の減衰作用によって偏心スリ−ブ3の係止凹部
3A1とストッパピン5との係合を可能にする。
トを接続すると、油路6にはメインオイルギャラリ15
からの基準圧力の圧油が供給され、リタ−ンスプリング
4Aが配置されている側の油圧室にも油路6を介して基
準圧力の圧油が供給されているので、リタ−ンスプリン
グ4Aの付勢圧力を以ってストッパピン5が摺動する。
このとき、ピストン部材9におけるリタンスプリング1
3が配置してない側の油圧室も基準圧力の圧油が供給さ
れるが、この圧力はリタ−ンスプリング13の付勢を阻
害しない圧力に設定されている。従って、ピストン部材
9側では、ピン12が最小偏心位置に偏心スリ−ブ3を
こていするための係止凹部3A1が形成されているフラ
ンジ3Aの切欠き部3Cと衝合できる態位とされ、衝合
した場合の減衰作用によって偏心スリ−ブ3の係止凹部
3A1とストッパピン5との係合を可能にする。
【0026】この結果、ストッパピン6は、前述した図
4(A)に示す状態で最小偏心位置に相当する係止凹部4
A1に向け摺動して係合することになり、偏心スリ−ブ
4を最小偏心位置で固定し、機関の低圧縮比状態を設定
するようになる。
4(A)に示す状態で最小偏心位置に相当する係止凹部4
A1に向け摺動して係合することになり、偏心スリ−ブ
4を最小偏心位置で固定し、機関の低圧縮比状態を設定
するようになる。
【0027】ところで、切換弁21の切換作動は、エン
ジンの負荷状態および回転数に応じて設定され、エンジ
ンの高回転域や高負荷域ではノッキングの虞れを解消す
るために機関の圧縮比を低圧縮比とし、逆にノッキング
が発生しにくいその他の運転領域では圧縮比を上げて熱
高率の上昇に伴う燃費の改善を図るようになっている。
このため、切換弁21には、この切換弁21の接続状態
を設定するためのパイロット圧を設定する制御電磁弁2
2が設けられており、この制御電磁弁22は、制御部2
3からの作動信号により、そのaポ−トが接続されると
切換弁21のパイロット圧が低下して切換弁21のaポ
−トを接続することができ、また、制御電磁弁22側の
bポ−トを接続されると、切換弁21のパイロット圧が
上昇して切換弁21のbポ−トを接続できるようになっ
ている。
ジンの負荷状態および回転数に応じて設定され、エンジ
ンの高回転域や高負荷域ではノッキングの虞れを解消す
るために機関の圧縮比を低圧縮比とし、逆にノッキング
が発生しにくいその他の運転領域では圧縮比を上げて熱
高率の上昇に伴う燃費の改善を図るようになっている。
このため、切換弁21には、この切換弁21の接続状態
を設定するためのパイロット圧を設定する制御電磁弁2
2が設けられており、この制御電磁弁22は、制御部2
3からの作動信号により、そのaポ−トが接続されると
切換弁21のパイロット圧が低下して切換弁21のaポ
−トを接続することができ、また、制御電磁弁22側の
bポ−トを接続されると、切換弁21のパイロット圧が
上昇して切換弁21のbポ−トを接続できるようになっ
ている。
【0028】本実施例は以上のような構成であるから、
偏心スリ−ブ3は、クランク軸2の回転方向による遠心
力により時計方向への回転を行ない、この回転は、ピス
トンの上死点から下死点に至る範囲においても、偏心ス
リ−ブ3のフランジに形成されている切欠き部3Cと係
止凹部との配置関係によって継続されるので、クランク
軸2の1回転中で同じ方向に回転する。一方、偏心スリ
−ブ3の回転時、そのフランジに形成されている切欠き
部3Cは緩衝装置8のピストン部材9に設けられている
ピン12と衝合することになるが、ロック機構4側での
ストッパピン5の態位が、偏心スリ−ブ3の最小偏心位
置を設定するための係止凹部3A1に係合する態位とさ
れた場合には、ピストン部材9におけるピン12は、図
5(A)に示す通常態位に維持される。従って、ピン12
は、偏心スリ−ブ3におけるフランジのうちの最小偏心
位置を設定するための係止凹部3A1が形成されている
フランジ3Aの切欠き部3Cに衝合することができ、こ
れによって、上記係止凹部3B1とストッパピン5との
係合を可能にするために偏心スリ−ブ3の回転が減衰さ
れる。
偏心スリ−ブ3は、クランク軸2の回転方向による遠心
力により時計方向への回転を行ない、この回転は、ピス
トンの上死点から下死点に至る範囲においても、偏心ス
リ−ブ3のフランジに形成されている切欠き部3Cと係
止凹部との配置関係によって継続されるので、クランク
軸2の1回転中で同じ方向に回転する。一方、偏心スリ
−ブ3の回転時、そのフランジに形成されている切欠き
部3Cは緩衝装置8のピストン部材9に設けられている
ピン12と衝合することになるが、ロック機構4側での
ストッパピン5の態位が、偏心スリ−ブ3の最小偏心位
置を設定するための係止凹部3A1に係合する態位とさ
れた場合には、ピストン部材9におけるピン12は、図
5(A)に示す通常態位に維持される。従って、ピン12
は、偏心スリ−ブ3におけるフランジのうちの最小偏心
位置を設定するための係止凹部3A1が形成されている
フランジ3Aの切欠き部3Cに衝合することができ、こ
れによって、上記係止凹部3B1とストッパピン5との
係合を可能にするために偏心スリ−ブ3の回転が減衰さ
れる。
【0029】また、ロック機構4側でのストッパピン5
の態位が、偏心スリ−ブ3の最大偏心位置を設定するた
めの係止凹部3B1に係合する態位とされた場合には、
ピストン部材9におけるピン12は、図5(B)、(C)に示
すように、通常態位から逆の方向に向け突出するように
制御油路14を介したオイルの油圧制御が行なわれる。
従って、ピン12は、偏心スリ−ブ3の最大偏心位置を
設定するための係止凹部3B1が形成されているフラン
ジ3Bの切欠き部3Cに衝合することができ、これによ
って、上記係止凹部3B1とストッパピン5との係合を
可能にするために偏心スリ−ブ3の回転が減衰される。
の態位が、偏心スリ−ブ3の最大偏心位置を設定するた
めの係止凹部3B1に係合する態位とされた場合には、
ピストン部材9におけるピン12は、図5(B)、(C)に示
すように、通常態位から逆の方向に向け突出するように
制御油路14を介したオイルの油圧制御が行なわれる。
従って、ピン12は、偏心スリ−ブ3の最大偏心位置を
設定するための係止凹部3B1が形成されているフラン
ジ3Bの切欠き部3Cに衝合することができ、これによ
って、上記係止凹部3B1とストッパピン5との係合を
可能にするために偏心スリ−ブ3の回転が減衰される。
【0030】
【考案の効果】以上のように本考案によれば、偏心スリ
−ブの軸方向両端に設けられているフランジの切欠き部
に対して一方の切欠き部に向け突出した場合には、他方
の切欠き部から退避することのできるピンを備えた緩衝
装置を設けたので、偏心スリ−ブを最大、最小の各偏心
位置に固定する場合の偏心スリ−ブの回転を妨げること
なく各偏心位置に到達するまでの回転を維持させること
ができるので、円滑な偏心位置の切り換えが可能にな
る。
−ブの軸方向両端に設けられているフランジの切欠き部
に対して一方の切欠き部に向け突出した場合には、他方
の切欠き部から退避することのできるピンを備えた緩衝
装置を設けたので、偏心スリ−ブを最大、最小の各偏心
位置に固定する場合の偏心スリ−ブの回転を妨げること
なく各偏心位置に到達するまでの回転を維持させること
ができるので、円滑な偏心位置の切り換えが可能にな
る。
【0031】また、本考案によれば、偏心スリ−ブのフ
ランジに設けてある切欠き部の位置関係を、燃焼圧力が
コネクティングロッドに作用した場合、その燃焼圧力の
作用方向にコネクティングロッドの大端部中心とクラン
クピン中心とが並ぶ関係を持たせて切り換え機構部と係
止凹部とが係合する位置を設定したので、偏心スリ−ブ
を遠心力による回転方向とは逆の方向に回転させようと
したモ−メントを生じさせる側でのオフセットの影響を
なくして遠心力による一方向への回転を継続させて、回
転方向が切り換わる場合の不安定な挙動を防止できると
ともに、摩擦抵抗の発生も未然に防止することができる
ので、回転を円滑にして圧縮比の変更を円滑に行なうこ
とができる。
ランジに設けてある切欠き部の位置関係を、燃焼圧力が
コネクティングロッドに作用した場合、その燃焼圧力の
作用方向にコネクティングロッドの大端部中心とクラン
クピン中心とが並ぶ関係を持たせて切り換え機構部と係
止凹部とが係合する位置を設定したので、偏心スリ−ブ
を遠心力による回転方向とは逆の方向に回転させようと
したモ−メントを生じさせる側でのオフセットの影響を
なくして遠心力による一方向への回転を継続させて、回
転方向が切り換わる場合の不安定な挙動を防止できると
ともに、摩擦抵抗の発生も未然に防止することができる
ので、回転を円滑にして圧縮比の変更を円滑に行なうこ
とができる。
【0032】さらに本考案によれば、偏心スリ−ブの回
転をクランク軸の回転に沿ったものとすることにより、
各偏心位置での偏心スリ−ブの固定を単純な係止制御で
行なうことができ、しかも、フランジの形状も相互に同
じ形状とすることができるので構造が簡単になる。
転をクランク軸の回転に沿ったものとすることにより、
各偏心位置での偏心スリ−ブの固定を単純な係止制御で
行なうことができ、しかも、フランジの形状も相互に同
じ形状とすることができるので構造が簡単になる。
【図1】本考案の実施例による可変圧縮比装置の要部で
あるコネクティングロッドの外観を示す部分的な正面図
である。
あるコネクティングロッドの外観を示す部分的な正面図
である。
【図2】図1に示したコネクテイングロッドを一部断面
とした側面図である。
とした側面図である。
【図3】図1に示したコネクティングロッドに設けられ
ている偏心スリ−ブにおける係止凹部と切欠き部との位
置間径を説明するための模式図である。
ている偏心スリ−ブにおける係止凹部と切欠き部との位
置間径を説明するための模式図である。
【図4】図1に示した要部に用いられるロック機構を説
明するための断面図である。
明するための断面図である。
【図5】図1に示した要部に用いられる緩衝装置のピス
トン部材の構造を説明するための断面図である。
トン部材の構造を説明するための断面図である。
【図6】図5に示したピストン部材の油圧制御部の構成
を説明するための油圧回路図である。
を説明するための油圧回路図である。
【図7】従来構造の偏心スリ−ブにおける問題点を説明
するための模式図である。
するための模式図である。
【図8】従来構造の偏心スリ−ブでの係止凹部の位置間
径を説明するための模式図である。
径を説明するための模式図である。
1 コネクティングロッド 2 クランク軸 2A クランクピン 3 偏心スリ−ブ 3A、3B フランジ 3A1、3B1 係止凹部 3C 切欠き部 4 ロック機構 5 ストッパピン 8 緩衝装置 9 ピストン部材 12 ピン 14 制御油路
Claims (4)
- 【請求項1】コネクティングロッドの大端部における軸
受面とこれに挿嵌されるクランク軸側のクランクピン外
周面との間に配置されて回転可能な偏心スリ−ブを有
し、この偏心スリ−ブを用いて、コネクティングロッド
の軸受面中心位置に対しコネクティングロッドとピスト
ンとの枢支位置を上昇させた高圧縮比状態が得られる位
置と上記枢支位置を下降させた低圧縮比状態が得られる
位置とに切り換える機構部を備えた内燃機関の可変圧縮
比装置において、 上記偏心スリ−ブの軸方向両端に位置するフランジの周
方向に沿って形成されている最大、最小偏心位置決め用
の係止凹部間に設けられている切欠き部に対し、上記偏
心スリ−ブの軸方向と平行に突没可能に設けられてい
て、上記フランジの一方に向け突出したときには他方の
フランジから退避できる軸方向の長さを設定されている
ピンを備えた緩衝装置を設けたことを特徴とする内燃機
関の可変圧縮比装置。 - 【請求項2】請求項1記載の可変圧縮比装置において、
偏心スリ−ブの切欠き部は、コネクティングロッドの大
端部中心とクランクピン中心とがピストンの上死点から
下死点に至る範囲でコネクティングロッドの大端部中心
とクランクピン中心とが燃焼圧力作用方向に並ぶ関係を
持たせて切り換え機構とフランジ側の係止凹部との係合
を設定できる位置に設けられている内燃機関の圧縮比装
置。 - 【請求項3】請求項1記載の可変圧縮比装置において、
緩衝装置は、内部に挿嵌されているピンの鍔により仕切
られている油圧室を有し、この鍔の一方側と油圧室の一
方側との間にには、通常、ピンを一方のフランジの切欠
きに向け移動させるための習性を持つリタ−ンスプリン
グを配置し、他方の油圧室には、ピンを通常態位から他
方のフランジの切欠き部に向け移動させるための作動オ
イルを給排するための油路を接続されている内燃機関の
可変圧縮比装置。 - 【請求項4】請求項3記載の可変圧縮比装置において、
緩衝装置の他方の油圧室に接続されている油路は、制御
弁に接続されており、この制御弁は、偏心スリ−ブの偏
心位置の切り換えに応じて他方の油圧室への作動オイル
の給排態位を設定する内燃機関の可変圧縮比装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP723192U JP2559525Y2 (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP723192U JP2559525Y2 (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0566240U JPH0566240U (ja) | 1993-09-03 |
JP2559525Y2 true JP2559525Y2 (ja) | 1998-01-19 |
Family
ID=11660225
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP723192U Expired - Lifetime JP2559525Y2 (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2559525Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10240525B2 (en) | 2014-05-20 | 2019-03-26 | Borgwarner Inc. | Variable compression ratio connecting rod system with rotary actuator |
DE112015002928T5 (de) * | 2014-07-24 | 2017-03-16 | Borgwarner Inc. | Durch einen einzelnen Zufuhranschluss aktivierte Pleuelstange für Motoren mit variablem Verdichtungsverhältnis |
-
1992
- 1992-02-20 JP JP723192U patent/JP2559525Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0566240U (ja) | 1993-09-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2612788B2 (ja) | 内燃機関の動弁装置 | |
JPH06330712A (ja) | バルブタイミング調整装置 | |
JPS6138323B2 (ja) | ||
JP5312301B2 (ja) | 内燃機関の可変動弁装置 | |
JPH03281908A (ja) | 弁開閉時期制御装置 | |
JP2559525Y2 (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
JPH04350311A (ja) | 内燃機関のバルブタイミング制御装置 | |
JPS594540B2 (ja) | 内燃機関用燃料噴射ポンプの負荷応動型噴射時期調整装置 | |
JPH06241058A (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
JP2573228B2 (ja) | 内燃機関のバルブタイミング調整装置 | |
JP2689296B2 (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
JP3287610B2 (ja) | 可変バルブタイミング・リフト機構 | |
JP5119180B2 (ja) | 内燃機関の可変動弁装置 | |
JP2008267332A (ja) | 内燃機関 | |
JP2779429B2 (ja) | 動弁機構のバルブタイミング・リフト量可変機構 | |
JP3386236B2 (ja) | 内燃機関の吸排気弁駆動制御装置 | |
JP3074202B2 (ja) | 内燃機関の動弁装置 | |
JPH05340277A (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置の緩衝機構 | |
JP2596128Y2 (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
JPS5933049Y2 (ja) | ガバナ装置 | |
JPS6311287Y2 (ja) | ||
JP2785425B2 (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 | |
JP3023980B2 (ja) | 内燃機関の動弁装置 | |
KR0178821B1 (ko) | 엔진의 가변동 밸브 장치 | |
JPH089386Y2 (ja) | 内燃機関の可変圧縮比装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970819 |