JP2515454B2

JP2515454B2 - 連続鋳造方法

Info

Publication number: JP2515454B2
Application number: JP3344721A
Authority: JP
Inventors: 啓之中島; 俊洋小菅; 省吾松村; 浩之河合; 誠四郎才田; 雅之井上; 治男大黒; 龍三繁沢; 勉藤井
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-12-26
Filing date: 1991-12-26
Publication date: 1996-07-10
Anticipated expiration: 2011-07-10
Also published as: JPH05177306A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、連続鋳造方法、特に
筒状の冷却鋳型に溶融金属を連続的に供給し、湯面の下
方で凝固を開始させて鋳片を形成し、鋳片を鋳型より引
き抜く連続鋳造方法に関する。

【０００２】この発明は炭素鋼、ステンレス鋼、その他
金属のビレットなどの連続鋳造に利用される。

【０００３】

【従来の技術】筒状の冷却鋳型に溶融金属を連続的に供
給して湯面下で凝固させる連続鋳造の一形態として、水
平連続鋳造法が知られている。水平連続鋳造では、凝固
開始点を安定化させるために、ブレークリングを鋳型の
入口に取り付けている。ブレークリングは内径が鋳型の
内径よりも小さく、鋳型の内側に突出する、周方向に沿
った段を形成している。また、ブレークリングは鋳型と
密接させるために、たとえば両者の接合面をテーパ状に
し、鋳型にブレークリングを圧接させる方法が採られ
る。

【０００４】鋳型に供給された溶融金属はブレークリン
グの先端面（溶融金属の流れに関して下流側の面）の外
周寄りの部分より凝固を開始し、生成した凝固殻は鋳型
出口側より間欠的に引き抜かれる間に成長する。

【０００５】しかし、この方法で製造された鋳片には、
その表層下にしばしば気泡が発生する。気泡の発生は、
次の理由による。上記のようにブレークリングを鋳型に
圧接させていても熱膨脹などにより両者の間に隙間が生
じる。また、ブレークリングを用い、湯面下で溶融金属
の凝固を開始させる鋳造法では、凝固開始位置つまりブ
レークリングにおける溶融金属の静圧は大気圧よりも高
いので、ブレークリング周辺に大気が侵入することはな
い。しかし、凝固殻が引き抜かれる際にブレークリング
先端面から凝固殻が離れ、このときブレークリング先端
面と凝固殻の後端面（ブレークリング先端面に向かい合
う面）との間に、僅かの時間であるが真空に近い負圧状
態の空隙が生じる。これらのことから、ブレークリング
の外側から大気がブレークリングと鋳型との接合面の隙
間を通って前記空隙に至り、さらに溶融金属内に侵入し
て気泡となる。また、場合によっては、大気が鋳型の出
口側から鋳型内に侵入して鋳片と鋳型の隙間を通って前
期空隙に至り、さらに溶融金属内に侵入して気泡となる
こともある。

【０００６】気泡は、鋳片表層下２〜３mmに発生する。
気泡が発生した鋳片を圧延し、製品化した場合、製品表
面に線状きず、縦割れなどの欠陥として残り、製品の品
質を損なう。特に、ステンレス鋼のように表面性状が重
視される場合は、重大な欠陥となる。このために、気泡
が発生した鋳片は、表層を研削などによって除去する表
面手入れが必要となる。鋳片の表面手入れは処理費用の
増加および歩留り低下を招く。

【０００７】この大気の侵入を防止するために、実開昭
６４−３８１３６号公報で開示されたブレークリング取
付け構造がある。この技術では、ブレークリングと溶融
金属冷却部（鋳型）との接合部を耐熱性環状ガスケット
により気密にシールする。しかし、この技術では、環状
ガスケットがたとえば鋳型からの熱伝導によって耐熱温
度以上に加熱されて劣化する虞れがある。このような場
合、環状ガスケットはシール機能を失い、大気が鋳型内
に侵入して凝固殻に気泡が生じてしまう。

【０００８】また、米国特許４，８１７，７０１は、溶
融金属を鋳型に供給するノズルと鋳型の入口を、溶融金
属とは反応しない不活性ガスでシールする連続鋳造方法
を開示している。この米国特許の発明の目的は、鋳型内
に侵入して鋳造金属表面を酸化する大気中のガスを完全
に防ぐことである。しかし、上記米国特許の発明の連続
鋳造方法にも、鋳造金属内部に気泡が発生するという問
題がある。

【０００９】本発明者たちは、気泡発生の原因を解明す
るために気泡内のガス分析を行った結果、気泡内のガス
成分はアルゴンが主体であること、および気泡周辺の材
料成分は窒素濃度が高いことを知った。そして、大気中
の窒素は溶融金属中に溶解するが、アルゴンは溶融金属
中に溶解しないために残存して気泡となるものと推定し
た。これの確認のために、上記米国特許の方法と同様に
不活性ガスであるアルゴンをブレークリングの外周を囲
む遮断手段の内側に供給して、鋳片を連続鋳造した。そ
の結果、アルゴンを供給しない従来法よりも鋳片表層部
に気泡が多発することが明かとなった。また、溶融金属
に非可溶のガスであるアルゴンに代えて、可溶ガスであ
る窒素を供給した場合、気泡はまったく発生しなかっ
た。本発明はこれらの知見に基づくものである。

【００１０】なお、特開昭６１−７１１５７号公報に
は、耐火物製板体（ブレークリング）により筒状鋳型の
内周面より内側に張り出した隅部を形成し、隅部の鋳型
軸心より下方の部分に窒素を導入する水平連続鋳造方法
が開示されている。この方法は、下側の鋳型内周面と溶
融金属との接触位置を下流側にずらして、凝固殻を全周
にわたって均一に冷却するものである。しかし、この方
法は隅部の下方部分にのみ窒素を導入するものである。
したがって、ブレークリングと鋳型内周面との接触面の
全周にわたって鋳型内への大気の侵入を防ぐことはでき
ない。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、大気を遮
断して大気中のアルゴンなど溶融金属に非可溶なガスが
鋳型内に侵入するのを防ぎ、鋳片に発生する気泡を防止
し、鋳片の品質向上を図ることができる連続鋳造方法を
提供する。

【００１２】

【課題を解決するための手段】第１の発明は、（ａ）少
なくともブレークリングを介して、タンディッシュから
入口および出口を備えた冷却鋳型に溶融金属を連続的に
供給すること、（ｂ）鋳型において溶融金属を連続的に
冷却し、湯面よりも下方で溶融金属の凝固を開始させて
鋳片を形成すること、および（ｃ）鋳型の出口側から鋳
片を鋳型に対して間欠的に引き抜くことよりなる連続鋳
造方法において、鋳型入口側から鋳型とブレークリング
との接触面および鋳型出口側から鋳型の内周面と鋳片の
外周面との隙間に、全周にわたって大気圧を超える、溶
融金属に可溶なシールガスを常に供給することを特徴と
している。

【００１３】第２の発明は、前記第１の発明の（ａ），
（ｂ）および（ｃ）の構成要件に加えて、直径が鋳型と
ブレークリングとの接触面の最大径よりも大きな閉曲線
を境界とする遮断空間を鋳型入口に隣接して設け、前記
接触面を通って鋳型内に侵入する大気を遮断し、この遮
断空間内に大気圧を超える、溶融金属に可溶なシールガ
スを常に供給すること、さらに鋳型出口側にも遮断空間
を形成し、ここに大気圧を超える、前記溶融金属に可溶
なシールガスを常に供給することを特徴としている。

【００１４】さらに第３の発明は、前記第１の発明の
（ａ），（ｂ）および（ｃ）の構成要件に加えて、鋳型
入口側および出口側にそれぞれ遮断空間を形成し、鋳型
入口側の遮断空間内を大気圧未満に保持するとともに、
鋳型出口側の遮断空間内に溶融金属に可溶なシールガス
を供給することを特徴としている。

【００１５】

【作用】第１の発明では、鋳型入口側および出口側から
大気圧を超えかつ溶融金属に可溶シールガスを常に供給
する。鋳型入口側から供給されたシールガスは、鋳型入
口側から鋳型内への大気の侵入を防ぎ、鋳型出口側から
供給されたシールガスは、鋳型出口から鋳型内周面と凝
固殻との間の隙間に侵入する大気を防ぐ。この結果、溶
融金属と大気が接触することはなく、また凝固殻が間欠
的に引き抜かれる際にシールガスが鋳型内に侵入したと
しても、可溶性のシールガスは溶融金属中に溶け込むの
で、気泡を発生することはない。

【００１６】第２の発明では、鋳型の入口側および出口
側に遮断空間を設けているので、第１の発明の場合に比
べて一層高いシール性能によって、鋳型入口および出口
から鋳型内への大気の侵入を防止することができる。気
泡の発生防止の作用については、第１の発明と同様であ
る。

【００１７】第３の発明では、鋳型の入口側の遮断空間
内に侵入したガスを排出し、出口側に遮断空間を設けて
いるので、鋳型内に大気が侵入し溶融金属中に気泡が発
生することはない。

【００１８】

【実施例】図１および図２は第１の発明の実施例を示し
ており、丸ブルームの連続鋳造に関するものである。

【００１９】図１は、丸ビレットを鋳造する水平連続鋳
造装置を示している。図面に示すように、タンディッシ
ュ１０の底部に設けられたタンディッシュノズル１２と
鋳型２４とは中間リング１８およびブレークリング２２
を介して連絡している。タンディッシュノズル１２と中
間リング１８との間に、不定形耐火材１３が挟み込まれ
ている。タンディッシュ１０、タンディッシュノズル１
２、中間リング１８は、それぞれジルコン質やアルミナ
質の通常の耐火物で作られている。ブレークリング２２
は鋳型２４の入口に押し込まれており、中間リング１８
は連結金具２０により鋳型２４に固定されている。ブレ
ークリング２２は、窒化ほう素、窒化けい素などの耐熱
性セラミックスで作られている。鋳型２４は銅製であっ
て、固定リング２８によりハウジング２７に固定されて
いる。ハウジング２７には冷却水供給管２９および冷却
水排出管３０がそれぞれ接続されており、冷却水がハウ
ジング２７内を循環して鋳型２４は冷却される。ハウジ
ング２７の前端部および後端部にそれぞれ環状ガスケッ
ト溝３１が設けられており、ここに環状ガスケット３２
が挿入されている。環状ガスケット３２は鋳型２４とハ
ウジング２７との間から冷却水が漏れるのを防ぐ。中間
リング１８、ブレークリング２２、鋳型２４およびハウ
ジング２７は一体となって、タンディッシュ１０に押付
け可能である。

【００２０】タンディッシュ１０内の溶融金属Ｍは、タ
ンディッシュノズル１２、中間リング１８およびブレー
クリング２２を経て鋳型２４に供給される。鋳型２４内
に供給された溶融金属Ｍは鋳型内周面により冷却され、
凝固殻Ｓを形成する。凝固殻Ｓの形成はブレークリング
２２より開始される。ブレークリング２２は、凝固殻Ｓ
が逆方向にすなわち中間リング１８側に成長するのを防
ぐ。溶融金属Ｍが凝固して形成された鋳片Ｃは、鋳型２
４の出口側からピンチロール３５により間欠的に引き抜
かれる。鋳片Ｃを鋳型に対して間欠的に引き抜くと、ブ
レークリング２２と凝固殻Ｓの端との間に空隙が生じ、
その空隙に新たに溶融金属Ｍが流れ込み、新たな凝固殻
Ｓを生成する。なお、ピンチロール３５を連続的に回転
駆動し、鋳型２４を引抜き方向に振動させて鋳片Ｃを鋳
型２４に対し間欠的に引き抜くようにしてもよい。

【００２１】前述のように、ブレークリング２２の外側
から大気がブレークリング２２と鋳型２４の接触面の隙
間を通って上記空隙に至り、または鋳型２４の出口側か
ら大気が鋳片Ｃと鋳型２４の隙間を通って上記空隙に至
り、さらに溶融金属Ｍ内に巻き込まれて気泡となる。そ
こで、この実施例では、図１および図２に示すシール装
置を備えている。

【００２２】図２は、鋳型２４の入口側のシール装置の
構造を示している。ブレークリング２２と固定リング２
８との間に環状空間３７が形成されている。なお、環状
空間３７はＯリングなどのガスケットによりシールされ
ていない。固定リング２８には半径方向に貫通する窒素
ガス供給孔３８が設けられており、窒素ガス供給孔３８
の入口側に窒素ガス供給管３９が接続されている。窒素
ガス供給管３９には、圧力調節弁４１を介して窒素ガス
ボンベ４０が接続されている。窒素ガスボンベ４０内の
高圧窒素ガスは、圧力調節弁４１により減圧され、窒素
ガス供給孔３８を経て環状空間３７に供給される。

【００２３】鋳型出口側のシール装置は、図１に示すよ
うに鋳型２４の出口にカバー４２が取り付けられてい
る。カバー４２には環状空間４３が設けられており、こ
こに窒素ガス供給管５４が接続されている。窒素ガス供
給管５４には、圧力調節弁５５を介して前記窒素ガスボ
ンベ４０が接続されている。

【００２４】上記のように構成されたシール装置におい
て、圧力調節弁４１により減圧した窒素ガスを、ブレー
クリング２２と固定リング２８との間の環状空間３７に
窒素ガスボンベ４０より供給する。環状空間３７は大気
に対して十分に遮断されていないので、ここに供給する
窒素ガスの供給圧力は６〜１０kgf/cm²ゲージ圧程度で
ある。上記のように窒素ガスの供給圧力は大気圧よりも
高い圧力となっているが、窒素ガスが鋳型２４内のブレ
ークリング２２近傍に至るまでに流路抵抗により窒素ガ
スの圧力はかなり低下する。上記窒素ガスの供給圧力
は、鋳型２４内のブレークリング２２近傍における溶融
金属Ｍの静圧未満となるように設定されている。供給さ
れた窒素ガスは、鋳型２４に向かい、鋳型２４内周面と
凝固殻Ｓとの空隙に侵入する。窒素ガスの圧力は大気圧
よりも高いので、上記空隙に空気が侵入することはな
い。窒素ガスは溶融金属Ｍ中に溶け込むので、鋳片Ｃ中
に気泡となって残存することはない。鋳片Ｃ中に固溶
し、または鋳型２４の入口から外部に流出して消費され
た窒素ガスは、窒素ガスボンベ４０から自動的に補給さ
れるので、常に環状空間３７内は窒素ガスが充満してい
る。なお、鋳型２４内のブレークリング２２近傍におけ
る窒素ガスの圧力は溶融金属Ｍの静圧未満であるから、
窒素ガスがタンディッシュ側に逆流してタンディッシュ
１０から噴出することはない。

【００２５】また、鋳型２４の出口側にも入口側と同様
に、圧力調節弁５５により減圧された窒素ガスがカバー
４２の環状空間４３に供給される。鋳片Ｃ中に固溶し、
または鋳型２４の出口から外部に流出して消費された窒
素ガスは、窒素ガスボンベ４０から自動的に補給される
ので、常に環状空間４３内は窒素ガスが充満している。

【００２６】図３は鋳型出口側のシール装置の他の構造
例を示している。この実施例では第１鋳型２５と第２鋳
型４４とを備えており、第２鋳型４４の入口寄りに環状
空間５１が形成されている。環状空間５１もＯリングな
どのガスケットによりシールされていない。また、第２
鋳型４４には半径方向に貫通する窒素ガス供給孔４５が
設けられており、窒素ガス供給孔４５の入口側に窒素ガ
ス供給管５４が接続されている。この窒素ガス供給管５
４は鋳型入口側と同様に圧力調節弁４１を介して窒素ガ
スボンベ４０に接続されている。

【００２７】上記のように構成されたシール装置におい
て、圧力調節弁４１により減圧した窒素ガスを第２鋳型
４４の環状空間５１に窒素ガスボンベ４０より供給す
る。環状空間５１は大気に対して十分に遮断されていな
いため窒素ガスの供給圧力は６〜１０kgf/cm²ゲージ圧
程度である。環状空間５１内の窒素ガス圧力は大気圧よ
りも高いので空気の侵入を防止することができる。

【００２８】図４および図５は、第２の発明の実施例を
示している。図４に示すように、中間リング１８の出口
側端面と第１鋳型２５の入口側端面との間にシリコンゴ
ム製のＯリング５６が挟み込まれている。これにより、
ブレークリング２２外周面の外側に、大気を遮断する環
状の遮断空間５７が形成されている。遮断空間５７に
は、第１の発明と同様に固定リング２８および第１鋳型
２５に設けられた窒素ガス供給孔５８を通じて窒素ガス
が供給される。第１鋳型２５の出口側のシール構造は、
図５に示すように第１鋳型２５と第２鋳型４４との間
に、シリコンゴム製のＯリング６１が鋳片Ｃを取り囲む
ようにして挿入され、両鋳型間２５、４４に挟み込まれ
ている。これにより、Ｏリング６１と鋳片Ｃとの間に環
状の遮断空間６３が形成されている。この発明では、第
１鋳型２５の入口側遮断空間５７および第２鋳型４４の
出口側にも遮断空間６３を設けているので、シール性を
一層高めることができる。

【００２９】図６は、第３の発明の実施例を示してい
る。中間リング１８の出口側端面と第１鋳型２５の入口
側端面との間に、上記第２の実施例と同様に遮断空間５
７が設けられている。また、第１鋳型２５と固定リング
２８にガス吸引孔５９が設けられている。ガス吸引孔５
９の入口にガス吸引管５１が取り付けられており、吸引
管５１には真空ポンプ５２が接続されている。第１鋳型
２５の出口側シール構造は、上記第２の発明の実施例と
同じである。真空ポンプ５２を駆動すると、第１鋳型２
５の入口の遮断空間５７内は残留空気が排出され、負圧
に維持される。したがって、第１鋳型２５内周面と凝固
殻Ｓとの間の空隙ｇは大気が希薄になるので、溶融金属
Ｍ中に気泡が発生することはない。なお、前記図４に示
す遮断空間５７内に窒素ガスを供給した場合、第１鋳型
２５の内周面と凝固殻Ｓとの空隙ｇに窒素ガスが侵入し
ても窒素ガスは鋼種がＳＵＳ３０４などの場合鋳片Ｃ中
に固溶しやすいために、鋳片Ｃにブローホールなどの鋳
造欠陥を生じることはない。しかし、鋼種がＳＵＳ３０
３の場合、窒素ガスは鋳片中に固溶しにくいためブロー
ホールとなる。したがって、この様な鋼種の場合は本発
明を用いて減圧しなければならない。

【００３０】図１に示す水平連続鋳造装置を用い、鋳片
材質、鋳片サイズ等の鋳造条件を種々変えて鋳造した結
果を表１に示す。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】表１から明らかなように、この発明の方法
による気泡発生個数は従来法による個数の１．０％以下
であり、著しく気泡発生個数が減少している。この発明
の方法による気泡発生個数は５００cm²辺り３個であ
り、この程度の気泡数であれば、鋳片の気泡除去処理を
施す必要はない。

【００３４】

【発明の効果】第１の発明では、鋳型入口側および出口
側から供給されたシールガスは、鋳型入口側から鋳型内
への大気の侵入を防ぐ。。この結果、溶融金属と空気と
が接触することはなく、またシールガスは溶融金属中に
溶け込むので、気泡を発生することはなく、またシール
ガスは溶融金属中に溶け込むので、気泡を発生すること
はない。

【００３５】第２の発明では、遮断空間を鋳型入口およ
び出口側にも設けているので、第１の発明の場合に比べ
て一層高いシール性能によって、鋳型入口および出口か
ら鋳型内への大気の侵入を防止することができる。

【００３６】第３の発明では、鋳型入口および出口側の
遮断空間内に、大気は捕集され、排出されるので、鋳型
内周面と凝固殻との間の空隙は大気が希薄になる。

【００３７】したがって、第１〜第３の発明のいずれに
おいても、圧延しても表面きずが発生しない良好な品質
の鋳片を供給することができること、歩留りが向上する
こと、きず取り作業を省略することができることなどの
格別の効果を奏し、ひいては製品価格を低減することが
できる。また、シール装置は簡単であり、既存の設備に
もこの発明を容易に実施することができるという利点も
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の発明の実施例に用いられる連続鋳造装置
を示す断面図である。

【図２】図１に示す装置の入口側シール装置の断面図で
ある。

【図３】第１の発明の他の実施例であって、第１鋳型お
よびこれの下流側に接続される第２鋳型の断面図であ
る。

【図４】第２の発明の実施に用いられる、第１鋳型の入
口側シール装置の断面図である。

【図５】第２の発明の実施に用いられる、第１鋳型の出
口側シール装置の断面図である。

【図６】第３の発明の実施に用いられる、第１鋳型の入
口側シール装置の断面図である。

【符号の説明】

１０タンディッシュ４２カバー１８中間ノズル４３環状空間２２ブレークリング４４第２鋳型２４鋳型４５窒素ガス供給孔２５第１鋳型５４窒素ガス供給管２７ハウジング５５圧力調節弁２８固定リング５６Ｏリング３５ピンチロール５７遮断空間３７環状空間５８窒素ガス供給孔３８窒素ガス供給孔５９ガス吸引孔３９窒素ガス供給管６１Ｏリング４０窒素ガスボンベ６３遮断空間４１圧力調節弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者河合浩之山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者才田誠四郎山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者井上雅之山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者大黒治男山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者繁沢龍三山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者藤井勉山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内 (56)参考文献特開昭64−27749（ＪＰ，Ａ) 実開昭62−67644（ＪＰ，Ｕ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】タンディッシュから入口および出口を備
えた冷却鋳型に該鋳型の入口に接するブレークリングを
少なくとも介して溶融金属を連続的に供給すること、前
記鋳型において溶融金属を連続的に冷却し湯面よりも下
方で溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、
前記鋳型の出口側から鋳片を該鋳型に対して間欠的に引
き抜くこと、ならびに前記鋳型の入口側から該鋳型と前
記ブレークリングとの接触面および前記鋳型の出口側か
ら該鋳型の内周面と鋳片外周面との間の空隙にそれぞれ
全周にわたって大気圧を超えかつ前記溶融金属に可溶な
シールガスを常に供給することを特徴とする連続鋳造方
法。
【請求項２】タンディッシュから入口および出口を備
えた冷却鋳型に該鋳型の入口に接するブレークリングを
少なくとも介して溶融金属を連続的に供給すること、前
記鋳型において溶融金属を連続的に冷却し湯面よりも下
方で溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、
前記鋳型の出口側から鋳片を該鋳型に対して間欠的に引
き抜くこと、直径が前記鋳型とブレークリングとの接触
面の最大径よりも大きな閉曲線を境界とする遮断空間を
該鋳型の入口に隣接して設け前記接触面を通って鋳型内
に侵入する大気を遮断すること、直径が前記鋳型の内径
よりも大きな閉曲線を境界とする遮断空間を該鋳型の出
口に隣接して設け該鋳型の出口より該鋳型内に侵入する
大気を遮断すること、ならびに前記鋳型の入口側および
出口側の遮断空間内にそれぞれ大気圧を超えかつ前記溶
融金属に可溶なシールガスを常に供給することを特徴と
する連続鋳造方法。
【請求項３】タンディッシュから入口および出口を備
えた冷却鋳型に該鋳型の入口に接するブレークリングを
少なくとも介して溶融金属を連続的に供給すること、前
記鋳型において溶融金属を連続的に冷却し湯面よりも下
方で溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、
前記鋳型の出口側から鋳片を該鋳型に対して間欠的に引
き抜くこと、直径が前記鋳型とブレークリングとの接触
面の最大径よりも大きな閉曲線を境界とする遮断空間を
該鋳型の入口に隣接して設け前記接触面を通って鋳型内
に侵入する大気を遮断すること、直径が前記鋳型の内径
よりも大きな閉曲線を境界とする遮断空間を該鋳型の出
口に隣接して設け、該鋳型の出口より該鋳型内に侵入す
る大気を遮断すること、ならびに前記鋳型の入口側の遮
断空間を大気圧未満に保持するとともに該鋳型の出口側
の遮断空間内に大気圧を超えかつ溶融金属に可溶なシー
ルガスを常に供給すること、これにより前記鋳型の内周
面と鋳片外周面との間の空隙を通じて該鋳型の出口側の
遮断空間内から、前記鋳型入口側の遮断空間内に前記シ
ールガスを供給することを特徴とする連続鋳造方法。