JP2991841B2 - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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Description
筒状の冷却鋳型に溶融金属を連続的に供給し、湯面の下
方で凝固を開始させて鋳片を形成し、鋳片を鋳型より引
き抜く連続鋳造方法に関する。
金属のビレットなどの連続鋳造に利用される。
給して湯面下で凝固させる連続鋳造の一形態として、水
平連続鋳造が知られている。水平連続鋳造は設備費、設
置面積および運転費が垂直連続鋳造に比べて少なくてす
み、また鋳片の曲げによる応力発生がなく、鋳片内圧が
小さいことからバルジングの発生も少ないし、特に、小
容量の鋳造設備では経済効率がよい。したがって、近
年、ビレットなどの鋳造に水平連続鋳造が実用化されて
いる。水平連続鋳造では、凝固開始点を安定化させるた
めに、ブレークリングを鋳型の入口に取り付けている。
ブレークリングは外径が鋳型の内径よりも小さく、鋳型
の内側に突出する、周方向に沿った段を形成している。
また、ブレークリングは鋳型と密接させるために、たと
えば両者の接合面をテーパー状にし、鋳型にブレークリ
ングを圧接させる方法が採られる。鋳型に供給された溶
融金属はブレークリングの先端面(溶融金属の流れに関
して下流側の面)の外周寄りの部分より凝固を開始し、
生成した凝固殻は鋳型出口側より間欠的に引き抜かれる
間に成長する。
下にしばしば気泡が発生する。気泡の発生は、次の理由
による。上記のようにブレークリングを鋳型に圧接させ
ていても熱膨脹などにより両者の間に隙間が生じる。ま
た、ブレークリングを用い、湯面下で溶融金属の凝固を
開始させる鋳造法では、凝固開始位置つまりブレークリ
ングにおける溶融金属の静圧は大気圧よりも高いので、
ブレークリング周辺に大気が侵入することはない。しか
し、凝固殻が間欠的に引き抜かれる際にブレークリング
先端面から凝固殻が離れる。このとき、鋳型内周面とブ
レークリング先端面とで形成される鋳型内の三重点部
(図1の符号25参照)において、ブレークリング先端
面と凝固殻の後端面(ブレークリング先端面に向かい合
う面)との間に、僅かの時間であるが真空に近い負圧状
態の空隙が生じる。これらのことから、ブレークリング
の外側から大気がブレークリングと鋳型との接合面の隙
間を通って上記空隙に至り、さらに溶融金属内に侵入し
て気泡となる。また、場合によっては、大気が鋳型の出
口側から鋳型内に侵入して鋳片と鋳型の隙間を通って空
隙に至り、さらに溶融金属内に侵入して気泡となること
もある。
気泡が発生した鋳片を圧延し、製品化した場合、製品表
面に線状きず、縦割れなどの欠陥として残り、製品の品
質を損なう。特に、ステンレス鋼のように表面性状が重
視される場合は、重大な欠陥となる。このために、気泡
が発生した鋳片は、表層を研削などによって除去する表
面手入れが必要となる。鋳片の表面手入れは処理費用の
増加および歩留り低下を招く。
59−66959号公報は、溶融金属を鋳型に供給する
ノズルと鋳型の入口を、溶融金属とは反応しない不活性
ガスでシールする連続鋳造方法を開示している。この特
開昭59−66959号公報で開示された技術の目的
は、鋳型内に侵入して鋳造金属表面を酸化する大気中の
ガスを完全に防ぐことである。
による連続鋳造方法を提案している。この連続鋳造方法
では、鋳型の入口に取り付けられたブレークリング外側
の空隙部に鋳造する溶湯に可溶なシールガスを供給し鋳
造する。したがって、シールガスが鋳型内の前記三重点
部に侵入しても、気泡が発生することはない。
9−66959号公報の発明の連続鋳造方法では、不活
性ガスが溶融金属内に残存して、鋳造金属内部に気泡が
発生するという問題がある。
では、上記ブレークリング外側の空隙部に供給するシー
ルガスの圧力が高すぎる場合には、溶融金属に溶解する
以上の量のシールガスが鋳型内の三重点部に流入し、気
泡が発生することがある。また逆に、空隙部のシール性
能が悪いためなどにより、シールガスの圧力が低くなり
すぎると、鋳型内のコーナー部に大気が巻き込まれ、気
泡が発生する虞れがある。
を防ぐことができる連続鋳造方法を提供する。
は、タンディッシュから、入口および出口を備えた冷却
鋳型に、該鋳型の入口に接するブレークリングを少なく
とも介して溶融金属を連続的に供給すること、前記鋳型
において溶融金属を連続的に冷却し、湯面よりも下方で
溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、直径
が鋳型とブレークリングとの接触面の最大径よりも大き
な閉曲線を境界とする、大気を遮断する遮断空間を鋳型
の入口に隣接して設け、前記溶融金属に可溶なシールガ
スを前記遮断空間内に供給すること、および前記鋳型の
出口側から鋳片を鋳型に対して間欠的に引き抜くことよ
りなっている。そして、前記遮断空間内のシールガス圧
を検出し、検出した遮断空間内のシールガス圧に基づい
てシールガスの遮断空間内への供給量および遮断空間内
からの排出量の少なくとも一つを調節し、遮断空間内の
シールガス圧を大気圧以上かつタンディッシュ内の溶融
金属の湯面の高さとブレークリング上面間の高さの差に
よる溶融金属の静圧以下に保持する。
ガスケットによりブレークリングの外周を囲む。シール
ガスは、ボンベなどに加圧充填されたものを減圧して遮
断空間内に供給する。
るために気泡内のガス分析を行った結果、気泡内のガス
成分はアルゴンが主体であること、および気泡周辺の材
料成分は窒素濃度が高いことを知った。そして、大気中
の窒素は溶融金属中に溶解するが、アルゴンは溶融金属
中に溶解しないために残存して気泡となるものと推定し
た。これの確認のために、前記特開昭59−66959
号公報の方法と同様に不活性ガスであるアルゴンを遮断
空間内に供給して、鋳片を連続鋳造した。その結果、ア
ルゴンを供給しない従来法よりも鋳片表層部に気泡が多
発することが明かとなった。また、溶融金属に非可溶の
ガスであるアルゴンに代えて、可溶ガスである窒素を供
給した場合、気泡はまったく発生しなかった。溶融金属
に可溶なシールガスとして窒素ガスが最も好ましいが、
炭酸ガス等溶融金属に可溶な1種または2種以上の混合
ガスを用いることもできる。
シュの溶融金属の静圧以下に保持するには、検出した遮
断空間内のシールガス圧に基づいてシールガスの遮断空
間内への供給量および遮断空間内からの排出量の少なく
とも一つを調節する。シールガスの供給量は流量調節弁
により、またシールガスの排出量は流量調節弁または排
気ポンプにより調節する。なお、タンディッシュ内の溶
融金属の液面はブレークリングの位置より上方にあり、
上記溶融金属の静圧はこのタンディッシュ内の溶融金属
の湯面の高さとブレークリング上面間の高さの差による
ものである。
するので、大気が鋳型入口側から鋳型内へ侵入すること
はない。また、遮断空間内のシールガス圧をタンディッ
シュの溶融金属の静圧以下に保持するので、鋳型の入口
側から鋳型内に侵入したシールガスがブレークリング出
口からタンディッシュ側に侵入することはない。シール
ガスは溶融金属中に溶け込むので、鋳造中にシールガス
が鋳型とブレークリングとの接触面の隙間を通って鋳型
内に侵入しても、鋳片に気泡が発生することはない。ま
た、シールガスの圧力が低くなりすぎて鋳型内の三重点
部に大気が巻き込まれることもない。
を水平連続鋳造する装置であり、鋳型入口周辺を示して
いる。
16とはスライディングノズル11、中間リング13お
よびブレークリング14を介して連絡している。スライ
ディングノズル11と中間リング13との間に、不定形
耐火材12が挟み込まれている。タンディッシュ、スラ
イディングノズル11、中間リング13は、それぞれジ
ルコン質やアルミナ質の通常の耐火物で作られている。
ブレークリング14は鋳型16入口に押し込まれてお
り、中間リング13は連結金具23により鋳型16に固
定されている。ブレークリング14は、窒化ほう素、窒
化けい素などの耐熱性セラミックスで作られている。鋳
型16は銅製であって、固定リング21によりハウジン
グ18に固定されている。ハウジング18には冷却水供
給管および冷却水排出管(いずれも図示しない)がそれ
ぞれ接続されており、冷却水Wがハウジング18内を循
環して第1鋳型16は冷却される。
ディングノズル11、中間リング13およびブレークリ
ング14を経て第1鋳型16に供給される。鋳型16内
に供給された溶融金属Mは鋳型16内周面により冷却さ
れ、凝固殻Sを形成する。凝固殻Sの形成はブレークリ
ング14より開始される。ブレークリング14は、凝固
殻Sの生成する開始点を周方向に均一に制御する役目を
する。溶融金属Mが凝固して形成された鋳片Cは、鋳型
の出口側からピンチロール(図示しない)により間欠的
に引き抜かれる。鋳片Cを鋳型16に対して間欠的に引
き抜くと、鋳型16内の三重点部25においてブレーク
リング14と凝固殻Sの端との間に空隙が生じ、その空
隙に新たに溶融金属Mが流れ込み、新たな凝固殻Sを生
成する。なお、ピンチロールを連続的に回転駆動し、鋳
型を引抜き方向に振動させて鋳片を鋳型に対し間欠的に
引き抜くようにしてもよい。
から大気がブレークリング14と鋳型16の接触面の隙
間を通って上記空隙に至り、溶融金属M内に巻き込まれ
て気泡となる。そこで、この発明では、図ようにに示す
シール装置を備えている。すなわち、ブレークリング1
4と固定リング21との間にOリング31が挟み込まれ
ており、環状の遮断空間33が形成されている。
方向に延びる窒素ガス供給孔35、窒素ガス排出孔37
および圧力検出孔49がそれぞれ円周方向に間隔をおい
て設けられており、これらの一端は遮断空間33に開口
している。窒素ガス供給孔35の入口側に窒素ガス供給
管39が接続されている。窒素ガス供給管39には、流
量検出器40および流量調節弁41を介して窒素ガスボ
ンベ42が接続されている。窒素ガスボンベ42内の高
圧窒素ガスは、流量調節弁41により減圧され、窒素ガ
ス供給孔35を経て環状空間33に供給される。また、
窒素ガス排出孔37の出口側には、窒素ガス排出管44
が接続されている。窒素ガス排出管44には、流量調節
弁45および流量検出器46を介して排気ポンプ47が
接続されている。圧力検出孔49の出口側には導圧管5
0が接続されており、導圧管50にはブルドン管式圧力
検出器51が取り付けられている。圧力検出器51の出
力側は、制御用コンピュータ53に接続されている。制
御用コンピュータ53は、それぞれの検出器により検出
した遮断空間内の窒素ガス圧、窒素ガス供給量および窒
素ガス排出量に基づいて演算を行い、上記流量調節弁4
1,45にそれぞれ操作信号を出力する。
て、鋳造開始前に排気ポンプ47により遮断空間33内
を減圧し、予め遮断空間33の気密性を確認する。
は次の方法による。流量調節弁41により窒素ガス供給
量を一定値に設定し、窒素ガスボンベ42から窒素ガス
を遮断空間33に供給する。そして、遮断空間33内の
窒素ガス圧が目標値となるように、排気ポンプ47によ
り遮断空間33から排出する窒素ガス量を流量調節弁4
5により調節する。または、流量調節弁45により窒素
ガス排出量を一定値に設定する。そして、遮断空間33
内の窒素ガス圧が目標値となるように、遮断空間33に
供給する窒素ガスの流量を流量調節弁41により調節す
る。圧力検出器51からの信号に基づいて流量調節弁4
1または45は調節され、遮断空間33内の窒素ガス圧
は目標値となるようにフィードバック制御される。
ームを鋳造した例について説明する。
水平連続鋳造法にて本発明を実施した。鋳片サイズは1
50 mm 角ブルームであり、鋳造速度1.7m/min で鋳
造した。流量調節弁41を調節して平均300l/min で
窒素ガスを遮断空間33に供給しつつ、流量調節弁45
を調節して平均270l/min で遮断空間33内から窒素
ガスを排気した。そして、遮断空間内の窒素ガス圧が
1.2kgf/cm2 となるように流量調節弁45を制御し
た。同時に、鋳型の出口側に設けた鋳型の入口側と同様
の遮断空間の内部を排気ポンプ47により減圧し、90
Torr に保持した。鋳片肌下気泡の発生は、0.3 mm
グラインダ手入れ後には全く認められず、極めて良好で
あった。
170 mm 丸ブルームを鋳造速度1.7m/min で鋳造し
た。この実施例では、上記排気ポンプ47による排気を
行わないで、遮断空間33内を所定圧力に保持する。こ
のために、鋳型の入口端面のOリングと接する位置に、
Oリングと直交するV状スリットを周方向に間隔をおい
て6箇所設けている。流量調節弁41を調節して平均1
50l/min で窒素ガスを遮断空間33に供給した。ま
た、鋳型の出口において鋳片の表面全周を窒素ガスでシ
ールした。そして、遮断空間33内の窒素ガス圧が1.
5kgf/cm2 (溶鋼静圧1m 以下である)となるように流
量調節弁45を制御した。鋳片肌下気泡の発生は、0.
3 mm グラインダ手入れ後には全く認められなかった。
また、表面性状も良好であった。
型内へ侵入することはない。また、シールガスは溶融金
属中に溶け込むので、鋳造中にシールガスが鋳型内に侵
入しても、鋳片に気泡が発生することはない。さらにま
た、シールガスの圧力が低くなりすぎて鋳型内のコーナ
ー部に大気が巻き込まれこともない。
も表面きずが発生しない良好な品質の鋳片を供給するこ
とができこと、歩留りが向上すること、きず取り作業を
省略することができることなどの格別の効果を奏し、ひ
いては製品価格を低減することができる。
を示す断面図である。
ンベ 14 ブレークリング 45 圧力調節弁 16 鋳型 46 流量検出器 18 ハウジング 47 排気ポンプ 21 固定リング 49 圧力検出孔 25 鋳型内の三重点部 51 圧力検出器 31 Oリング 53 制御用コン
ピュータ 33 遮断空間 M 溶融金属 35 窒素ガス供給孔 S 凝固殻 37 窒素ガス排出孔 W 冷却水 40 流量検出器
Claims (1)
- 【請求項1】 タンディッシュから、入口および出口を
備えた冷却鋳型に、該鋳型の入口に接するブレークリン
グを少なくとも介して溶融金属を連続的に供給するこ
と、前記鋳型において溶融金属を連続的に冷却し、湯面
よりも下方で溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成す
ること、直径が鋳型とブレークリングとの接触面の最大
径よりも大きな閉曲線を境界とする、大気を遮断する遮
断空間を鋳型の入口に隣接して設け、前記溶融金属に可
溶なシールガスを前記遮断空間内に供給すること、およ
び前記鋳型の出口側から鋳片を鋳型に対して間欠的に引
き抜くことよりなる鋳造方法において、 前記遮断空間内のシールガス圧を検出すること、ならび
に検出した遮断空間内のシールガス圧に基づいてシール
ガスの遮断空間内への供給量および遮断空間内からの排
出量の少なくとも一つを調節し、遮断空間内のシールガ
ス圧を大気圧以上かつタンディッシュ内の溶融金属の湯
面の高さとブレークリング上面間の高さの差による溶融
金属の静圧以下に保持することを特徴とする連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3340719A JP2991841B2 (ja) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3340719A JP2991841B2 (ja) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05169196A JPH05169196A (ja) | 1993-07-09 |
JP2991841B2 true JP2991841B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=18339661
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3340719A Expired - Lifetime JP2991841B2 (ja) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2991841B2 (ja) |
-
1991
- 1991-12-24 JP JP3340719A patent/JP2991841B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH05169196A (ja) | 1993-07-09 |
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