JP2515453B2 - 連続鋳造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、連続鋳造方法、特に
筒状の冷却鋳型に溶融金属を連続的に供給し、湯面の下
方で凝固を開始させて鋳片を形成し、鋳片を鋳型より引
き抜く連続鋳造方法に関する。

【０００２】この発明は炭素鋼、ステンレス鋼、その他
金属のビレットなどの連続鋳造に利用される。

【０００３】

【従来の技術】筒状の冷却鋳型に溶融金属を連続的に供
給して湯面下で凝固させる連続鋳造の一形態として、水
平連続鋳造が知られている。水平連続鋳造は設備費、設
置面積および運転費が垂直連続鋳造に比べて少なくてす
み、また鋳片の曲げによる応力発生がなく、鋳片内圧が
小さいことからバルジングの発生も少ないし、特に、小
容量の鋳造設備では経済効率がよい。したがって、近
年、ビレットなどの鋳造に水平連続鋳造が実用化されて
いる。水平連続鋳造では、凝固開始点を安定化させるた
めに、ブレークリングを鋳型の入口に取り付けている。
ブレークリングは外径が鋳型の内径よりも小さく、鋳型
の内側に突出する、周方向に沿った段を形成している。
また、ブレークリングは鋳型と密接させるために、たと
えば両者の接合面をテーパ状にし、鋳型にブレークリン
グを圧接させる方法が採られる。鋳型に供給された溶融
金属はブレークリングの先端面（溶融金属の流れに関し
て下流側の面）の外周寄りの部分より凝固を開始し、生
成した凝固殻は鋳型出口側より間欠的に引き抜かれる間
に成長する。

【０００４】しかし、この方法で製造された鋳片には、
その表層下にしばしば気泡が発生する。気泡の発生は、
次の理由による。上記のようにブレークリングを鋳型に
圧接させていても熱膨脹などにより両者の間に隙間が生
じる。また、ブレークリングを用い、湯面下で溶融金属
の凝固を開始させる鋳造法では、凝固開始位置つまりブ
レークリング周辺の溶融金属の静圧は大気圧よりも高い
ので、ブレークリング周辺に大気が侵入することはな
い。しかし、凝固殻が間欠的に引き抜かれる際にブレー
クリング先端面から凝固殻が離れ、このときブレークリ
ング先端面と凝固殻の後端面（ブレークリング先端面に
向かい合う面）との間に、僅かの時間であるが真空に近
い負圧状態の空隙が生じる。これらのことから、ブレー
クリングの外側から大気がブレークリングと鋳型との接
合面の隙間を通って前記空隙に至り、さらに溶融金属内
に侵入して気泡となる。また、場合によっては、大気が
鋳型の出口側から鋳型内に侵入して鋳片と鋳型の隙間を
通って前期空隙に至り、さらに溶融金属内に侵入して気
泡となることもある。

【０００５】気泡は、鋳片表層下２〜３mmに発生する。
気泡が発生した鋳片を圧延し、製品化した場合、製品表
面に線状きず、縦割れなどの欠陥として残り、製品の品
質を損なう。特に、ステンレス鋼のように表面性状が重
視される場合は、重大な欠陥となる。このために、気泡
が発生した鋳片は、表層を研削などによって除去する表
面手入れが必要となる。鋳片の表面手入れは処理費用の
増加および歩留り低下を招く。

【０００６】この大気の侵入を防止するために、実開昭
６４−３８１３６号公報で開示されたブレークリング取
付け構造がある。この技術では、ブレークリングと溶融
金属冷却部（鋳型）との接合部を耐熱性環状ガスケット
により気密にシールする。また、特開昭５９−６６９５
９号公報は、溶融金属を鋳型に供給するノズルと鋳型の
入口を、溶融金属とは反応しない不活性ガスでシールす
る連続鋳造方法を開示している。この特開昭５９−６６
９５９号公報で開示れた技術の目的は、鋳型内に侵入し
て鋳造金属表面を酸化する大気中のガスを完全に防ぐこ
とである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記実開昭６
４−３８１３６号公報で開示された技術では、環状ガス
ケットがたとえば鋳型からの熱伝導によって耐熱温度以
上に加熱されて劣化する虞れがある。このような場合、
環状ガスケットはシール機能を失い、大気が鋳型内に侵
入して凝固殻に気泡が生じてしまう。また、上記特開昭
５９−６６９５９号公報の発明の連続鋳造方法にも、鋳
造金属内部に気泡が発生するという問題がある。

【０００８】なお、特開昭６１−７１１５７号公報に
は、耐火物製板体（ブレークリング）により筒状鋳型の
内周面より内側に張り出した隅部を形成し、隅部の鋳型
軸心より下方の部分に窒素を導入する水平連続鋳造方法
が開示されている。この方法は、下側の鋳型内周面と溶
融金属との接触位置を下流側にずらして、凝固殻を全周
にわたって均一に冷却するものである。しかし、この方
法は隅部の下方部分にのみ窒素を導入するものである。
したがって、ブレークリングと鋳型内周面との接触面の
全周にわたって鋳型内への大気の侵入を防ぐことはでき
ない。

【０００９】そこで、この発明は、大気を遮断して大気
中のアルゴンなど溶融金属に非可溶なガスが鋳型内に侵
入するのを防ぎ、鋳片に発生する気泡を防止し、鋳片の
品質向上を図ることができる連続鋳造方法を提供する。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者たちは、気泡発
生の原因を解明するために気泡内のガス分析を行った結
果、気泡内のガス成分はアルゴンが主体であること、お
よび気泡周辺の材料成分は窒素濃度が高いことを知っ
た。そして、大気中の窒素は溶融金属中に溶解するが、
アルゴンは溶融金属中に溶解しないために残存して気泡
となるものと推定した。これの確認のために、上記特開
昭５９−６６９５９号公報の方法と同様に不活性ガスで
あるアルゴンをブレークリングの外周を囲む遮断手段の
内側に供給して、鋳片を連続鋳造した。その結果、アル
ゴンを供給しない従来法よりも鋳片表層部に気泡が多発
することが明かとなった。また、溶融金属に非可溶のガ
スであるアルゴンに代えて、可溶ガスである窒素を供給
した場合、気泡はまったく発生しなかった。この発明は
これらの知見に基づくものである。

【００１１】この発明の連続鋳造方法は、タンディッシ
ュから入口および出口を備えた冷却鋳型に、鋳型入口に
接するブレークリングを少なくとも介して溶融金属を連
続的に供給すること、鋳型において溶融金属を連続的に
冷却し、湯面よりも下方で溶融金属の凝固を開始させて
鋳片を形成すること、および前記鋳型出口側から鋳片を
鋳型に対して間欠的に引き抜くことよりなっている。

【００１２】そして、第１の発明は、上記連続鋳造方法
において、前記鋳型入口側から鋳型と前記ブレークリン
グとの接触面に、全周にわたって大気圧を超えかつ溶融
金属に可溶なシールガスを常に供給すること、および直
径が鋳型内径よりも大きな閉曲線を境界とし、大気を遮
断する遮断空間を鋳型出口に隣接して設け、前記遮断空
間内を大気圧未満に保持することを特徴としている。

【００１３】第２の発明は、上記連続鋳造方法におい
て、直径が鋳型とブレークリングとの接触面の最大径よ
りも大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮断空間
を鋳型入口に隣接して設け、前記遮断空間内に大気圧を
超えかつ溶融金属に可溶なシールガスを常に供給するこ
と、および直径が鋳型内径よりも大きな閉曲線を境界と
し、大気を遮断する遮断空間を鋳型出口に隣接して設
け、前記遮断空間内を大気圧未満に保持することを特徴
としている。

【００１４】また、第３の発明は、上記連続鋳造方法に
おいて、直径が鋳型とブレークリングとの接触面の最大
径よりも大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮断
空間を鋳型入口に隣接して設けるとともに、直径が鋳型
内径よりも大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮
断空間を鋳型出口に隣接して設け、前記遮断空間内をそ
れぞれ大気圧未満に保持することを特徴としている。

【００１５】溶融金属に可溶なシールガスとして窒素ガ
スが最も好ましいが、この他に一酸化炭素ガス、二酸化
炭素ガス、水素ガス、メタンガス、プロパンガスおよび
アンモニアガスの１種または２種以上の混合ガスを用い
ることもできる。

【００１６】遮断空間内を大気圧未満に保持するには、
配管を介して遮断空間に接続された真空ポンプにより、
遮断空間内の大気を吸引する。遮断空間内の圧力は、真
空に近いほどよいが、少なくとも２００Torr以下とする
ことが好ましい。

【００１７】

【作用】第１の発明では、鋳型入口側から大気圧を超え
かつ溶融金属に可溶なシールガスを常に供給するととも
に、鋳型出側の遮断空間内を大気圧未満に保持する。鋳
型入口側から供給されたシールガスは、鋳型入口側から
鋳型内への大気の侵入を防ぐとともに、鋳型内周面と凝
固殻との間の空隙を通って鋳型出口側から排出される。
この結果、溶融金属と空気とが接触することはなく、ま
たシールガスは溶融金属中に溶け込むので、気泡を発生
することはない。

【００１８】第２の発明では、遮断空間を鋳型入口にも
設けているので、第１の発明の場合に比べて一層高いシ
ール性能によって、鋳型入口から鋳型内への大気の侵入
を防止することができる。気泡の発生防止の作用につい
ては、第１の発明と同様である。

【００１９】第３の発明では、鋳型入口および出口の遮
断空間内に、大気は捕集される。したがって、鋳型内周
面と凝固殻との間の空隙は大気が希薄になるので、溶融
金属中に気泡が発生することはない。

【００２０】

【実施例】図１および図２はこの発明の第１の実施例を
示しており、角ビレットを連続鋳造するものである。

【００２１】鋳型は、第１鋳型１６およびこれに接続さ
れた第２鋳型２５とからなっている。タンディッシュ
（図示しない）と第１鋳型１６とはスライディングノズ
ル１１、中間リング１３およびブレークリング１４を介
して連絡している。スライディングノズル１１と中間リ
ング１３との間に、不定形耐火材１２が挟み込まれてい
る。タンディッシュ、スライディングノズル１１、中間
リング１３は、それぞれジルコン質やアルミナ質の通常
の耐火物で作られている。ブレークリング１４は第１鋳
型１６入口に押し込まれており、中間リング１３は連結
金具２３により第１鋳型１６に固定されている。ブレー
クリング１４は、窒化ほう素、窒化けい素などの耐熱性
セラミックスで作られている。第１鋳型１６は銅製であ
って、固定リング２１によりハウジング１８に固定され
ている。ハウジング１８には冷却水供給管および冷却水
排出管（いずれも図示しない）がそれぞれ接続されてお
り、冷却水Ｗがハウジング１８内を循環して第１鋳型１
６は冷却される。

【００２２】第２鋳型２５の一例を図３に示す。第２鋳
型２５はグラファイト２６を保持する４個の周壁ブロッ
ク２８および隣り合う周壁ブロック２８の間に配置され
たコーナーブロック３１により構成されている。周壁ブ
ロック２８およびコーナーブロック３１はそれぞれ鋼製
である。周壁ブロック２８およびコーナーブロック３１
には、それぞれ冷却水流路３３が設けられている。

【００２３】タンディッシュ内の溶融金属Ｍは、スライ
ディングノズル１１、中間リング１３およびブレークリ
ング１４を経て第１鋳型１６に供給される。第１鋳型１
６内に供給された溶融金属Ｍは第１鋳型１６内周面によ
り冷却され、凝固殻を形成する。凝固殻の形成はブレー
クリング１４より開始される。ブレークリング１４は、
凝固殻が逆方向にすなわち中間リング１３側に成長する
のを防ぐ。溶融金属Ｍが凝固して形成された鋳片Ｃは、
鋳型の出口側からピンチロール（図示しない）により間
欠的に引き抜かれる。鋳片Ｃを第１鋳型１６に対して間
欠的に引き抜くと、ブレークリング１４と凝固殻の端と
の間に空隙が生じ、その空隙に新たに溶融金属Ｍが流れ
込み、新たな凝固殻を生成する。なお、ピンチロールを
連続的に回転駆動し、鋳型を引抜き方向に振動させて鋳
片を鋳型に対し間欠的に引き抜くようにしてもよい。

【００２４】前述のように、ブレークリング１４の外側
から大気がブレークリング１４と第１鋳型１６の接触面
の隙間を通って上記空隙に至り、または第１鋳型１６出
口側から大気が第１鋳型１６内周面と凝固殻と間の隙間
ｇを通って上記空隙に至り、さらに溶融金属Ｍ内に巻き
込まれて気泡となる。そこで、この実施例では、図１、
図２および図３に示すシール装置を備えている。

【００２５】図２は、第１鋳型１６入口側のシール装置
の構造を示している。ブレークリング１４と固定リング
２１との間に環状空間４１が形成されている。なお、環
状空間４１はＯリングなどのガスケットによりシールさ
れていない。固定リング２１には半径方向に貫通する窒
素ガス供給孔２２が設けられており、窒素ガス供給孔２
２の入口側に窒素ガス供給管４３が接続されている。窒
素ガス供給管４３には、圧力調節弁４４を介して窒素ガ
スボンベ４５が接続されている。窒素ガスボンベ４５内
の高圧窒素ガスは、圧力調節弁４４により減圧され、窒
素ガス供給管４３および窒素ガス供給孔２２を経て環状
空間４１に供給される。

【００２６】第１鋳型１６と第２鋳型２５との間に、シ
リコンゴム製のＯリング４８が鋳片Ｃを取り囲むように
して挿入され、両鋳型間１６，２５に挟み込まれてい
る。これにより、Ｏリング４８と鋳片Ｃとの間に環状の
遮断空間４９が形成されている。

【００２７】第２鋳型２５は、図３に示すように冷却水
流路３３に直角にガス吸引孔３５がコーナーブロック３
１を貫通している。ガス吸引孔３５は入口にガス吸引管
５１が取り付けられている。ガス吸引管５１には、真空
ポンプ５２が接続されている。また、周壁ブロック２８
およびコーナーブロック３１の接合部はシリコンシール
材５４によりシールされている。

【００２８】図３に示した第２鋳型は鋳片を冷却する機
能を有した８分割構造の一例であるが、ガス吸引孔を取
り付けたブロックであれば、鋳片の冷却機能をもたない
一体構造鋳型であってもよい。

【００２９】上記のように構成されたシール装置におい
て、圧力調節弁４４により減圧した窒素ガスを、ブレー
クリング１４と固定リング２１との間の環状空間４１に
窒素ガスボンベ４５より供給する。環状空間４１は大気
に対して十分に遮断されていないので、ここに供給する
窒素ガスの供給圧力は６〜１０kgf/cm² ゲージ圧程度で
ある。上記のように窒素ガスの供給圧力は大気圧よりも
高い圧力となっているが、窒素ガスが第１鋳型１６内の
ブレークリング１４近傍に至るまでに流路抵抗により窒
素ガスの圧力はかなり低下する。上記窒素ガスの供給圧
力は、第１鋳型１６内のブレークリング１４近傍におけ
る溶融金属Ｍの静圧未満となるように設定されている。
供給された窒素ガスは、第１鋳型１６に向かい、第１鋳
型１６内周面と凝固殻との空隙ｇに侵入する。窒素ガス
の圧力は大気圧よりも高いので、上記空隙ｇに空気が侵
入することはない。窒素ガスは溶融金属Ｍ中に溶け込む
ので、鋳片Ｃ中に気泡となって残存することはない。鋳
片Ｃ中に固溶し、または第１鋳型１６の入口からまたは
第２鋳型２５の出口から外部に流出して消費された窒素
ガスは、窒素ガスボンベ４５から自動的に補給されるの
で、常に環状空間４１内は窒素ガスが充満している。な
お、第１鋳型１６内のブレークリング１４近傍における
窒素ガスの圧力は溶融金属Ｍの静圧未満であるから、窒
素ガスがタンディッシュ側に逆流してタンディッシュか
ら噴出することはない。

【００３０】また、真空ポンプ５２の駆動により第２鋳
型２５のコーナーブロック３１のガス吸引孔３５および
第２鋳型２５内周面と凝固殻との間の空隙ｇを通じて、
遮断空間４９内はガスが吸引、排出されて２００Torr以
下に減圧される。この結果、第１鋳型１６内周面と凝固
殻との間の空隙ｇにある大気は、遮断空間４９内に捕集
され、さらに排出される。したがって、第１鋳型１６内
周面と凝固殻との間の空隙ｇは大気が希薄になるので、
溶融金Ｍ属中に気泡が発生することはない。

【００３１】図４は、第２の発明の実施例を示してい
る。図に示すように、中間リング１３の出口側端面と第
１鋳型１６の入口側端面との間にシリコンゴム製のＯリ
ング５６が挟み込まれている。これにより、ブレークリ
ング１４外周面の外側に、大気を遮断する環状の遮断空
間５７が形成されている。遮断空間５７には、第１の発
明と同様に固定リング２１および第１鋳型１６に設けら
れた窒素ガス供給孔５８を通じて窒素ガスが供給され
る。第１鋳型１６出口側のシール構造は、上記第１の実
施例と同じである。この発明では、第１鋳型１６入口側
にも遮断空間５７を設けているので、シール性を一層高
めることができる。

【００３２】図５は、第３の発明の実施例を示してい
る。中間リング１３の出口側端面と第１鋳型１６の入口
側端面との間に、上記第２の実施例と同様に遮断空間５
７が設けられている。また、第１鋳型１６と固定リング
２１にガス吸引孔５９が設けられている。ガス吸引孔５
９の入口にガス吸引管５１が取り付けられており、吸引
管５１には前記真空ポンプ５２が接続されている。真空
ポンプ５２を駆動すると、第１鋳型１６の入口および出
口側の遮断空間５７，４９内は残留空気が排出され、負
圧に維持される。したがって、第１鋳型１６内周面と凝
固殻との間の空隙ｇは大気が希薄になるので、溶融金属
Ｍ中に気泡が発生することはない。なお、前記遮断空間
５７内に窒素ガスを供給した場合、第１鋳型１６の内周
面と凝固殻との空隙ｇに窒素ガスが侵入しても窒素ガス
は鋼種がＳＵＳ３０４などの場合鋳片Ｃ中に固溶しやす
いために、鋳片Ｃにブローホールなどの鋳造欠陥を生じ
ることはない。しかし、鋼種がＳＵＳ３０３の場合、窒
素ガスは鋳片中に固溶しにくいためブローホールとな
る。したがって、この様な鋼種の場合は本発明を用いて
減圧しなければならない。

【００３３】図６はこの発明の更に他の実施例を示して
いる。この実施例では第１鋳型入口側に２重の遮断空間
を設けている。すなわち、中間リング１３と第１鋳型１
６との間に２個のＯリング６１および６２が同心に挿入
されている。Ｏリング６１および６２は、それぞれ第１
遮断空間６４および第２遮断空間６５を形成している。
第１鋳型１６およびハウジング１８には、半径方向に延
びるガス吸引孔６７および窒素ガス供給孔６８が円周方
向に間隔をおいて設けられており、これらの一端はそれ
ぞれ第１遮断空間６４および第２遮断空間６５に開口し
ている。ガス吸引孔６７の入口にガス吸引管５１が取り
付けられており、吸引管５１には前記実施例と同様に真
空ポンプ５２が接続されている。真空ポンプ５２を駆動
すると、第１遮断空間６４内は残留空気が排出され、負
圧に維持される。また、窒素ガス供給孔６８の入口側に
窒素ガス供給管４３が接続されている。窒素ガス供給管
４３には、圧力調節弁４４を介して窒素ガスボンベ４５
が接続されている。窒素ガスボンベ４５内の高圧窒素ガ
スは、圧力調節弁４４により減圧され、窒素ガス供給管
４３および窒素ガス供給孔６８を経て第２遮断空間６５
に供給される。この実施例では遮断空間が２重に設けら
れているので、一層高いシール性能を得ることができ
る。

【００３４】水平連続鋳造装置を用い、鋳片材質および
鋳造条件を種々変えて鋳片を鋳造した。図１、図４、図
５および図６にそれぞれ示すシール装置を用い、鋳型出
側の環状ガスケットの内側を減圧した本発明例および減
圧を実施しなかった場合の比較例を、表１に示してい
る。鋳片はステンレス鋼ビレット（１５０mm角）および
直径１７０mmの丸ビレットである。鋳片を間欠的に引き
抜き、その引抜き周期は０．５sec 、振幅は１５mm、平
均引抜き速度は１．８m/min であった。

【００３５】

【表１】

【００３６】表１から明らかなように、この発明の方法
による気泡発生個数は従来法による個数の１．０％以下
であり、著しく気泡発生個数が減少している。この発明
の方法による気泡発生個数は５００cm² 当たり３個以下
であり、この程度の気泡数であれば、鋳片の気泡除去処
理を施す必要はない。

【００３７】

【発明の効果】第１の発明では、鋳型入口側から供給さ
れたシールガスは、鋳型入口側から鋳型内への大気の侵
入を防ぐとともに、鋳型内周面と凝固殻との間の空隙を
通って鋳型出口側から排出される。この結果、溶融金属
と空気とが接触することはなく、またシールガスは溶融
金属中に溶け込むので、気泡を発生することはない。

【００３８】第２の発明では、遮断空間を鋳型入口にも
設けているので、第１の発明の場合に比べて一層高いシ
ール性能によって、鋳型入口から鋳型内への大気の侵入
を防止することができる。

【００３９】第３の発明では、鋳型入口および出口の遮
断空間内に、大気は捕集され、排出されるので、鋳型内
周面と凝固殻との間の空隙は大気が希薄になる。

【００４０】したがって、第１〜第３の発明のいずれに
おいても、圧延しても表面きずが発生しない良好な品質
の鋳片を供給することができこと、歩留りが向上するこ
と、きず取り作業を省略することができることなどの格
別の効果を奏し、ひいては製品価格を低減することがで
きる。また、シール装置は簡単であり、既存の設備にも
この発明を容易に実施することができるという利点もあ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施に用いられる連続鋳造装置の例
を示す断面図である。

【図２】第１の発明の実施に用いられる、第１鋳型入口
側のシール装置の断面図である。

【図３】第１鋳型の下流側に接続される第２鋳型の断面
図である。

【図４】第２の発明の実施に用いられる、第１鋳型入口
側のシール装置の断面図である。

【図５】第３の発明の実施に用いられる、第１鋳型入口
側のシール装置の断面図である。

【図６】この発明の更に他の実施例に用いられる、第１
鋳型入口側のシール装置の断面図である。

【符号の説明】

１１ スライディングノズル １３ 中間リング １４ ブレークリング １６ 鋳型 １８ ハウジング ２１ 固定リング ２５ 鋳型 ２８ 周壁ブロック ３１ コーナーブロック ３３ 冷却水流路 ３５ ガス吸引孔 ４４ 圧力調節弁 ４５ 窒素ガスボンベ ５２ 真空ポンプ ４８ Ｏリング ４９ 遮断空間 ５６ Ｏリング ５７ 遮断空間 ５８ 窒素ガス供給孔 ５９ ガス吸引孔 ６１ Ｏリング ６２ Ｏリング ６４ 第１遮断空間 ６５ 第２遮断空間 ６７ ガス吸引孔 ６８ 窒素ガス供給孔 ｇ 空隙 Ｃ 鋳片 Ｍ 溶融金属 Ｗ 冷却水

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河合 浩之 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社 光製鐵所内 (72)発明者 才田 誠四郎 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社 光製鐵所内 (72)発明者 井上 雅之 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社 光製鐵所内 (72)発明者 河本 克彦 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社 光製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭64−27749（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−67644（ＪＰ，Ｕ)

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 タンディッシュから入口および出口を備
   えた冷却鋳型に、鋳型入口に接するブレークリングを少
   なくとも介して溶融金属を連続的に供給すること、鋳型
   において溶融金属を連続的に冷却し、湯面よりも下方で
   溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、およ
   び前記鋳型出口側から鋳片を鋳型に対して間欠的に引き
   抜くことよりなる鋳造方法において、 前記鋳型入口側から鋳型と前記ブレークリングとの接触
   面に、全周にわたって大気圧を超えかつ溶融金属に可溶
   なシールガスを常に供給すること、および直径が鋳型内
   径よりも大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮断
   空間を鋳型出口に隣接して設け、前記遮断空間内を大気
   圧未満に保持することを特徴とする連続鋳造方法。
2. 【請求項２】 タンディッシュから入口および出口を備
   えた冷却鋳型に、鋳型入口に接するブレークリングを少
   なくとも介して溶融金属を連続的に供給すること、鋳型
   において溶融金属を連続的に冷却し、湯面よりも下方で
   溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、およ
   び前記鋳型出口側から鋳片を鋳型に対して間欠的に引き
   抜くことよりなる鋳造方法において、 直径が鋳型とブレークリングとの接触面の最大径よりも
   大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮断空間を鋳
   型入口に隣接して設け、前記遮断空間内に大気圧を超え
   かつ溶融金属に可溶なシールガスを常に供給すること、
   および直径が鋳型内径よりも大きな閉曲線を境界とし、
   大気を遮断する遮断空間を鋳型出口に隣接して設け、前
   記遮断空間内を大気圧未満に保持することを特徴とする
   連続鋳造方法。
3. 【請求項３】 タンディッシュから入口および出口を備
   えた冷却鋳型に、鋳型入口に接するブレークリングを少
   なくとも介して溶融金属を連続的に供給すること、鋳型
   において溶融金属を連続的に冷却し、湯面よりも下方で
   溶融金属の凝固を開始させて鋳片を形成すること、およ
   び前記鋳型出口側から鋳片を鋳型に対して間欠的に引き
   抜くことよりなる鋳造方法において、 直径が鋳型とブレークリングとの接触面の最大径よりも
   大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮断空間を鋳
   型入口に隣接して設けるとともに、直径が鋳型内径より
   も大きな閉曲線を境界とし、大気を遮断する遮断空間を
   鋳型出口に隣接して設け、前記遮断空間内をそれぞれ大
   気圧未満に保持することを特徴とする連続鋳造方法。