JPS63160750A - 連続鋳造用導管−鋳型 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鋼などの金属の連続鋳造装置に関するものであ
る（以下連続鋳造装置′をＣＣと略称する）。

〔従来の技術〕

従来の鋼の水平ＣＣでは、第３図（ａ）の■に示すよう
に水冷銅鋳型Ｉの先端にセラミクス製のブレークリング
Ｂを嵌合し、第５図に示すような間欠引抜により鋳片を
引き抜いている。

第５図において、■は引抜終了・停止点、■は停止中間
点、■は引抜開始点、■は引抜中間点を示す。この場合
、第３図（ａ）の■に示すように、銅鋳型Ｉに接する凝
固初期の鋳片表面にはプレークリング面への凝固による
コールドシャフト（Ｃ）、および初期凝固シェル（Ｙ）
と引抜シェル（Ｘ）の接合跡のホットスポット（Ｈｙと
が生じる。そしてシェル生長過程は第３図（ａ）のΦ〜
■の順に進行するので、前記コールドシャット（Ｃ）お
よびホントスボッ）（Ｈ）は鋳片の表面欠陥として残存
し問題になる。

これに対し、第３図（ｂ）の■に示すようなセラミクス
やサーメットなどの非金属からなり内面が連続した同一
横断面寸法で構成された導管−鋳型■で間欠引抜を行え
ば、シェル生長過程は第３図（ｂ）のΦ〜■の順に進行
するので、ホットスポット（Ｈ）は残るがコールドシャ
ット（Ｃ）はなくなる。

ホットスポット（Ｈ）は時として０．２ｍ１１以上の深
さになることがあり、鋳片の表面欠陥として問題になる
。

前記第３図（ｂ）に示した導管−鋳型として、黒鉛製の
導管−鋳型を用いた鋳鉄の水平ＣＣがあり、また特開昭
５８−１５１９３９号公報において耐熱・潤滑・耐食性
サーメット製導管−鋳型により鋼の製造が可能であるこ
とが開示されている。

以上述べたように、第３図（ｂｌに示した非金属からな
る連続した同一横断面寸法の導管−鋳型を用いて間欠引
抜を行っても、ホットスポット（Ｈ）の生成は不可避で
ある。

さらに、内面が同一横断面寸法の轟管−鋳型を用いて間
欠引抜を行う場合、例えば三菱製鋼技報νｏ１．１９．
　Ｎｏ、１．２．（１９８５）第２７項及び第２８項図
７に記載されているように、鋳片の初期凝固部に接する
非金属鋳型の内面に摩耗が起こってくぼみが形成され、
このくぼみにシェルが拘束されてブレークアウトに至る
ことがある。この摩耗は溶鋼静圧により鋳型内面に押し
付けられた初期凝固シェルを引抜くときの摩擦によるも
のである。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、鋳片表面のコールドシャフトを防止するとと
もにホットスポットを軽減し、かつ導管−鋳型内面の摩
耗を緩和する導管−鋳型を提供するものである。

〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明は、
溶融金属を連続鋳造するための非金属からなる連続した
導管−鋳型において、鋳片の初期凝固部に接する導管−
鋳型内面の横断面寸法が前記鋳片の引抜方向に向かって
漸次拡大することを特徴とする連続鋳造用導管−鋳型で
ある。

以下、図面により本発明の詳細な説明する。

第１図は本発明による導管−鋳型の横断面図の例を、第
２図は本発明の導管−鋳型を用いて水平連続鋳造を行っ
たときの溶融金属の凝固状況を模式的に示す説明図であ
る。第２図■に示すように、鋳片の初！ｌＪ！凝固部に
接する非金属製の導管−鋳型■の内面は鋳片の引抜方向
に向かって（○）と（Ｐ）の間に横断面寸法が漸次拡大
するように傾斜している。本発明の導管−鋳型■で間欠
引抜を行えば、シェル生長過程は第２図の■〜■の順に
進行するので、引抜かれる鋳片の初期凝固シェルは導管
−鋳型の内面から離れた状態となり、この間隙に溶融金
属が侵入して凝固する。したがって−皮形成されたホッ
トスポット（Ｈ）は前述の侵入した溶融金属によって埋
められ、従来の銅鋳型あるいは内面が同一横断面寸法の
導管−鋳型の場合に比較してホントスポット（Ｈ）の生
成が軽微となる。

また前述のように、鋳片の初期凝固部に接する導管−鋳
型■の内面は鋳片の引抜方向に向かって横断面寸法が漸
次拡大するように傾斜しており、引抜かれる鋳片の初期
凝固シェルは導管−鋳型の内面から離れた状態となるの
で、引抜中の鋳片の初期凝固シェルと導管−鋳型の間に
おける摩擦が緩和され、導管−鋳型の摩耗が減少し、導
管−鋳型の寿命延長をはかることができる。

〔実施例〕

第４図により、本発明実施例を詳細に説明する。

取鍋１より流！調節装置（スライディングノズル）２を
経て浸漬ノズル３からタンディツシュ５内に注入された
溶融金属１４は、タンディツシュ５の下部側壁に設置さ
れた耐火物製導管７を通って非金属製の導管−鋳型８に
流入する。

導管−鋳型８は水冷ジャケット９によりその外周の一部
を冷却されており、鋳片の初期凝固部に接する導管−鋳
型８の内面は鋳片の引抜方向に向かって横断面寸法が漸
次拡大するように傾斜している。鋳片の凝固シェル１５
はピンチロール１２によって引抜かれ、導管−鋳型８に
連接した鋳型１６を出た後、ロール群１０で支持されつ
つ水スプレ一群１１で冷却されて完全凝固し、カッター
１３で所定の長さに切断される。

このような水平ＣＣでＡｊ’−Ｓｉキルド鋼を製造した
。

導管−鋳型８としてボロンナイトライド（以下ＢＮと記
す）管を用いた。ＢＮ管の横断面は第１図に示す形状で
、全長が１２０龍のうら、導管−鋳型入口から横断面寸
法の拡大開始までの長さ１つを４０鰭、内径ｄ、を４０
ｍ、内径ｄａを１４關、横断面寸法が拡大する部分の長
さＮｂを４０１−１内径をｄ１１４龍からｄｂ１５龍に
鋳片の引抜方向に向かって漸次拡大するようにし、横断
面寸法の拡大終了から導管−鋳型出口まで長さ１ｏを４
０Ｂ、内径ｄｂを１５ｍｍとした。またＢＮ管の外径り
は１７ｍｍとした。

ＢＮ管に連接する鋳型１６として内径１５鶴、厚さ２酊
、長さ１５０鶴の黒鉛管を用いた。鋳造条件は注入温度
１．５５０℃、引抜速度２ｍ、／＋＋ｉｎ、、引抜−停
止時間は０．５−０．１秒であった。

鋳造はスムースに進行し、得られた鋳片表面にはコール
ドシャフトはなく、ホットスポット深さは安定して０．
１ｆｉ以下で軽微であった。また、導管−鋳型は通過溶
鋼量１００ｋｇ、約３５分間の鋳造時間で摩耗は認めら
れず、より長い鋳造時間に対しても十分なる耐用性があ
ると推定された。

以上、本発明の連続鋳造用導管−鋳型を水平ＣＣに用い
た実施例を示したが、本発明は水平ＣＣのみでなく、垂
直ＣＣあるいは弯曲ＣＣにも適用することができる。ま
た垂直ＣＣあるいは弯曲ＣＣの鋳型部にセラミクスやサ
ーメットなどの非金属を用いれば、タンディツシュと連
結した湯面下凝固を実現することができ、その際、本発
明を適用すれば表面欠陥の極めて少ない鋳片を得ること
ができる。

さらに、水平ＣＣでは鋳片を間欠的に引抜き、垂直ＣＣ
あるいは弯曲ＣＣでは鋳型オンシレージョン下で鋳片を
連続的に引抜いているが、これらは鋳片と鋳型の相対関
係でみれば同じ運動であり、前記いずれのＣＣにおいて
も、静止鋳型−間欠引抜あるいはオツシレーション鋳型
一連続引抜のいずれを採用してもよい。

また、本実施例では内面の横断面が丸型の導管−鋳型を
示したが、必ずしもこれに限定する必要はなく、角型や
それ以外の異型でもよい。

〔発明の効果〕

本発明によれば従来の水平ＣＣにおける鋳造上問題であ
ったコールドシャフトの防止とともにポットスポットを
軽減することができ、かつ導管−鋳型の摩耗を防止する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の導管−鋳型の横断面図、第２図は本発
明の導管−鋳型による鋳片の凝固状態を模式的に示す説
明図、第３図（ａ）、（ｂｌは従来の銅鋳型あるいは導
管−鋳型による鋳片の凝固状態を模式的に示す説明図、
第４図は本発明の詳細な説明図、第５図は間欠引抜過程
を示す説明図である。 １・・・取鍋、２・・・スライディングノズル、３・・
・浸漬ノズル、４・・・パウダー、５・・・タンディツ
シュ、７・・・耐火物製導管、８・・・非金属製導管−
鋳型、９・・・水冷ジャケット、１０・・・ロール群、
１１・・・水スプレ一群、１２・・・ピンチロール、１
３・・・カッター、１４・・・溶融金属、１５・・・凝
固シェル（鋳片）、１６・・・鋳型、Ｂ・・・ブレーク
リング、Ｗ・・・冷却水、Ｌ・・・導管−鋳型の中心線
、■・・・銅鋳型、■・・・非金属製導管−鋳型、■・
・・横断面が漸次拡大した非金属製導管−鋳型、■・・
・水冷ジャケット、１．・・・導管−鋳型入口から横断
面寸法拡大開始までの長さ、！、・・・導管−鋳型横断
面寸法が拡大する部分の長さ、２．・・・導管−鋳型横
断面寸法の拡大終了から導管−鋳型出口までの長さ、ｄ
、導管−鋳型入口内径、ｄ、・・・導管−鋳型出口内径
、Ｄ・・・導管−鋳型の外径、０・・・導管−鋳型横断
面寸法拡大開始部、Ｐ・・・導管−鋳型横断面寸法拡大
終了部。 代理人　弁理士　　井　上　雅　生 豫３閏 （ａ） 第３　ｍ （ｂ） 引撒刈づプ 荷量　− 手続補正書 昭和６２年　２月２７日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 溶融金属を連続鋳造するための非金属からなる連続した
   導管−鋳型において、鋳片の初期凝固部に接する導管−
   鋳型内面の横断面寸法が前記鋳片の引抜方向に向かって
   漸次拡大することを特徴とする連続鋳造用導管−鋳型。