JP2513444B2 - 高圧ロ―タリコンプレッサ - Google Patents
高圧ロ―タリコンプレッサInfo
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- JP2513444B2 JP2513444B2 JP6089027A JP8902794A JP2513444B2 JP 2513444 B2 JP2513444 B2 JP 2513444B2 JP 6089027 A JP6089027 A JP 6089027A JP 8902794 A JP8902794 A JP 8902794A JP 2513444 B2 JP2513444 B2 JP 2513444B2
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- piston
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Compressor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高圧コンプレッサに関
し、特に圧縮室内にオイルを噴射供給できるよう構成し
た高圧ロータリコンプレッサに関する。
し、特に圧縮室内にオイルを噴射供給できるよう構成し
た高圧ロータリコンプレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】固定ベーンまたはロータリピストンコン
プレッサにおいては、ベーンがローラまたはピストンに
接触するように押圧されている。このローラまたはピス
トンはクランクシャフトの偏心部に担持されており、ピ
ストンとシリンダとが共働して三日月状空間を画成する
ように、線接触でシリンダに沿って動く。この空間は、
クランクシャフトの軸を中心に回転し、ピストンと共働
するベーンによって吸引室と圧縮室とに分割される。縦
置き型の高圧コンプレッサでは、オイルピックアップ管
はオイルサンプの中に延設されてクランクシャフトと共
に回転し、これにより潤滑が必要な場所へオイルを分配
する。
プレッサにおいては、ベーンがローラまたはピストンに
接触するように押圧されている。このローラまたはピス
トンはクランクシャフトの偏心部に担持されており、ピ
ストンとシリンダとが共働して三日月状空間を画成する
ように、線接触でシリンダに沿って動く。この空間は、
クランクシャフトの軸を中心に回転し、ピストンと共働
するベーンによって吸引室と圧縮室とに分割される。縦
置き型の高圧コンプレッサでは、オイルピックアップ管
はオイルサンプの中に延設されてクランクシャフトと共
に回転し、これにより潤滑が必要な場所へオイルを分配
する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来技
術によるコンプレッサでは、可変速度操作を行なう場合
に、オイルが十分に分配供給されない可能性がある。こ
の不十分な潤滑が特に悪影響を及ぼす領域は、ベーンと
ピストンとが線接触する部分であり、この部分に過剰な
摩耗が発生することになる。
術によるコンプレッサでは、可変速度操作を行なう場合
に、オイルが十分に分配供給されない可能性がある。こ
の不十分な潤滑が特に悪影響を及ぼす領域は、ベーンと
ピストンとが線接触する部分であり、この部分に過剰な
摩耗が発生することになる。
【０００４】本発明は、このような従来技術の問題に鑑
みてなされたもので、コンプレッサのピストンとベーン
との間に安定した油膜を保持して両者の過剰な摩耗を防
止することを目的とする。また、本発明の他の目的は、
高圧ロータリコンプレッサにおける補助給油を提供する
ことにある。
みてなされたもので、コンプレッサのピストンとベーン
との間に安定した油膜を保持して両者の過剰な摩耗を防
止することを目的とする。また、本発明の他の目的は、
高圧ロータリコンプレッサにおける補助給油を提供する
ことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明に係る高
圧ロータリコンプレッサは、一端と他端とを有するシェ
ル手段と、このシェル手段内に一端寄りに位置して設け
られ、該シェル手段の一端との間にオイルサンプを画成
するシリンダ手段と、ベーンとピストンとを有し、前記
シリンダ手段と共働して吸引室および圧縮室を画成する
ポンプ手段と、前記シリンダ手段の一端側に設けられ、
前記オイルサンプに向って延設された第１のベアリング
手段と、前記シリンダ手段の他端側に設けられ、前記シ
ェル手段の他端に向けて延設された第２のベアリング手
段と、前記第１のベアリング手段と第２のベアリング手
段によって支持され、前記ピストンに接続された偏心部
を含んでなる偏心シャフト手段と、この偏心シャフト手
段に設けられたオイル分配手段と、このオイル分配手段
にオイルを供給するオイル供給手段と、前記第２のベア
リング手段およびシリンダ手段から軸方向に離間して前
記シェル手段の他端側に固定されたステータと該ステー
タ内に環状隙間を介して位置し前記偏心シャフト手段に
一体的に設けられたロータとからなるモータ手段と、前
記吸引室に開口する吸込口を有し、前記ポンプ手段へガ
スを供給するための吸引手段と、前記シェル手段に接続
された吐出手段とを備えた高圧ロータリコンプレッサに
おいて、前記圧縮室に開口するオイル噴射孔と該オイル
噴射孔へ前記オイルサンプからのオイルを送給するオイ
ル送給手段とを設け、各圧縮サイクルの一部で前記圧縮
室へオイルを送給するように前記ピストンが前記噴射孔
と共働し、前記噴射孔が、前記吸込口が前記オイル噴射
孔より隔離されているときに開口され、前記圧縮室内の
圧力が前記シェル手段の内圧を越える前に前記ピストン
により閉塞されるように構成したことを特徴としてい
る。
圧ロータリコンプレッサは、一端と他端とを有するシェ
ル手段と、このシェル手段内に一端寄りに位置して設け
られ、該シェル手段の一端との間にオイルサンプを画成
するシリンダ手段と、ベーンとピストンとを有し、前記
シリンダ手段と共働して吸引室および圧縮室を画成する
ポンプ手段と、前記シリンダ手段の一端側に設けられ、
前記オイルサンプに向って延設された第１のベアリング
手段と、前記シリンダ手段の他端側に設けられ、前記シ
ェル手段の他端に向けて延設された第２のベアリング手
段と、前記第１のベアリング手段と第２のベアリング手
段によって支持され、前記ピストンに接続された偏心部
を含んでなる偏心シャフト手段と、この偏心シャフト手
段に設けられたオイル分配手段と、このオイル分配手段
にオイルを供給するオイル供給手段と、前記第２のベア
リング手段およびシリンダ手段から軸方向に離間して前
記シェル手段の他端側に固定されたステータと該ステー
タ内に環状隙間を介して位置し前記偏心シャフト手段に
一体的に設けられたロータとからなるモータ手段と、前
記吸引室に開口する吸込口を有し、前記ポンプ手段へガ
スを供給するための吸引手段と、前記シェル手段に接続
された吐出手段とを備えた高圧ロータリコンプレッサに
おいて、前記圧縮室に開口するオイル噴射孔と該オイル
噴射孔へ前記オイルサンプからのオイルを送給するオイ
ル送給手段とを設け、各圧縮サイクルの一部で前記圧縮
室へオイルを送給するように前記ピストンが前記噴射孔
と共働し、前記噴射孔が、前記吸込口が前記オイル噴射
孔より隔離されているときに開口され、前記圧縮室内の
圧力が前記シェル手段の内圧を越える前に前記ピストン
により閉塞されるように構成したことを特徴としてい
る。
【０００６】また、前記オイル噴射孔を前記第１のベア
リング手段に設けてもよい。
リング手段に設けてもよい。
【０００７】さらに、縦置き型コンプレッサであること
が望ましい。
が望ましい。
【０００８】また、前記モータ手段は可変速度モータで
あるのが好ましい。
あるのが好ましい。
【０００９】
【００１０】また、前記オイル噴射孔の直径寸法を０．
５〜１．３ｍｍの範囲に設定するのが好ましい。
５〜１．３ｍｍの範囲に設定するのが好ましい。
【００１１】
【作用】シェル手段内には吐出圧があるため、オイルサ
ンプ内のオイルは、この吐出圧によって押圧されてい
る。従って、圧縮サイクルの途中において圧縮室内の圧
力がシェル手段内の圧力よりも低下した場合には、両者
の圧力差によりオイルサンプからのオイルがオイル送給
手段を介してオイル噴射孔に送り込まれ、このオイルは
オイル噴射孔から圧縮室内に噴射される。これにより、
ピストンとベーンとの間が効率的に潤滑される。
ンプ内のオイルは、この吐出圧によって押圧されてい
る。従って、圧縮サイクルの途中において圧縮室内の圧
力がシェル手段内の圧力よりも低下した場合には、両者
の圧力差によりオイルサンプからのオイルがオイル送給
手段を介してオイル噴射孔に送り込まれ、このオイルは
オイル噴射孔から圧縮室内に噴射される。これにより、
ピストンとベーンとの間が効率的に潤滑される。
【００１２】
【実施例】まず、最初に本発明の概要について説明す
る。
る。
【００１３】縦置き型のロータリピストンコンプレッサ
では、オイルサンプ内のオイルはシェル内の吐出圧によ
って押圧されている。圧縮行程の開始と吐出行程の開始
との間で、シリンダは閉込容積を画成し、ピストンとベ
ーンとは吸入圧から吐出圧まで変位する。可変速度コン
プレッサでは、運転条件に応じて変化する構造を有する
通常の遠心ポンプによって給油が行われる。オイルサン
プと閉込容積との間に設けられた流路によって、オイル
はオイルサンプから閉込容積内に噴射され、ピストンと
ベーンとの間を潤滑する。流路の一端はオイルサンプ内
に伸び、流路の他端はポンプ端ベアリングを介してシリ
ンダ内に開口し、この狭い開口部から流出したオイルは
霧化される。ピストンは、流路の開口部と共働して該開
口部を開き、これにより圧縮行程中のオイル噴射が逆流
しない限りにおいて許容されるようになっている。
では、オイルサンプ内のオイルはシェル内の吐出圧によ
って押圧されている。圧縮行程の開始と吐出行程の開始
との間で、シリンダは閉込容積を画成し、ピストンとベ
ーンとは吸入圧から吐出圧まで変位する。可変速度コン
プレッサでは、運転条件に応じて変化する構造を有する
通常の遠心ポンプによって給油が行われる。オイルサン
プと閉込容積との間に設けられた流路によって、オイル
はオイルサンプから閉込容積内に噴射され、ピストンと
ベーンとの間を潤滑する。流路の一端はオイルサンプ内
に伸び、流路の他端はポンプ端ベアリングを介してシリ
ンダ内に開口し、この狭い開口部から流出したオイルは
霧化される。ピストンは、流路の開口部と共働して該開
口部を開き、これにより圧縮行程中のオイル噴射が逆流
しない限りにおいて許容されるようになっている。
【００１４】図１および図２において、１０は縦置き型
の高圧ロータリピストンコンプレッサを示す。１２はシ
ェル手段としてのシェル又はケーシングを示す。吸引手
段としての吸引管１６はシェル１２に気液密に接続され
ており、冷凍装置の吸引アキュムレータ１４と吸引室Ｓ
との間で流体を流通させるものである。吸引室Ｓは、シ
リンダ２０内のボア２０−１と、ピストン２２と、第１
のベアリング手段としてのポンプ端ベアリング２４と、
第２のベアリング手段としてのモータ端ベアリング２８
とによって画成されている。
の高圧ロータリピストンコンプレッサを示す。１２はシ
ェル手段としてのシェル又はケーシングを示す。吸引手
段としての吸引管１６はシェル１２に気液密に接続され
ており、冷凍装置の吸引アキュムレータ１４と吸引室Ｓ
との間で流体を流通させるものである。吸引室Ｓは、シ
リンダ２０内のボア２０−１と、ピストン２２と、第１
のベアリング手段としてのポンプ端ベアリング２４と、
第２のベアリング手段としてのモータ端ベアリング２８
とによって画成されている。
【００１５】偏心シャフト手段としての偏心シャフト４
０は、ポンプ端ベアリング２４のボア２４−１に挿入支
持された部分４０−１と、ピストン２２のボア２２−１
内に挿入された偏心部４０−２と、モータ端ベアリング
２８のボア２８−１内に挿入支持された部分４０−３と
から構成されている。オイルピックアップ管３４は、部
分４０−１のボア４０−４からオイルサンプ３６に向け
て延設されている。ステータ４２は、締まりばめ、溶接
または他の適当な手段により、シェル１２に装着されて
いる。ロータ４４は、ステータ４２のボア４２−１内に
位置し、偏心シャフト４０に締まりばめ等の手段によっ
て適切に装着されており、ステータ４２と共働してモー
タ手段としての可変速度モータを構成している。ピスト
ン２２と共にポンプ手段を構成するベーン３０は、スプ
リング３１によってピストン２２に接触するように押圧
されている。以上述べた如く、このコンプレッサ１０の
基本構成は概ね従来技術と同等である。
０は、ポンプ端ベアリング２４のボア２４−１に挿入支
持された部分４０−１と、ピストン２２のボア２２−１
内に挿入された偏心部４０−２と、モータ端ベアリング
２８のボア２８−１内に挿入支持された部分４０−３と
から構成されている。オイルピックアップ管３４は、部
分４０−１のボア４０−４からオイルサンプ３６に向け
て延設されている。ステータ４２は、締まりばめ、溶接
または他の適当な手段により、シェル１２に装着されて
いる。ロータ４４は、ステータ４２のボア４２−１内に
位置し、偏心シャフト４０に締まりばめ等の手段によっ
て適切に装着されており、ステータ４２と共働してモー
タ手段としての可変速度モータを構成している。ピスト
ン２２と共にポンプ手段を構成するベーン３０は、スプ
リング３１によってピストン２２に接触するように押圧
されている。以上述べた如く、このコンプレッサ１０の
基本構成は概ね従来技術と同等である。
【００１６】本発明は、好ましくは直径寸法が０．５〜
１．３ｍｍに機械加工されたオイル噴射孔２４−２を追
加したものである。図３に最良に示された如く、このオ
イル噴射孔２４−２は、他端側がボア２４−３内に挿入
されると共に一端側がオイルサンプ３６の油面付近に延
設されたオイル送給手段としてのオイル流通管５０に接
続されている。後述の如く、このオイル噴射孔２４−２
は、圧縮サイクルでピストン２２により開閉されるよう
に、その位置が決定されている。
１．３ｍｍに機械加工されたオイル噴射孔２４−２を追
加したものである。図３に最良に示された如く、このオ
イル噴射孔２４−２は、他端側がボア２４−３内に挿入
されると共に一端側がオイルサンプ３６の油面付近に延
設されたオイル送給手段としてのオイル流通管５０に接
続されている。後述の如く、このオイル噴射孔２４−２
は、圧縮サイクルでピストン２２により開閉されるよう
に、その位置が決定されている。
【００１７】本実施例の作動を説明すると、ロータ４４
と偏心シャフト４０とは一体となって回転し、偏心部４
０−２はピストン２２を動かす。オイルサンプ３６から
のオイルは、偏心シャフト４０の回転軸から偏心して形
成され、遠心ポンプとして働くボア４０−４内に、オイ
ルピックアップ管３４を介して吸い込まれる。オイル供
給手段は、この遠心ポンプとして作用するボア４０−４
とオイルピックアップ管３４とで構成され、そのポンプ
動作は、偏心シャフト４０の回転速度によって定まる。
図２に示す如く、ボア４０−４に送られたオイルは、偏
心部４０−２に形成された通路４０−５で例示するよう
に、ベアリング２４，ピストン２２，ベアリング２８を
潤滑すべく、部分４０−１，偏心部４０−２，部分４０
−３にそれぞれ半径方向に延びて形成されたオイル分配
手段としての通路群（通路４０−５のみ図示）に流れる
ようになっている。過剰なオイルはボア４０−４から流
出し、ロータ４４とステータ４２とを越えてオイルサン
プ３６内に流れ落ちるか、あるいはロータ４４とステー
タ４２間の環状隙間を流れるガスによって運ばれ、オイ
ルサンプ３６内に排出される前に、カバー１２−１の内
面側に衝突して集められる。ピストン２２は、ガスが吸
引管１６を介して吸引室Ｓに吸引されるように通常の方
法でベーン３０と共働している。吸引室Ｓ中のガスは圧
縮されて、吐出弁２９を介して消音器３２の内部へ排出
される。この圧縮ガスは消音器３２を介してシェル１２
の内部へ流入し、さらに回転するロータ４４とステータ
４２の間の環状間隙と吐出手段としての排出管６０とを
通して冷凍装置（図示せず）に送られる。
と偏心シャフト４０とは一体となって回転し、偏心部４
０−２はピストン２２を動かす。オイルサンプ３６から
のオイルは、偏心シャフト４０の回転軸から偏心して形
成され、遠心ポンプとして働くボア４０−４内に、オイ
ルピックアップ管３４を介して吸い込まれる。オイル供
給手段は、この遠心ポンプとして作用するボア４０−４
とオイルピックアップ管３４とで構成され、そのポンプ
動作は、偏心シャフト４０の回転速度によって定まる。
図２に示す如く、ボア４０−４に送られたオイルは、偏
心部４０−２に形成された通路４０−５で例示するよう
に、ベアリング２４，ピストン２２，ベアリング２８を
潤滑すべく、部分４０−１，偏心部４０−２，部分４０
−３にそれぞれ半径方向に延びて形成されたオイル分配
手段としての通路群（通路４０−５のみ図示）に流れる
ようになっている。過剰なオイルはボア４０−４から流
出し、ロータ４４とステータ４２とを越えてオイルサン
プ３６内に流れ落ちるか、あるいはロータ４４とステー
タ４２間の環状隙間を流れるガスによって運ばれ、オイ
ルサンプ３６内に排出される前に、カバー１２−１の内
面側に衝突して集められる。ピストン２２は、ガスが吸
引管１６を介して吸引室Ｓに吸引されるように通常の方
法でベーン３０と共働している。吸引室Ｓ中のガスは圧
縮されて、吐出弁２９を介して消音器３２の内部へ排出
される。この圧縮ガスは消音器３２を介してシェル１２
の内部へ流入し、さらに回転するロータ４４とステータ
４２の間の環状間隙と吐出手段としての排出管６０とを
通して冷凍装置（図示せず）に送られる。
【００１８】さて図４には、吸引室Ｓがピストン２２と
ボア２０−１の間に略三日月状空間を形成した圧縮行程
の終結状態が示されている。図４からピストン２２が９
０゜変位した図５において、図４に示す吸引室は吸引管
１６から遮断され、圧縮室Ｃに変化したところである。
同時に、新しい吸引室が形成されている。図６は図１及
び図２に対応し、圧縮行程の中間点を示す。図７は、各
々名目上は図６で完結する吸引および排出行程の後期を
示している。
ボア２０−１の間に略三日月状空間を形成した圧縮行程
の終結状態が示されている。図４からピストン２２が９
０゜変位した図５において、図４に示す吸引室は吸引管
１６から遮断され、圧縮室Ｃに変化したところである。
同時に、新しい吸引室が形成されている。図６は図１及
び図２に対応し、圧縮行程の中間点を示す。図７は、各
々名目上は図６で完結する吸引および排出行程の後期を
示している。
【００１９】図５に示された各圧縮行程の初期に、圧縮
室Ｃの圧力は、オイルサンプ３６に作用しているシェル
内部圧力よりも低い。その結果、もしオイル噴射孔２４
−２が開口しているなら、オイルサンプ３６からの潤滑
油は、管５０とオイル噴射孔２４−２とを介して圧縮室
Ｃに圧入される。これは、オイルサンプ３６に作用する
圧力の方が圧縮室Ｃの圧力よりも高いからである。オイ
ル噴射孔２４−２を介して圧縮室Ｃに噴射されたオイル
は、微粒化され、分散してピストン２２、ベーン３０お
よびボア２０−１の壁面に安定油膜を形成する。図４と
図５を比較すると、吸込口が密閉され冷媒が充満した後
にのみ、オイル噴射孔２４−２が開口することが明らか
である。同様に図６と図７を比較すると、圧縮室Ｃの圧
力がシェル１２の内部圧力を超える前に、ピストン２２
はオイル噴射孔２４−２を閉じて逆流を防止する。即
ち、本実施例では、吸込口が閉塞された後にオイル噴射
孔２４−２が開くと共に、圧縮室Ｃの圧力がシェル１２
の内圧を上回る前にオイル噴射孔２４−２が閉じるよう
に、ピストン２２の回動軌跡と圧縮状態とを考慮してオ
イル噴射孔２４−２の形成位置が決定されている。
室Ｃの圧力は、オイルサンプ３６に作用しているシェル
内部圧力よりも低い。その結果、もしオイル噴射孔２４
−２が開口しているなら、オイルサンプ３６からの潤滑
油は、管５０とオイル噴射孔２４−２とを介して圧縮室
Ｃに圧入される。これは、オイルサンプ３６に作用する
圧力の方が圧縮室Ｃの圧力よりも高いからである。オイ
ル噴射孔２４−２を介して圧縮室Ｃに噴射されたオイル
は、微粒化され、分散してピストン２２、ベーン３０お
よびボア２０−１の壁面に安定油膜を形成する。図４と
図５を比較すると、吸込口が密閉され冷媒が充満した後
にのみ、オイル噴射孔２４−２が開口することが明らか
である。同様に図６と図７を比較すると、圧縮室Ｃの圧
力がシェル１２の内部圧力を超える前に、ピストン２２
はオイル噴射孔２４−２を閉じて逆流を防止する。即
ち、本実施例では、吸込口が閉塞された後にオイル噴射
孔２４−２が開くと共に、圧縮室Ｃの圧力がシェル１２
の内圧を上回る前にオイル噴射孔２４−２が閉じるよう
に、ピストン２２の回動軌跡と圧縮状態とを考慮してオ
イル噴射孔２４−２の形成位置が決定されている。
【００２０】このように構成される本実施例では、以下
の効果を奏する。
の効果を奏する。
【００２１】第１に、圧縮室Ｃに開口するオイル噴射孔
２４−２を設け、このオイル噴射孔２４−２とオイルサ
ンプ３６との間を管５０で接続したため、圧縮室Ｃとシ
ェル１２との圧力差を利用して、オイルサンプ３６内の
オイルを圧縮室Ｃ内に供給することができる。この結
果、ピストン２２とベーン３０との間に油膜を形成して
過剰な摩耗を未然に防止することができる。
２４−２を設け、このオイル噴射孔２４−２とオイルサ
ンプ３６との間を管５０で接続したため、圧縮室Ｃとシ
ェル１２との圧力差を利用して、オイルサンプ３６内の
オイルを圧縮室Ｃ内に供給することができる。この結
果、ピストン２２とベーン３０との間に油膜を形成して
過剰な摩耗を未然に防止することができる。
【００２２】第２に、オイル噴射孔２４−２をポンプ端
ベアリング２４に形成したため、この補助給油を簡単な
構成で実現することができ、オイル噴射孔２４−２にオ
イルサンプ３６のオイルを速やかに導くことができる。
ベアリング２４に形成したため、この補助給油を簡単な
構成で実現することができ、オイル噴射孔２４−２にオ
イルサンプ３６のオイルを速やかに導くことができる。
【００２３】第３に、縦置き型のコンプレッサに適用し
たため、シェル１２の下側にオイルサンプ３６が画成さ
れることになり、全体構造を簡素化できる。
たため、シェル１２の下側にオイルサンプ３６が画成さ
れることになり、全体構造を簡素化できる。
【００２４】第４に、可変速度モータを用いたコンプレ
ッサに適用する構成のため、モータの回転速度に拘わら
ず、過剰な摩耗を生じ易いピストン２２とベーン３０に
油膜を形成することができる。即ち、可変速度モータを
用いた場合、該モータの回転速度が低いときには、通路
４０−５およびオイルピックアップ管３４等からなる主
給油機構の給油能力（ポンプ能力）も低下する。従っ
て、従来技術では、ピストン２２とベーン３０との線接
触部分に過剰な摩耗が発生する。しかし、本実施例で
は、シェル１２の内圧と圧縮室Ｃの圧力との差を利用し
て、オイルを供給する構成のため、モータの回転速度の
変化を殆ど受けることなく、安定した油膜を形成するこ
とができる。
ッサに適用する構成のため、モータの回転速度に拘わら
ず、過剰な摩耗を生じ易いピストン２２とベーン３０に
油膜を形成することができる。即ち、可変速度モータを
用いた場合、該モータの回転速度が低いときには、通路
４０−５およびオイルピックアップ管３４等からなる主
給油機構の給油能力（ポンプ能力）も低下する。従っ
て、従来技術では、ピストン２２とベーン３０との線接
触部分に過剰な摩耗が発生する。しかし、本実施例で
は、シェル１２の内圧と圧縮室Ｃの圧力との差を利用し
て、オイルを供給する構成のため、モータの回転速度の
変化を殆ど受けることなく、安定した油膜を形成するこ
とができる。
【００２５】第５に、オイル噴射孔２４−２の直径寸法
を０．５〜１．３ｍｍと小さく設定したため、オイル噴
射孔２４−２から圧縮室Ｃ内に噴出されるオイルを霧化
させて分散することができる。この結果、ボア２０−１
等に安定な油膜を形成することができる。
を０．５〜１．３ｍｍと小さく設定したため、オイル噴
射孔２４−２から圧縮室Ｃ内に噴出されるオイルを霧化
させて分散することができる。この結果、ボア２０−１
等に安定な油膜を形成することができる。
【００２６】第６に、偏心シャフト４０には各部に向け
て径方向に伸びる通路群を形成し、これら通路群にオイ
ルピックアップ管３４を介してオイルサンプ３６のオイ
ルを導く構成としたため、オイル噴射孔２４−２による
補助給油とあいまって、各部を効果的に潤滑することが
できる。
て径方向に伸びる通路群を形成し、これら通路群にオイ
ルピックアップ管３４を介してオイルサンプ３６のオイ
ルを導く構成としたため、オイル噴射孔２４−２による
補助給油とあいまって、各部を効果的に潤滑することが
できる。
【００２７】第７に、吸込口が閉塞された後にオイル噴
射孔２４−２が開くと共に、圧縮室Ｃの圧力がシェル１
２の内圧を上回る前にオイル噴射孔２４−２が閉じるよ
うにオイル噴射孔２４−２の形成位置を設定したため、
低圧側の吸引アキュムレータ１４にオイルが流入するの
を防止できると共に、圧縮室Ｃ内の圧縮ガスがオイルサ
ンプ３６内に漏れて逆流するのを未然に防止できる。
射孔２４−２が開くと共に、圧縮室Ｃの圧力がシェル１
２の内圧を上回る前にオイル噴射孔２４−２が閉じるよ
うにオイル噴射孔２４−２の形成位置を設定したため、
低圧側の吸引アキュムレータ１４にオイルが流入するの
を防止できると共に、圧縮室Ｃ内の圧縮ガスがオイルサ
ンプ３６内に漏れて逆流するのを未然に防止できる。
【００２８】なお、前記実施例では、縦置き型の可変速
度コンプレッサに適用した場合を例示して説明したが、
当業者により他の変形も行なわれるであろう。例えば、
従来の横置き型コンプレッサを用い、別置きのオイルサ
ンプとオイル噴射孔とを管５０で接続するだけの変更
で、横置き型コンプレッサにも応用できる。同様に、モ
ータは可変速度モータである必要はない。それ故、本発
明は添付の請求範囲によってのみ限定されるべきもので
ある。
度コンプレッサに適用した場合を例示して説明したが、
当業者により他の変形も行なわれるであろう。例えば、
従来の横置き型コンプレッサを用い、別置きのオイルサ
ンプとオイル噴射孔とを管５０で接続するだけの変更
で、横置き型コンプレッサにも応用できる。同様に、モ
ータは可変速度モータである必要はない。それ故、本発
明は添付の請求範囲によってのみ限定されるべきもので
ある。
【００２９】
【発明の効果】本発明に係る高圧ロータリコンプレッサ
によれば、オイルサンプに接続されたオイル噴射孔を圧
縮室に開口したため、オイルサンプに作用するシェル手
段の内圧によって、オイルサンプ内のオイルを圧縮室内
に供給することができる。この結果、ピストンとベーン
とに油膜を形成でき、両者に過剰な摩耗が生じるのを有
効に防止することができる。
によれば、オイルサンプに接続されたオイル噴射孔を圧
縮室に開口したため、オイルサンプに作用するシェル手
段の内圧によって、オイルサンプ内のオイルを圧縮室内
に供給することができる。この結果、ピストンとベーン
とに油膜を形成でき、両者に過剰な摩耗が生じるのを有
効に防止することができる。
【００３０】また、オイル噴射孔の直径寸法を０．５〜
１．３ｍｍの範囲に設定したため、オイル噴射孔から噴
射されるオイルを霧化して分散させることができ、安定
した油膜を形成することができる。
１．３ｍｍの範囲に設定したため、オイル噴射孔から噴
射されるオイルを霧化して分散させることができ、安定
した油膜を形成することができる。
【図１】本発明の実施例に係るコンプレッサの部分断面
図である。
図である。
【図２】図１中の線２−２に沿った断面図である。
【図３】オイル送給構造の拡大図である。
【図４】ピストンとオイル送給構造の共働作用の始点を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図５】図４に示す共働作用の始点からピストンが９０
゜変位した状態を示す説明図である。
゜変位した状態を示す説明図である。
【図６】図４に示す共働作用の始点からピストンが１８
０゜変位した状態を示す説明図である。
０゜変位した状態を示す説明図である。
【図７】図４に示す共働作用の始点からピストンが２７
０゜変位した状態を示す説明図である。
０゜変位した状態を示す説明図である。
１０…コンプレッサ １２…シェル（シェル手段） １４…吸引アキュームレータ ２０…シリンダ（シリンダ手段） ２２…ピストン ２４…ポンプ端ベアリング２４（第１のベアリング手
段） ２４−２…オイル噴射孔 ２８…モータ端ベアリング（第２のベアリング手段） ３０…ベーン ４０…偏心シャフト（偏心シャフト手段） ４２…ステータ ４４…ロータ ５０…オイル流通管（オイル送給手段）
段） ２４−２…オイル噴射孔 ２８…モータ端ベアリング（第２のベアリング手段） ３０…ベーン ４０…偏心シャフト（偏心シャフト手段） ４２…ステータ ４４…ロータ ５０…オイル流通管（オイル送給手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ドナルド ヤンナスコリ アメリカ合衆国，ニューヨーク，マンリ ウス，ランプ ポスト サークル 8543 (56)参考文献 特開 昭50−160816（ＪＰ，Ａ) 実開 昭52−112512（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−134192（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−99890（ＪＰ，Ｕ)
Claims (5)
- 【請求項１】 一端と他端とを有するシェル手段と、こ
のシェル手段内に一端寄りに位置して設けられ、該シェ
ル手段の一端との間にオイルサンプを画成するシリンダ
手段と、ベーンとピストンとを有し、前記シリンダ手段
と共働して吸引室および圧縮室を画成するポンプ手段
と、前記シリンダ手段の一端側に設けられ、前記オイル
サンプに向って延設された第１のベアリング手段と、前
記シリンダ手段の他端側に設けられ、前記シェル手段の
他端に向けて延設された第２のベアリング手段と、前記
第１のベアリング手段と第２のベアリング手段によって
支持され、前記ピストンに接続された偏心部を含んでな
る偏心シャフト手段と、この偏心シャフト手段に設けら
れたオイル分配手段と、このオイル分配手段にオイルを
供給するオイル供給手段と、前記第２のベアリング手段
およびシリンダ手段から軸方向に離間して前記シェル手
段の他端側に固定されたステータと該ステータ内に環状
隙間を介して位置し前記偏心シャフト手段に一体的に設
けられたロータとからなるモータ手段と、前記吸引室に
開口する吸込口を有し、前記ポンプ手段へガスを供給す
るための吸引手段と、前記シェル手段に接続された吐出
手段とを備えた高圧ロータリコンプレッサにおいて、 前記圧縮室に開口するオイル噴射孔と該オイル噴射孔へ
前記オイルサンプからのオイルを送給するオイル送給手
段とを設け、各圧縮サイクルの一部で前記圧縮室へオイ
ルを送給するように前記ピストンが前記噴射孔と共働
し、前記噴射孔が、前記吸込口が前記オイル噴射孔より
隔離されているときに開口され、前記圧縮室内の圧力が
前記シェル手段の内圧を越える前に前記ピストンにより
閉塞されるように構成したことを特徴とする高圧ロータ
リコンプレッサ。 - 【請求項２】 前記オイル噴射孔を前記第１のベアリン
グ手段に設けたことを特徴とする請求項１に記載の高圧
ロータリコンプレッサ。 - 【請求項３】 縦置き型コンプレッサであることを特徴
とする請求項１に記載の高圧ロータリコンプレッサ。 - 【請求項４】 前記モータ手段は可変速度モータである
ことを特徴とする請求項１に記載の高圧ロータリコンプ
レッサ。 - 【請求項５】 前記オイル噴射孔の直径寸法を０．５〜
１．３ｍｍの範囲に設定したことを特徴とする請求項１
に記載の高圧ロータリコンプレッサ。
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|---|---|---|---|
| US5297193A | 1993-04-27 | 1993-04-27 | |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06323276A JPH06323276A (ja) | 1994-11-22 |
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Family
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| US6422346B1 (en) * | 1999-05-27 | 2002-07-23 | Bristol Compressors, Inc | Lubricating oil pumping system |
| CN100441871C (zh) * | 2003-06-17 | 2008-12-10 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 密封旋转式压缩机的偏心活塞装置 |
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| TW200634231A (en) | 2005-03-17 | 2006-10-01 | Sanyo Electric Co | Hermetically sealed compressor |
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| JP2007046537A (ja) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Toshiba Kyaria Kk | 密閉型回転式圧縮機及びこれを用いた冷凍サイクル装置 |
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| JP2010190182A (ja) * | 2009-02-20 | 2010-09-02 | Sanyo Electric Co Ltd | 密閉型回転圧縮機 |
| US9512842B2 (en) * | 2009-06-16 | 2016-12-06 | Daikin Industries, Ltd. | Rotary compressor |
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| DE2223156C2 (de) * | 1972-05-12 | 1985-02-14 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Flügelzellenverdichter |
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| JPS63134192U (ja) * | 1987-02-25 | 1988-09-02 | ||
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- 1994-04-21 EP EP94630025A patent/EP0622546B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-04-21 DE DE69405040T patent/DE69405040T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-04-24 EG EG23494A patent/EG20283A/xx active
- 1994-04-25 BR BR9401601A patent/BR9401601A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-04-26 KR KR1019940008796A patent/KR0137249B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-04-27 JP JP6089027A patent/JP2513444B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-04-27 CN CN94104837A patent/CN1034753C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-07-05 US US08/498,339 patent/US5564917A/en not_active Expired - Lifetime
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