JP2503355Y2 - 斜軸型ピストンポンプ・モ―タの主軸受装置 - Google Patents

斜軸型ピストンポンプ・モ―タの主軸受装置

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JP2503355Y2 JP1988065107U JP6510788U JP2503355Y2 JP 2503355 Y2 JP2503355 Y2 JP 2503355Y2 JP 1988065107 U JP1988065107 U JP 1988065107U JP 6510788 U JP6510788 U JP 6510788U JP 2503355 Y2 JP2503355 Y2 JP 2503355Y2
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Description

【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、斜軸型ピストンポンプ・モータの軸をハウ
ジングに回転可能に支承する主軸受装置に関する。
〔従来の技術〕
斜軸型ピストンポンプ・モータは、例えば第３図に示
すように、ハウジング１に軸２を主軸受装置３で回転可
能に支承すると共に、該軸２と所定角度θをなすシリン
ダブロック４の支軸５を軸２に揺動自在に連結し、前記
ブロック４の複数のシリンダ孔６内にそれぞれ嵌挿した
ピストン７を軸２に揺動自在にそれぞれ連結してある。
かかる斜軸型ピストンポンプ・モータであると、ピス
トン７は軸２の軸心より外周側にずれた位置で軸２に連
結されていると共に、シリンダ孔６はシリンダブロック
４が略180度回転する毎に高圧側と低圧側に交互に連通
するので、ピストン７の本数の1/2のピストン７がシリ
ンダ孔６内の油圧力で矢印方向の力F1で軸２にそれぞれ
押しつけられ、全体として軸２の軸心と所定角度θをな
す荷重Ｆとなり、この荷重Ｆはスラスト荷重Faとラジア
ル荷重Frとして軸２に作用する。
このために、主軸受装置３は円錐コロ型の第１軸受８
と第２軸受９をタンデムに配設すると共に、第４図に示
すように第１軸受８の内輪8aと第２軸受９の内輪9aを内
輪側間座10で連続し、第１軸受８の外輪8bと第２軸受９
の外輪9bを外輪側間座11で連続してスラスト荷重Faとと
もにラジアル荷重Frをも受けることができるようにして
いる。
〔考案が解決しようとする課題〕
かかる主軸受装置であると、スラスト荷重Faは第４図
に点線矢印で示すように第１軸受８の円錐コロ8cの転走
面と第２軸受９の円錐コロ9cの転走面に均等に作用して
第１軸受８に作用するスラスト荷重Faと第２軸受９に作
用するスラスト荷重Faが等しくなるが、軸２は片持ち支
持であるしラジアル荷重Frは軸２の端部に作用するので
軸２の端部寄りに位置する第１軸受８に作用するラジア
ル荷重Fr-8が第２軸受９に作用するラジアル荷重Fr-9よ
りも大きくなる。
このために、第１軸受８に作用する総荷重（スラスト
荷重Fa＋ラジアル荷重Fr-8）が第２軸受９に作用する総
荷重（スラスト荷重Fa＋ラジアル荷重Fr-9）よりも大き
くなり、第１軸８の寿命が短くなるので、主軸受装置と
しての寿命も短くなってしまう。
そこで、本考案は第１軸受と第２軸受に作用する総荷
重を均等にできるようにした斜軸型ピストンポンプ・モ
ータの主軸受装置を提供することを目的とする。
〔課題を解決するための手段及び作用〕
本考案の斜軸型ピストンポンプ・モータの主軸受装置
は、ハウジング１内に、軸２とシリンダブロック４を所
定の角度を有して回転可能に配設し、そのシリンダブロ
ック４のシリンダ孔６内に嵌挿したピストン７を軸２に
揺動自在に連結した斜軸型ピストンポンプ・モータにお
いて、前記軸２をハウジング１に、円錐コロ型で円錐コ
ロが同一向きにタンデム配置された第１、第２軸受８、
９で回転可能に支承すると共に、前記第１軸受８の内輪
8aと第２軸受９の内輪9aとの間に内輪側間座10を各内輪
と密着して設け、前記第１軸受８の外輪8bと第２軸受９
の外輪9bとの間に外輪側間座11を、その外輪側間11の端
面13と第１軸受８の外輪8bの端面12との間に10〜30μの
隙間を形成し、かつ第２軸受９の外輪9bに密着して設け
たものである。
これにより、スラスト荷重が小さい時には第２軸受９
のみでスラスト荷重を受け、スラスト荷重が大きくなる
と第２軸受９の内輪9a、円錐コロ9c、外輪9bが軸方向に
弾性変形して第１軸受８の外輪8bの端面12と外輪側間座
11の端面13が接してスラスト荷重を第１軸受８と第２軸
受９で受けるので、第１軸受８の外輪8bの端面12と外輪
側間座11の端面13が圧接するまでは内輪側間座10を介し
て第２軸受９にスラスト荷重が予荷重として作用するか
ら、第１軸受８に作用するスラスト荷重は予荷重だけ第
２軸受９に作用するスラスト荷重より小さくなる。
〔実施例〕
本考案の実施例を第１図に基づいて説明する。なお、
従来と同一部材は符号を同一とする。
第１図に示すように、第１軸受８の外輪8bの端面12と
外輪側間座11の端面13との間に隙間αを形成する。この
隙間αは第３図におけるピストン７のシリンダ孔６内の
油圧力により異なるが10〜30μの範囲で設定される。
このようにすることで、スラスト荷重Faは、初期（ス
ラスト荷重が小さい時）には第１図点線矢印で示すよう
に第１軸受８の内輪8a、内輪側間座10、第２軸受９の内
輪9a、円錐コロ9cを経て外輪9bに伝わり、スラスト荷重
Faは円錐コロ9cの転走面Ａ、Ｂで受けられるが、第１軸
受８の外輪8bと外輪側間座11が離れているので、第１軸
受８の円錐コロ8cにはスラスト荷重が作用しない。そし
てスラスト荷重Faがある程度大きくなると第１軸受８の
内輪8a、内輪側間座10、第２軸受９の円錐コロ9cの転走
面Ａ、Ｂで内輪9a、円錐コロ9c,外輪9bが軸方向にそれ
ぞれ弾性変形し、その第１軸受８の内輪8a、内輪側間座
10、第２軸受９の内輪9aの弾性変形量の和が第２軸受９
の外輪9bの弾性変形量より大きく、その差だけ第１軸受
８が軸方向に変位し、スラスト荷重Faがさらに大きくな
って前記の差が前記隙間αと等しくなる大きさとなると
第１軸受８の外輪8bの端面12と外輪側間座11の端面13が
圧接して第１軸受８の円錐コロ8cの転走面Ｃ、Ｄにもス
ラスト荷重が作用してスラスト荷重Faは第１軸受８と第
２軸受９で受けられる。
つまり、第２軸受９にある程度の大きさのスラスト荷
重Fa（第１軸受８の内輪8a、内輪側間座10、第２軸受９
の内輪9aの軸方向弾性変形量の和と第２軸受９の外輪9b
の軸方向弾性変形量の差が前記隙間αと等しくなる大き
さのスラスト荷重）が予荷重として作用した後に第１軸
受８にスラスト荷重Faが作用するので、第１軸受８に作
用するスラスト荷重Fa-8は前述の予荷重だけ第２軸受９
に作用するスラスト荷重Fa-9より小さくなる。
このために、第１軸受８には大きなラジアル荷重Fr-8
と小さなスラスト荷重Fa-8が作用し、第２軸受９には小
さなラジアル荷重Fr-9と大きなスラスト荷重Fa-9が作用
するので、第１軸受８に作用する総荷重と第２軸受９に
作用する総荷重を均等にできる。
第２図は、第１図に示す主軸受装置における隙間αと
荷重（寿命）の等配の関係を第３図に示す斜軸型ピスト
ンポンプ・モータの軸支持構造及び軸剛性を考慮して電
算機でシミュレーション計算した図表であり、このこと
より隙間αを10〜30μｍに設定することにより第１、第
２軸受8,9の総荷重を均等にでき、それにより主軸受装
置の寿命を向上できることが判る。
つまり、第４図に示す従来の主軸受装置であると第１
軸受８と第２軸受９にスラスト荷重が均等に作用するた
めにラジアル荷重の大きさの差に相当するだけ第２軸受
９の寿命が長くなるが、第１軸受８の寿命が103程度と
短くなり、主軸受装置の寿命は第１軸受８の寿命とな
る。これに対して第１図に示す本考案の主軸受装置であ
ると第１軸受８と第２軸受９の寿命が同一で、従来の主
軸受装置における第１軸受８の寿命と第２軸受９の寿命
との中間の値となるので、主軸受装置の寿命はＸだけ長
くなる。
また、第２図の図表より、外輪側間座の隙間を大きく
すると前述の予荷重が大きくなって第２軸受９に作用す
るスラスト荷重がより大きく、第２軸受８に作用するス
ラスト荷重がより小さくなって第１軸受８の寿命が長く
なるが、第２軸受９の寿命が短くなるので、主軸受装置
の寿命は第２軸受９の寿命となって短くなることがわか
る。
また、第２図の図表より、内輪側間座に隙間を設ける
と、第１軸受８に作用するスラスト荷重が大きくなって
寿命が短くなり、第２軸受９に作用するスラスト荷重が
小さくなって寿命が長くなるので、主軸受装置の寿命は
第１軸受８の寿命となって第１図に示す従来の主軸受装
置よりも短くなることがわかる。
〔考案の効果〕
第１軸受８の内輪8aと、第２軸受９の内輪9aは内輪側
間座10を介して隙間なく連結され、第１軸受８の外輪8b
の端面12と外輪側間座11の端面13との間に10〜30μの隙
間があるので、その第１軸受８の外輪8bの端面12と外輪
側間座11の端面13が圧接するまでは内輪側間座10を介し
て第２軸受９にスラスト荷重が予荷重として作用するか
ら、第１軸受８に作用するスラスト荷重は予荷重だけ第
２軸受９に作用するスラスト荷重より小さくなり、第１
軸受８に大きなラジアル荷重が作用しても第１軸受８の
総荷重と第２軸受９の総荷重を均等とすることができ
る。したがって、第１軸受８と第２軸受９の寿命を略同
一として主軸受装置全体の寿命を長くできる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の実施例を示す断面図、第２図は軸受と
間座との隙間と荷重等配の関係を示す図表、第３図は斜
軸型ピストンポンプ・モータの断面図、第４図は従来の
断面図である。 １はハウジング、２は軸、４はシリンダブロック、８は
第１軸受、8aは内輪、8bは外輪、９は第２軸受、9aは内
輪、9bは外輪、10は内輪側間座、11は外輪側間座、12,1
3は端面。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 永原 義一 神奈川県横浜市金沢区堀口12―72 (56)参考文献 特開 昭58−167886（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−30426（ＪＰ，Ａ) 特公 昭58−31475（ＪＰ，Ｂ２) 「▲Ｏ▼ＬＨＹＤＲＡＵＬＩＫ ＵＮ Ｄ ＰＮＥＵＭＡＴＩＫ Ｏ＋Ｐ」1986 年３月号、Ｐ．159 「ＦＡＧ標準軸受プログラム」カタロ グ41500ＪＡ 1982年版、ＦＡＧ Ｋｕ ｇｅｌｆｉｓｃｈｅｒ Ｇｅｏｒｇ Ｓ ｃｈ▲ａ▼ｆｅｒ ＆ Ｃｏ．発行 Ｐ．85〜87

Claims (1)

    (57)【実用新案登録請求の範囲】
  1. 【請求項１】ハウジング１内に、軸２とシリンダブロッ
    ク４を所定の角度を有して回転可能に配設し、そのシリ
    ンダブロック４のシリンダ孔６内に嵌挿したピストン７
    を軸２に揺動自在に連結した斜軸型ピストンポンプ・モ
    ータにおいて、 前記軸２をハウジング１に、円錐コロ型で円錐コロが同
    一向きにタンデム配置された第１軸受８と第２軸受９で
    回転可能に支承すると共に、前記第１軸受８の内輪8aと
    第２軸受９の内輪9aとの間に内輪側間座10を各内輪と密
    着して設け、前記第１軸受８の外輪8bと第２軸受９の外
    輪9bとの間に外輪側間座11を、その外輪側間座11の端面
    13と第１軸受８の外輪8bの端面12との間に10〜30μの隙
    間を形成し、かつ第２軸受９の外輪9bに密着して設けた
    ことを特徴とする斜軸型ピストンポンプ・モータの主軸
    受装置。
JP1988065107U 1988-05-19 1988-05-19 斜軸型ピストンポンプ・モ―タの主軸受装置 Expired - Lifetime JP2503355Y2 (ja)

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