JP2023024529A - 光学ガラス、プリフォーム及び光学素子 - Google Patents

Abstract

【課題】屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、耐失透性が高いガラスを、より安価に得る。【解決手段】光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２成分を１５．０～５０．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を２５．０～５０．０％、Ｂ２Ｏ３成分を１．０～２０．０％含有する光学ガラスにおいて、可視光に対する透明性が高く、且つリヒートプレス工程におけるガラスの作製時及び加工時に乳白や失透、曇りが生じ難い光学ガラスを提供する。【選択図】図２

Description

本発明は、光学ガラス、プリフォーム及び光学素子に関する。

近年、光学系を使用する機器のデジタル化や高精細化が急速に進んでおり、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮影機器や、プロジェクタやプロジェクションテレビ等の画像再生（投影）機器等の各種光学機器の分野では、光学系で用いられるレンズやプリズム等の光学素子の枚数を削減し、光学系全体を軽量化及び小型化する要求が強まっている。

光学素子を作製する光学ガラスの中でも特に、光学系全体の軽量化及び小型化を図ることが可能な、１．６５以上の屈折率（ｎ_ｄ）を有し、２８以上４５以下のアッベ数（ν_ｄ）を有する光学ガラスの需要が非常に高まっている。このような光学ガラスとしては、特許文献１～２に代表されるようなＳｉＯ_２－Ｎｂ_２Ｏ_５系を主成分とする光学ガラスが知られている。

特開２００７－１６９１５７号公報 特再公表ＷＯ０２／０１４２３５号公報

光学ガラスから光学素子を作製する方法としては、例えば、光学ガラスから形成されたゴブ又はガラスブロックに対して研削及び研磨を行って光学素子の形状を得る方法、光学ガラスから形成されたゴブ又はガラスブロックを再加熱して成形（リヒートプレス成形）して得られたガラス成形体を研削及び研磨する方法、及び、ゴブ又はガラスブロックから得られたプリフォーム材を超精密加工された金型で成形（精密モールドプレス成形）して光学素子の形状を得る方法が知られている。いずれの方法であっても、熔融したガラス原料からゴブ又はガラスブロックを形成する際に、安定なガラスが得られることが求められる。ここで、得られるゴブ又はガラスブロックを構成するガラスの失透に対する安定性（耐失透性）が低下してガラスの内部に結晶が発生した場合、もはや光学素子として好適なガラスを得ることができない。

１．６５以上の屈折率（ｎ_ｄ）を有し、アッベ数（νｄ）が２８以上４５以下におけるＳｉＯ_２－Ｎｂ_２Ｏ_５系を主成分とする光学ガラスでは、リヒートプレス成形後の光学ガラスの安定性が悪く、ガラス内部に強い乳白傾向や著しい失透傾向が生じる。そのため、リヒートプレス成形のような再加熱工程を経て形状作成される製法では、光学ガラスの安定性が悪く、品質が良い光学ガラスを得ることができなかった。

また、光学ガラスの材料コストを低減するために、光学ガラスを構成する諸成分の原料費は、なるべく安価であることが望まれる。また、光学ガラスを量産するにあたっては、ガラス作製時の失透が起こり難いことが望まれる。ところが、特許文献１～２に記載されたガラス組成物は、これらの諸要求に十分応えるものとは言い難い。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、ガラス内部に乳白・失透が生じない光学ガラスを、より安価に得ることにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ_２成分及びＮｂ_２Ｏ_５成分を含有し、Ｂ_２Ｏ_３成分を１．０～２０．０％含有する光学ガラスにおいて、リヒートプレス工程におけるガラス乳白や失透が低減された光学ガラスを得られることを見出し、本発明を完成するに至った。

（１） 酸化物換算組成の質量％で、ＳｉＯ_２成分を１５．０～５０．０％、Ｎｂ_２Ｏ_５成分を２５．０～５０．０％、Ｂ_２Ｏ_３成分を１．０～２０．０％含有し、 再加熱試験（イ）の前後において失透及び乳白が生じない光学ガラス。〔再加熱試験（イ）：試験片１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍを再加熱し、室温から１５０分で各試料の転移温度（Ｔｇ）より１００℃～１２０℃高い温度まで昇温し、前記光学ガラスのガラス転移温度（Ｔｇ）よりも１００℃～１２０℃高い温度で３０分間保温し、その後常温まで自然冷却し、試験片の対向する２面を厚み１０ｍｍに研磨した後に目視観察する。〕

（２） 酸化物換算組成の質量％で、
ＺｎＯ成分 ０～２５．０％、
ＺｒＯ_２成分 ０～２０．０％、
である（１）の光学ガラス。

（３） 酸化物換算組成の質量％で、
ＴｉＯ_２成分 ０～１５．０％、
ＷＯ_３成分 ０～１０．０％、
ＭｇＯ成分 ０～１０．０％、
ＣａＯ成分 ０～１０．０％、
ＳｒＯ成分 ０～１０．０％、
ＢａＯ成分 ０～１０．０％、
Ｌａ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
Ｇｄ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
Ｙ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
Ｙｂ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
Ｌｉ_２Ｏ成分 ０～２０．０％、
Ｎａ_２Ｏ成分 ０～２０．０％、
Ｋ_２Ｏ成分 ０～１０．０％、
Ｔａ_２Ｏ_５成分 ０～１０．０％、
Ｐ_２Ｏ_５成分 ０～１０．０％、
ＧｅＯ_２成分 ０～１０．０％、
Ａｌ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
Ｇａ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
Ｂｉ_２Ｏ_３成分 ０～１０．０％、
ＴｅＯ_２成分 ０～５．０％、及び
ＳｎＯ_２成分 ０～１．０％を含有し
Ｓｂ_２Ｏ_３成分 ０～１．０％
である（１）又は（２）いずれか記載の光学ガラス。

（４） 酸化物基準の質量％で、Ｌｎ_２Ｏ_３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の質量和が０～１５．０％、Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の質量和が０～３０．０％、ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の質量和が０～２０．０％である（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラス。

（５） 屈折率（ｎｄ）が１．６５～１．８０であり、アッベ数（νｄ）が２８～４５である（１）から（４）のいずれか記載の光学ガラス。

（６） 分光透過率が８０％を示す波長（λ_８０）が４５０ｎｍ以下であり、分光透過率が５％を示す波長（λ_５）が３６５ｎｍ以下である（１）から（５）のいずれか記載の光学ガラス。

（７） （１）から（６）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。

（８） （１）から（６）いずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。

（９） （７）又は（８）いずれか記載の光学素子を備える光学機器。

本発明によれば、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、リヒートプレス工程におけるガラス乳白や失透が低減された光学ガラスをより安価に得ることができる。

部分分散比（θｇ，Ｆ）が縦軸でアッベ数（ν_ｄ）が横軸の直交座標に表されるノーマルラインを示す図である。 本願の実施例についての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）の関係を示す図である。

本発明の光学ガラスは、酸化物換算組成の質量％で、ＳｉＯ_２成分を１５．０～５０．０％、Ｎｂ_２Ｏ_５成分を２０．０～５０．０％、Ｂ_２Ｏ_３成分を１．０～２０．０％含有し、再加熱試験（イ）の前後において失透及び乳白が生じないものである。 ＳｉＯ_２成分及びＮｂ_２Ｏ_５成分を含有するガラスにおいて、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）を有しながらも、ガラスを再加熱した際の失透及び乳白が低減されるため、リヒートプレス成形に好適な光学ガラスを得ることができる。

以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。

［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。

＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ_２成分は、安定なガラス形成を促し、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ_２成分の含有量を１５．０％以上にすることで、部分分散比を大幅に高めることなく、耐失透性に優れたガラスを得られる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは１５．０％、より好ましくは１８．０％、さらに好ましくは２０．０％、さらに好ましくは２５．０％、さらに好ましくは２７．０％を下限とする。
他方で、ＳｉＯ_２成分の含有量を５０．０％以下にすることで、屈折率が低下し難くなることで所望の高屈折率を得易くでき、且つ、部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラス原料の熔解性の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは５０．０％、より好ましくは４８．０％、さらに好ましくは４５．０％、さらに好ましくは４０．０％を上限とする。
ＳｉＯ_２成分は、原料としてＳｉＯ_２、Ｋ_２ＳｉＦ_６、Ｎａ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

Ｎｂ_２Ｏ_５成分は、屈折率を高め、且つアッベ数及び部分分散比を低くでき、且つ耐失透性を高められる必須成分である。
特に、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量を２５．０％以上にすることで、目的の光学恒数まで屈折率を高くして本発明の範囲の成分内で調整することで異常分散性を小さくすることができる。従って、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは２５．０％、より好ましくは２８．０％、さらに好ましくは３０．０％を下限とする。
他方で、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量を５０．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における熔解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ_２Ｏ_５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは５０．０％、より好ましくは４５．０％、さらに好ましくは４３．０％を上限とする。 Ｎｂ_２Ｏ_５成分は、原料としてＮｂ_２Ｏ_５等を用いることができる。

Ｂ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、安定なガラス形成を促すことで耐失透性を高められ、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１．０％、より好ましくは３．０％、さらに好ましくは４．０％を下限としてもよい。
他方で、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、且つ部分分散比の上昇を抑えられる。従って、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１２．０％、さらに好ましくは１０．０％を上限とする。
Ｂ_２Ｏ_３成分は、原料としてＨ_３ＢＯ_３、Ｎａ_２Ｂ_４Ｏ_７、Ｎａ_２Ｂ_４Ｏ_７・１０Ｈ_２Ｏ、ＢＰＯ_４等を用いることができる。

Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量に対する、ＳｉＯ_２成分及びＢ_２Ｏ_３成分の和の比率は、２．０未満が好ましい。これにより、異常分散性を維持しつつ目的とする光学恒数まで調整することができる。従って、（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／Ｎｂ_２Ｏ_５は、好ましくは２．０未満、より好ましくは１．７未満、さらに好ましくは１．５未満、さらに好ましくは１．４未満とする。
他方で、（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／Ｎｂ_２Ｏ_５を０超とすることにより、ガラスを安定化させ失透しにくくすることができる。従って、（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／Ｎｂ_２Ｏ_５は、好ましくは０超、より好ましくは０．５以上、さらに好ましくは０．８以上、さらに好ましくは０．９以上とする。

ＺｎＯ成分は、０％超含有する場合に、安価であり且つガラス転移点を下げられる任意成分である。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超、さらに好ましくは１．０％超としてもよい。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を２５．０％以下にすることで、ガラスの再加熱時における失透や着色を低減しつつ、化学的耐久性を高められる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１６．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満とする。

ＺｒＯ_２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率及びアッベ数を高め、部分分散比を低くし、且つ耐失透性を高めることができる任意成分である。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＺｒＯ_２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは２．０％超、さらに好ましくは３．０％超としてもよい。
他方で、ＺｒＯ_２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ_２成分の含有量は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１８．０％、さらに好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１１．０％を上限とする。 ＺｒＯ_２成分は、原料としてＺｒＯ_２、ＺｒＦ_４等を用いることができる。

ＴｉＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数を低くし、且つ耐失透性を高める任意成分である。
他方で、ＴｉＯ_２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、ノーマルラインに近い所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。特に、ガラスの異常分散性を小さくする観点では、さらに好ましくは含まない。
ＴｉＯ_２成分は、原料としてＴｉＯ_２等を用いることができる。

ＷＯ_３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くし、耐失透性を高め、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＷＯ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ_３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＷＯ_３成分は、原料としてＷＯ_３等を用いることができる。

ＭｇＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔解温度を低くできる任意成分である。 他方で、ＭｇＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑制しつつ、失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ_３、ＭｇＦ_２等を用いることができる。

ＣａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの材料コストを低減しつつ、アッベ数を低くでき、失透を低減でき、且つ、ガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは２．０％超としてもよい。 他方で、ＣａＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％、より好ましくは９．０％、さらに好ましくは８．０％、さらに好ましくは６．０％を上限とする。
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ_３、ＣａＦ_２等を用いることができる。

ＳｒＯ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高められ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。 特に、ＳｒＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは４．０％未満とする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ_３）_２、ＳｒＦ_２等を用いることができる。

ＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高められ、部分分散比を低くでき、耐失透性を高められ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つ、他のアルカリ土類成分に比べてガラスの材料コストを低減できる任意成分である。
特に、ＢａＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、化学的耐久性の悪化や、失透を抑えられる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは４．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ_３、Ｂａ（ＮＯ_３）_２等を用いることができる。

Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、屈折率を高め、且つ部分分散比を小さくできる任意成分である。
特に、Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減でき、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分は、原料としてＬａ_２Ｏ_３、Ｌａ（ＮＯ_３）_３・ＸＨ_２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ_２Ｏ_３、ＹＦ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、ＧｄＦ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３等を用いることができる。

Ｌｉ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、部分分散比を低くでき、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは２．０％以上、さらに好ましくは３．０％超、最も好ましくは５．０％超としてもよい。
他方で、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
Ｌｉ_２Ｏ成分は、原料としてＬｉ_２ＣＯ_３、ＬｉＮＯ_３、ＬｉＦ等を用いることができる。

Ｎａ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、部分分散比を低くでき、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超、さらに好ましくは１．０％超としてもよい。
他方で、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
Ｎａ_２Ｏ成分は、原料としてＮａ_２ＣＯ_３、ＮａＮＯ_３、ＮａＦ、Ｎａ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

Ｋ_２Ｏ成分は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、ガラス原料の熔解性を高められ、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｋ_２Ｏ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比の上昇を抑えられ、失透を低減でき、且つ化学的耐久性を悪化し難くできる。従って、Ｋ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
Ｋ_２Ｏ成分は、原料としてＫ_２ＣＯ_３、ＫＮＯ_３、ＫＦ、ＫＨＦ_２、Ｋ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

Ｔａ_２Ｏ_５成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数及び部分分散比を下げ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ_２Ｏ_５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で熔解し易くなるため、ガラスの生産コストを低減できる。また、これによりＴａ_２Ｏ_５成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ_２Ｏ_５成分を含有しなくてもよい。
Ｔａ_２Ｏ_５成分は、原料としてＴａ_２Ｏ_５等を用いることができる。

Ｐ_２Ｏ_５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの安定性を高められる任意成分である。
一方で、Ｐ_２Ｏ_５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ_２Ｏ_５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｐ_２Ｏ_５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ_３）_３、Ｃａ（ＰＯ_３）_２、Ｂａ（ＰＯ_３）_２、ＢＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_４等を用いることができる。

ＧｅＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＧｅＯ_２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ_２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ_２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＧｅＯ_２成分は、原料としてＧｅＯ_２等を用いることができる。

Ａｌ_２Ｏ_３成分及びＧａ_２Ｏ_３成分は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、化学的耐久性を高め、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。
他方で、Ａｌ_２Ｏ_３成分及びＧａ_２Ｏ_３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、Ａｌ_２Ｏ_３成分やＧａ_２Ｏ_３成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ａｌ_２Ｏ_３成分及びＧａ_２Ｏ_３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ａｌ_２Ｏ_３成分及びＧａ_２Ｏ_３成分は、原料としてＡｌ_２Ｏ_３、Ａｌ（ＯＨ）_３、ＡｌＦ_３、Ｇａ_２Ｏ_３、Ｇａ（ＯＨ）_３等を用いることができる。

Ｂｉ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ_２Ｏ_３成分は、原料としてＢｉ_２Ｏ_３等を用いることができる。

ＴｅＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、ＴｅＯ_２成分の含有量を５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ_２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ_２成分の含有量は、好ましくは５．０％、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ_２成分は、原料としてＴｅＯ_２等を用いることができる。

Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合にガラスの脱泡を促進し、ガラスを清澄する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、ガラス全質量に対する含有量を１．０％以下にすることで、ガラス溶融時における過度の発泡を生じ難くすることができ、Ｓｂ_２Ｏ_３成分が溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全質量に対するＳｂ_２Ｏ_３成分の含有率は、好ましくは１．０％、より好ましくは０．８％、さらに好ましくは０．６％を上限とする。ここで、特にソラリゼーションに低い光学ガラスを得易くする観点では、酸化物換算組成のガラス全質量Ｓｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは０．５％、より好ましくは０．３％、最も好ましくは０．１％を上限とする。

なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のＳｂ_２Ｏ_３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤や脱泡剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。

Ｌｎ_２Ｏ_３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、１５．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、且つガラスの材料コストを低減できる。従って、Ｌｎ_２Ｏ_３成分の質量和は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％以下とする。

ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、２０．０％以下が好ましい。これにより、これら成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは７．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
他方で、ＲＯ成分の質量和は、ガラス原料の熔解性を高め、且つ失透を低減する観点から、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは２．０％以上としてもよい。

Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、３０．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの屈折率を低下し難くし、ガラス形成時の失透を低減できる。従って、Ｒｎ_２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２８．０％、さらに好ましくは２５．０％、さらに好ましくは２０．０％、さらに好ましくは１６．０％を上限とする。
他方で、Ｒｎ_２Ｏ成分の質量和は、ガラス原料の熔解性を高め、且つガラス転移点を低くする観点から、好ましくは０％超、より好ましくは５．０％超、さらに好ましくは７．０％超、さらに好ましくは１０．０％超としてもよい。

＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。

他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。

また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ_２Ｏ_３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。

さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。

［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１０００～１４００℃の温度範囲で３～５時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、９００～１４００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。

＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高い屈折率と所定の範囲のアッベ数を有することが好ましい。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎ_ｄ）は、好ましくは１．６５、より好ましくは１．６８、さらに好ましくは１．７０を下限としてもよい。この屈折率の上限は、好ましくは１．８０、より好ましくは１．７８、さらに好ましくは１．７７、さらに好ましくは１．７６としてもよい。
本発明の光学ガラスのアッベ数（ν_ｄ）は、好ましくは２８、より好ましくは３０、さらに好ましくは３０．５を下限とする。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（ν_ｄ）は、好ましくは４５、より好ましくは４３、より好ましくは４０、さらに好ましくは３８を上限とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。

本発明の光学ガラスは、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有することが好ましい。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（ν_ｄ）との間で、（－０．００２５６×νｄ＋０．６３７）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００２５６×νｄ＋０．６８９）の関係を満たすことが好ましい。
従って、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≧（－０．００２５６×νｄ＋０．６３７）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≧（－０．００２５６×νｄ＋０．６４７）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≧（－０．００２５６×νｄ＋０．６５７）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≦（－０．００２５６×νｄ＋０．６８９）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≦（－０．００２５６×νｄ＋０．６８１）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≦（－０．００２５６×νｄ＋０．６７７）の関係を満たすことがさらに好ましい。
これにより、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子を、光学系の色収差の低減に役立てられる。

なお、特にアッベ数（ν_ｄ）が小さい領域では、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）はノーマルラインよりも高い値にあり、横軸にアッベ数（νｄ）、縦軸に部分分散比（θｇ，Ｆ）を取ったときの、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）の関係は、ノーマルラインよりも傾きの大きな曲線で表される。上述の部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）の関係式では、ノーマルラインよりも傾きの大きな直線を使ってこれらの関係を規定することで、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さなガラスを得られることを表している。

本発明の光学ガラスは、着色が少ないことが好ましい。
特に、本発明の光学ガラスは、ガラスの透過率で表すと、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率８０％を示す波長（λ_8０）が、好ましくは４５０ｎｍ以下、より好ましくは４２０ｎｍ以下、さらに好好ましくは４１０ｎｍ以下、さらに好ましくは４００ｎｍ以下である。
また、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す波長（λ_５）が、好ましくは３６５ｎｍ以下、より好ましくは３５５ｎｍ以下、さらに好ましくは３４５ｎｍ以下である。
これにより、ガラスの吸収端が紫外領域の近傍に位置するようになり、可視域におけるガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスをレンズ等の光学素子の材料として好ましく用いることができる。

また、本発明の光学ガラスは、耐失透性が高いことが好ましい。これにより、ガラス作製時におけるガラスの結晶化等による透過率の低下が抑えられるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。特に、本発明の光学ガラスは、１２００℃以下の低い液相温度を有することが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの液相温度は、好ましくは１２００℃、より好ましくは１１５０℃、より好ましくは１１００℃、より好ましくは１０５０℃を上限とする。これにより、より低い温度で溶融ガラスを流出しても、作製されたガラスの結晶化が低減されるため、溶融状態からガラスを形成したときの耐失透性を高めることができ、ガラスを用いた光学素子の光学特性への影響を低減することができる。一方、本発明の光学ガラスの液相温度の下限は特に限定しないが、本発明によって得られるガラスの液相温度は、概ね５００℃以上、具体的には５５０℃以上、さらに具体的には６００℃以上であることが多い。なお、本明細書中における「液相温度」とは、直径２ｍｍ程度の粒状に粉砕したガラス試料を白金板上に載せ、８００℃から１２２０℃の温度傾斜のついた炉内で３０分間保持した後取り出し、冷却後にガラス中の結晶の有無を倍率８０倍の顕微鏡にて観察することで測定される、ガラス中に結晶が認められず失透が生じない最も低い温度である。

本発明の光学ガラスは、プレス成形性が良好であることが好ましい。すなわち、再加熱試験（イ）の前後においても失透及び乳白が生じないことが好ましい。これにより、リヒートプレス加工を想定した再加熱試験によっても失透及び着色が起こり難くなることで、ガラスの光線透過率が失われ難くなるため、ガラスに対してリヒートプレス加工に代表される再加熱処理を行い易くできる。すなわち、複雑な形状の光学素子をプレス成形で作製できるため、製造コストが安く、且つ生産性の良い光学素子製造を実現することができる。

ここで、再加熱試験（イ）は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱し、常温から１５０分で各試料の転移温度（Ｔｇ）より１００℃～１２０℃高い温度（耐火物に落ち込む温度）まで昇温し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料を目視観察する方法で行うことができる。

なお、再加熱試験（イ）の前後における失透及び乳白の有無は、例えば目視で確認することが可能であり、「失透及び乳白が生じない」ことは、例えば再加熱試験（イ）後の試験片の波長５８７．５６ｎｍの光線（ｄ線）の透過率を、再加熱試験前の試験片のｄ線の透過率で除した値が、概ね０．８０以上であることを指す。

［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。

このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム等の光学素子の用途に用いることが好ましい。これにより、光学素子が設けられる光学系の透過光における、色収差による色のにじみが低減される。そのため、この光学素子をカメラに用いた場合は撮影対象物をより正確に表現でき、この光学素子をプロジェクタに用いた場合は所望の映像をより高精彩に投影できる。

本発明の実施例（Ｎｏ．１～Ｎｏ．５７）及び比較例の組成、並びに、屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、分光透過率が５％及び８０％を示す波長（λ_５、λ_８０）、液相温度、並びに再加熱試験（型落し試験）の結果を表１～表８に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。

実施例及び比較例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度の原料を選定し、表に示した各実施例及び比較例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、石製坩堝（ガラスの溶融性によっては白金坩堝、アルミナ坩堝を用いても構わない）に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で１１００～１４００℃の温度範囲で０．５～５時間熔解した後、白金坩堝に移して攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００～１４００℃に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。

実施例及び比較例のガラスの屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。
なお、本測定に用いたガラスは、徐冷降温速度を－２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。

実施例及び比較例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００～８００ｎｍの分光透過率を測定し、λ_５（透過率５％時の波長）及びλ_８０（透過率８０％時の波長）を求めた。

実施例及び比較例の液相温度は、粉砕したガラス試料を１０ｍｍ間隔で白金板上に載せ、これを８００℃から１２００℃の間に温度傾斜のついた炉内で３０分間保持した後で取り出し、冷却後にガラス試料中の結晶の有無を倍率８０倍の顕微鏡にて観察することで測定した。この際、サンプルとして光学ガラスを直径２ｍｍ程度の粒状に粉砕した。

また、実施例及び比較例のガラスについて、再加熱試験の前後における失透及び乳白の有無を目視で確認した。ここで、再加熱試験後の前後における失透及び乳白の確認は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱温度まで再加熱し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料における失透及び乳白の有無を目視で観察することで行った。このとき、再加熱温度を（Ｔｇ＋１００℃～１２０℃）にしたときに失透及び乳白が生じず、且つ、再加熱温度を（Ｔｇ＋１００℃～１２０℃）より高い温度にしたときにも失透及び乳白が生じなかったガラスは、「再加熱試験」を「失透なし」にした。また、再加熱温度を（Ｔｇ＋１００℃～１２０℃）の範囲内で特定の温度にしたときに失透又は乳白が生じたガラスは、「再加熱試験」を「失透有り」にした。

これらの表のとおり、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、（－０．００２５６×νｄ＋０．６３７）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００２５６×νｄ＋０．６８９）の関係を満たしており、より詳細には（－０．００２５６×νｄ＋０．６５７）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００２５６×νｄ＋０．６７７）の関係を満たしていた。すなわち、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）の関係は、図２に示されるようになった。

本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎ_ｄ）が１．６５以上、より詳細には１．６７以上であるとともに、この屈折率（ｎ_ｄ）は１．９０以下、より詳細には１．８０以下であり、所望の範囲内であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（ν_ｄ）が２８以上、より詳細には３０以上であるとともに、このアッベ数（ν_ｄ）は４５以下、より詳細には３９以下であり、所望の範囲内であった。

加えて、本発明の実施例の光学ガラスは、λ_8０（透過率８０％時の波長）がいずれも４５０ｎｍ以下、より詳細には４２０ｎｍ以下であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ_５（透過率５％時の波長）がいずれも３６５ｎｍ以下、より詳細には３５５ｎｍ以下であった。
よって、本発明の実施例の光学ガラスは、可視光に対する透過率が高く着色し難いことが明らかになった。

加えて、本発明の実施例の光学ガラスは、液相温度が１２００℃以下、より詳細には１１１０℃以下であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、再加熱試験の評価結果はいずれも「失透なし」であった。従って、本発明の実施例の光学ガラスは、再加熱による失透や乳白が怒りがたいため、高いリヒートプレス成形性を有することが推察される。

さらに、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、ガラスブロックを形成し、このガラスブロックに対して研削及び研磨を行い、レンズ及びプリズムの形状に加工した。その結果、安定に様々なレンズ及びプリズムの形状に加工することができた。

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。

Claims (8)

1. 酸化物換算組成の質量％で、
   ＳｉＯ_２成分を１５．０～５０．０％、
   Ｎｂ_２Ｏ_５成分を２５．０～５０．０％、
   Ｂ_２Ｏ_３成分を１．０～５．５３％、
   Ｔａ_２Ｏ_５成分を１．０％未満、
   ＴｉＯ_２成分を１０．０％未満、
   Ｋ_２Ｏ成分を８．０％未満、
   Ａｌ_２Ｏ_３成分を１．０％未満含有し、
   Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の質量和が５．０超～１６．０％、
   ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の質量和が０～７．０％未満、
   Ｌｎ_２Ｏ_３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の質量和が０～１０．０％未満、
   屈折率（ｎｄ）が１．７０～１．８０であり、再加熱試験（イ）の前後において失透及び乳白が生じない光学ガラス。
   〔再加熱試験（イ）：試験片１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍを再加熱し、室温から１５０分で各試料の転移温度（Ｔｇ）より１００℃～１２０℃高い温度まで昇温し、前記光学ガラスのガラス転移温度（Ｔｇ）よりも１００℃～１２０℃高い温度で３０分間保温し、その後常温まで自然冷却し、試験片の対向する２面を厚み１０ｍｍに研磨した後に目視観察する。〕
2. 酸化物換算組成の質量％で、
   ＺｎＯ成分０～２５．０％、
   ＺｒＯ_２成分０～２０．０％、
   である請求項１の光学ガラス。
3. 酸化物換算組成の質量％で、
   ＷＯ_３成分０～１０．０％、
   ＭｇＯ成分０～５．０％未満、
   ＣａＯ成分０～６．０％、
   ＳｒＯ成分０～４．０％未満、
   ＢａＯ成分０～４．０％未満、
   Ｌｉ_２Ｏ成分０～１５．０％、
   Ｎａ_２Ｏ成分０～１５．０％、
   Ｐ_２Ｏ_５成分０～１０．０％、
   ＧｅＯ_２成分０～１０．０％、
   Ｇａ_２Ｏ_３成分０～１０．０％、
   Ｂｉ_２Ｏ_３成分０～１０．０％、
   ＴｅＯ_２成分０～５．０％、及び
   ＳｎＯ_２成分０～１．０％を含有し
   Ｓｂ_２Ｏ_３成分０～１．０％
   である請求項１又は２いずれか記載の光学ガラス。
4. アッベ数（ν_ｄ）が２８～４５である請求項１から３のいずれか記載の光学ガラス。
5. 分光透過率が８０％を示す波長（λ８０）が４５０ｎｍ以下であり、分光透過率が５％を示す波長（λ５）が３６５ｎｍ以下である請求項１から４のいずれか記載の光学ガラス。
6. 請求項１から５のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
7. 請求項１から５のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
8. 請求項６又は７のいずれか記載の光学素子を備える光学機器。
   

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