JP6804264B2 - 光学ガラス、プリフォーム及び光学素子 - Google Patents

Description

本発明は、光学ガラス、プリフォーム及び光学素子に関する。

デジタルカメラやビデオカメラ等の光学系は、その大小はあるが、収差と呼ばれるにじみを含んでいる。この収差は単色収差と色収差に分類されるが、特に色収差は、光学系に使用されるレンズの材料特性に強く依存している。

一般に色収差は、低分散の凸レンズと高分散の凹レンズとを組み合わせて補正されるが、この組み合わせでは赤色領域と緑色領域の収差の補正しかできず、青色領域の収差が残る。この除去しきれない青色領域の収差を二次スペクトルと呼ぶ。二次スペクトルを補正するには、青色領域のｇ線（４３５．８３５ｎｍ）の動向を加味した光学設計を行う必要がある。このとき、光学設計で着目される光学特性の指標として、部分分散比（θｇ，Ｆ）が用いられている。上述の低分散のレンズと高分散のレンズとを組み合わせた光学系では、低分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料を用い、高分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料を用いることで、二次スペクトルが良好に補正される。

部分分散比（θｇ，Ｆ）は、下式（１）により示される。
θｇ，Ｆ＝（ｎ_ｇ−ｎ_Ｆ）／（ｎ_Ｆ−ｎ_Ｃ）・・・・・・（１）

光学ガラスには、短波長域の部分分散性を表す部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）との間に、およそ直線的な関係がある。この関係を表す直線は、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（ν_ｄ）を横軸に採用した直交座標上で、ＮＳＬ７とＰＢＭ２の部分分散比及びアッベ数をプロットした２点を結ぶ直線で表され、ノーマルラインと呼ばれている（図１参照）。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している。（ＮＳＬ７とＰＢＭ２は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、ＰＢＭ２のアッベ数（ν_ｄ）は３６．３，部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８、ＮＳＬ７のアッベ数（ν_ｄ）は６０．５、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６である。）

ここで、３０以上４２以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスとしては、例えば特許文献１、２に示されるような光学ガラスが知られている。

特開２００２−０２９７７７号公報 特開２００８−２３９４７８号公報

しかし、特許文献１で開示されたガラスは、部分分散比が小さくなく、前記二次スペクトルを補正するレンズとして使用するには十分でなかった。また、特許文献２で開示されたガラスは、比較的小さな部分分散比を有しているものの、アッベ数が大きいため、よりアッベ数の小さいガラスが求められていた。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得ることにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ_２成分及びＮｂ_２Ｏ_５成分を含有するガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量を低減させた場合であっても、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。

（１） 質量％で、
ＳｉＯ_２成分を１０．０〜７０．０％、
Ｎｂ_２Ｏ_５成分を１．０〜５０．０％及び
Ｎａ_２Ｏ成分を１．０〜３０．０％
含有し、
Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量が２０．０％以下であり、
１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎ_ｄ）と、
３０以上４２以下のアッベ数（ν_ｄ）と、
０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。

（２） 質量比（ＳｉＯ_２）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）が０．５０以上である（１）記載の光学ガラス。

（３） 質量％で、ＺｒＯ_２成分の含有量が２５．０％以下である（１）又は（２）記載の光学ガラス。

（４） 質量％で、
Ｌｉ_２Ｏ成分 ０〜２０．０％
Ｋ_２Ｏ成分 ０〜２０．０％
ＴｉＯ_２成分 ０〜２０．０％
ＭｇＯ成分 ０〜１０．０％
ＣａＯ成分 ０〜１０．０％
ＳｒＯ成分 ０〜１０．０％
ＢａＯ成分 ０〜２０．０％
Ｔａ_２Ｏ_５成分 ０〜１０．０％
Ｌａ_２Ｏ_３成分 ０〜１０．０％
Ｇｄ_２Ｏ_３成分 ０〜１０．０％
Ｙ_２Ｏ_３成分 ０〜２０．０％
Ｙｂ_２Ｏ_３成分 ０〜１０．０％
Ｐ_２Ｏ_５成分 ０〜１０．０％
ＧｅＯ_２成分 ０〜１０．０％
Ａｌ_２Ｏ_３成分 ０〜１５．０％
Ｇａ_２Ｏ_３成分 ０〜１０．０％
ＷＯ_３成分 ０〜１０．０％
Ｂｉ_２Ｏ_３成分 ０〜１０．０％
ＺｎＯ成分 ０〜３０．０％
ＴｅＯ_２成分 ０〜１５．０％
ＳｎＯ_２成分 ０〜５．０％
Ｓｂ_２Ｏ_３成分 ０〜１．０％
である（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラス。

（５） Ｎａ_２Ｏ成分の含有量が２５．０％以下である（１）から（４）のいずれか記載の光学ガラス。

（６） Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の質量和が１．０％以上３０．０％以下である（１）から（５）のいずれか記載の光学ガラス。

（７） ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の質量和が２５．０％以下である（１）から（６）のいずれか記載の光学ガラス。

（８） Ｌｎ_２Ｏ_３成分（式中、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の質量和が２０．０％以下である（１）から（７）のいずれか記載の光学ガラス。

（９） １．６２以上１．７４以下の屈折率（ｎ_ｄ）と、３０以上４０以下のアッベ数（ν_ｄ）を有する（１）から（８）のいずれか記載の光学ガラス。

（１０） （１）から（９）のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。

（１１） （１）から（９）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。

本発明によれば、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスを得ることができる。

部分分散比（θｇ，Ｆ）が縦軸でアッベ数（ν_ｄ）が横軸の直交座標に表されるノーマルラインを示す図である。 本願の実施例についての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）の関係を示す図である。 本願の実施例についての屈折率（ｎｄ）とアッベ数（ν_ｄ）の関係を示す図である。

本発明の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ_２成分を１０．０〜７０．０％、Ｎｂ_２Ｏ_５成分を１．０〜５０．０％及びＮａ_２Ｏ成分を１．０〜３０．０％含有し、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量が２０．０％以下であり、１．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎ_ｄ）と、３０以上４２以下のアッベ数（ν_ｄ）と、０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
ＳｉＯ_２成分及びＮｂ_２Ｏ_５成分を含有するガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量を低減させた場合であっても、所望の範囲内の高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得られる。
そのため、所望の高い屈折率（ｎ_ｄ）及び低いアッベ数（ν_ｄ）を有しながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく光学系の色収差の低減に有用な光学ガラスを得ることができる。

加えて、比重が小さいことで光学機器の軽量化に寄与でき、可視光についての透過率が高いことで可視光を透過させる用途に好適に使用でき、また、ガラス転移点が低いことでリヒートプレス成形時における加熱温度を低くすることが可能な、光学ガラスを得ることもできる。

以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。

［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラスの総質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。

＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ_２成分は、安定なガラス形成を促し、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ_２成分の含有量を１０．０％以上にすることで、部分分散比を大幅に高めることなく、失透を低減できる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは２０．０％超、さらに好ましくは２５．０％超、さらに好ましくは３０．０％超、さらに好ましくは３２．０％超、さらに好ましくは３５．０％超とする。
他方で、ＳｉＯ_２成分の含有量を７０．０％以下にすることで、屈折率が低下し難くなることで所望の高屈折率を得易くでき、且つ、部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラス原料の熔解性の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは７０．０％以下、より好ましくは６０．０％未満、さらに好ましくは５０．０％未満、さらに好ましくは４５．０％未満、さらに好ましくは４３．０％未満とする。
ＳｉＯ_２成分は、原料としてＳｉＯ_２、Ｋ_２ＳｉＦ_６、Ｎａ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

Ｎｂ_２Ｏ_５成分は、１．０％以上含有することで、ガラスの屈折率を高められ、アッベ数及び部分分散比を低くできる必須成分である。従って、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは４．０％超、さらに好ましくは７．０％超、さらに好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１５．０％超、さらに好ましくは２０．０％超、さらに好ましくは２４．０％超、さらに好ましくは２５．０％超とする。
他方で、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量を５０．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における熔解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ_２Ｏ_５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｎｂ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは５０．０％以下、より好ましくは４０．０％未満、さらに好ましくは３５．０％未満、さらに好ましくは３０．０％未満とする。
Ｎｂ_２Ｏ_５成分は、原料としてＮｂ_２Ｏ_５等を用いることができる。

Ｎａ_２Ｏ成分は、１．０％以上含有することで、ガラスの部分分散比を低くでき、リヒートプレス性を高められ、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる必須成分である。従って、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．０％超、さらに好ましくは６．０％超とする。
他方で、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｎａ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％以下、さらに好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１８．０％未満、さらに好ましくは１５．０％未満とする。
Ｎａ_２Ｏ成分は、原料としてＮａ_２ＣＯ_３、ＮａＮＯ_３、ＮａＦ、Ｎａ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

Ｂ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、安定なガラス形成を促して失透を低減でき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは３．０％超、さらに好ましくは４．０％超としてもよい。
他方で、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑えられ、且つ部分分散比の上昇を抑えられる。従って、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１２．５％未満とする。
Ｂ_２Ｏ_３成分は、原料としてＨ_３ＢＯ_３、Ｎａ_２Ｂ_４Ｏ_７、Ｎａ_２Ｂ_４Ｏ_７・１０Ｈ_２Ｏ、ＢＰＯ_４等を用いることができる。

ＺｒＯ_２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、アッベ数を低くし、部分分散比を低くでき、且つ失透を低減できる任意成分である。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＺｒＯ_２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは４．０％超、さらに好ましくは７．０％超としてもよい。
他方で、ＺｒＯ_２成分の含有量を２５．０％以下にすることで、失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ_２成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１３．０％未満とする。
ＺｒＯ_２成分は、原料としてＺｒＯ_２、ＺｒＦ_４等を用いることができる。

Ｌｉ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの部分分散比を低くでき、リヒートプレス性を高められ、ガラス転移点を低くでき、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、化学的耐久性を悪化し難くでき、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ｌｉ_２Ｏ成分は、原料としてＬｉ_２ＣＯ_３、ＬｉＮＯ_３、ＬｉＦ等を用いることができる。

Ｋ_２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を低下させ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｋ_２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、部分分散比の上昇を抑えられ、失透を低減でき、且つ化学的耐久性を悪化し難くできる。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる。従って、Ｋ_２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１２．０％未満とする。
Ｋ_２Ｏ成分は、原料としてＫ_２ＣＯ_３、ＫＮＯ_３、ＫＦ、ＫＨＦ_２、Ｋ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

ＴｉＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数を低くし、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＴｉＯ_２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ_２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。
ＴｉＯ_２成分は、原料としてＴｉＯ_２等を用いることができる。

ＭｇＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔解温度を低くできる任意成分である。
他方で、ＭｇＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇を抑制しつつ、失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ_３、ＭｇＦ_２等を用いることができる。

ＣａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの材料コストを低減しつつ、失透を低減でき、且つ、ガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＣａＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．９％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ_３、ＣａＦ_２等を用いることができる。

ＳｒＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、且つ屈折率を高められる任意成分である。
特に、ＳｒＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ_３）_２、ＳｒＦ_２等を用いることができる。

ＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、且つ屈折率を高められ、ガラス原料の熔解性を高められ、且つ、他のアルカリ土類成分に比べてガラスの材料コストを低減できる任意成分である。また、リヒートプレス成形性の低下を抑えられる成分でもある。
他方で、ＢａＯ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑制しつつ、化学的耐久性の悪化や、失透を抑えられる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ_３、Ｂａ（ＮＯ_３）_２等を用いることができる。

Ｔａ_２Ｏ_５成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を下げ、且つガラスの失透を低減できる任意成分である。
他方で、Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ_２Ｏ_５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で熔解し易くなるため、ガラスの材料コストや生産コストを低減できる。また、これによりＴａ_２Ｏ_５成分の過剰な含有によるガラスの失透や、アッベ数の上昇を低減できる。従って、Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量を０．１％未満としてもよい。
Ｔａ_２Ｏ_５成分は、原料としてＴａ_２Ｏ_５等を用いることができる。

Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、屈折率を高め、且つ部分分散比を小さくできる任意成分である。
他方で、Ｌａ_２Ｏ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、且つ失透を低減できる。従って、Ｌａ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
また、Ｙ_２Ｏ_３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減できる。従って、Ｙ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇｄ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、比重を小さくでき、失透を低減でき、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｇｄ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｌａ_２Ｏ_３成分、Ｇｄ_２Ｏ_３成分、Ｙ_２Ｏ_３成分及びＹｂ_２Ｏ_３成分は、原料としてＬａ_２Ｏ_３、Ｌａ（ＮＯ_３）_３・ＸＨ_２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ_２Ｏ_３、ＹＦ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、ＧｄＦ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３等を用いることができる。

Ｐ_２Ｏ_５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減できる任意成分である。
一方で、Ｐ_２Ｏ_５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ_２Ｏ_５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ_２Ｏ_５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｐ_２Ｏ_５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ_３）_３、Ｃａ（ＰＯ_３）_２、Ｂａ（ＰＯ_３）_２、ＢＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_４等を用いることができる。

ＧｅＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＧｅＯ_２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ_２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ_２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＧｅＯ_２成分は、原料としてＧｅＯ_２等を用いることができる。

Ａｌ_２Ｏ_３成分及びＧａ_２Ｏ_３成分は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、化学的耐久性を高め、且つガラスの失透を低減できる任意成分である。
他方で、Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
また、Ｇａ_２Ｏ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｇａ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ａｌ_２Ｏ_３成分及びＧａ_２Ｏ_３成分は、原料としてＡｌ_２Ｏ_３、Ａｌ（ＯＨ）_３、ＡｌＦ_３、Ｇａ_２Ｏ_３、Ｇａ（ＯＨ）_３等を用いることができる。

ＷＯ_３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くし、ガラスの失透を低減できる、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＷＯ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ_３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＷＯ_３成分は、原料としてＷＯ_３等を用いることができる。

Ｂｉ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ_２Ｏ_３成分は、原料としてＢｉ_２Ｏ_３等を用いることができる。

ＺｎＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減でき、部分分散比を低くし、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を３０．０％以下にすることで、ガラスの再加熱時における失透や着色を低減しつつ、化学的耐久性を高められる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＺｎＯ成分は、原料としてＺｎＯ、ＺｎＦ_２等を用いることができる。

ＴｅＯ_２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、ＴｅＯ_２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ_２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ_２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ_２成分は、原料としてＴｅＯ_２等を用いることができる。

ＳｎＯ_２成分は、０％超含有する場合に、熔解したガラスを清澄（脱泡）できる任意成分である。
一方で、ＳｎＯ_２成分の含有量を５．０％以下にすることで、溶融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を生じ難くすることができる。また、ＳｎＯ_２成分と溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）との合金化が低減されるため、溶解設備の長寿命化を図ることができる。従って、ＳｎＯ_２成分の含有量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＳｎＯ_２成分は、原料としてＳｎＯ、ＳｎＯ_２、ＳｎＦ_２、ＳｎＦ_４等を用いることができる。

Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、０％超含有する場合に、ガラスを清澄できる任意成分である。
他方で、Ｓｂ_２Ｏ_３成分の含有量を１．０％以下にすることで、ガラス熔解時における過度の発泡を生じ難くすることができるため、Ｓｂ_２Ｏ_３成分を熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くできる。従って、Ｓｂ_２Ｏ_３成分の含有量は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１未満％を上限とする。但し、光学ガラスの環境上の影響を重視する場合には、Ｓｂ_２Ｏ_３成分を含有しなくてもよい。
Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、原料としてＳｂ_２Ｏ_３、Ｓｂ_２Ｏ_５、Ｎａ_２Ｈ_２Ｓｂ_２Ｏ_７・５Ｈ_２Ｏ等を用いることができる。

なお、ガラスを清澄する成分は、上記のＳｂ_２Ｏ_３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。

ＳｉＯ_２成分及びＢ_２Ｏ_３成分の合計量に対する、ＳｉＯ_２成分の含有量の比（質量比）は、０．５０以上が好ましい。これにより、ガラスのアッベ数の上昇を抑えられる。従って、この質量比（ＳｉＯ_２）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）は、好ましくは０．５０、より好ましくは０．６５、さらに好ましくは０．７５を下限とする。
他方で、この質量比（ＳｉＯ_２）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）の上限は１であってもよいが、ガラス転移点の上昇を抑え、ガラスの失透を低減し、ガラス原料の熔解性を高める観点では、好ましくは１未満、より好ましくは０．９８未満、さらに好ましくは０．９５未満としてもよい。

Ｒｎ_２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、１．０％以上３０．０％以下が好ましい。
特に、この質量和を１．０％以上にすることで、ガラス原料の熔解性を高め、且つガラス転移点を低くすることができる。そのため、Ｒｎ_２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは１．０％以上、より好ましくは５．０％超、さらに好ましくは１０．０％超、さらに好ましくは１２．０％超としてもよい。
他方で、この質量和を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くでき、ガラス形成時の失透を低減できる。従って、Ｒｎ_２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％未満、さらに好ましくは２３．０％未満、さらに好ましくは２１．０％未満とする。

ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、２５．０％以下が好ましい。これにより、アッベ数の上昇を抑えられ、且つこれら成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満とする。

Ｌｎ_２Ｏ_３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、２０．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｌｎ_２Ｏ_３成分の質量和は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。

＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。

他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。

また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ_２Ｏ_３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。

さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。

［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。

このとき、ガラス原料として熔解性の高いものを用いることが好ましい。これにより、より低温での熔解や、より短時間での熔解が可能になるため、ガラスの生産性を高め、生産コストを低減できる。また、成分の揮発や坩堝等との反応が低減されるため、着色の少ないガラスを得易くできる。

＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高い屈折率と所定の範囲のアッベ数を有する。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎ_ｄ）は、好ましくは１．６２、より好ましくは１．６３、さらに好ましくは１．６５を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．７５、より好ましくは１．７４、さらに好ましくは１．７２、さらに好ましくは１．７０、さらに好ましくは１．６８であってもよい。
本発明の光学ガラスのアッベ数（ν_ｄ）は、好ましくは４２以下、より好ましくは４０以下、さらに好ましくは３９以下、さらに好ましくは３８以下とする。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（ν_ｄ）は、好ましくは３０、より好ましくは３２、さらに好ましくは３４を下限とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。

ここで、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましい。本発明で特定される組成のガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）がこの関係を満たすことで、より失透の起こり難いガラスを得られる。
従って、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０５）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≧（−０．０１２νｄ＋２．０６）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たすことがより好ましく、ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１２）の関係を満たすことがさらに好ましい。

本発明の光学ガラスは、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５９４、より好ましくは０．５９２、さらに好ましくは０．５９０を上限とする。この部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限は、好ましくは０．５７０、より好ましくは０．５７３、さらに好ましくは０．５７５であってもよい。
また、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（ν_ｄ）との間で、（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６５２）の関係を満たすことが好ましい。
これにより、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子を、光学系の色収差の低減に役立てられる。

従って、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６３０）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６３２）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６３４）の関係を満たすことがさらに好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６５２）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６５０）の関係を満たすことがより好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６４８）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６４６）の関係を満たすことがさらに好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６４３）の関係を満たすことがさらに好ましい。

なお、上述の部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）の関係式では、ノーマルラインと同じ傾きの直線を使ってこれらの関係を規定することで、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さなガラスを得られることを表している。

本発明の光学ガラスは、比重が小さいことが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの比重は３．５０［ｇ／ｃｍ^３］以下であることが好ましい。これにより、光学素子やそれを用いた光学機器の質量が低減されるため、光学機器の軽量化に寄与できる。従って、本発明の光学ガラスの比重は、好ましくは３．５０、より好ましくは３．３０、さらに好ましくは３．１０を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの比重は、概ね２．５０以上、より詳細には２．７０以上、さらに詳細には２．８０以上であることが多い。
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。

本発明の光学ガラスは、着色が少ないことが好ましい。
特に、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す波長（λ_５）が、好ましくは４００ｎｍ以下、より好ましくは３８０ｎｍ以下、さらに好ましくは３５０ｎｍ以下である。
また、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率８０％を示す波長（λ_８０）が、好ましくは４５０ｎｍ以下、より好ましくは４２０ｎｍ以下、さらに好ましくは４００ｎｍ以下である。
これにより、ガラスの吸収端が紫外領域の近傍に位置するようになり、可視域におけるガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスをレンズ等の光学素子の材料として好ましく用いることができる。

本発明の光学ガラスは、６５０℃以下のガラス転移点を有することが好ましい。これにより、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できる。また、モールドプレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは６５０℃、より好ましくは６２０℃、さらに好ましくは６００℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは４６０℃、より好ましくは４８０℃、さらに好ましくは５００℃を下限としてもよい。

本発明の光学ガラスは、７２０℃以下の屈伏点（Ａｔ）を有することが好ましい。屈伏点は、ガラス転移点と同様にガラスの軟化性を示す指標の一つであり、プレス成形温度に近い温度を示す指標である。そのため、屈伏点が７００℃以下のガラスを用いることにより、より低い温度でのプレス成形が可能になるため、より容易にプレス成形を行うことができる。従って、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは７２０℃、より好ましくは７００℃、最も好ましくは６９０℃を上限とする。
なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は特に限定されないが、好ましくは５００℃、より好ましくは５３０℃、さらに好ましくは５６０℃を下限としてもよい。

本発明の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が小さいことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数は、好ましくは１５０×１０^−７Ｋ^−１、より好ましくは１２０×１０^−７Ｋ^−１、さらに好ましくは１１５×１０^−７Ｋ^−１、さらに好ましくは１１０×１０^−７Ｋ^−１を上限とする。これにより、光学ガラスを成形型でプレス成形する際に、ガラスの温度変化による膨張や収縮の総量が低減される。そのため、プレス成形時に光学ガラスを割れ難くでき、光学素子の生産性を高めることができる。

本発明の光学ガラスは、リヒートプレス成形性が良好であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、再加熱試験（型落し試験）の前後においても失透及び乳白が生じないことが好ましい。これにより、リヒートプレス加工を想定した再加熱試験によっても失透及び着色が起こり難くなることで、ガラスの光線透過率が失われ難くなるため、ガラスに対してリヒートプレス加工に代表される再加熱処理を行い易くできる。すなわち、複雑な形状の光学素子をプレス成形で作製できるため、製造コストが安く、且つ生産性の良い光学素子製造を実現することができる。

ここで、再加熱試験（型落し試験）は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱し、常温から１５０分で各試料の転移温度（Ｔｇ）より８０℃〜１５０℃高い温度（耐火物に落ち込む温度）まで昇温し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料を目視観察する方法で行うことができる。

なお、再加熱試験（型落し試験）の前後における失透及び乳白の有無は、例えば目視で確認することが可能であり、「失透及び乳白が生じない」ことは、例えば再加熱試験（型落し試験）後の試験片の波長５８７．５６ｎｍの光線（ｄ線）の透過率を、再加熱試験前の試験片のｄ線の透過率で除した値が、概ね０．８０以上であることを指す。

本発明の光学ガラスは、高い化学的耐久性を有することが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、高い耐水性又は耐酸性を有することが好ましい。これにより、光学ガラスを研磨加工する際に、洗浄液や研磨液によるガラスの曇りが低減されるため、研磨加工をより行い易くすることができる。
なお、光学ガラスの耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格「光学ガラスの化学的耐久性の測定方法」ＪＯＧＩＳ０６−２００８による化学的耐久性（耐水性・耐酸性）において、好ましくは１〜３級、より好ましくは１〜２級、さらに好ましくは１級であることを指す。

本発明の光学ガラスは、ガラス作製時において失透が起こり難いことが好ましい。これにより、ガラス作製時におけるガラスの結晶化等による透過率の低下が抑えられるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。なお、ガラス作製時における失透の起こり難さを示す尺度としては、例えば液相温度が低いことが挙げられる。

［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。

このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム等の光学素子の用途に用いることが好ましい。これにより、光学素子が設けられる光学系の透過光における、色収差による色のにじみが低減される。そのため、この光学素子をカメラに用いた場合は撮影対象物をより正確に表現でき、この光学素子をプロジェクタに用いた場合は所望の映像をより高精彩に投影できる。

本発明の実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２７）の組成、並びに、屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、分光透過率が５％及び８０％を示す波長（λ_５、λ_８０）、ガラス転移点（Ｔｇ）、屈伏点（Ａｔ）、平均線膨張係数（α）並びに比重の結果を表１〜表４に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。

実施例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度の原料を選定し、表に示した各実施例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス原料の熔解難易度に応じて電気炉で１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間熔解し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。

実施例のガラスの屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。
そして、得られる屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）の値から、関係式（ｎ_ｄ＝−ａ×ν_ｄ＋ｂ）における、傾きａが０．０１２のときの切片ｂを求めた。
また、得られるアッベ数（ν_ｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値から、関係式（θｇ，Ｆ＝−ａ´×ν_ｄ＋ｂ´）における、傾きａ´が０．００１６２のときの切片ｂ´を求めた。
なお、本測定に用いたガラスは、徐冷降温速度を−２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。

実施例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００〜８００ｎｍの分光透過率を測定し、λ_５（透過率５％時の波長）及びλ_８０（透過率８０％時の波長）を求めた。

実施例のガラスのガラス転移点（Ｔｇ）及び屈伏点（Ａｔ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。

実施例のガラスの平均線膨張係数（α）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、１００〜３００℃における平均線膨張係数を求めた。

実施例のガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定した。

これらの表のとおり、実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５９４以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６３０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×ν_ｄ＋０．６５２）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）の関係は、図２に示されるようになった。
従って、本発明の実施例の光学ガラスは、小さい部分分散比（θｇ，Ｆ）を有することが明らかになった。

本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎ_ｄ）が１．６２以上、より詳細には１．６４以上であるとともに、この屈折率（ｎ_ｄ）は１．７５以下であり、所望の範囲内であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（ν_ｄ）が３０以上、より詳細には３４以上であるとともに、このアッベ数（ν_ｄ）は４２以下、より詳細には４１以下であり、所望の範囲内であった。
ここで、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１２νｄ＋２．０４）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１４）の関係を満たしており、より詳細には（−０．０１２νｄ＋２．０８）≦ｎｄ≦（−０．０１２νｄ＋２．１３）の関係を満たしていた。そして、本願の実施例のガラスについての屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の関係は、図３に示されるようになった。

従って、実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）が所望の範囲内にあり、且つ部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学ガラスであることが明らかになった。

加えて、実施例の光学ガラスは、λ_５（透過率５％時の波長）がいずれも４００ｎｍ以下、より詳細には３５０ｎｍ以下であった。
また、実施例の光学ガラスは、λ_８０（透過率８０％時の波長）がいずれも４５０ｎｍ以下、より詳細には４４０ｎｍ以下であった。
よって、実施例の光学ガラスは、可視光に対する透過率が高く着色が少ないことも明らかになった。

また、実施例の光学ガラスは、いずれも比重が３．５０以下、より詳細には３．３０以下であり、所望の範囲内であった。

また、実施例の光学ガラスは、ガラス転移点が６５０℃以下、より詳細には６３０℃以下であった。また、実施例の光学ガラスは、いずれも屈伏点が７００℃以下であり、所望の範囲内であった。これらにより、より低い温度でガラスをモールドプレス成形できることが推察される。

また、実施例の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が１５０×１０^−７Ｋ^−１以下、より詳細には１４０×１０^−７Ｋ^−１以下であり、所望の範囲内であった。

さらに、実施例の光学ガラスを用いてレンズプリフォームを形成し、このレンズプリフォームに対してモールドプレス成形したところ、失透や乳白を起こすことなく様々なレンズ形状に加工することができた。

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。

Claims (3)

1. 質量％で、
   ＳｉＯ_２成分を３２．０％を超え５０．０％未満、
   Ｎｂ_２Ｏ_５成分を２０．０％を超え４０．０％未満及び
   Ｎａ_２Ｏ成分を３．０％を超え２０．０％未満
   含有し、
   Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量が１２．５％未満であり、
   Ｔａ_２Ｏ_５成分の含有量が３．０％未満であり、
   Ｌｉ_２Ｏ成分の含有量が１０．０％未満であり、
   質量比（ＳｉＯ_２）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）が０．５０以上０．８５以下であり、
   １．６２以上１．７５以下の屈折率（ｎ_ｄ）と、
   ３０以上４２以下のアッベ数（ν_ｄ）と、
   ０．５９４以下の部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラス。
2. 請求項１記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
3. 請求項１記載の光学ガラスからなる光学素子。
   

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