TW202313501A - 光學玻璃、預成形體及光學元件 - Google Patents

光學玻璃、預成形體及光學元件 Download PDF

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Abstract

本發明之課題在於獲得一種折射率(n d)及阿貝數(ν d)處於所需之範圍內，並且部分分散比(θg，F)較小之光學玻璃。 本發明之光學玻璃以質量%計而含有10.0～70.0%之SiO 2成分、1.0～50.0%之Nb 2O 5成分及1.0～30.0%之Na 2O成分，且具有1.62以上且1.75以下之折射率(n d)、30以上且42以下之阿貝數(ν d)、及0.594以下之部分分散比(θg，F)。

Description

光學玻璃、預成形體及光學元件
本發明係關於一種光學玻璃、預成形體及光學元件。
數位相機或攝錄影機等光學系統雖然其大小不同，但含有被稱為像差之模糊。該像差係被分類為單色像差與色像差，尤其是色像差較強地取決於光學系統中所使用之透鏡之材料特性。 通常，色像差係將低分散之凸透鏡與高分散之凹透鏡組合而進行修正，但該組合僅可修正紅色範圍與綠色範圍之像差，而殘留藍色範圍之像差。將該無法完全去除之藍色範圍之像差稱為二次光譜。為了修正二次光譜，必須進行加入有藍色範圍之g射線(435.835 nm)之動向之光學設計。此時，作為光學設計中著眼之光學特性之指標，使用部分分散比(θg，F)。於將上述之低分散之透鏡與高分散之透鏡組合之光學系統中，藉由於低分散側之透鏡中使用部分分散比(θg，F)較大之光學材料，於高分散側之透鏡中使用部分分散比(θg，F)較小之光學材料，而良好地修正二次光譜。 部分分散比(θg，F)係藉由下式(1)而表示。 θg，F＝(n g－n F)/(n F－n C)・・・・・・(1) 於光學玻璃中，於表示短波長範圍之部分分散性之部分分散比(θg，F)與阿貝數(ν d)之間，存在大致直線之關係。表示該關係之直線係於採用部分分散比(θg，F)作為縱軸、採用阿貝數(ν d)作為橫軸之正交座標上，以將對NSL7與PBM2之部分分散比及阿貝數進行繪圖而成之兩點連結之直線表示，被稱為標準線(參照圖1)。成為標準線之基準之標準玻璃雖依每個光學玻璃製造商而不同，但各公司均係以基本同等之斜率與截距進行定義。(NSL7與PBM2係OHARA股份有限公司製造之光學玻璃，PBM2之阿貝數(ν d)為36.3，部分分散比(θg，F)為0.5828，NSL7之阿貝數(ν d)為60.5，部分分散比(θg，F)為0.5436) 此處，作為具有30以上且42以下之阿貝數(νd)之玻璃，例如已知有專利文獻1、2中所示般之光學玻璃。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]日本專利特開2002-029777號公報 [專利文獻2]日本專利特開2008-239478號公報
[發明所欲解決之問題] 然而，專利文獻1中所揭示之玻璃之部分分散比不小，不足以用作修正上述二次光譜之透鏡。又，專利文獻2中所揭示之玻璃雖然具有相對較小之部分分散比，但阿貝數較大，故而需求阿貝數更小之玻璃。 本發明係鑒於上述問題點而成者，其目的在於獲得一種折射率(n d)及阿貝數(ν d)處於所需之範圍內、並且部分分散比(θg，F)較小之光學玻璃。 [解決問題之技術手段] 本發明者等人為了解決上述課題而反覆努力試驗研究，結果發現，於含有SiO 2成分及Nb 2O 5成分之玻璃中，可獲得具有所需範圍內之較高之折射率或較低之阿貝數(較高之分散)、與較低之部分分散比之玻璃，從而完成了本發明。 具體而言，本發明係提供如下者。 (1)一種光學玻璃，其以質量%計而含有 10.0～70.0%之SiO 2成分、 1.0～50.0%之Nb 2O 5成分、及 1.0～30.0%之Na 2O成分，且具有 1.62以上且1.75以下之折射率(n d)、 30以上且42以下之阿貝數(ν d)、及 0.594以下之部分分散比(θg，F)。 (2)如(1)記載之光學玻璃，其中以質量%計，B 2O 3成分之含量為25.0%以下。 (3)如(1)或(2)記載之光學玻璃，其中質量比(Li 2O＋Na 2O)/(ZrO 2)為0.50以上。 (4)如(1)至(3)中任一項記載之光學玻璃，其中以質量%計，Li 2O成分之含量為20.0%以下。 (5)如(1)至(4)中任一項記載之光學玻璃，其中質量比(SiO 2)/(SiO 2＋B 2O 3)為0.50以上。 (6)如(1)至(5)中任一項記載之光學玻璃，其中質量比(SiO 2)/(SiO 2＋B 2O 3)為0.95以下。 (7)如(1)至(6)中任一項記載之光學玻璃，其中以質量%計，ZrO 2成分之含量為25.0%以下。 (8)如(1)至(7)中任一項記載之光學玻璃，其係以質量%計而為 0～20.0%之K 2O成分 0～20.0%之TiO 2成分 0～10.0%之MgO成分 0～10.0%之CaO成分 0～10.0%之SrO成分 0～20.0%之BaO成分 0～10.0%之Ta 2O 5成分 0～10.0%之La 2O 3成分 0～10.0%之Gd 2O 3成分 0～20.0%之Y 2O 3成分 0～10.0%之Yb 2O 3成分 0～10.0%之P 2O 5成分 0～10.0%之GeO 2成分 0～15.0%之Al 2O 3成分 0～10.0%之Ga 2O 3成分 0～10.0%之WO 3成分 0～10.0%之Bi 2O 3成分 0～30.0%之ZnO成分 0～15.0%之TeO 2成分 0～5.0%之SnO 2成分 0～1.0%之Sb 2O 3成分。 (9)如(1)至(8)中任一項記載之光學玻璃，其中Rn 2O成分(式中，Rn為選自由Li、Na、K所組成之群中之一種以上)之質量和為1.0%以上且30.0%以下。 (10)如(1)至(9)中任一項記載之光學玻璃，其中質量比Li 2O/Rn 2O為0.01以上。 (11)如(1)至(10)中任一項記載之光學玻璃，其中RO成分(式中，R為選自由Mg、Ca、Sr、Ba所組成之群中之一種以上)之質量和為25.0%以下。 (12)如(1)至(11)中任一項記載之光學玻璃，其中Ln 2O 3成分(式中，Ln為選自由Y、La、Gd、Yb所組成之群中之一種以上)之質量和為20.0%以下。 (13)一種研磨加工用及/或精密加壓成形用之預成形體，其包含如(1)至(12)中任一項記載之光學玻璃。 (14)一種光學元件，其包含如(1)至(12)中任一項記載之光學玻璃。 [發明之效果] 根據本發明，可獲得一種折射率(n d)及阿貝數(ν d)處於所需之範圍內、並且部分分散比(θg，F)較小之光學玻璃。
本發明之光學玻璃以質量%計而含有10.0～70.0%之SiO 2成分、1.0～50.0%之Nb 2O 5成分及1.0～30.0%之Na 2O成分，且具有1.62以上且1.75以下之折射率(n d)、30以上且42以下之阿貝數(ν d)、及0.594以下之部分分散比(θg，F)。 於含有SiO 2成分及Nb 2O 5成分之玻璃中，可獲得具有所需範圍內之較高之折射率或較低之阿貝數(較高之分散)、與較低之部分分散比之玻璃。 其中，第1光學玻璃以質量%計而含有10.0～70.0%之SiO 2成分、1.0～50.0%之Nb 2O 5成分及1.0～30.0%之Na 2O成分，且B 2O 3成分之含量為20.0%以下，具有1.62以上且1.75以下之折射率(n d)、30以上且42以下之阿貝數(ν d)、及0.594以下之部分分散比(θg，F)。 於含有SiO 2成分及Nb 2O 5成分之玻璃中，即便於降低B 2O 3成分之含量之情形時，亦可獲得具有所需範圍內之較高之折射率或較低之阿貝數(較高之分散)、與較低之部分分散比之玻璃。 又，第2光學玻璃以質量%計而含有10.0～70.0%之SiO 2成分、1.0～50.0%之Nb 2O 5成分及1.0～25.0%之Na 2O成分，且質量比(Li 2O＋Na 2O)/(ZrO 2)為0.50以上，具有1.64以上且1.70以下之折射率(n d)、31以上且42以下之阿貝數(ν d)、及0.590以下之部分分散比(θg，F)。 於含有SiO 2成分及Nb 2O 5成分之玻璃中，尤其即便於含有Na 2O成分且質量比(Li 2O＋Na 2O)/(ZrO 2)較大之情形時，亦可獲得具有所需範圍內之較高之折射率或較低之阿貝數(較高之分散)、與較低之部分分散比之玻璃。 又，第3光學玻璃以質量%計而含有10.0～70.0%之SiO 2成分、1.0～50.0%之Nb 2O 5成分、1.0～25.0%之Na 2O成分及0.1～20.0%之Li 2O成分，且具有1.62以上且1.75以下之折射率(n d)、30以上且40以下之阿貝數(ν d)、及0.594以下之部分分散比(θg，F)。 於含有SiO 2成分及Nb 2O 5成分之玻璃中，尤其即便於含有Na 2O成分及Li 2O成分之情形時，亦可獲得具有所需範圍內之較高之折射率或較低之阿貝數(較高之分散)、與較低之部分分散比之玻璃。 因此，可獲得具有所需之較高之折射率(n d)及較低之阿貝數(ν d)、並且部分分散比(θg，F)較小而對光學系統之色像差之降低有用之光學玻璃。 此外，藉由比重較小，可有助於光學機器之輕量化，藉由對可見光之透過率較高，可較佳地用於使可見光透過之用途，又，藉由玻璃轉移點較低，亦可獲得可降低再加熱加壓成形時之加熱溫度之光學玻璃。 以下，對本發明之光學玻璃之實施形態詳細地進行說明，但本發明並不受以下之實施形態之任何限定，於本發明之目的之範圍內，可適宜加以變更而實施。再者，對於說明重複之部位，有適宜省略說明之情形，但並不限定發明之主旨。 [玻璃成分] 以下將對構成本發明之光學玻璃之各成分之組成範圍加以說明。於本說明書中，於未特別說明之情形時，各成分之含量係設定為以所有氧化物換算組成相對於玻璃之總質量之質量%表示者。此處，所謂「氧化物換算組成」，係指於假定被用作本發明之玻璃構成成分之原料的氧化物、複合鹽、金屬氟化物等在熔融時全部分解而變化為氧化物之情形時，將該生成氧化物之總質量設為100質量%而表述玻璃中所含之各成分之組成。 ＜關於必需成分、任意成分＞ SiO 2成分係促進穩定之玻璃形成，減少作為光學玻璃而欠佳之失透(結晶物之產生)之必需成分。 尤其藉由將SiO 2成分之含量設為10.0%以上，可減少失透而不大幅度地提高部分分散比。又，藉此可減少再加熱時之失透或著色。因此，SiO 2成分之含量較佳為設為10.0%以上，更佳為設為超過20.0%，進而較佳為設為超過25.0%，進而較佳為設為超過30.0%，進而較佳為設為超過32.0%，進而較佳為設為超過34.0%，進而較佳為設為超過35.0%。 另一方面，藉由將SiO 2成分之含量設為70.0%以下，折射率變得難以降低，由此容易獲得所需之高折射率，且可抑制部分分散比之上升。又，藉此可抑制玻璃原料之熔解性之降低。因此，SiO 2成分之含量較佳為設為70.0%以下，更佳為設為未達60.0%，進而較佳為設為未達50.0%，進而較佳為設為未達45.0%，進而較佳為設為未達43.0%，進而較佳為設為未達40.0%。 SiO 2成分可使用SiO 2、K 2SiF 6、Na 2SiF 6等作為原料。 Nb 2O 5成分係藉由含有1.0%以上而可提高玻璃之折射率，降低阿貝數及部分分散比之必需成分。因此，Nb 2O 5成分之含量較佳為設為1.0%以上，更佳為設為超過4.0%，進而較佳為設為超過7.0%，進而較佳為設為超過10.0%，進而較佳為設為超過15.0%，進而較佳為設為超過20.0%，進而較佳為設為超過23.0%，進而較佳為設為超過24.0%，進而較佳為設為超過25.0%，進而較佳為設為超過26.0%。 另一方面，藉由將Nb 2O 5成分之含量設為50.0%以下，可降低玻璃之材料成本。又，可抑制玻璃製造時之熔解溫度之上升，且減少因Nb 2O 5成分之過量含有導致之失透。因此，Nb 2O 5成分之含量較佳為設為50.0%以下，更佳為設為未達40.0%，進而較佳為設為未達35.0%，進而較佳為設為未達31.0%，進而較佳為設為未達30.0%。 Nb 2O 5成分可使用Nb 2O 5等作為原料。 Na 2O成分係藉由含有1.0%以上而可降低玻璃之部分分散比，可提高再加熱加壓性，可降低玻璃轉移點，且可提高玻璃原料之熔解性之必需成分。因此，Na 2O成分之含量較佳為設為1.0%以上，更佳為設為超過3.0%，進而較佳為設為超過5.0%，進而較佳為設為超過6.0%，進而較佳為設為超過8.5%，進而較佳為設為超過10.0%，進而較佳為設為超過11.0%，進而較佳為設為超過12.0%。 另一方面，藉由將Na 2O成分之含量設為30.0%以下，可抑制玻璃之折射率之降低，可使化學耐久性難以劣化，且可減少因過量含有導致之失透。 因此，Na 2O成分之含量較佳為設為30.0%以下，更佳為設為25.0%以下，進而較佳為設為未達20.0%，進而較佳為設為未達18.0%，進而較佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達13.0%。 Na 2O成分可使用Na 2CO 3、NaNO 3、NaF、Na 2SiF 6等作為原料。 B 2O 3成分係於含有超過0%之情形時，可促進穩定之玻璃形成而減少失透，且提高玻璃原料之熔解性之任意成分。因此，B 2O 3成分之含量亦可較佳為設為超過0%，更佳為設為超過1.0%，進而較佳為設為超過3.0%，進而較佳為設為超過4.0%，進而較佳為設為超過5.5%，進而較佳為設為超過7.5%，進而較佳為設為超過10.0%。 另一方面，藉由將B 2O 3成分之含量設為25.0%以下，可抑制折射率之降低或阿貝數之上升，且可抑制部分分散比之上升。因此，B 2O 3成分之含量較佳為設為25.0%以下，更佳為設為20.0%以下，進而較佳為設為未達20.0%，進而較佳為設為未達16.0%，進而較佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達12.5%。 B 2O 3成分可使用H 3BO 3、Na 2B 4O 7、Na 2B 4O 7・10H 2O、BPO 4等作為原料。 Li 2O成分及Na 2O成分之合計量相對於ZrO 2成分之含量之比(質量比)較佳為0.50以上。藉此，可提高玻璃原料之熔解性，可減少玻璃之失透，又，可提高玻璃之再加熱加壓性。因此，該質量比(Li 2O＋Na 2O)/(ZrO 2)亦可較佳為將0.50設為下限，更佳為將1.00設為下限，進而較佳為將1.30設為下限，進而較佳為將1.70設為下限，進而較佳為將1.78設為下限。 另一方面，關於該質量比(Li 2O＋Na 2O)/(ZrO 2)之上限，就減少玻璃之失透，提高玻璃原料之熔解性之觀點而言，亦可較佳為設為未達15.00，更佳為設為未達12.00，進而較佳為設為未達11.00。 ZrO 2成分係於含有超過0%之情形時，可提高玻璃之折射率，降低阿貝數，可降低部分分散比，且可減少失透之任意成分。又，藉此可減少再加熱時之失透或著色。因此，ZrO 2成分之含量亦可較佳為設為超過0%，更佳為設為超過1.0%，進而較佳為設為超過1.5%，進而較佳為設為超過3.0%，進而較佳為設為超過4.0%，進而較佳為設為超過5.0%，進而較佳為設為超過7.0%。 另一方面，藉由將ZrO 2成分之含量設為25.0%以下，可減少失透，且可容易地獲得更均質之玻璃。因此，ZrO 2成分之含量較佳為設為25.0%以下，更佳為設為未達20.0%，進而較佳為設為未達18.0%，進而較佳為設為未達16.0%，進而較佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達13.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達8.0%。 ZrO 2成分可使用ZrO 2、ZrF 4等作為原料。 Li 2O成分係於含有超過0%之情形時，可降低玻璃之部分分散比，可提高再加熱加壓性，可降低玻璃轉移點，且可提高玻璃原料之熔解性之任意成分。尤其於第3光學玻璃中，Li 2O成分係藉由含有0.1%以上而可降低玻璃之部分分散比，可提高再加熱加壓性，可降低玻璃轉移點，且可提高玻璃原料之熔解性之必需成分。本發明之光學玻璃中之Li 2O成分之含量亦可較佳為設為0.1%以上，更佳為設為超過0.5%，進而較佳為設為超過1.0%，進而較佳為設為超過2.0%，進而較佳為設為超過2.5%。 另一方面，藉由將Li 2O成分之含量設為20.0%以下，可抑制折射率之降低，可使化學耐久性難以劣化，且可減少因過量含有導致之失透。 因此，Li 2O成分之含量較佳為設為20.0%以下，更佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達8.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.4%。 Li 2O成分可使用Li 2CO 3、LiNO 3、LiF等作為原料。 K 2O成分係於含有超過0%之情形時，可降低折射率，可提高玻璃原料之熔解性，且可降低玻璃轉移點之任意成分。 另一方面，藉由將K 2O成分之含量設為20.0%以下，可抑制部分分散比之上升，減少失透，且可使化學耐久性難以劣化。又，可抑制再加熱加壓成形性之降低。因此，K 2O成分之含量較佳為設為20.0%以下，更佳為設為15.0%以下，進而較佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達12.0%，進而較佳為設為未達11.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達8.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%。 K 2O成分可使用K 2CO 3、KNO 3、KF、KHF 2、K 2SiF 6等作為原料。 TiO 2成分係於含有超過0%之情形時，可提高折射率，降低阿貝數，且減少失透之任意成分。 另一方面，藉由將TiO 2成分之含量設為20.0%以下，可減少玻璃之著色，提高內部透過率。又，藉此而部分分散比變得難以上升，故而可容易地獲得所需之較低之部分分散比。因此，TiO 2成分之含量較佳為設為20.0%以下，更佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%，進而較佳為設為未達0.1%。 TiO 2成分可使用TiO 2等作為原料。 MgO成分係於含有超過0%之情形時，可降低玻璃之熔解溫度之任意成分。 另一方面，藉由將MgO成分之含量設為10.0%以下，可抑制折射率之降低或阿貝數之上升，且減少失透。因此，MgO成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%，進而較佳為設為未達0.5%。 MgO成分可使用MgO、MgCO 3、MgF 2等作為原料。 CaO成分係於含有超過0%之情形時，可降低玻璃之材料成本並且減少失透，且可提高玻璃原料之熔解性之任意成分。 另一方面，藉由將CaO成分之含量設為10.0%以下，可抑制折射率之降低或阿貝數之上升、部分分散比之上升，且可減少失透。因此，CaO成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.9%，進而較佳為設為未達0.5%。 CaO成分可使用CaCO 3、CaF 2等作為原料。 SrO成分係於含有超過0%之情形時，可減少玻璃之失透，且可提高折射率之任意成分。 尤其藉由將SrO成分之含量設為10.0%以下，可抑制阿貝數之上升，並且可抑制化學耐久性之劣化。因此，SrO成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 SrO成分可使用Sr(NO 3) 2、SrF 2等作為原料。 BaO成分係於含有超過0%之情形時，可減少玻璃之失透，且可提高折射率，可提高玻璃原料之熔解性，且與其他鹼土成分相比可降低玻璃之材料成本之任意成分。又，亦係可抑制再加熱加壓成形性之降低之成分。 另一方面，藉由將BaO成分之含量設為20.0%以下，可抑制阿貝數之上升，並且可抑制化學耐久性之劣化、或失透。因此，BaO成分之含量較佳為設為20.0%以下，更佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%。 BaO成分可使用BaCO 3、Ba(NO 3) 2等作為原料。 Ta 2O 5成分係於含有超過0%之情形時，可提高折射率，降低部分分散比，且減少玻璃之失透之任意成分。 另一方面，藉由將Ta 2O 5成分之含量設為10.0%以下，而減少作為稀有礦物資源之Ta 2O 5成分之使用量，且玻璃變得容易於更低溫下熔解，故而可降低玻璃之材料成本或生產成本。又，藉此可減少因Ta 2O 5成分之過量含有導致之玻璃之失透、或阿貝數之上升。因此，Ta 2O 5成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%，進而較佳為設為未達0.5%。尤其就降低玻璃之材料成本之觀點而言，亦可將Ta 2O 5成分之含量設為未達0.1%。 Ta 2O 5成分可使用Ta 2O 5等作為原料。 La 2O 3成分、Gd 2O 3成分、Y 2O 3成分及Yb 2O 3成分係藉由含有超過0%之至少任一者而可提高折射率，且減小部分分散比之任意成分。 另一方面，藉由將La 2O 3成分之含量設為10.0%以下，可抑制阿貝數之上升，可減小比重，且可減少失透。因此，La 2O 3成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 又，藉由將Y 2O 3成分之含量設為20.0%以下，可抑制阿貝數之上升，可減小比重，可減少失透。因此，Y 2O 3成分之含量較佳為設為20.0%以下，更佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%。 又，藉由將Gd 2O 3成分及Yb 2O 3成分各自之含量設為10.0%以下，可抑制阿貝數之上升，可減小比重，可減少失透，且可降低材料成本。因此，Gd 2O 3成分及Yb 2O 3成分各自之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 La 2O 3成分、Gd 2O 3成分、Y 2O 3成分及Yb 2O 3成分可使用La 2O 3、La(NO 3) 3・XH 2O(X為任意之整數)、Y 2O 3、YF 3、Gd 2O 3、GdF 3、Yb 2O 3等作為原料。 P 2O 5成分係於含有超過0%之情形時，可減少玻璃之失透之任意成分。 另一方面，藉由將P 2O 5成分之含量設為10.0%以下，可減少因P 2O 5成分之過量含有導致之失透。因此，P 2O 5成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 P 2O 5成分可使用Al(PO 3) 3、Ca(PO 3) 2、Ba(PO 3) 2、BPO 4、H 3PO 4等作為原料。 GeO 2成分係於含有超過0%之情形時，可提高折射率，且減少失透之任意成分。 另一方面，藉由將GeO 2成分之含量設為10.0%以下，可減少昂貴之GeO 2成分之使用量，故而可降低玻璃之材料成本。因此，GeO 2成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 GeO 2成分可使用GeO 2等作為原料。 Al 2O 3成分及Ga 2O 3成分係於含有超過0%之至少任一者之情形時，可提高化學耐久性，且減少玻璃之失透之任意成分。 另一方面，藉由將Al 2O 3成分之含量設為15.0%以下，可減少因過量之含有導致之失透。因此，Al 2O 3成分之含量較佳為設為15.0%以下，更佳為設為未達8.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%。 又，藉由將Ga 2O 3成分之含量設為10.0%以下，可減少因過量之含有導致之失透。因此，Ga 2O 3成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%。 Al 2O 3成分及Ga 2O 3成分可使用Al 2O 3、Al(OH) 3、AlF 3、Ga 2O 3、Ga(OH) 3等作為原料。 WO 3成分係於含有超過0%之情形時，可提高折射率而降低阿貝數，減少玻璃之失透，且可提高玻璃原料之熔解性之任意成分。 另一方面，藉由將WO 3成分之含量設為10.0%以下，可使玻璃之部分分散比難以上升，且可減少玻璃之著色而提高內部透過率。因此，WO 3成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 WO 3成分可使用WO 3等作為原料。 Bi 2O 3成分係於含有超過0%之情形時，可提高折射率而降低阿貝數，且可降低玻璃轉移點之任意成分。 另一方面，藉由將Bi 2O 3成分之含量設為10.0%以下，可使部分分散比難以上升，且可減少玻璃之著色而提高內部透過率。因此，Bi 2O 3成分之含量較佳為設為10.0%以下，更佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 Bi 2O 3成分可使用Bi 2O 3等作為原料。 ZnO成分係含有超過0%之情形時，可減少玻璃之失透，降低部分分散比，且可降低玻璃轉移點之任意成分。 另一方面，藉由將ZnO成分之含量設為30.0%以下，可減少玻璃之再加熱時之失透或著色，並且提高化學耐久性。因此，ZnO成分之含量較佳為設為30.0%以下，更佳為設為未達20.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達2.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 ZnO成分可使用ZnO、ZnF 2等作為原料。 TeO 2成分係於含有超過0%之情形時，可提高折射率，降低部分分散比，且可降低玻璃轉移點之任意成分。 另一方面，藉由將TeO 2成分之含量設為15.0%以下，可減少玻璃之著色而提高內部透過率。又，藉由減少昂貴之TeO 2成分之使用，可獲得材料成本更低之玻璃。因此，TeO 2成分之含量較佳為設為15.0%以下，更佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 TeO 2成分可使用TeO 2等作為原料。 SnO 2成分係於含有超過0%之情形時，可使熔解之玻璃澄清(脫泡)，且可提高玻璃之可見光透過率之任意成分。 另一方面，藉由將SnO 2成分之含量設為5.0%以下，可使因熔融玻璃之還原導致之玻璃之著色、或玻璃之失透難以產生。又，可減少SnO 2成分與熔解設備(尤其是Pt等貴金屬)之合金化，故而可實現熔解設備之長壽命化。因此，SnO 2成分之含量較佳為設為5.0%以下，更佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 SnO 2成分可使用SnO、SnO 2、SnF 2、SnF 4等作為原料。 Sb 2O 3成分係於含有超過0%之情形時，可使玻璃澄清之任意成分。 另一方面，藉由將Sb 2O 3成分之含量設為1.0%以下，可使玻璃熔解時之過度之發泡難以產生，故而可使Sb 2O 3成分與熔解設備(尤其是Pt等貴金屬)難以合金化。因此，Sb 2O 3成分之含量較佳為將1.0%以下設為上限，更佳為將未達0.5%設為上限，進而較佳為將未達0.1%設為上限。然而，於重視光學玻璃之環境上之影響之情形時，亦可不含有Sb 2O 3成分。 Sb 2O 3成分可使用Sb 2O 3、Sb 2O 5、Na 2H 2Sb 2O 7・5H 2O等作為原料。 再者，使玻璃澄清之成分並不限定於上述Sb 2O 3成分，可使用玻璃製造之領域中之公知之澄清劑、或該等之組合。 SiO 2成分之含量相對於SiO 2成分及B 2O 3成分之合計量之比(質量比)亦可設為0.10以上。藉此，可抑制玻璃之阿貝數之上升。因此，該質量比(SiO 2)/(SiO 2＋B 2O 3)亦可較佳為將0.10設為下限，更佳為將0.30設為下限，進而較佳為將0.50設為下限，進而較佳為將0.65設為下限，進而較佳為將0.75設為下限。 另一方面，該質量比(SiO 2)/(SiO 2＋B 2O 3)之上限亦可為1，但就抑制玻璃轉移點之上升，減少玻璃之失透，提高玻璃原料之熔解性之觀點而言，亦可較佳為設為未達1，更佳為設為未達0.98，進而較佳為設為0.95以下，進而較佳為設為未達0.95，進而較佳為設為0.93以下，進而較佳為設為0.90以下，進而較佳為設為0.88以下，進而較佳為設為0.83以下，進而較佳為設為0.80以下。 Rn 2O成分(式中，Rn為選自由Li、Na、K所組成之群中之一種以上)之含量之和(質量和)較佳為1.0%以上且30.0%以下。 尤其藉由將該質量和設為1.0%以上，可提高玻璃原料之熔解性，且降低玻璃轉移點。因此，Rn 2O成分之合計含量亦可較佳為設為1.0%以上，更佳為設為超過5.0%，進而較佳為設為超過10.0%，進而較佳為設為超過12.0%。 另一方面，藉由將該質量和設為30.0%以下，可使玻璃之折射率難以降低，可減少玻璃形成時之失透。因此，Rn 2O成分之合計含量較佳為設為30.0%以下，更佳為設為未達25.0%，進而較佳為設為未達23.0%，進而較佳為設為未達21.0%，進而較佳為設為未達20.0%，進而較佳為設為未達18.0%。 質量比Li 2O/Rn 2O較佳為0.01以上。藉此可降低玻璃之部分分散比，可提高再加熱加壓性，可降低玻璃轉移點。因此，該質量比Li 2O/Rn 2O較佳為設為0.01以上，更佳為設為超過0.05，進而較佳為設為超過0.10，進而較佳為設為超過0.14。 另一方面，關於該質量比Li 2O/Rn 2O之上限，就減少玻璃之失透之觀點而言，亦可較佳為設為0.60，更佳為設為0.50，進而較佳為設為0.40。 RO成分(式中，R為選自由Mg、Ca、Sr、Ba所組成之群中之一種以上)之含量之和(質量和)較佳為25.0%以下。藉此可抑制阿貝數之上升，且可減少因該等成分之過量含有導致之玻璃之失透。因此，RO成分之質量和較佳為設為25.0%以下，更佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達2.0%。 Ln 2O 3成分(式中，Ln為選自由La、Gd、Y、Yb所組成之群中之一種以上)之含量之和(質量和)較佳為20.0%以下。藉此，可減少玻璃之失透，可抑制阿貝數之上升，且可降低材料成本。因此，Ln 2O 3成分之質量和較佳為設為20.0%以下，更佳為設為未達15.0%，進而較佳為設為未達10.0%，進而較佳為設為未達5.0%，進而較佳為設為未達3.0%，進而較佳為設為未達1.0%。 ＜關於不應含有之成分＞ 繼而，對於本發明之光學玻璃中不應含有之成分、及含有則欠佳之成分進行說明。 可於不損及本案發明之玻璃之特性之範圍內視需要添加其他成分。其中，除Ti、Zr、Nb、W、La、Gd、Y、Yb、Lu以外，V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Ag及Mo等各種過渡金屬成分即便於單獨或複合地含有少量各者之情形時，玻璃亦著色，具有於可見光範圍之特定之波長下產生吸收之性質，故而尤其於使用可見光範圍之波長之光學玻璃中，較佳為實質上不含有。 又，PbO等鉛化合物及As 2O 3等砷化合物由於為環境負荷較高之成分，故而較理想為實質上不含有，即除了不可避免之混入以外全部不含有。 進而，Th、Cd、Tl、Os、Be、及Se之各種成分有作為近年有害之化學物質而控制使用之傾向，不僅是玻璃之製造步驟，而且至加工步驟、及製品化後之處理為止亦必需環境對策上之措施。因此，於重視環境上之影響之情形時，較佳為實質上不含有該等。 [製造方法] 本發明之光學玻璃例如係以如下方式製作。即，藉由以下方式製作：將上述原料以各成分成為特定之含量之範圍內之方式均勻地混合，將所製作之混合物投入至鉑坩堝、石英坩堝或氧化鋁坩堝中進行粗熔融後，放入至金坩堝、鉑坩堝、鉑合金坩堝或銥坩堝中並於1100～1400℃之溫度範圍內熔融3～5小時，進行攪拌均質化並進行消泡等之後，降低至1000～1400℃之溫度後進行精加工攪拌而將脈理去除，澆鑄至模具中進行緩冷。 此時，較佳為使用熔解性較高者作為玻璃原料。藉此，可實現更低溫下之熔解、或更短時間內之熔解，故而可提高玻璃之生產性，降低生產成本。又，由於成分之揮發或與坩堝等之反應得以減少，故而可容易地獲得著色較少之玻璃。 ＜物性＞ 本發明之光學玻璃具有較高之折射率與特定之範圍之阿貝數。 本發明之光學玻璃之折射率(n d)較佳為將1.62設為下限，更佳為將1.63設為下限，進而較佳為將1.64設為下限，進而較佳為將1.65設為下限。該折射率之上限亦可較佳為1.75，更佳為1.74，進而較佳為1.72，進而較佳為1.70，進而較佳為1.68。 本發明之光學玻璃之阿貝數(ν d)較佳為設為42以下，更佳為設為40以下，進而較佳為設為39以下，進而較佳為設為38以下。另一方面，本發明之光學玻璃之阿貝數(ν d)較佳為將30設為下限，更佳為將32設為下限，進而較佳為將33設為下限，進而較佳為將34設為下限。 具有此種折射率及阿貝數之本發明之光學玻璃係於光學設計上有用，尤其可實現較高之成像特性等，亦同時實現光學系統之小型化，故而可擴展光學設計之自由度。 此處，本發明之光學玻璃較佳為折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足(‑0.012νd＋2.04)≦nd≦(-0.012νd＋2.16)之關係。於本發明中特定之組成之玻璃中，藉由折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足該關係，可獲得更難以引起失透之玻璃。 因此，於本發明之光學玻璃中，較佳為折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足nd≧(-0.012νd＋2.04)之關係，更佳為滿足nd≧(-0.012νd＋2.05)之關係，進而較佳為滿足nd≧(-0.012νd＋2.06)之關係，進而較佳為滿足nd≧(‑0.012νd＋2.08)之關係。 另一方面，於本發明之光學玻璃中，較佳為折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足nd≦(-0.012νd＋2.16)之關係，更佳為滿足nd≦(-0.012νd＋2.14)之關係，進而較佳為滿足nd≦(-0.012νd＋2.13)之關係，進而較佳為滿足nd≦(-0.012νd＋2.12)之關係。 本發明之光學玻璃具有較低之部分分散比(θg，F)。 更具體而言，本發明之光學玻璃之部分分散比(θg，F)較佳為將0.594設為上限，更佳為將0.592設為上限，進而較佳為將0.590設為上限，進而較佳為將0.588設為上限。該部分分散比(θg，F)之下限亦可較佳為0.570，更佳為0.573，進而較佳為0.575，進而較佳為0.576，進而較佳為0.577。 又，本發明之光學玻璃之部分分散比(θg，F)較佳為於與阿貝數(ν d)之間滿足(-0.00162×ν d＋0.630)≦(θg，F)≦(-0.00162×ν d＋0.652)之關係。 藉此，可獲得具有較低之部分分散比(θg，F)之光學玻璃，故而可使由該光學玻璃所形成之光學元件對光學系統之色像差之降低發揮作用。 因此，於本發明之光學玻璃中，較佳為部分分散比(θg，F)及阿貝數(νd)滿足θg，F≧(-0.00162×ν d＋0.630)之關係，更佳為滿足θg，F≧(‑0.00162×ν d＋0.632)之關係，進而較佳為滿足θg，F≧(-0.00162×ν d＋0.634)之關係。 另一方面，於本發明之光學玻璃中，較佳為部分分散比(θg，F)及阿貝數(νd)滿足θg，F≦(-0.00162×ν d＋0.652)之關係，更佳為滿足θg，F≦(-0.00162×ν d＋0.650)之關係，進而較佳為滿足θg，F≦(-0.00162×ν d＋0.648)之關係，進而較佳為滿足θg，F≦(-0.00162×ν d＋0.646)之關係，進而較佳為滿足θg，F≦(-0.00162×ν d＋0.643)之關係。 再者，表示於上述之部分分散比(θg，F)及阿貝數(νd)之關係式中，藉由使用與標準線相同斜率之直線規定該等之關係，可獲得與通常之玻璃相比部分分散比(θg，F)較小之玻璃。 本發明之光學玻璃較佳為比重較小。更具體而言，本發明之光學玻璃之比重較佳為3.80[g/cm 3]以下。藉此，降低光學元件或使用其之光學機器之質量，故而可有助於光學機器之輕量化。因此，本發明之光學玻璃之比重較佳為將3.80設為上限，更佳為將3.50設為上限，進而較佳為將3.30設為上限，進而較佳為將3.10設為上限，進而較佳為將3.00設為上限。再者，本發明之光學玻璃之比重為大概2.50以上，更詳細而言，為2.70以上，進而詳細而言，為2.80以上之情況較多。 本發明之光學玻璃之比重係根據日本光學玻璃工業會標準JOGIS05-1975「光學玻璃之比重之測定方法」而測定。 本發明之光學玻璃較佳為著色較少。 尤其本發明之光學玻璃於厚度10 mm之樣品中顯示出分光透過率5%之波長(λ 5)較佳為400 nm以下，更佳為380 nm以下，進而較佳為350 nm以下。 又，本發明之光學玻璃於厚度10 mm之樣品中顯示出分光透過率80%之波長(λ 80)較佳為450 nm以下，更佳為420 nm以下，進而較佳為400 nm以下。 藉此，玻璃之吸收端位於紫外線範圍之附近，可提高可見光範圍之玻璃之透明性，故而可較佳地將該光學玻璃用作透鏡等光學元件之材料。 本發明之光學玻璃較佳為具有650℃以下之玻璃轉移點。藉此，玻璃於更低之溫度下軟化，故而可於更低之溫度下將玻璃模壓成形。又，亦可減少用於模壓成形之模具之氧化而實現模具之長壽命化。因此，本發明之光學玻璃之玻璃轉移點較佳為將650℃設為上限，更佳為將620℃設為上限，進而較佳為將600℃設為上限，進而較佳為將580℃設為上限，進而較佳為將550℃設為上限。 再者，本發明之光學玻璃之玻璃轉移點之下限並無特別限定，但本發明之光學玻璃之玻璃轉移點亦可較佳為將460℃設為下限，更佳為將480℃設為下限，進而較佳為將500℃設為下限。 本發明之光學玻璃較佳為具有720℃以下之屈服點(At)。屈服點係與玻璃轉移點同樣地表示玻璃之軟化性之指標之一，且係表示接近加壓成形溫度之溫度之指標。因此，藉由使用屈服點為720℃以下之玻璃，可實現更低溫度下之加壓成形，故而可更容易地進行加壓成形。因此，本發明之光學玻璃之屈服點較佳為將720℃設為上限，更佳為將700℃設為上限，進而較佳為將690℃設為上限，進而較佳為將680℃設為上限，進而較佳為將660℃設為上限，進而較佳為將650℃設為上限，進而較佳為將630℃設為上限。 再者，本發明之光學玻璃之屈服點並無特別限定，但亦可較佳為將500℃設為下限，更佳為將530℃設為下限，進而較佳為將560℃設為下限。 本發明之光學玻璃較佳為平均線膨脹係數(α)較小。尤其本發明之光學玻璃之平均線膨脹係數較佳為將150×10 -7K -1設為上限，更佳為將120×10 -7K -1設為上限，進而較佳為將115×10 -7K -1設為上限，進而較佳為將110×10 -7K -1設為上限，進而較佳為將100×10 -7K -1設為上限。藉此，於利用成形模具將光學玻璃進行加壓成形時，減少因玻璃之溫度變化導致之膨脹或收縮之總量。因此，可於加壓成形時使光學玻璃難以破裂，可提高光學元件之生產性。 本發明之光學玻璃較佳為再加熱加壓成形性良好。更具體而言，本發明之光學玻璃較佳為即便於再加熱試驗(脫模試驗)之前後亦不產生失透及乳白。藉此，亦難以因假定再加熱加壓加工之再加熱試驗而難以引起失透及著色，由此，玻璃之光線透過率難以喪失，故而可容易地對玻璃進行以再加熱加壓加工為代表之再加熱處理。即，由於可利用加壓成形而製作複雜形狀之光學元件，故而可實現製造成本廉價、且生產性良好之光學元件製造。 此處，再加熱試驗(脫模試驗)可藉由如下方法進行：將15 mm×15 mm×30 mm之試片載置於凹型耐火物上並放入至電爐中進行再加熱，自常溫起歷時150分鐘升溫至較各試樣之轉移溫度(Tg)高80℃～150℃之溫度(掉落至耐火物中之溫度)，於該溫度下保溫30分鐘後，冷卻至常溫並取出至爐外，以可於內部觀察之方式將相對向之兩面研磨至厚度10 mm後，目視觀察經研磨之玻璃試樣。 再者，再加熱試驗(脫模試驗)之前後之失透及乳白之有無例如可利用目視而確認，「不產生失透及乳白」例如係指將再加熱試驗(脫模試驗)後之試片之波長587.56 nm之光線(d射線)之透過率除以再加熱試驗前之試片之d射線之透過率所得之值為大概0.80以上。 本發明之光學玻璃較佳為具有較高之化學耐久性。更具體而言，本發明之光學玻璃較佳為具有較高之耐水性或耐酸性。藉此，於對光學玻璃進行研磨加工時，可減少因清洗液或研磨液導致之玻璃之模糊，故而可更容易地進行研磨加工。 再者，光學玻璃之耐水性及耐酸性係指於依據日本光學玻璃工業會標準「光學玻璃之化學耐久性之測定方法」JOGIS06-2008之化學耐久性(耐水性、耐酸性)中，較佳為1～3級、更佳為1～2級、進而較佳為1級。 本發明之光學玻璃較佳為於玻璃製作時難以引起失透。藉此，可抑制因玻璃製作時之玻璃之結晶化等導致的透過率之降低，故而可較佳地將該光學玻璃用於透鏡等使可見光透過之光學元件。再者，作為表示玻璃製作時之難以引起失透之程度之尺度，例如可列舉液相溫度較低。 [預成形體及光學元件] 可由所製作之光學玻璃，使用例如再加熱加壓成形或精密加壓成形等模壓成形之方法而製作玻璃成形體。即，可由光學玻璃製作模壓成形用之預成形體，對該預成形體進行再加熱加壓成形後進行研磨加工而製作玻璃成形體，或例如對進行研磨加工所製作之預成形體進行精密加壓成形而製作玻璃成形體。再者，製作玻璃成形體之方法並不限定於該等方法。 以如此之方式所製作之玻璃成形體於各種光學元件中有用，其中，尤佳為用於透鏡或稜鏡等光學元件之用途。藉此，可減少設有光學元件之光學系統之透過光的因色像差導致之色之模糊。因此，於將該光學元件用於相機之情形時可更準確地表現攝影對象物，於將該光學元件用於投影儀之情形時可更高清地投影所需之影像。 [實施例] 將本發明之實施例(No.A1～No.A27、No.B1～No.B11、No.C1～No.C12)之組成、及折射率(n d)、阿貝數(ν d)、部分分散比(θg，F)、分光透過率顯示5%及80%之波長(λ 5、λ 80)、玻璃轉移點(Tg)、屈服點(At)、平均線膨脹係數(α)及比重之結果示於表1～8。此處，實施例(No.A1～No.A27)亦可作為第1光學玻璃之實施例，實施例(No.B1～No.B11)亦可作為第2光學玻璃之實施例，實施例(No.C1～No.C12)亦可作為第3光學玻璃之實施例，但並不限定於此。再者，以下之實施例僅用於例示，並非僅限定於該等實施例。 實施例之玻璃均係分別選定相應之氧化物、氫氧化物、碳酸鹽、硝酸鹽、氟化物、氫氧化物、偏磷酸化合物等通常之光學玻璃中所使用之高純度之原料作為各成分之原料，以成為表中所示之各實施例之組成之比率之方式稱量並均勻地混合後，投入至鉑坩堝中，根據玻璃原料之熔解難易度而利用電爐於1100～1400℃之溫度範圍內熔解3～5小時，攪拌均質化而進行消泡等之後，將溫度降低至1000～1400℃並進行攪拌均質化後澆鑄至模具中，進行緩冷而製作玻璃。 實施例之玻璃之折射率(n d)、阿貝數(ν d)及部分分散比(θg，F)係根據日本光學玻璃工業會標準JOGIS01-2003而測定。 並且，由所獲得之折射率(n d)及阿貝數(ν d)之值，求出關係式(n d＝‑a×ν d＋b)中之斜率a為0.012時之截距b。 又，由所獲得之阿貝數(ν d)及部分分散比(θg，F)之值，求出關係式(θg，F＝-a'×ν d＋b')中之斜率a'為0.00162時之截距b'。 再者，用於本測定之玻璃係使用將緩冷降溫速度設為-25℃/hr而利用緩冷爐而進行處理者。 實施例之玻璃之透過率係依據日本光學玻璃工業會標準JOGIS02而測定。再者，於本發明中，藉由測定玻璃之透過率，而求出玻璃之著色之有無與程度。具體而言，對厚度10±0.1 mm之對面平行研磨品依據JISZ8722測定200～800 nm之分光透過率，求出λ 5(透過率5%時之波長)及λ 80(透過率80%時之波長)。 實施例之玻璃之玻璃轉移點(Tg)及屈服點(At)係由藉由依據日本光學玻璃工業會標準JOGIS08-2003「光學玻璃之熱膨脹之測定方法」測定溫度與試樣之伸長率之關係所獲得的熱膨脹曲線而求出。 實施例之玻璃之平均線膨脹係數(α)係依據日本光學玻璃工業會標準JOGIS08-2003「光學玻璃之熱膨脹之測定方法」，求出100～300℃下之平均線膨脹係數。 實施例之玻璃之比重係根據日本光學玻璃工業會標準JOGIS05-1975「光學玻璃之比重之測定方法」而測定。 [表1]
(單位：質量%) 實施例
A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8
SiO 2 37.72 42.23 35.14 40.10 36.27 39.68 39.38 38.67
Nb 2O 5 26.28 25.69 28.64 27.94 29.56 27.65 27.43 26.95
Na 2O 12.70 12.41 6.91 6.74 14.29 13.36 14.73 13.02
B 2O 3 10.50 7.16 7.99 4.41 11.81 11.05 10.96 10.77
ZrO 2 12.70 12.41 7.72 7.53 7.97 7.45 7.39 10.14
Li 2O 2.97 2.90 0.72 0.35
K 2O 10.54 10.28   
ZnO         
Sb 2O 3 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10
合計 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.00 1.00 1.28 1.28 1.79 1.89 1.99 1.32
Si/(Si＋B) 0.78 0.85 0.81 0.90 0.75 0.78 0.78 0.78
Li＋Na＋K 12.70 12.41 20.42 19.92 14.29 14.08 14.73 13.37
Li/(Li＋Na＋K) 0.00 0.00 0.15 0.15 0.00 0.05 0.00 0.03
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.669 1.663 1.673 1.665 1.671 1.660 1.656 1.664
阿貝數(v d) 35.3 35.9 36.6 37.3 34.7 36.3 36.3 35.8
截距b(a＝0.012) 2.09 2.09 2.11 2.11 2.09 2.09 2.09 2.09
部分分散比(θg，F) 0.582 0.580 0.579 0.576 0.589 0.581 0.580 0.581
截距b' (a'＝0.00162) 0.639 0.638 0.638 0.637 0.645 0.639 0.639 0.639
λ 80[nm] 376 371 367 374 382 375 372 378
λ 5[nm] 335 334 327 325 335 333 332 334
比重 3.00 2.99 3.02 3.00 2.99 2.96 2.96 2.98
玻璃轉移點Tg[℃] 588 614 520 542 576 561 563 574
屈服點At[℃] 657 685 584 612 641 628 625 640
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 77 78 101 102 83 85 89 81
[表2]
(單位：質量%) 實施例
A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16
SiO 2 40.27 39.02 35.42 36.26 26.16 39.47 37.37 37.73
Nb 2O 5 25.92 26.06 28.78 29.46 36.94 27.75 26.04 26.29
Na 2O 12.99 15.19 20.13 26.72 11.62 7.61 12.58 12.71
B 2O 3 10.18 10.24 7.14 2.57 11.61 11.15 10.40 10.50
ZrO 2 10.17 9.01 8.08 4.55 11.59 11.14 9.79 9.89
Li 2O 0.36 0.37 0.36 0.37 1.95 2.78 0.34 0.34
K 2O
TiO 2
MgO
CaO
SrO
BaO
Ta 2O 5
La 2O 3
Yb 2O 3
P 2O 5 3.37
GeO 2
Al 2O 3 2.44
ZnO
Bi 2O 3
WO 3
SnO 2
Sb 2O 3 0.11 0.11 0.11 0.07 0.13 0.11 0.10 0.10
合計 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.31 1.73 2.54 5.95 1.17 0.93 1.32 1.32
Si/(Si＋B) 0.80 0.79 0.83 0.93 0.69 0.78 0.78 0.78
Li＋Na＋K 13.36 15.56 20.49 27.08 13.57 10.39 12.92 13.05
Li/(Li＋Na＋K) 0.03 0.02 0.02 0.01 0.14 0.27 0.03 0.03
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.664 1.658 1.671 1.653 1.742 1.677 1.656 1.657
阿貝數(v d) 36.0 36.9 36.1 36.6 30.6 35.4 36.2 35.9
截距b(a＝0.012) 2.10 2.10 2.10 2.09 2.11 2.10 2.09 2.09
部分分散比 (θg，F) 0.583 0.581 0.581 0.583 0.592 0.588 0.592 0.579
截距b' (a'＝0.00162) 0.641 0.641 0.640 0.642 0.642 0.645 0.651 0.637
λ 80[nm] 391 374 378 370 412 387 375 383
λ 5[nm] 339 330 327 322 343 338 335 337
比重 3.22 2.99 3.07 3.04 3.22 2.98 2.95 2.95
玻璃轉移點Tg[℃] 621 581 578 536 535 540 619 568
屈服點At[℃] 699 647 641 596 589 600 635 616
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 77 88 108 134 91 73 79 80
[表3]
(單位：質量%) 實施例
A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24
SiO 2 35.81 34.88 37.91 38.29 38.15 37.71 37.27 38.02
Nb 2O 5 24.95 24.31 26.42 26.69 26.59 26.28 25.97 26.50
Na 2O 12.06 11.75 12.77 12.90 12.85 12.70 12.55 12.80
B 2O 3 9.97 9.71 10.55 10.66 10.62 10.50 10.37 12.27
ZrO 2 9.38 9.14 9.93 10.03 10.00 9.88 9.77 9.96
Li 2O 0.32 0.31 0.34 0.35 0.34 0.34 0.34 0.34
K 2O
TiO 2
MgO 0.98
CaO 1.36
SrO 2.48
BaO 3.63
Ta 2O 5 9.80
La 2O 3 7.41
Yb 2O 3
P 2O 5
GeO 2
Al 2O 3
ZnO 1.96
Bi 2O 3
WO 3
SnO 2
Sb 2O 3 0.10 0.09 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10
合計 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32 1.32
Si/(Si＋B) 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.78 0.76
Li＋Na＋K 12.38 12.06 13.11 13.24 13.19 13.04 12.89 13.15
Li/(Li＋Na＋K) 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00 0.98 1.36 2.48 3.63 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 7.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.686 1.692 1.667 1.665 1.667 1.675 1.676 1.670
阿貝數(v d) 36.2 33.7 35.7 36.1 36.2 36.0 35.8 35.9
截距b(a＝0.012) 2.12 2.10 2.10 2.10 2.10 2.11 2.11 2.10
部分分散比 (θg，F) 0.586 0.586 0.579 0.581 0.580 0.586 0.579 0.587
截距b' (a'＝0.00162) 0.645 0.641 0.637 0.640 0.638 0.644 0.637 0.645
λ 80[nm] 439 393 380 379 381 383 382 381
λ 5[nm] 342 342 334 333 333 337 337 335
比重 3.18 3.21 3.02 2.99 3.00 3.07 3.10 3.03
玻璃轉移點Tg[℃] 586 586 561 572 578 579 581 575
屈服點At[℃] 650 649 629 637 637 643 648 612
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 79 70 80 78 82 75 71 79
[表4]
(單位：質量%) 實施例
A25 A26 A27
SiO 2 37.80 38.61 38.60
Nb 2O 5 26.34 26.40 28.00
Na 2O 12.73 13.51 14.00
B 2O 3 10.52 11.31 10.80
ZrO 2 9.90 9.92 8.00
Li 2O 0.34 0.40
K 2O 2.26
TiO 2
MgO
CaO
SrO
BaO
Ta 2O 5
La 2O 3
Yb 2O 3
P 2O 5
GeO 2
Al 2O 3
ZnO
Bi 2O 3
WO 3
SnO 2
Sb 2O 3 0.10 0.25 0.20
合計 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.32 1.36 1.80
Si/(Si＋B) 0.78 0.77 0.78
Li＋Na＋K 15.33 13.51 14.40
Li/(Li＋Na＋K) 0.02 0.00 0.03
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.668 1.659 1.640
阿貝數(v d) 36.0 36.0 40.3
截距b(a＝0.012) 2.10 2.09 2.12
部分分散比(θg，F) 0.582 0.582 0.571
截距b' (a'＝0.00162) 0.641 0.640 0.636
λ 80[nm] 378 386 357
λ 5[nm] 335 336 320
比重 3.02 2.97 3.13
玻璃轉移點Tg[℃] 569 583 595
屈服點At[℃] 613 645 664
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 81 79 84
[表5]
(單位：質量%) 實施例
B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8
SiO 2 34.76 34.49 34.22 35.02 36.27 36.72 36.11 39.68
Nb 2O 5 28.33 28.11 27.89 28.54 29.56 29.93 29.44 27.65
Na 2O 13.69 15.10 13.48 13.79 14.29 14.46 17.39 13.36
Li 2O 0.73 1.55 0.72
ZrO 2 7.63 7.57 7.51 7.69 7.97 1.66 1.64 7.45
B 2O 3 14.75 14.63 14.52 14.86 11.81 15.58 15.32 11.05
K 2O 2.28
Sb 2O 3 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10
合計 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.89 1.99 1.79 1.79 1.79 9.63 10.63 1.89
Si/(Si＋B) 0.70 0.70 0.70 0.70 0.75 0.70 0.70 0.78
Li＋Na＋K 14.43 15.1 15.76 13.79 14.29 16.02 17.39 14.08
Li/(Li＋Na＋K) 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 0.00 0.05
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.665 1.662 1.660 1.662 1.671 1.653 1.646 1.660
阿貝數(v d) 35.6 35.6 35.9 35.3 34.7 37.2 37.4 36.3
截距b(a＝0.012) 2.09 2.09 2.09 2.09 2.09 2.10 2.09 2.09
部分分散比(θg，F) 0.581 0.581 0.584 0.586 0.589 0.579 0.579 0.581
截距b' (a'＝0.00162) 0.639 0.639 0.642 0.643 0.645 0.639 0.639 0.639
λ 80[nm] 372 370 370 375 382 371 366 375
λ 5[nm] 333 333 333 336 335 330 329 333
比重 2.96 2.96 2.96 2.95 2.99 2.92 2.92 2.96
玻璃轉移點Tg[℃] 544 563 556 558 576 530 561 561
屈服點At[℃] 605 606 621 623 641 588 621 628
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 88 89 89 83 83 95 96 85
[表6]
(單位：質量%) 實施例
B9 B10 B11
SiO 2 39.38 35.42 38.6
Nb 2O 5 27.43 28.78 28
Na 2O 14.73 20.13 14.00
Li 2O 0.00 0.36 0.40
ZrO 2 7.39 8.08 8.00
B 2O 3 10.96 7.14 10.80
K 2O
Sb 2O 3 0.10 0.11 0.20
合計 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.99 2.54 1.8
Si/(Si＋B) 0.78 0.83 0.78
Li＋Na＋K 14.73 20.49 14.4
Li/(Li＋Na＋K) 0.00 0.02 0.03
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.656 1.671 1.640
阿貝數(v d) 36.3 36.1 40.3
截距b(a＝0.012) 2.09 2.10 2.12
部分分散比(θg，F) 0.58 0.581 0.571
截距b'(a'＝0.00162) 0.639 0.64 0.636
λ 80[nm] 372 378 357
λ 5[nm] 332 327 320
比重 2.96 3.07 3.13
玻璃轉移點Tg[℃] 563 578 595
屈服點At[℃] 625 641 664
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 89 108 84
[表7]
(單位：質量%) 實施例
C1 C2 C3 C4 C5 C6
SiO 2 36.32 35.14 40.10 31.99 30.27 31.26
Nb 2O 5 29.60 28.64 27.94 26.08 30.37 25.48
Na 2O 7.14 6.91 6.74 12.60 11.93 12.31
Li 2O 3.45 2.97 2.90 3.04 2.56 2.64
ZrO 2 7.98 7.72 7.53 12.60 11.93 15.04
B 2O 3 15.41 7.99 4.41 13.57 12.84 13.26
K 2O 10.54 10.28
Sb 2O 3 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10
合計 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.33 1.28 1.28 1.24 1.21 0.99
Si/(Si＋B) 0.70 0.81 0.90 0.70 0.70 0.70
Li＋Na＋K 10.60 20.42 19.92 15.65 14.49 14.96
Li/(Li＋Na＋K) 0.33 0.15 0.15 0.19 0.18 0.18
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.676 1.673 1.665 1.683 1.703 1.688
阿貝數(v d) 35.5 36.6 37.3 36.3 33.9 35.9
截距b(a＝0.012) 2.10 2.11 2.11 2.12 2.11 2.12
部分分散比(θg，F) 0.587 0.579 0.576 0.576 0.586 0.581
截距b'(a'＝0.00162) 0.645 0.638 0.637 0.635 0.641 0.639
λ 80[nm] 381 367 374 371 380 373
λ 5[nm] 339 327 325 329 335 330
比重 2.94 3.02 3.00 3.04 3.10 3.06
玻璃轉移點Tg[℃] 515 520 542 523    531
屈服點At[℃] 573 584 612 580    591
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 79 101 102 99    97
[表8]
(單位：質量%) 實施例
C7 C8 C9 C10 C11 C12
SiO 2 33.00 26.16 39.47 19.06 19.06 19.00
Nb 2O 5 26.90 36.94 27.75 39.00 37.00 36.00
Na 2O 10.00 11.62 7.61 7.94 7.94 7.94
Li 2O 3.00 1.95 2.78 4.74 4.74 4.74
ZrO 2 13.00 11.59 11.14 13.13 13.13 12.50
B 2O 3 14.00 11.61 11.15 16.00 18.00 19.70
Sb 2O 3 0.10 0.13 0.11 0.12 0.12 0.12
合計 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
(Li＋Na)/Zr 1.00 1.17 0.93 0.97 0.97 1.01
Si/(Si＋B) 0.70 0.69 0.78 0.54 0.51 0.49
Li＋Na＋K 13.00 13.57 10.39 12.68 12.68 12.68
Li/(Li＋Na＋K) 0.23 0.14 0.27 0.37 0.37 0.37
Mg＋Ca＋Sr＋Ba 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
La＋Gd＋Y＋Yb 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
折射率(n d) 1.685 1.742 1.677 1.720 1.720 1.692
阿貝數(v d) 35.7 30.6 35.4 36.1 35.5 38.9
截距b(a＝0.012) 2.11 2.11 2.10 2.15 2.15 2.16
部分分散比(θg，F) 0.581 0.592 0.588 0.576 0.581 0.570
截距b' (a'＝0.00162) 0.638 0.642 0.645 0.635 0.639 0.633
λ 80[nm] 412 387 379 390 357
λ 5[nm] 343 338 319 326 309
比重 3.03 3.22 2.98 3.58 3.44 3.50
玻璃轉移點Tg[℃] 526 535 540 518 513 514
屈服點At[℃] 584 589 600 574 564 569
平均線膨脹係數α [×10 -7K -1] 88 91 73 91 95 89
如該等表般，實施例之光學玻璃之部分分散比(θg，F)為0.594以下，更具體而言為0.593以下，為所需之範圍內。尤其實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之部分分散比(θg，F)為0.590以下。 此處，本發明之實施例之光學玻璃之部分分散比(θg，F)及阿貝數(νd)滿足(-0.00162×ν d＋0.630)≦(θg，F)≦(-0.00162×ν d＋0.652)之關係。尤其實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃滿足(θg，F)≦(-0.00162×ν d＋0.650)之關係。又，實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃滿足(θg，F)≦(-0.00162×ν d＋0.647)之關係。並且，關於本案之實施例之玻璃之部分分散比(θg，F)與阿貝數(ν d)之關係係成為如圖2所示般。 因此表明，本發明之實施例之光學玻璃具有較小之部分分散比(θg，F)。 本發明之實施例之光學玻璃均係折射率(n d)為1.62以上，更詳細而言為1.64以上，為所需之範圍內。尤其實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃之折射率(n d)為1.66以上。 又，本發明之光學玻璃之折射率(n d)為1.75以下。尤其實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之折射率(n d)為1.68以下。 又，本發明之實施例之光學玻璃均係阿貝數(ν d)為30以上，並且該阿貝數(ν d)為42以下，更詳細而言為41以下，為所需之範圍內。尤其實施例(No.A1～No.A27、No.B1～No.B11)之光學玻璃之阿貝數(ν d)為34以上。另一方面，實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃之阿貝數(ν d)為39以下。 此處，本發明之實施例之光學玻璃之折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足(‑0.012νd＋2.04)≦nd≦(-0.012νd＋2.16)之關係，更詳細而言，滿足(‑0.012νd＋2.08)≦nd≦(-0.012νd＋2.16)之關係。尤其實施例(No.A1～No.A27)之光學玻璃之折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足(-0.012νd＋2.08)≦nd≦(-0.012νd＋2.13)之關係。又，實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足(-0.012νd＋2.08)≦nd≦(-0.012νd＋2.11)之關係。又，實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃之折射率(nd)及阿貝數(νd)滿足(-0.012νd＋2.09)≦nd≦(-0.012νd＋2.16)之關係。並且，關於本案之實施例之玻璃之折射率(nd)及阿貝數(νd)之關係係成為如圖3所示般。 因此，表明實施例之光學玻璃係折射率(n d)及阿貝數(ν d)為所需之範圍內、且部分分散比(θg，F)較小之光學玻璃。 此外，實施例之光學玻璃之λ 5(透過率5%時之波長)均為400 nm以下，更詳細而言為350 nm以下。尤其實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之λ 5(透過率5%時之波長)均為340 nm以下。 又，實施例之光學玻璃之λ 80(透過率80%時之波長)均為450 nm以下，更詳細而言為440 nm以下。尤其實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之λ 80(透過率80%時之波長)均為390 nm以下。又，實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃之λ 80(透過率80%時之波長)均為420 nm以下。 因此亦表明，實施例之光學玻璃係對可見光之透過率較高且著色較少。 又，實施例之光學玻璃之比重均為3.80以下，更詳細而言為3.60以下，為所需之範圍內。尤其實施例(No.A1～No.A27)之光學玻璃之比重為3.30以下。又，實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之比重為3.00以下。 又，實施例之光學玻璃之玻璃轉移點為650℃以下，更詳細而言為630℃以下。尤其實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之玻璃轉移點為600℃以下。又，實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃之玻璃轉移點為550℃以下。 又，實施例之光學玻璃之屈服點均為700℃以下，為所需之範圍內。尤其實施例(No.B1～No.B11)之光學玻璃之屈服點為670℃以下。又，實施例(No.C1～No.C12)之光學玻璃之屈服點為620℃以下。 推測藉此，可於更低之溫度下將玻璃模壓成形。 又，實施例之光學玻璃之平均線膨脹係數(α)為150×10 -7K -1以下，更詳細而言為140×10 -7K -1以下，為所需之範圍內。尤其實施例(No.B1～No.B11、No.C1～No.C12)之光學玻璃之平均線膨脹係數(α)為110×10 -7K -1以下。 進而，使用實施例之光學玻璃而形成透鏡預成形體，對該透鏡預成形體進行模壓成形，結果可於不引起失透或乳白之情況下加工成各種透鏡形狀。 以上，以例示之目的對本發明詳細地進行了說明，但本實施例並非僅為例示之目的，應理解可由業者於不脫離本發明之思想及範圍之情況下實現多種改變。
圖1係表示於部分分散比(θg，F)為縱軸且阿貝數(ν d)為橫軸之正交座標中所表示之標準線之圖。 圖2係表示關於本案之實施例之部分分散比(θg，F)與阿貝數(ν d)之關係之圖。 圖3係表示關於本案之實施例之折射率(nd)與阿貝數(ν d)之關係之圖。

Claims (14)

  1. 一種光學玻璃，其以質量%計而含有 10.0～70.0%之SiO 2成分、 1.0～50.0%之Nb 2O 5成分、及 1.0～30.0%之Na 2O成分，且 具有1.62以上且1.75以下之折射率(n d)、 30以上且42以下之阿貝數(ν d)、及 0.594以下之部分分散比(θg，F)。
  2. 如請求項1之光學玻璃，其中以質量%計，B 2O 3成分之含量為25.0%以下。
  3. 如請求項1之光學玻璃，其中質量比(Li 2O＋Na 2O)/(ZrO 2)為0.50以上。
  4. 如請求項1之光學玻璃，其中以質量%計，Li 2O成分之含量為20.0%以下。
  5. 如請求項1之光學玻璃，其中質量比(SiO 2)/(SiO 2＋B 2O 3)為0.50以上。
  6. 如請求項1之光學玻璃，其中質量比(SiO 2)/(SiO 2＋B 2O 3)為0.95以下。
  7. 如請求項1之光學玻璃，其中以質量%計，ZrO 2成分之含量為25.0%以下。
  8. 如請求項1之光學玻璃，其係以質量%計而為 0～20.0%之K 2O成分 0～20.0%之TiO 2成分 0～10.0%之MgO成分 0～10.0%之CaO成分 0～10.0%之SrO成分 0～20.0%之BaO成分 0～10.0%之Ta 2O 5成分 0～10.0%之La 2O 3成分 0～10.0%之Gd 2O 3成分 0～20.0%之Y 2O 3成分 0～10.0%之Yb 2O 3成分 0～10.0%之P 2O 5成分 0～10.0%之GeO 2成分 0～15.0%之Al 2O 3成分 0～10.0%之Ga 2O 3成分 0～10.0%之WO 3成分 0～10.0%之Bi 2O 3成分 0～30.0%之ZnO成分 0～15.0%之TeO 2成分 0～5.0%之SnO 2成分 0～1.0%之Sb 2O 3成分。
  9. 如請求項1之光學玻璃，其中Rn 2O成分(式中，Rn為選自由Li、Na、K所組成之群中之一種以上)之質量和為1.0%以上且30.0%以下。
  10. 如請求項1之光學玻璃，其中質量比Li 2O/Rn 2O為0.01以上。
  11. 如請求項1之光學玻璃，其中RO成分(式中，R為選自由Mg、Ca、Sr、Ba所組成之群中之一種以上)之質量和為25.0%以下。
  12. 如請求項1之光學玻璃，其中Ln 2O 3成分(式中，Ln為選自由Y、La、Gd、Yb所組成之群中之一種以上)之質量和為20.0%以下。
  13. 一種研磨加工用及/或精密加壓成形用之預成形體，其包含如請求項1至12中任一項之光學玻璃。
  14. 一種光學元件，其包含如請求項1至12中任一項之光學玻璃。
TW111147842A 2015-11-11 2016-11-11 光學玻璃、預成形體及光學元件 TW202313501A (zh)

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