JP2022013788A - モール糸、繊維製品、衣料および寝具 - Google Patents
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Abstract
【課題】衣料・寝具用の詰め物に好適に用いられる嵩高性に優れたモール糸およびそれを用いた繊維製品を提供する。【解決手段】芯糸と押さえ糸との撚糸を用いたモール糸であって、前記芯糸と前記押さえ糸との間に花糸が融着固定され、前記花糸が曲率半径0.5以上5.0mm以下の捲縮を有していることを特徴とするモール糸により達成することができる。【選択図】 なし
Description
本発明は、衣料や寝具用の詰め物に好適に用いられる嵩高性に優れたモール糸、繊維製品、衣料および寝具に関する。
合成繊維の新技術は、天然素材の模倣をモチベーションのひとつとして技術革新がなされてきたといっても過言でなく、天然素材の複雑な構造形態に由来した機能を発現させるために、様々な技術的提案がなされている。
天然羽毛は、そのバランスに優れた特性から布団や枕などの寝装寝具や防寒具等の衣料品などといった幅広い製品に用いられており、高機能中綿として広く使用されている。
天然羽毛は、そのバランスに優れた特性から布団や枕などの寝装寝具や防寒具等の衣料品などといった幅広い製品に用いられており、高機能中綿として広く使用されている。
一方、合成繊維ならではの機能性や安定供給が訴求点となる合繊中綿に関しても、フェルト綿、粒綿、長繊維綿等の各種素材形態で多くの技術提案があり、羽毛の嵩高性や圧縮回復性といった力学特性と、羽毛独特の柔軟な風合いを両立することに関しては、大きなループを有した嵩高い加工糸を束ねて得られる長繊維綿の形態でいくつかの技術提案がある。
しかしながら、このように大きなループを有した長繊維綿は、綿を構成する加工糸同士のループが噛み合い、引っ掛かりが発生しやすいといった課題がある。
しかしながら、このように大きなループを有した長繊維綿は、綿を構成する加工糸同士のループが噛み合い、引っ掛かりが発生しやすいといった課題がある。
長繊維綿は、製品に充填する際には、羽毛のようにエアーで吹き込む方法を採用することは困難なため、多くの場合、予め布帛上に長繊維綿を配列させた後に縫製する方法が採用されるものの、梱包ケース等から綿を引き出す際に、糸切れ等の工程トラブルが発生しやすく、取り扱い性の改善が望まれており、長繊維綿を構成する嵩高糸を取り扱い性の優れた形態とすることが求められていた。
このような課題を解決するための長繊維綿を構成する嵩高糸の形態として、流体加工により芯糸と鞘糸を絡合し、固定した加工糸以外の例として、芯糸と押さえ糸とを撚り合わせて芯糸と押さえ糸との間に花糸を挟み込んだモール糸がある。
特許文献1では、芯糸と芯抑え糸との間に、所定の長さの花糸用糸条を挟みこみ、花糸用糸条の切断と、芯糸、芯抑え糸の撚り合わせとを行ったモールヤーンと、当該モールヤーンを用いた織編物が提案されている。しかしながら特許文献1に記載のモールヤーンは、主に織編物に適用できるモールヤーンであり、その花糸の曲率半径は小さく、嵩高性は不十分なものであった。
特許文献1では、芯糸と芯抑え糸との間に、所定の長さの花糸用糸条を挟みこみ、花糸用糸条の切断と、芯糸、芯抑え糸の撚り合わせとを行ったモールヤーンと、当該モールヤーンを用いた織編物が提案されている。しかしながら特許文献1に記載のモールヤーンは、主に織編物に適用できるモールヤーンであり、その花糸の曲率半径は小さく、嵩高性は不十分なものであった。
特許文献2では、モール糸を形成した後、加熱溶着時に融着成分が溶け出すことで空隙形成、撚糸を毛羽立たせたて得られるモール糸をカットしたろ材が提案されている。特許文献2で用いるモール糸は、高融点ポリエステル短繊維と、芯糸が高融点ポリエステル、鞘糸が低融点ポリエステルの芯鞘複合短繊維を混紡した撚糸を芯糸、押さえ糸および花糸に用いたモール糸であり、当該モール糸の撚糸を構成する高融点ポリエステルからなる短繊維が毛羽立ち、良好な空隙性を確保できることにより、排液中の懸濁物質を効率よく捕捉することができる。しかしながら、特許文献2の目的はろ材であり、花糸にも融着成分を含んでいることや、構成糸を毛羽立たせるために撚糸を用いていることから、当該モール糸は、密度が高く、嵩高性が低いものであった。
特許文献3では、平均粒子径0.1~30μmの可逆熱変色性顔料が、0.1~30重量%の割合で分散状態に固着された合成繊維を花糸とし、生活環境温度域にて可逆的に色変化を示し、繰返しの熱変色機能が持続して発現されると共に、モール糸本来の柔軟な風合いも保持されたモール糸が提案されている。特許文献3は、可逆熱変色性顔料を含むことが必須要件であり、意匠糸として用いられるものであるため、衣料および寝具用の詰め物としては嵩高性が不十分なものであった。
特許文献4では、芯糸がポリプロピレンとポリエチレンの並列型複合糸やポリプロピレンとポリエチレンの複合糸にナイロンを混綿した紡績糸、花糸がナイロン紡績糸、梳毛糸、ポリアクリロニトリル紡績糸、綿紡績糸で公知の加工方法で得られたてシェニール糸が提案されている。特許文献4は、熱接着性複合繊維を所定量含むことで、融着による花糸の固定を強化し、花糸の抜けにくいシェニール糸である。花糸の脱落が少ないため、従来使用困難であった素材を花糸に使用できるものであるが、従来用途に使用するシェニール糸であり、衣料および寝具用の詰め物としては嵩高性が不十分であった。
従来技術によれば、モール糸としての用途である装飾用の飾り糸やモップ、マット等へ使用する場合に要求される嵩高性が得られるものの、衣料および寝具用の詰め物として用いるためには、いずれも密度が高く、嵩高性が不十分なものであった。
本発明は、嵩高く、低密度で衣料および寝具用の詰め物としても用いることができ、詰め物として充填する際等の取り扱い性の優れたモール糸、繊維製品、衣料および寝具を提供することを目的とする。
上記課題を解決するため、本発明のモール糸、繊維製品、衣料および寝具は、以下の(1)~(9)の構成を有する。
(1)芯糸と押さえ糸との撚糸を用いたモール糸であって、前記芯糸と前記押さえ糸との間に花糸が融着固定され、前記花糸が曲率半径0.5mm以上5.0mm以下の捲縮を有していることを特徴とするモール糸。
(2)前記花糸が、中空部を含む中空断面繊維であることを特徴とする(1)に記載のモール糸。
(3)前記花糸が、単一成分で構成された繊維であることを特徴とする(1)または(2)に記載のモール糸。
(4)前記花糸の融着固定箇所の間隔が1.0mm以上4.0mm以下であることを特徴とする(1)~(3)のいずれかに記載のモール糸。
(5)前記花糸の長さが20mm以上40mm以下であることを特徴とする(1)~(4)のいずれかに記載のモール糸。
(6)嵩高性が90cm3/g以上であることを特徴とする(1)~(5)のいずれかに記載のモール糸。
(7)(1)~(6)のいずれかに記載のモール糸を用いた繊維製品。
(8)(1)~(6)のいずれかに記載のモール糸を用いた詰め物を備えた衣料。
(9)(1)~(6)のいずれかに記載のモール糸を用いた詰め物を備えた寝具。
(1)芯糸と押さえ糸との撚糸を用いたモール糸であって、前記芯糸と前記押さえ糸との間に花糸が融着固定され、前記花糸が曲率半径0.5mm以上5.0mm以下の捲縮を有していることを特徴とするモール糸。
(2)前記花糸が、中空部を含む中空断面繊維であることを特徴とする(1)に記載のモール糸。
(3)前記花糸が、単一成分で構成された繊維であることを特徴とする(1)または(2)に記載のモール糸。
(4)前記花糸の融着固定箇所の間隔が1.0mm以上4.0mm以下であることを特徴とする(1)~(3)のいずれかに記載のモール糸。
(5)前記花糸の長さが20mm以上40mm以下であることを特徴とする(1)~(4)のいずれかに記載のモール糸。
(6)嵩高性が90cm3/g以上であることを特徴とする(1)~(5)のいずれかに記載のモール糸。
(7)(1)~(6)のいずれかに記載のモール糸を用いた繊維製品。
(8)(1)~(6)のいずれかに記載のモール糸を用いた詰め物を備えた衣料。
(9)(1)~(6)のいずれかに記載のモール糸を用いた詰め物を備えた寝具。
本発明によれば、嵩高く、低密度であり、詰め物として充填等する際の取り扱い性に優れたモール糸、および、このモール糸を用いた衣料、寝具等の繊維製品を提供することができる。
以下、本発明を好ましい実施形態とともに詳述する。
本発明のモール糸10は、図1に示すように、芯糸2と押さえ糸3との間に花糸1を挟み込んで撚り合わせ、花糸が融着固定されたモール糸である。
ここで言うモール糸10とは、芯糸2と押さえ糸3の間に花糸1を挟み込み、撚り合わされて形成された加工糸である。
本発明における芯糸2と押さえ糸3は、同じ糸が用いられても、異なる糸が用いられてもよい。例えば、同じ糸が芯糸2と押さえ糸3に用いられた場合、本発明では、いずれか一方を芯糸2、他方を押さえ糸3とする。芯糸2および押さえ糸3は複数の糸を合糸したものであっても良い。
本発明のモール糸10は、図1に示すように、芯糸2と押さえ糸3との間に花糸1を挟み込んで撚り合わせ、花糸が融着固定されたモール糸である。
ここで言うモール糸10とは、芯糸2と押さえ糸3の間に花糸1を挟み込み、撚り合わされて形成された加工糸である。
本発明における芯糸2と押さえ糸3は、同じ糸が用いられても、異なる糸が用いられてもよい。例えば、同じ糸が芯糸2と押さえ糸3に用いられた場合、本発明では、いずれか一方を芯糸2、他方を押さえ糸3とする。芯糸2および押さえ糸3は複数の糸を合糸したものであっても良い。
本発明においては、芯糸2と押さえ糸3の間に花糸1が融着固定されているが、芯糸2と押さえ糸3のいずれかまたは両方が融着性の糸であるか、あるいは、芯糸2と押さえ糸3の両方が融着性を有さず、図1に示すように他の融着糸4を芯糸2、押さえ糸3とともに用いて、花糸1を融着固定させても良い。
また、本発明の明細書中においては、モール糸10の構成を説明する際に、芯糸2、押さえ糸3、融着糸4が撚り合わさった状態を芯糸と示している部分もある。
また、本発明の明細書中においては、モール糸10の構成を説明する際に、芯糸2、押さえ糸3、融着糸4が撚り合わさった状態を芯糸と示している部分もある。
本発明のモール糸を構成する芯糸2、押さえ糸3および花糸1は、合成繊維により構成されていることが好適である。
合成繊維とは、高分子ポリマーからなる繊維であり、溶融紡糸や溶液紡糸などで製造した熱可塑性ポリマーからなる繊維を採用することができる。合成繊維を構成する単繊維は単一成分からなる繊維、および繊維断面に2成分以上のポリマーが配置された複合繊維であっても良い。
合成繊維とは、高分子ポリマーからなる繊維であり、溶融紡糸や溶液紡糸などで製造した熱可塑性ポリマーからなる繊維を採用することができる。合成繊維を構成する単繊維は単一成分からなる繊維、および繊維断面に2成分以上のポリマーが配置された複合繊維であっても良い。
合成繊維を構成する熱可塑性ポリマーとしては、例えば、ポリエチレンテレフタレートあるいはその共重合体、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリアクリレート、ポリアミド、ポリ乳酸、熱可塑性ポリウレタンなどの溶融成形可能なポリマーが挙げられる。これ等の熱可塑性ポリマーの中でも、ポリエステルやポリアミドに代表される重縮合系ポリマーは、結晶性を有し、比較的高い融点を有しているため、後加工等における熱処理工程及び実使用(クリーニングなど)の際に比較的高い温度で加熱された場合でも嵩高糸が劣化やヘタリを起こすことなく好適な例として挙げられる。この耐熱性という観点では、特に熱可塑性ポリマーの融点が165℃以上であると好ましい。
これらの熱可塑性ポリマーには、本発明の効果を損なわない範囲で酸化チタン、シリカ、酸化バリウムなどの無機物質、カーボンブラック、染料や顔料などの着色剤、難燃剤、蛍光増白剤、酸化防止剤、あるいは紫外線吸収剤などの各種添加剤を含んでいても良い。
本発明のモール糸10に用いる芯糸2、押さえ糸3としては、充填体である繊維製品への充填時にボビンや梱包袋等から当該モール糸を引き出す際に糸切れし難い等の取り扱い性に優れたものとするため、繊維の引張強力に優れたものが好適である。引張強力に優れる熱可塑性ポリマーとして、ポリエチレンテレフタレートやナイロン6およびナイロン66、ナイロン610等のポリアミドが挙げられる。また、引張強力に加え、モール糸としての柔軟性も付与する観点からポリアミドがより好ましく、花糸を融着固定させる際の耐熱性の観点から、ナイロン66がさらに好ましい。
本発明のモール糸10に用いる花糸1としては、衣料および寝具等の詰め綿等として十分な嵩高性を発揮するため、剛性に優れる繊維を用いることが好適である。剛性が得られやすい素材としてポリエチレンテレフタレート等のポリエステルがより好ましく、芯糸および押さえ糸と同様に耐熱性の観点から、ポリエチレンテレフタレートであることがさらに好ましい。
本発明のモール糸10において、芯糸2、押さえ糸3および花糸1に用いる合成繊維の断面形状は、いずれの形状を有するものであっても良く、丸断面、三角断面、十字型、Y字型、多葉型、扁平型、多フィン型や中空部を含むものなどが例示され、単一のポリマーからなる単一成分繊維や、2種類以上のポリマーからなる複合繊維であっても良い。
特に、本発明で用いる花糸1について、嵩高性を確保するためには繊度当たりの体積を高められる形状であることが良く、繊維の長さ方向に垂直な断面において中空部を有し、繊維の長さ方向に中空部が連続する繊維とすることが好適である。当該中空部を有する繊維の断面は丸断面でも良く、また、細繊度すなわち軽量かつ体積を高めやすいことから、Y字型、多葉型、扁平型、多フィン型等の断面を有する繊維であって、中空部を含む繊維を用いることが好ましい。
また、モール糸10の嵩高性を高めるために、中空部を含む中空断面繊維を花糸1として用いる場合には、単一成分繊維からなる合成繊維を用いることが好適である。後述の通り、嵩高性を高めるためには、花糸1の捲縮程度を示す曲率半径が重要である。単一成分で構成された繊維とすることで、前述の繊維剛性を高めるという観点に加え、冷却風温度や風速等の紡糸条件やモール糸を熱処理する際の熱処理条件等により曲率半径を調整し易くなるという点で好ましいのである。
本発明のモール糸10は、花糸1が芯糸2と押さえ糸3に挟まれて融着固定されている。これにより、繊維製品の詰め物としてモール糸10を充填する際の引き出し性や、製品形態に応じて事前にモール糸10の織編等の成形を行う場合等に花糸1の脱落が抑制され、モール糸10の取り扱い性の向上につながる。
芯糸2と押さえ糸3としては、芯糸2が融着性を有している場合または押さえ糸3が融着性を有している場合には、融着固定後にも芯糸2または押さえ糸3としてモール糸10内に残存して、花糸1を挟んだ状態とすることが必要であることから、芯が高融点成分、鞘が低融点成分からなる芯鞘型の複合繊維を用いることが好ましい。また、芯糸2と押さえ糸3が融着成分を含まない場合、芯糸2および押さえ糸3のいずれかまたは両方に融着糸4を添わせて撚糸機に供給することが好ましい。この場合の融着糸4としては、前述の芯鞘型複合繊維、ポリエステル系低融点ポリマーおよびポリアミド系低融点ポリマーからなる単一成分の融着糸が好ましい例として挙げられる。また、花糸1の接着固定を強固にするためには、融着成分のみで構成された単一成分の融着糸4がより好ましい。また、本発明のようにモール糸10の嵩高性を確保するためには、花糸1自体の過剰な収縮を抑制することが好ましく、低温かつ短時間の処理で融着固定を達成できるものが好適である。この観点から、ポリアミド系の低融点ポリマーからなる単一成分の融着糸4がさらに好ましい。
本発明のモール糸10の花糸1は、捲縮を有しており、少なくとも一部が開繊していることが好ましい。
この捲縮とは、花糸1がスパイラル構造を有していることを示しており、ばねに類似したスパイラル構造を有した繊維は伸長変形及び圧縮変形に対する回復性と、反発性を有する。このような構造を有していることにより、花糸1の単糸間においても反発しあって花糸1が単糸毎に開繊しやすく、モール糸10の長手方向に対して垂直横断面の全方向に花糸1の先端が向きやすくなる。このことにより、モール糸10としての排除体積が高まり、詰め物とした場合の嵩高性の向上につながる。
この捲縮とは、花糸1がスパイラル構造を有していることを示しており、ばねに類似したスパイラル構造を有した繊維は伸長変形及び圧縮変形に対する回復性と、反発性を有する。このような構造を有していることにより、花糸1の単糸間においても反発しあって花糸1が単糸毎に開繊しやすく、モール糸10の長手方向に対して垂直横断面の全方向に花糸1の先端が向きやすくなる。このことにより、モール糸10としての排除体積が高まり、詰め物とした場合の嵩高性の向上につながる。
花糸1はマルチフィラメントであり、フィラメント数2以上300以下の範囲のマルチフィラメントを用いることが好ましい。花糸1のフィラメント数は、4以上100以下であることがより好ましく、係る範囲であれば、捲縮を持つ花糸1が過度に重なることなく、単糸間が開繊した状態で適度に芯糸2に絡み、優れた嵩高性と、圧縮に対して適度な反発感を有するものとなる。花糸1の単糸間を開繊し易くするため、花糸1のフィラメント数は、8以上50以下であることがさらに好ましい。
花糸1の単糸繊度は、0.01dtex以上20dtex以下の範囲とすることが好ましい。花糸1の単糸繊度は、1dtex以上15dtex以下であることがより好ましく、係る範囲であれば、優れた嵩高性と、圧縮に対して適度な反発感に加え、柔軟な触感を有するものとなる。このような観点から、花糸1の単糸繊度は、2dtex以上8dtex以下であることがさらに好ましい。
花糸1の単糸繊度は、0.01dtex以上20dtex以下の範囲とすることが好ましい。花糸1の単糸繊度は、1dtex以上15dtex以下であることがより好ましく、係る範囲であれば、優れた嵩高性と、圧縮に対して適度な反発感に加え、柔軟な触感を有するものとなる。このような観点から、花糸1の単糸繊度は、2dtex以上8dtex以下であることがさらに好ましい。
また、本発明のモール糸10を合糸して糸束とし、詰め物として繊維製品に充填する場合には、本発明のモール糸10の反発性が繊維製品の良好な触感を発現するとともに、繰り返しの圧縮回復を加えた場合にも花糸1がばねのように回復するため、ヘタリ抑制という観点からも好適である。
本発明においては、花糸1の捲縮の大きさを示す曲率半径が0.5mm以上5.0mm以下の範囲にあることが好ましい。
花糸1の曲率半径は、0.8mm以上4.0mm以下であることがより好ましく、係る範囲であれば、十分な嵩高性を発揮できるとともに、圧縮に対して適度な反発感を有するものとなる。このような観点から、花糸1の曲率半径は、1.0mm以上3.0mm以下であることがさらに好ましい。
花糸1の曲率半径は、0.8mm以上4.0mm以下であることがより好ましく、係る範囲であれば、十分な嵩高性を発揮できるとともに、圧縮に対して適度な反発感を有するものとなる。このような観点から、花糸1の曲率半径は、1.0mm以上3.0mm以下であることがさらに好ましい。
ここで言う曲率半径とは、デジタルマイクロスコープ等によって2次元的に観察される画像を用いて評価したものであり、図2に示すように、スパイラル構造を有した花糸1を構成する単繊維が形成する湾曲部の半径である。具体的には、モール糸10の長手方向に無作為に選出した10箇所において、各々10本以上の花糸1を構成する単繊維を採取し、それぞれの単繊維をデジタルマイクロスコープ等で捲縮形態が確認できる倍率で観察する。この観察画像を用い、スパイラル構造を有した単繊維が形成する湾曲部の半径を測定することで花糸1の曲率半径を測定することができる。
本発明のモール糸10の嵩高性を高めるためには、前述の通り、花糸1として繊維断面に中空部を含む繊維が好適に用いられる。当該中空部を含む繊維は、紡糸する際に非対称冷却を行うことで、単繊維断面内での冷却差に起因する繊維配向差を生じ易く、単一成分でも顕在捲縮を持つ繊維が得られやすい。この場合の顕在捲縮の程度は、後述する曲率半径として数mm~数十mmオーダーの緩い捲縮であるが、モール加工の時点においては緩い捲縮形態としておくことで、花糸1の単繊維間が開繊し易い。また、モール糸を熱処理することによってさらに捲縮を発現させ、花糸1の捲縮の大きさを示す曲率半径が0.5mm以上5.0mm以下の範囲とすることで、最終的なモール糸10の嵩高性を向上させるために効果的に作用する。
このような非対称冷却によって得られる捲縮は、特に紡糸時における吐出直後の冷却条件や延伸倍率によって適宜調整することができる。
前記冷却条件の一つである冷却風速の調整については、例えば、12ホールの中空繊維用口金を用い、紡糸速度1000~2000m/minで引き取る場合の紡糸条件においては、風温20℃の冷却風を20~100m/minの風速範囲で片側から吹き付けて冷却固化することが好ましい。風速を高めることで、吐出糸条が揺れ易くなり、操業安定性の低下原因となり易いため、より好ましくは25~80m/min、さらに好ましくは30~70m/minの範囲である。
前記冷却条件の一つである冷却風速の調整については、例えば、12ホールの中空繊維用口金を用い、紡糸速度1000~2000m/minで引き取る場合の紡糸条件においては、風温20℃の冷却風を20~100m/minの風速範囲で片側から吹き付けて冷却固化することが好ましい。風速を高めることで、吐出糸条が揺れ易くなり、操業安定性の低下原因となり易いため、より好ましくは25~80m/min、さらに好ましくは30~70m/minの範囲である。
なお、冷却風の温度、紡糸時吐出直下の繊維径、紡糸フィラメント数、口金吐出孔配置等によって、単糸毎での冷却風の当たり方や、冷却風を受ける面と反対面とでの冷却速度差が変わり、適正な冷却風速条件も変化する。そのため、例えばフィラメント数が多い場合には単糸毎での冷却ムラが生じ易く、冷却の不足している単糸では曲率半径が大きくなり易いため、風速を高めに設定することが好ましい。一方、フィラメント数が少ない場合には、冷却効率が高まることで曲率半径が小さくなり易いため、冷却風速を低めに設定することが好ましい。紡糸して延伸後に巻き取った原糸において、モール糸の熱処理を想定した所望の条件で熱処理テストを行って、捲縮形態を確認しながら冷却条件を適宜調整することが好ましい。
本発明のモール糸10は、芯糸2と押さえ糸3に挟まれている花糸1の融着固定箇所の間隔が1.0mm以上4.0mm以下であることが好適である。花糸1の間隔が前記範囲であることにより、捲縮を持つ花糸が過度に重なることなく、単糸間が開繊した状態で適度に芯糸2に絡み、モール糸10断面において外周方向に花糸1の先端を多く突出させることができる。このように花糸1が配置されることで、本発明のモール糸10を束ねて使用した場合に、モール糸10が糸断面の全方向において隣接するモール糸10と反発しあい、詰め物等としての嵩高性を高めることができる。
このような観点から、花糸1の融着固定箇所の間隔は1.3mm以上3.5mm以下がより好ましく、1.5mm以上3.0mm以下の範囲であることがさらに好ましい。
このような観点から、花糸1の融着固定箇所の間隔は1.3mm以上3.5mm以下がより好ましく、1.5mm以上3.0mm以下の範囲であることがさらに好ましい。
花糸1の融着固定箇所の間隔は、図3に示すように、モール糸10の芯糸2に絡んだ花糸1を解舒して、芯糸2と垂直方向に向け、デジタルマイクロスコープ等で芯糸2と押さえ糸3に花糸1が挟まれている点を少なくとも2点確認できる倍率で観察する。この観察画像を用い、一方の融着箇所の花糸1の中心点から、もう一方の花糸1の中心点までの2点間距離を計測することで当該箇所の間隔を確認することができる。
本発明のモール糸10は、花糸1の長さが20mm以上40mm以下であることが好適である。
花糸1の長さが前記範囲であることにより、捲縮を持つ花糸1が芯糸2に適度に絡み、モール糸断面において全方向に花糸1の先端が向くように配置させることができる。
また、花糸1の捲縮程度とのバランスが良く、嵩高性の向上に効果的に寄与する範囲として、花糸1の長さは25mm以上35mm以下がより好ましく、さらに好ましくは27mm以上33mm以下である。
花糸1の長さは、花糸1の融着固定箇所の間隔を確認するのと同様に、モール糸10の芯糸2に絡んだ花糸1を解舒して、芯糸2と垂直方向に向け、花糸1を引き延ばして固定し、花糸1の長さを計測することで確認することができる。
花糸1の長さが前記範囲であることにより、捲縮を持つ花糸1が芯糸2に適度に絡み、モール糸断面において全方向に花糸1の先端が向くように配置させることができる。
また、花糸1の捲縮程度とのバランスが良く、嵩高性の向上に効果的に寄与する範囲として、花糸1の長さは25mm以上35mm以下がより好ましく、さらに好ましくは27mm以上33mm以下である。
花糸1の長さは、花糸1の融着固定箇所の間隔を確認するのと同様に、モール糸10の芯糸2に絡んだ花糸1を解舒して、芯糸2と垂直方向に向け、花糸1を引き延ばして固定し、花糸1の長さを計測することで確認することができる。
本発明のモール糸10は、嵩高性が90cm3/g以上であることが好ましい。
モール糸10の嵩高性が90cm3/g以上であることにより、嵩高く、密度が低いため、変形回復性にも優れ、詰め物等として好適に使用できる。また、嵩高性が高いほど、詰め物として多量の空気を取り込むことができるため、優れた保温性を発揮できる。このことから、モール糸10の嵩高性は150cm3/g以上がより好ましく、200cm3/g以上がさらに好ましい。本発明のモール糸10のような形態の加工糸において嵩高性の実質的な上限は300cm3/g程度である。
モール糸10の嵩高性が90cm3/g以上であることにより、嵩高く、密度が低いため、変形回復性にも優れ、詰め物等として好適に使用できる。また、嵩高性が高いほど、詰め物として多量の空気を取り込むことができるため、優れた保温性を発揮できる。このことから、モール糸10の嵩高性は150cm3/g以上がより好ましく、200cm3/g以上がさらに好ましい。本発明のモール糸10のような形態の加工糸において嵩高性の実質的な上限は300cm3/g程度である。
モール糸の嵩高性については、電子天秤上に設置した容器でモール糸10gを計量し、計量したモール糸を内径が15cmの円筒容器に入れ、円筒内の断面積に対して0.15g/cm2となるよう質量調整した円形板をモール糸の上に載せ、1分間放置した後のモール糸の高さ(L0)を測定する。この高さから、下記の式より、単位質量当たりのモール糸の体積(=嵩高性)を算出した。
嵩高性(cm3/g)=円筒内の断面積×L0/モール糸の質量
嵩高性(cm3/g)=円筒内の断面積×L0/モール糸の質量
本発明のモール糸10は、詰め物として充填する際に製品形態から引き出す際の取り扱い性に優れるものであり、優れた取り扱い性を達成するためにはモール糸10としての力学特性、特に引張強力が重要となる。多少の引っ掛かり等があった場合でもモール糸10を破断させることなく取り扱うことができるよう、引張強力としては100cN以上であることが好ましく、より好ましくは300cN以上、さらに好ましくは500cN以上である。
引張強力は高いほうが好ましいが、引張強力が高すぎると伸度が低下するため、衣料および寝具用の詰め物として用いた場合、モール糸10の芯糸2の感触が顕著になり、充填物内に異物感を感じることがある。そのため、充填物としての触感への影響なく、モール糸10を安定して取り扱うことのできる範囲として、引張強力の実質的な上限は1000cNであることが好ましい。
ここでいう引張強力は、JIS L1013:2010に記載の引張強さの標準時試験方法に準じて評価した時の切断時の強さである。
引張強力は高いほうが好ましいが、引張強力が高すぎると伸度が低下するため、衣料および寝具用の詰め物として用いた場合、モール糸10の芯糸2の感触が顕著になり、充填物内に異物感を感じることがある。そのため、充填物としての触感への影響なく、モール糸10を安定して取り扱うことのできる範囲として、引張強力の実質的な上限は1000cNであることが好ましい。
ここでいう引張強力は、JIS L1013:2010に記載の引張強さの標準時試験方法に準じて評価した時の切断時の強さである。
本発明のモール糸10は、従来公知のモールヤーン撚糸機を用いて製造することができ、例えば特開昭53-6642号公報に示されるようなモールヤーン撚糸機を用いることが可能である。
花糸1をモールヤーン撚糸機のフライヤー部に供給し、芯糸2と押さえ糸3の一方に融着糸4を添わせて、2つの方向から芯糸2と押さえ糸3を供給する。
本発明のモール糸10は、嵩高性を発現するために花糸1が長いという特長があり、芯糸2と押さえ糸3に対して花糸1を過大供給させる。芯糸2、押さえ糸3と花糸1の供給速度比(芯糸:花糸)は、1:3以上とすることが好ましく採用される。この供給速度比は、モール撚糸機の各供給ロールにより制御される。芯糸2、押さえ糸3と花糸1の供給速度比は1:5以上がより好ましく、生産速度を大きく低下させることなく嵩高いモール糸を効率よく製造する観点から1:10以上であることがさらに好ましい。
花糸1をモールヤーン撚糸機のフライヤー部に供給し、芯糸2と押さえ糸3の一方に融着糸4を添わせて、2つの方向から芯糸2と押さえ糸3を供給する。
本発明のモール糸10は、嵩高性を発現するために花糸1が長いという特長があり、芯糸2と押さえ糸3に対して花糸1を過大供給させる。芯糸2、押さえ糸3と花糸1の供給速度比(芯糸:花糸)は、1:3以上とすることが好ましく採用される。この供給速度比は、モール撚糸機の各供給ロールにより制御される。芯糸2、押さえ糸3と花糸1の供給速度比は1:5以上がより好ましく、生産速度を大きく低下させることなく嵩高いモール糸を効率よく製造する観点から1:10以上であることがさらに好ましい。
花糸1は、ガイド片に巻き付けられた後、ガイド片下部のカッターで2分され、分けられた2本の花糸1は、それぞれが芯糸2および押さえ糸3に挟み込まれ、撚り合わされながら巻き取られる。
ここで、芯糸2と押さえ糸3に挟まれている花糸1の間隔を1.0mm以上4.0mm以下とするために、芯糸2と押さえ糸3および花糸1の供給速度と、巻き取りスピンドルの回転数で設定される撚り数および巻き取り速度を適宜調整する。
また、花糸1の長さを20mm以上40mm以下とするために、ガイド片下端部の幅長さとカッターの設置高さにより、カット位置を適宜調整する。
ここで、芯糸2と押さえ糸3に挟まれている花糸1の間隔を1.0mm以上4.0mm以下とするために、芯糸2と押さえ糸3および花糸1の供給速度と、巻き取りスピンドルの回転数で設定される撚り数および巻き取り速度を適宜調整する。
また、花糸1の長さを20mm以上40mm以下とするために、ガイド片下端部の幅長さとカッターの設置高さにより、カット位置を適宜調整する。
次に、巻き取られたモール糸は、熱処理することで融着糸4を融解し、花糸1を芯糸2、押さえ糸3間に融着固定する。
モール加工されたモール糸10を綛巻き機にて所定質量で綛状に巻き取り、綛掛け棒を備えた運搬台車の棒に複数の綛を引っ掛ける。当該運搬台車を例えば、加圧スチーム熱処理炉内に投入して98℃×10分以上の加圧スチーム処理(スチーム圧力約0.07MPa)、または乾熱処理炉内に投入して乾熱処理を行い、融着糸4を溶融させて花糸1を芯糸2と押さえ糸3の間に融着固定する。
モール加工されたモール糸10を綛巻き機にて所定質量で綛状に巻き取り、綛掛け棒を備えた運搬台車の棒に複数の綛を引っ掛ける。当該運搬台車を例えば、加圧スチーム熱処理炉内に投入して98℃×10分以上の加圧スチーム処理(スチーム圧力約0.07MPa)、または乾熱処理炉内に投入して乾熱処理を行い、融着糸4を溶融させて花糸1を芯糸2と押さえ糸3の間に融着固定する。
熱処理温度および処理時間は、花糸1の融着固定が所望の状態となるよう調整すれば良く、融着成分が十分に溶融し、芯糸2内に浸透できるよう、用いる融着成分に合わせて適宜調整される。ここで、本発明のモール糸10を製造するにあたり、花糸1の過度な収縮を抑制するためには、熱処理温度が200℃以下であることが好ましく、より好ましくは150℃以下、さらに好ましくは120℃以下である。
綛状に巻き取られた未処理のモール糸は、棒に引っ掛けられた状態で加圧スチーム処理されるため、綛の自重が重いほど引っ掛け部分で花糸1が潰れ易くなる。そのため、綛の巻き量は400g以下とすることが好ましい。綛状に巻き取られたモール糸の巻き量を400g以下とすることにより、加圧スチーム処理で綛の自重が加わった場合でも、引っ掛け部分の花糸1の膨らみ感を維持することができ、十分な嵩高性が得られる。綛の巻き量は、300g以下とすることがより好ましく、200g以下とすることがさらに好ましい。
本発明のモール糸10は、熱処理加工して得た綛や、これを巻き返して得たパッケージ、複数本を引き揃えた糸束、カットファイバー、織編物等、多様な形態で使用し、様々な繊維製品とすることが可能である。ここで言う繊維製品としては、一般衣料から、スポーツ衣料、衣料用の資材、掛布団や敷布団、薄地ブランケット等の寝具や寝袋、カーペット、ソファー、カーテンなどのインテリア製品、カーシート等の車輌内装品の用途が挙げられ、中でも衣料や寝具用の詰め物として使用することが好適である。
特に本発明のモール糸10は、嵩高性に優れながらも充填時の引き出し性や織編加工時の取り扱い性に優れており、数本から数十本合糸した糸束として使用することや、予め織編物にして詰め物として使用することも可能である。また、本発明のモール糸10は、詰め物用に使用することのできる他の中綿素材と合わせて用いることもでき、本発明のモール糸10以外の素材特徴を兼ね備えた詰め物とすることができる。
以下実施例を挙げて、本発明のモール糸およびその効果について具体的に説明する。
実施例および比較例では、下記の評価を行った。
実施例および比較例では、下記の評価を行った。
A.繊度
繊維の100mの質量を測定し、100倍することで繊度を算出した。これを10回繰り返し、その単純平均値の小数点第2位を四捨五入した値をその繊維の繊度(dtex)とした。
繊維の100mの質量を測定し、100倍することで繊度を算出した。これを10回繰り返し、その単純平均値の小数点第2位を四捨五入した値をその繊維の繊度(dtex)とした。
B.花糸の曲率半径
芯糸に絡んだ花糸を解舒して、芯糸に挟み込まれた点が見える状態とし、芯糸に挟み込まれた点から1mm程度の位置でカットして花糸を構成する単繊維を採取した。モール糸の長手方向に無作為に選出した10箇所において、各々10本の単繊維を採取し、それぞれの単繊維についてキーエンス社製マイクロスコープVHX-6000を用いて捲縮形態が観察できる倍率で観察し、この観察画像を用いてスパイラル構造を有した繊維が形成する湾曲部の半径を測定した。計100本の湾曲部半径を測定し、この単純平均の小数点第2位を四捨五入した値を、花糸の曲率半径(mm)とした。
芯糸に絡んだ花糸を解舒して、芯糸に挟み込まれた点が見える状態とし、芯糸に挟み込まれた点から1mm程度の位置でカットして花糸を構成する単繊維を採取した。モール糸の長手方向に無作為に選出した10箇所において、各々10本の単繊維を採取し、それぞれの単繊維についてキーエンス社製マイクロスコープVHX-6000を用いて捲縮形態が観察できる倍率で観察し、この観察画像を用いてスパイラル構造を有した繊維が形成する湾曲部の半径を測定した。計100本の湾曲部半径を測定し、この単純平均の小数点第2位を四捨五入した値を、花糸の曲率半径(mm)とした。
C.花糸の融着固定箇所の間隔
モール糸を黒紙に貼り付け、芯糸に絡んだ花糸を解舒し、芯糸と垂直方向に向け、芯糸と押さえ糸に花糸が挟まれた点が観察できる状態に試料を調整した。この試料についてキーエンス社製マイクロスコープVHX-6000を用いて50倍で観察し、隣接する花糸の固定箇所同士の間隔を計測した。これを10箇所について繰り返し、その単純平均値の小数点第2位を四捨五入した値を花糸の融着固定箇所の間隔(mm)とした。
モール糸を黒紙に貼り付け、芯糸に絡んだ花糸を解舒し、芯糸と垂直方向に向け、芯糸と押さえ糸に花糸が挟まれた点が観察できる状態に試料を調整した。この試料についてキーエンス社製マイクロスコープVHX-6000を用いて50倍で観察し、隣接する花糸の固定箇所同士の間隔を計測した。これを10箇所について繰り返し、その単純平均値の小数点第2位を四捨五入した値を花糸の融着固定箇所の間隔(mm)とした。
D.花糸の長さ
モール糸を黒紙に貼り付け、芯糸に絡んだ花糸を解舒し、芯糸と垂直方向に向けて花糸を引き延ばして固定し、花糸の長さを計測した。これを10箇所について繰り返し、その単純平均値の小数点第1位を四捨五入した値を花糸の長さ(mm)とした。
モール糸を黒紙に貼り付け、芯糸に絡んだ花糸を解舒し、芯糸と垂直方向に向けて花糸を引き延ばして固定し、花糸の長さを計測した。これを10箇所について繰り返し、その単純平均値の小数点第1位を四捨五入した値を花糸の長さ(mm)とした。
E.嵩高性
電子天秤上に設置した容器でモール糸10gを計量し、計量したモール糸を内径が15cmの円筒容器に入れ、円筒内の断面積に対して0.15g/cm2となるよう質量調整した円形板をモール糸の上に載せ、1分間放置した後のモール糸の高さを測定し、小数点以下1桁目までを読み取ってモール糸の高さL0とした。この高さから下記の式より、単位質量当たりのモール糸の体積(=嵩高性)を算出し、小数点以下1桁目を四捨五入して整数値とした。
嵩高性(cm3/g)=円筒内の断面積×L0/モール糸の質量
電子天秤上に設置した容器でモール糸10gを計量し、計量したモール糸を内径が15cmの円筒容器に入れ、円筒内の断面積に対して0.15g/cm2となるよう質量調整した円形板をモール糸の上に載せ、1分間放置した後のモール糸の高さを測定し、小数点以下1桁目までを読み取ってモール糸の高さL0とした。この高さから下記の式より、単位質量当たりのモール糸の体積(=嵩高性)を算出し、小数点以下1桁目を四捨五入して整数値とした。
嵩高性(cm3/g)=円筒内の断面積×L0/モール糸の質量
実施例1
芯糸と押さえ糸として、ナイロン66繊維(東レ社製商品名“プロミラン”44T-34f)各々1本、融着糸としてポリアミド系融着繊維(共重合ポリアミド繊維:東レ社製商品名“エルダー”22T-10f)を用いた。
また、ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.6dl/g、結晶化温度=150℃)を290℃で溶融後、ギアポンプで計量し、紡糸パックに流入させ、3つのスリット(幅0.1mm)が同心円状に配置された中空断面用吐出孔から吐出した。吐出された糸条に20℃の冷却風を30m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与して紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。引き続き、巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸したポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維(40T-12f、中空率30%)を花糸として用いた。
従来公知のモールヤーン撚糸機を用い、芯糸および押さえ糸の供給速度と花糸の供給速度の比を1:13として、花糸をフライヤー部に供給し、押さえ糸に融着糸を添わせて、2つの方向から芯糸と押さえ糸を供給した。花糸を下端部の幅長さ30mmのガイド片に巻き付け、カッターで花糸をカットして芯糸と押さえ糸の間に花糸を挟み込み、1m当たりの撚り数を250ターン(T/m)となるように調整して撚り合わせて、スピンドルで巻き取った。
芯糸と押さえ糸として、ナイロン66繊維(東レ社製商品名“プロミラン”44T-34f)各々1本、融着糸としてポリアミド系融着繊維(共重合ポリアミド繊維:東レ社製商品名“エルダー”22T-10f)を用いた。
また、ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.6dl/g、結晶化温度=150℃)を290℃で溶融後、ギアポンプで計量し、紡糸パックに流入させ、3つのスリット(幅0.1mm)が同心円状に配置された中空断面用吐出孔から吐出した。吐出された糸条に20℃の冷却風を30m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与して紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。引き続き、巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸したポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維(40T-12f、中空率30%)を花糸として用いた。
従来公知のモールヤーン撚糸機を用い、芯糸および押さえ糸の供給速度と花糸の供給速度の比を1:13として、花糸をフライヤー部に供給し、押さえ糸に融着糸を添わせて、2つの方向から芯糸と押さえ糸を供給した。花糸を下端部の幅長さ30mmのガイド片に巻き付け、カッターで花糸をカットして芯糸と押さえ糸の間に花糸を挟み込み、1m当たりの撚り数を250ターン(T/m)となるように調整して撚り合わせて、スピンドルで巻き取った。
続いて、前記モール糸を綛巻き機にて200g毎に綛状に巻き取り、綛掛け棒を備えた運搬台車の棒に前記綛を引っ掛けて、加圧スチーム熱処理炉内に投入し、98℃×20分で加圧スチーム処理(スチーム圧力約0.07MPa)を行い、融着糸を溶融させて花糸を融着固定したモール糸を得た。
得られたモール糸を1mの長さにカットして質量を測定し、これを10000倍することで繊度を算出する方法により、同測定を10回繰り返し、その単純平均値の小数点第1位を四捨五入して求めたモール糸の繊度は1765dtexであった。
実施例1では花糸の曲率半径が1.7mm、花糸の融着固定箇所の間隔が2.1mmであった。また、花糸は、単糸間が開繊した状態で適度に芯糸に絡みついており、モール糸断面において、ほぼ全外周方向に花糸の先端が見える形態となっていた。
該モール糸は、嵩高性が203cm3/gであり、嵩高性に優れるものであった。また、該モール糸を10本束にして握った時の触感も柔らかく、変形回復性もあり、衣料や寝具用の詰め物として使用するに十分なものであった。結果を表1に示す。
得られたモール糸を1mの長さにカットして質量を測定し、これを10000倍することで繊度を算出する方法により、同測定を10回繰り返し、その単純平均値の小数点第1位を四捨五入して求めたモール糸の繊度は1765dtexであった。
実施例1では花糸の曲率半径が1.7mm、花糸の融着固定箇所の間隔が2.1mmであった。また、花糸は、単糸間が開繊した状態で適度に芯糸に絡みついており、モール糸断面において、ほぼ全外周方向に花糸の先端が見える形態となっていた。
該モール糸は、嵩高性が203cm3/gであり、嵩高性に優れるものであった。また、該モール糸を10本束にして握った時の触感も柔らかく、変形回復性もあり、衣料や寝具用の詰め物として使用するに十分なものであった。結果を表1に示す。
実施例2
花糸に用いるポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維について、紡糸する際の吐出量を変更して80T-12fとした。モール糸の繊度を実施例1と合わせるように花糸の供給速度を変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1774dtexであった。
実施例2では花糸の曲率半径が2.4mmであったものの、単糸繊度が太いため、繊維径に対しての捲縮状態は、実施例1よりも大きくなった。
また、嵩高性は176cm3/gであり、嵩高性は良好だったが、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めで、反発感が強いものであるが、詰め物として使用可能なものであった。結果を表1に示す。
花糸に用いるポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維について、紡糸する際の吐出量を変更して80T-12fとした。モール糸の繊度を実施例1と合わせるように花糸の供給速度を変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1774dtexであった。
実施例2では花糸の曲率半径が2.4mmであったものの、単糸繊度が太いため、繊維径に対しての捲縮状態は、実施例1よりも大きくなった。
また、嵩高性は176cm3/gであり、嵩高性は良好だったが、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めで、反発感が強いものであるが、詰め物として使用可能なものであった。結果を表1に示す。
実施例3
花糸として、多フィン型で中空部を有するポリエチレンテレフタレートからなる異形断面繊維(帝人社製商品名“Octa”44T-12f)を用いた。モール糸の繊度を実施例1と合わせるように花糸の供給速度を変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1745dtexであった。
実施例3では花糸の曲率半径が1.2mm、花糸の融着固定箇所の間隔が1.9mmであり、実施例1と同様、単糸間が開繊した状態で適度に芯糸に絡みついており、モール糸断面において、ほぼ全外周方向に花糸の先端が見える形態となっていた。
また、嵩高性は211cm3/gであり、嵩高性に優れるものであった。該モール糸を10本束にして握った時の触感も非常に柔らかく、変形回復性もあり、衣料や寝具用の詰め物として使用するに十分なものであった。結果を表1に示す。
花糸として、多フィン型で中空部を有するポリエチレンテレフタレートからなる異形断面繊維(帝人社製商品名“Octa”44T-12f)を用いた。モール糸の繊度を実施例1と合わせるように花糸の供給速度を変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1745dtexであった。
実施例3では花糸の曲率半径が1.2mm、花糸の融着固定箇所の間隔が1.9mmであり、実施例1と同様、単糸間が開繊した状態で適度に芯糸に絡みついており、モール糸断面において、ほぼ全外周方向に花糸の先端が見える形態となっていた。
また、嵩高性は211cm3/gであり、嵩高性に優れるものであった。該モール糸を10本束にして握った時の触感も非常に柔らかく、変形回復性もあり、衣料や寝具用の詰め物として使用するに十分なものであった。結果を表1に示す。
実施例4、5
実施例1と同様の糸構成で、花糸に用いるポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維について、紡糸する際に、吐出下の冷却風速を変更することにより熱処理後の捲縮程度を表1に示すように変更したものを用いたこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。
実施例4は、紡糸時の冷却風速を80m/minに設定して捲縮を細かくしたもので、花糸の曲率半径は1.0mmであり、該花糸は、適度に芯糸に絡みついていたが、花糸の単糸同士が絡まって束になっている部分も見られた。また、モール糸の繊度は1760dtexであった。
実施例4の嵩高性は145cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めの部分もあったが、詰め物として使用可能なものであった。結果を表1に示す。
実施例5は、紡糸時の冷却風速を20m/minに設定して捲縮を大きくしたもので、花糸の曲率半径は4.8mmであり、実施例1よりも芯糸への花糸の絡みつきが少ないものであった。そのため、花糸の先端が突出する方向にムラが見られた。また、モール糸の繊度は1768dtexであった。
実施例5の嵩高性は110cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感はムラがあるものの全体としては柔らかく、詰め物として使用可能なものであった。結果を表1に示す。
実施例1と同様の糸構成で、花糸に用いるポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維について、紡糸する際に、吐出下の冷却風速を変更することにより熱処理後の捲縮程度を表1に示すように変更したものを用いたこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。
実施例4は、紡糸時の冷却風速を80m/minに設定して捲縮を細かくしたもので、花糸の曲率半径は1.0mmであり、該花糸は、適度に芯糸に絡みついていたが、花糸の単糸同士が絡まって束になっている部分も見られた。また、モール糸の繊度は1760dtexであった。
実施例4の嵩高性は145cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めの部分もあったが、詰め物として使用可能なものであった。結果を表1に示す。
実施例5は、紡糸時の冷却風速を20m/minに設定して捲縮を大きくしたもので、花糸の曲率半径は4.8mmであり、実施例1よりも芯糸への花糸の絡みつきが少ないものであった。そのため、花糸の先端が突出する方向にムラが見られた。また、モール糸の繊度は1768dtexであった。
実施例5の嵩高性は110cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感はムラがあるものの全体としては柔らかく、詰め物として使用可能なものであった。結果を表1に示す。
比較例1
ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.6dl/g、結晶化温度=150℃)を290℃で溶融後、計量し、紡糸パックに流入させ、孔径φ0.30mmの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金から吐出した。吐出された糸条に20℃の冷却風を15m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸して得られた中実繊維(40T-12f、丸断面)を花糸としたこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1766dtexであった。
比較例1のモール糸は、花糸はストレートで捲縮がなく(表2の曲率半径表記としては50.0mm以上とした)、芯糸に巻き付いていなかったため、モール糸は平らな断面のものとなった。
花糸の長さは30mmであったが、嵩高性は51cm3/gと低いものであった。該モール糸を複数本の束としても、膨らみ感はほとんど感じられず、詰め物として用いるには不十分であった。結果を表2に示す。
ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.6dl/g、結晶化温度=150℃)を290℃で溶融後、計量し、紡糸パックに流入させ、孔径φ0.30mmの吐出孔が同心円状に配置された紡糸口金から吐出した。吐出された糸条に20℃の冷却風を15m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸して得られた中実繊維(40T-12f、丸断面)を花糸としたこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1766dtexであった。
比較例1のモール糸は、花糸はストレートで捲縮がなく(表2の曲率半径表記としては50.0mm以上とした)、芯糸に巻き付いていなかったため、モール糸は平らな断面のものとなった。
花糸の長さは30mmであったが、嵩高性は51cm3/gと低いものであった。該モール糸を複数本の束としても、膨らみ感はほとんど感じられず、詰め物として用いるには不十分であった。結果を表2に示す。
比較例2
Aポリマーとして、ポリトリメチレンテレフタレート(3GT:IV値=1.2dl/g)、Bポリマーとして、低粘度ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.5dl/g)を準備し、280℃で溶融後、計量し、複合口金が具備された紡糸パックに流入させ、AポリマーとBポリマーからなるサイドバイサイド型複合断面になるように吐出した(ポリマー複合比:Aポリマー/Bポリマー=50/50)。吐出された糸条に20℃の冷却風を20m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸して3GT/PETサイドバイサイド型複合繊維(75T-24f)を得た。この繊維を花糸とし、モール糸の繊度を実施例1と合わせるように花糸の供給速度を変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1770dtexであった。
比較例2のモール糸は、花糸の曲率半径が0.2mm(平均計測値0.16mm)と非常に捲縮が細かいものであった。また、花糸の単糸間での開繊が不十分であり、モール糸の芯糸軸方向に花糸が存在しない場所があり、花糸の配置にムラがあるものとなった。
花糸の長さは22mmであったが、嵩高性は82cm3/gと低く、該モール糸を複数本の束として握ったときの触感には膨らみ感もなく、詰め物として用いるには不十分なものであった。結果を表2に示す。
Aポリマーとして、ポリトリメチレンテレフタレート(3GT:IV値=1.2dl/g)、Bポリマーとして、低粘度ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.5dl/g)を準備し、280℃で溶融後、計量し、複合口金が具備された紡糸パックに流入させ、AポリマーとBポリマーからなるサイドバイサイド型複合断面になるように吐出した(ポリマー複合比:Aポリマー/Bポリマー=50/50)。吐出された糸条に20℃の冷却風を20m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与した後に紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸して3GT/PETサイドバイサイド型複合繊維(75T-24f)を得た。この繊維を花糸とし、モール糸の繊度を実施例1と合わせるように花糸の供給速度を変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1770dtexであった。
比較例2のモール糸は、花糸の曲率半径が0.2mm(平均計測値0.16mm)と非常に捲縮が細かいものであった。また、花糸の単糸間での開繊が不十分であり、モール糸の芯糸軸方向に花糸が存在しない場所があり、花糸の配置にムラがあるものとなった。
花糸の長さは22mmであったが、嵩高性は82cm3/gと低く、該モール糸を複数本の束として握ったときの触感には膨らみ感もなく、詰め物として用いるには不十分なものであった。結果を表2に示す。
実施例6
花糸を巻き付けるガイド片の下端部の幅長さを表2に示すように変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1761dtexであった。
実施例6は、ガイド片の下端部の幅長さを20mmにしたもので、花糸の長さは19mmであった。該花糸は、芯糸に絡みついていたものの、長さがやや短いために、芯糸の長さ方向で巻き付いている花糸の本数が少ない部分もあった。
実施例6の嵩高性は96cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めの部分もあり、膨らみ感がやや足りないものの、詰め物として使用可能なものであった。結果を表2に示す。
花糸を巻き付けるガイド片の下端部の幅長さを表2に示すように変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1761dtexであった。
実施例6は、ガイド片の下端部の幅長さを20mmにしたもので、花糸の長さは19mmであった。該花糸は、芯糸に絡みついていたものの、長さがやや短いために、芯糸の長さ方向で巻き付いている花糸の本数が少ない部分もあった。
実施例6の嵩高性は96cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めの部分もあり、膨らみ感がやや足りないものの、詰め物として使用可能なものであった。結果を表2に示す。
実施例7
モール糸を撚り合わせる際の撚り数を表2に示すように変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1765dtexであった。
実施例7は、撚り数を350T/mにしたもので、花糸の融着固定箇所の間隔は0.9mmであり、花糸の密度がやや高く、花糸の単糸同士が絡まって束になっている部分も見られた。
実施例7の嵩高性は91cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めであり、膨らみ感がやや足りないものの、詰め物として使用可能なものであった。結果を表2に示す。
モール糸を撚り合わせる際の撚り数を表2に示すように変更したこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1765dtexであった。
実施例7は、撚り数を350T/mにしたもので、花糸の融着固定箇所の間隔は0.9mmであり、花糸の密度がやや高く、花糸の単糸同士が絡まって束になっている部分も見られた。
実施例7の嵩高性は91cm3/gであり、該モール糸を10本束にして握った時の触感は硬めであり、膨らみ感がやや足りないものの、詰め物として使用可能なものであった。結果を表2に示す。
比較例3
ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.6dl/g)を290℃で溶融後、ギアポンプで計量し、紡糸パックに流入させ、3つのスリット(幅0.1mm)が同心円状に配置された中空断面用吐出孔から吐出した。吐出された糸条に20℃の冷却風を10m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与して紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。引き続き、巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸したポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維(40T-12f、中空率27%)を花糸としたこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1769dtexであった。
比較例3のモール糸は、花糸の曲率半径が10.5mmと捲縮が緩く、モール糸の花糸としては、ほぼストレートに突出した形態となった。また、花糸の単糸間での開繊が不十分であり、モール糸の芯糸軸方向に花糸が存在しない場所があり、花糸の配置にムラがあるものとなった。
花糸の長さは32mmであったが、嵩高性は75cm3/gと低く、該モール糸を複数本の束として握ったときの触感には膨らみ感もなく、詰め物として用いるには不十分なものであった。結果を表2に示す。
ポリエチレンテレフタレート(PET:IV値=0.6dl/g)を290℃で溶融後、ギアポンプで計量し、紡糸パックに流入させ、3つのスリット(幅0.1mm)が同心円状に配置された中空断面用吐出孔から吐出した。吐出された糸条に20℃の冷却風を10m/minの流れで片側から吹き付けて冷却固化後、紡糸油剤を付与して紡糸速度1500m/minで未延伸糸を巻き取った。引き続き、巻き取った未延伸糸を90℃と140℃に加熱したローラ間で延伸速度800m/minで延伸したポリエチレンテレフタレートからなる中空繊維(40T-12f、中空率27%)を花糸としたこと以外、実施例1と同様にしてモール糸を得た。得られたモール糸の繊度は1769dtexであった。
比較例3のモール糸は、花糸の曲率半径が10.5mmと捲縮が緩く、モール糸の花糸としては、ほぼストレートに突出した形態となった。また、花糸の単糸間での開繊が不十分であり、モール糸の芯糸軸方向に花糸が存在しない場所があり、花糸の配置にムラがあるものとなった。
花糸の長さは32mmであったが、嵩高性は75cm3/gと低く、該モール糸を複数本の束として握ったときの触感には膨らみ感もなく、詰め物として用いるには不十分なものであった。結果を表2に示す。
1.花糸
2.芯糸
3.押さえ糸
4.融着糸
5.花糸の融着固定箇所の間隔
2.芯糸
3.押さえ糸
4.融着糸
5.花糸の融着固定箇所の間隔
Claims (9)
- 芯糸と押さえ糸との撚糸を用いたモール糸であって、前記芯糸と前記押さえ糸との間に花糸が融着固定され、前記花糸が曲率半径0.5mm以上5.0mm以下の捲縮を有していることを特徴とするモール糸。
- 前記花糸が、中空部を含む中空断面繊維であることを特徴とする請求項1に記載のモール糸。
- 前記花糸が、単一成分で構成された繊維であることを特徴とする請求項1または2に記載のモール糸。
- 前記花糸の融着固定箇所の間隔が1.0mm以上4.0mm以下であることを特徴とする請求項1~3のいずれかに記載のモール糸。
- 前記花糸の長さが20mm以上40mm以下であることを特徴とする請求項1~4のいずれかに記載のモール糸。
- 嵩高性が90cm3/g以上であることを特徴とする請求項1~5のいずれかに記載のモール糸。
- 請求項1~6のいずれかに記載のモール糸を用いた繊維製品。
- 請求項1~6のいずれかに記載のモール糸を用いた詰め物を備えた衣料。
- 請求項1~6のいずれかに記載のモール糸を用いた詰め物を備えた寝具。
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