TW201925560A - 一種填充物及其用途 - Google Patents

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顧金鳳
景紅川
許金碧
鈴木英俊
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大陸商東麗纖維研究所（中國）有限公司
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    • D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
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    • D—TEXTILES; PAPER
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Abstract

本發明公開了一種填充物及其用途。該填充物包括由芯纖維和鞘纖維形成的短纖維棉，芯纖維由低熔點纖維與高熔點纖維構成，低熔點纖維熔融使得芯纖維和鞘纖維固著，其中芯纖維的平均長度為1~10cm、長度的標準差為0~1.6，短纖維棉的蓬鬆度為200~800立方吋/30g。本發明的填充物的蓬鬆性優良，手感柔軟，可以使用羽毛充填機進行填充，提高了充填效率。

Description

一種填充物及其用途
本發明涉及一種填充物及其用途。
在眾多種類的保溫填充物中，羽毛以其優異的輕量性、蓬鬆性以及保溫性，常被用於製作被子或羽絨服等產品，長期佔據著重要地位。
但是，天然的羽毛來自於水禽，存在著諸多缺陷。例如，①生產成本高，供給量有限，並且其價格易受市場供求而發生較大變動；②生產過程中會產生大量污水、廢水等，從而帶來污染環境的問題，而且羽毛要是洗滌不充分的話，還會產生惡臭；③不宜機洗，一般作為罩布使用的面料密度都比較大，洗衣機洗滌時容易鼓起來、洗不乾淨，而且洗滌後羽絨容易偏移，導致局部保暖性變差。
化纖類填充物既具備了天然羽絨的輕量的風格，又具有防菌防潮、成本安定、價格便宜等的優點。如中國專利文獻CN103097280A中公開了一種填充物體，其內部的填充物是用芯絲與花式絲一體化而成的長纖維填充棉，花式絲被開纖形成環狀纖維，長纖維棉在至少一個方向上被多根地並絲，並隨罩布一起被縫製而與罩布一體化，有效解決了羽絨類填充物的上述缺陷，而且手感、蓬鬆性等也比普通的短纖維棉要好，但是這樣的填充物只能手 工填充，成本高、效率低，而且其在蓬鬆性等方面仍存在欠缺。
本發明的目的在於提供一種可以代替羽絨而且能夠利用充絨機進行充填的填充物及其用途。
本發明的填充物包括由芯纖維和鞘纖維形成的短纖維棉，芯纖維由低熔點纖維與高熔點纖維構成，低熔點纖維熔融使得芯纖維和鞘纖維固著，芯纖維的平均長度為1~10cm、長度的標準差為0~1.6，短纖維棉的蓬鬆度(FP值)為200~800立方吋/30g。
本發明的填充物，包括由芯鞘纖維構成的短纖維棉，由於構成短纖維棉的芯纖維中的低熔點纖維發生熔融，使得芯纖維和鞘纖維固著，芯鞘結構得以保持，與長纖維棉相比，這樣的短纖維棉的蓬鬆度更好，而且也不會出現洗滌團聚的問題，特別是可以使用羽毛充填機進行充填，改善了長纖維棉充填效率低的缺點，是羽絨(羽毛)的最佳替代品。
圖1為本發明芯鞘結構的加工絲的數位顯微鏡照片(倍率100倍)。
圖2為解舒後的鞘絲，其中白色半圓弧為測試圓環半徑的圓弧。
本發明的填充物，包括由芯纖維和鞘纖維形成的短纖維棉，其中芯纖維由低熔點纖維與高熔點纖維構成，低熔點纖維熔融使得芯纖維和鞘纖維固著。本發明中所述的高熔點纖維和與低熔點纖維並非是指特定數值以上或以下熔點的纖維，而是指具有一定 熔點差的兩種纖維。由於芯纖維之間存在熔點差，在同樣的熱處理條件下，低熔點纖維發生部分融化現象，具體體現為一部分自身融著、黏合，一部分融斷，一部分熔融黏合在高熔點纖維上，在短纖維棉中形成了分散的熔融黏合點，這些熔融黏合點的存在保證了短纖維棉作為填充材料使用時，即便受到外力擠壓，芯纖維和鞘纖維也不會分散開，芯鞘結構得以維持，而且與長纖維棉相比，存儲靜止空氣的空間增多，蓬鬆性能更為優越。
如果短纖維棉過長的話，只能手工進行填充，充填效率低下，人工成本也比較高；而短纖維棉過短的話，難以獲得蓬鬆的手感，並且容易發生鑽絨現象，特別是洗滌後容易發生偏移、團聚，嚴重影響到了穿著保暖性。本發明的短纖維棉的長度由芯纖維所決定。為了兼顧充填效率以及蓬鬆性等，本發明的短纖維棉的芯纖維的平均長度要求在1~10cm之間，較佳為2~10cm，更佳為3~8cm。
考慮到本發明的短纖維棉是通過剪切得到的，每根短纖維棉之間的長度存在一定偏差，本發明中這個長度的誤差用長度標準差來表示。長度標準差越小，表明長度的偏差越小，反之，長度偏差越大。本發明中芯纖維長度的標準差為0~1.6，較佳0~1.0。標準差是一組數值自平均值分散開來的程度的一種測量觀念。一個較大的標準差，代表大部分的數值和其平均值之間差異較大；一個較小的標準差，代表這些數值較接近平均值。其中標準差的計算公式如下所示：
μ為X1,X2,X3,......Xn的平均值。
FP值(fill power)越大，說明物體的蓬鬆效果越好。本發明的填充物，其FP值為200~800立方吋/30g，具有較好的蓬鬆效果。FP值較佳為400~800立方吋/30g。
考慮到加工性以及獲得適當個數的熔融黏合點，本發明較佳芯纖維中高熔點纖維與低熔點纖維的熔點差為30℃~150℃。從手感以及抵抗偏移的角度考慮，進一步較佳熔點差為30℃~100℃，更佳為50℃~80℃。
本發明中，較佳相對於短纖維棉的總重量，低熔點纖維所占比例為0.2~30.0重量%，更佳為0.2~10.0重量%。低熔點纖維所占比例高於30.0重量%時，熔融黏合點有增加的趨勢，有可能會影響到短纖維棉的蓬鬆度，導致手感變硬；而低於0.2重量%時，熔融黏合點有降低的趨勢，特別是同時芯纖維又比較短的話，則無法固定在一起的芯鞘纖維數量變多，有可能會影響到充填性以及洗滌偏移性。
本發明中，較佳鞘纖維在芯纖維外側形成圓環狀，圓環的半徑為2~12mm，鞘纖維的單絲纖度為3.5~10.0分德士(dtex)。所謂交叉是指鞘纖維開纖後和芯纖維相互交叉形成的交點(非固定點)，相互交叉是指方向不同的幾根纖維互相穿過。但是該交點並沒有融著在一起，可以自由移動。鞘纖維形成的圓環半徑小於2mm的話，鞘纖維幾乎是緊貼在芯纖維上，芯鞘纖維之間的立體空間(空氣層)較小，短纖維棉的蓬鬆性以及保溫性有下降的趨勢。反之，鞘纖維形成的圓環半徑大於12mm的話，雖然短纖維棉的蓬鬆性和柔軟性會有很大的提高，但是耐壓縮性能有變差的趨 勢，也就是說受外力擠壓時會形成永久性的變形，有可能會影響到最終產品的外觀等。圓環的半徑更佳為4~9mm。與此同時，鞘纖維的單絲纖度小於3.5分德士的話，雖然纖維的柔軟性增加，但是鞘纖維所形成的圓環的耐壓縮能力反而會下降；反之，鞘纖維的單絲纖度超過10.0分德士的話，纖維的剛性變高，短纖維棉的手感有變差的趨勢。鞘纖維的單絲纖度更佳為4.0~8.0分德士。
交叉點的個數和鞘纖維形成的圓環個數之間存在一定的關聯性。鞘纖維和芯纖維形成的交叉點個數少的話，說明鞘纖維形成的圓環個數少，這樣的話短纖維棉的蓬鬆性就會比較低；反之，鞘纖維和芯纖維形成的交叉點個數多的話，說明鞘纖維形成的圓環個數多，雖然短纖維棉的蓬鬆度在一定範圍有所提高，但是鞘纖維與芯纖維之間的立體空間不會增加，反而會導致短纖維棉單位長度的重量增加，導致蓬鬆度下降。本發明中鞘纖維和芯纖維所形成的交叉點的個數較佳30~150個/cm，更佳30~80個/cm。
本發明的填充物，鞘纖維和芯纖維可以均為實心斷面，也可以均為中空斷面，還可以其中一方為實心、另一方為中空。對於實心斷面的形狀沒有特別的規定，可以是圓形、三角、十字、八葉等。和實心纖維相比，中空纖維的密度較小，在同樣的短纖維棉形態和克重下，由中空纖維製得的短纖維棉的長度更長，更有利於提高短纖維棉的蓬鬆性能，但是中空度越高，對生產工藝的要求也就越高，生產性也隨之降低。本發明中，較佳鞘纖維和芯纖維均為中空纖維，中空度為20%~50%，中空度更佳為25%~40%。
本發明的填充物，可以全部為芯鞘結構的短纖維棉，也可以為芯鞘結構的短纖維棉和羽毛的混合物。添加羽毛，可以進 一步提高蓬鬆性。
本發明中，較佳所用短纖維棉包括曲率半徑為5~20mm的鞘纖維，可以進一步提高短纖維棉的蓬鬆度。這裡的曲率半徑為鞘纖維解舒後三維立體狀螺旋的半徑。鞘纖維的曲率半徑小於5mm的話，加工過程中鞘纖維開纖難度變大，由其形成的圓環的直徑變小，加工絲的蓬鬆性有下降的趨勢；反之，鞘纖維的曲率半徑大於20mm話，鞘纖維形成的圓環直徑會比較大，有可能會減弱或者無法體現鞘纖維原本的三維立體效果。
本發明所用鞘纖維的種類，沒有特別限定，可以為普通聚酯(PET)、改性PET、聚烯烴、聚對苯二甲酸丁二醇酯(PBT)等的一種或幾種。芯纖維中的高熔點纖維可以為普通PET、改性PET、聚烯烴、PBT等的一種或幾種；低熔點纖維可以為低熔點PET、聚丙烯(PP)、聚乙烯或尼龍纖維中的至少一種。
本發明的短纖維棉可以通過如下方法製備得到，但不限於該方法：利用不同的饋入羅拉或饋入輥分別饋入鞘纖維以及高低熔點的芯纖維，通過調整鞘纖維和芯纖維的饋入速度來控制鞘纖維和芯纖維的絲長差；鞘纖維和芯纖維隨著氣流的牽引通過噴嘴，然後芯纖維和鞘纖維在噴嘴出口處隨著混亂氣流的作用下形成交絡得到加工絲。根據鞘纖維、芯纖維的不同，鞘纖維的長度是芯纖維長度的5~50倍。噴嘴處的空氣流速設置在30L/分鐘~150L/分鐘之間。混亂氣流是指，壓縮空氣由於鞘纖維和芯纖維的干擾，由單一流向變得混亂且呈週期性變化的氣流。鞘纖維隨著混亂氣流進行開纖，和芯纖維形成週期性的交叉，然後進行150~170℃的高溫定型，使低熔點纖維發生熔融得到加工絲。根據需要，將所得加工 絲剪成所需的長度得到本發明的短纖維棉，然後利用羽毛充填機進行充填。
鞘纖維和芯纖維饋入時，可通過調整各自的饋入速度形成絲長差。鞘纖維的長度雖然對填充效率不會產生太大的影響，但是如果鞘纖維與芯纖維之間的長度比(絲長差)過小的話，鞘纖維對芯纖維的包覆就會較少、較小，作為填充材料的話，蓬鬆保暖性有下降的趨勢；而長度比(絲長差)過大的話，由於鞘纖維在芯纖維外形成的圓環較多，手感有變硬的趨勢。從手感和蓬鬆效果來考慮，較佳鞘纖維的饋入速度是芯纖維的10~40倍，更佳為10~30倍。
為了進一步提高短纖維棉的柔軟性，還可以在其表面附著一層矽系樹脂。根據鞘纖維和芯纖維表面積的不同，矽系樹脂的附著量也有所不同，樹脂附著量較佳為0.1wt%~5.0wt%。
本發明的填充物蓬鬆度高，手感柔軟，製成的外套、褲子、背心、連體服、衝鋒衣、被子、枕頭、睡袋、內衣、睡衣、毛衣、緊身褲、襪子或者運動服等保溫製品具有不漏絨、不鑽絨等優點。
以下通過實施例及比較例對本發明作進一步說明，但是本發明並不侷限於此。
本發明所涉及的各參數的測試方法如下：
(1)芯纖維的平均長度
從短纖維棉中抽取10根加工絲，將短纖維棉安裝在測長臺上，吊上加工絲的1/10/D丹尼爾重量的荷重(g)，測出短纖維棉的長度並取平均值作為本發明芯纖維的長度。
(2)芯纖維的熔點差
從短纖維棉中分離出芯纖維，利用DSC差示掃描量熱儀進行測定並計算出熔點差。
(3)鞘纖維形成的圓環半徑
取長度約1cm左右的短纖維棉5根並將其兩端固定，中間部分呈自由狀態，在光學顯微鏡下放大到50倍的倍率進行拍照，然後根據鞘纖維形成的圓環上的三個點來畫圓測得圓的半徑，取3個圓環進行觀察記錄數值，一共測15組數據計算平均值作為本發明的鞘纖維形成的圓環半徑。
(4)鞘纖維和芯纖維交叉點個數
取長度約1cm左右的短纖維棉5根並將其兩端固定，中間部分呈自由狀態，在光學顯微鏡下放大到20倍的倍率進行拍照，然後根據照片對鞘單絲纖維和芯纖維所形成的交叉點進行計數，如果多根鞘纖維和芯纖維形成的交叉點在同一位置，按照一個交叉點計數，單位為個/cm。按照上述方法測得5組數據計算出平均值作為鞘纖維和芯纖維交叉點個數。
(5)中空度
首先將短纖維棉中未熔融黏合的芯纖維和鞘纖維分離開，接著將分離出來的芯纖維和鞘纖維分別沿縱向切斷成薄片(即纖維橫截面)，在光學顯微鏡下放大到1000倍的倍率進行拍照，根據照片計算出中空部分的面積S1和纖維整體的面積S2(包括中空部)，然後計算：中空率=(S1/S2)×100%。
(6)曲率半徑
準備長約30cm左右的鞘纖維原絲樣品，將其在恆溫恆濕環境(20℃×65%RH)中放置8小時或以上使其狀態穩定，然後選取彎曲部分(目測)在數位顯微鏡下放大到20倍的倍率下進行半徑測量，在彎曲部分上任意取三個點，點擊數位顯微鏡的測半徑的功能鍵，得到半徑，任取20個彎曲部分測量後計算平均值作為曲率半徑。
(7)總纖度及單絲纖度
總纖度根據JIS L 1013：2010標準測得；單絲纖度通過總纖度和單絲根數計算得到。
(8)蓬鬆度(FP值)
根據IDFB(International Down & Feather Bureau國際羽毛協會)規定的方法進行測試：①首先將待測試樣放置在20℃×65%RH的環境中調試8小時或8小時以上，使得待測試樣穩定；②稱取試樣30g，手動將其抖動到蓬鬆狀態後將其放入測量桶內並蓋上蓋子；③將重量盤向下移動至接觸試樣的最高點，然後放開重量盤使其自由下落，放開重量盤的同時計時，穩定1分鐘後讀出高度並記錄；④打開蓋子取出試樣，再次將其抖動至蓬鬆狀態，放入測量桶(內徑d=28.8cm)內蓋上蓋子，按照步驟③再次測量，同樣的方法測試5次；⑤算出5次的平均高度H後，根據下式計算得出蓬鬆度：FP=V/16.39=πd2H/(16.39×4)=39.73H(單位：立方吋/30g)
其中1立方吋=16.39cm3。
(9)手感
取填充物30g左右，找10個人用手進行觸感評價。評價判級結果如下：
◎完全感覺不到有熔融點，非常滑爽、柔軟，認為手感非常好
○基本感覺不到有熔融點，比較滑爽、柔軟，認為手感好
△明顯感覺到有熔融點，熔融點硬，不柔軟，認為手感一般
×感覺很多地方發生熔融，很硬，認為手感差
10人中有超過5人認定為同一級別時，則判定為該級別。如果出現一個級別判級人數少於等於5人的話，則考慮再找10人進行評級。
(10)洗滌後偏移率
洗滌偏移率越大，則說明樣品的手感風格越差。具體評價方法如下：①準備面料4塊長72cm×寬52cm，每兩塊合一起絎縫成多個52cm長×5cm寬的條形格，在每個條形格中使用羽毛充填機充入填充物，將兩端分別平縫固定後得到填充體；②將填充體根據JIS L-0217標準進行洗滌，沿填充體上任一條形格切線處剪開，拍照，將照片上條形格內的有纖維的部分和無纖維的部分分別進行稱量，有纖維的部分記為W1，無纖維的部分記為W2；③計算，充填物洗滌後在寬度方向上的偏移率=W2/(W1+W2)×100%。
以下結合實施例及比較例對本發明作進一步說明，但是本發明並不侷限於以下內容。
(11)羽毛充填機充填效率
以普通羽絨服的條形格45cm×5cm為例，使用羽毛充填機進行充填，充填效率如下評價：如果充填一格所需時間少於2秒，認為充填效率高○；如果充填一格所需時間為2~10秒，認為充填效率一般△；如果充填一格所需時間超過10秒，認為充填效率低×。
實施例1
選用中空度為30%、捲曲半徑為20mm的42分德士-6f-PET作為鞘纖維原料，選用中空度為20%的42分德士-12f-PET(熔點220℃)和56分德士-48f-PP DTY(熔點170℃)作為芯纖維原料，並利用不同的饋入羅拉分別饋入，其中芯纖維由熔點差為50℃的高低熔點兩種纖維組成、其饋入速度為20m/min，鞘纖維的曲率半徑為20mm、其饋入速度為400m/min，芯纖維中低熔點纖維所占比例為10.0重量%。設置噴嘴內空氣的流速為70L/分鐘，噴嘴的壓空為0.35MPa，鞘絲和芯絲通過空氣噴嘴形成加工絲束，接著將得到的加工絲束通過170℃的熱箱進行預熱處理後，再經過由矽系平滑劑調製成的矽系水溶液進行浸軋，然後經過熱箱固著，得到圓環半徑為5.0mm、交叉點個數為50個/cm的蓬鬆加工絲，接著將所得蓬鬆加工絲剪切成平均長度(即芯纖維平均長度)2cm、長度標準差0.2的短纖維棉，得到本發明的填充物，具體參數見表1。
實施例2
將所得蓬鬆加工絲剪切成平均長度4cm、長度標準差0.3的短纖維棉，其餘同實施例1，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例3
將所得蓬鬆加工絲剪切成平均長度8cm、長度標準差0.3的短纖維棉，其餘同實施例1，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例4
將作為芯纖維原料的56分德士-48f-PP DTY(熔點170℃)替換為56分德士-48f-PP DTY(熔點140℃)，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.1的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例5
將作為芯纖維原料的56分德士-48f-PP DTY(熔點170℃)替換為56分德士-48f-PET DTY(熔點200℃)，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.5的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例6
芯纖維中低熔點纖維所占比例調整為0.2重量%，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.6的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例7
芯纖維中低熔點纖維所占比例調整為0.1重量%，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.8的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例8
將鞘纖維原料替換為單絲纖度2.5分德士的PET纖 維，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差1.0的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例9
將鞘纖維原料替換為單絲纖度4.0分德士的PET纖維，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.4的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例10
鞘纖維原料替換為單絲纖度10.0分德士的PET纖維，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.3的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表1。
實施例11
噴嘴的壓空調節為0.20MPa，所得蓬鬆加工絲中，鞘纖維的圓環半徑為1.0cm，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.1的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例12
噴嘴的壓空調節為0.40MPa，得到鞘纖維的圓環半徑為2.0cm的蓬鬆加工絲，接著將其剪切成長度標準差0.2的短纖維棉，其餘同實施例11，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例13
噴嘴的壓空調節為0.30MPa，得到鞘纖維的圓環半徑為8.0cm的蓬鬆加工絲，接著將其剪切成長度標準差0.5的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例14
鞘纖維和芯纖維的原料均替換為非中空PET纖維，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差0.5的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例15
加工時，芯纖維的饋入速度為20m/min，鞘纖維的饋入速度為300m/min，得到鞘纖維和芯纖維的交叉點個數為38個/cm的蓬鬆加工絲，接著將其剪切成長度標準差0.6的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例16
加工時，芯纖維的饋入速度為20m/min，鞘纖維的饋入速度為200m/min，得到鞘纖維和芯纖維的交叉點個數為25個/cm的蓬鬆加工絲，接著將其剪切成長度標準差0.6的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例17
所用鞘纖維的曲率半徑為50mm，得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差為0.3的短纖維棉，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
實施例18
將羽毛與短纖維棉進行混合，混合比為50：50，其餘同實施例2，得到本發明的填充物，其各項參數見表2。
比較例1
得到蓬鬆加工絲後將其剪切成平均長度為11cm、長度標準差為0.5的短纖維棉，其餘同實施例3，得到填充物，其各項參數見表2。
比較例2
得到蓬鬆加工絲後將其剪切成長度標準差為2.0的短纖維棉，其餘同實施例3，得到填充物，其各項參數見表2。
根據上表1、表2，
(1)由實施例2與實施例4相比可知，同等條件下，由熔點差為50℃的芯纖維形成的填充物與由熔點差為80℃的芯纖維形成的填充物相比，兩者的蓬鬆度、羽絨充填機充填效率均相當，但前者的手感以及洗滌抗偏移性優於後者。
(2)由實施例2與實施例5相比可知，同等條件下，由熔點差為50℃的芯纖維形成的填充物與由熔點差為20℃的芯纖維形成的填充物相比，兩者的羽絨充填機充填效率均相當，但前者的蓬鬆度、手感以及洗滌抗偏移性優於後者。
(3)由實施例6與實施例7相比可知，同等條件下，由低熔點纖維占比為0.2重量%的芯纖維形成的填充物與由低熔點纖維占比為0.1重量%的芯纖維形成的填充物相比，兩者的羽絨充填機充填效率以及手感均相當，但前者洗滌抗偏移性優於後者。
(4)由實施例2與實施例10相比可知，同等條件下，單絲纖度7.0分德士的鞘纖維形成的填充物和單絲纖度10.0分德士的鞘纖維形成的填充物相比，兩者的羽絨充填機充填效率均相當，但前者的蓬鬆度、洗滌抗偏移性以及手感優於後者。
(5)由實施例2與實施例11相比可知，同等條件下，鞘纖維圓環半徑為5.0mm的填充物和鞘纖維圓環半徑為1.0mm的填充物相比，兩者的羽絨充填機充填效率以及手感均相當，前者的蓬鬆度、洗滌抗偏移性優於後者。
(6)由實施例2與實施例14相比可知，同等條件下，由非中空纖維作為原料形成的填充物與由中空纖維作為原料形成的填充物相比，兩者的羽絨充填機充填效率以及洗滌抗偏移性均相當，但前 者的蓬鬆度以及手感優於後者。
(7)由實施例2與實施例16相比可知，同等條件下，芯鞘纖維交叉點為50個/cm的填充物和芯鞘纖維交叉點為25個/cm的填充物相比，兩者的羽絨充填機充填效率、洗滌抗偏移性以及手感均相當，但前者的蓬鬆度優於後者。
(8)由比較例1與實施例3可知，同等條件下，由平均長度llcm的芯纖維所形成的填充物和由平均長度8cm的芯纖維所形成的填充物相比，前者的蓬鬆度、洗滌抗偏移性和手感均不及後者，羽絨充填機充填效率特別差。
(9)由比較例2與實施例3可知，同等條件下，由平均長度標準差為0.3的芯纖維所形成的填充物和由平均長度標準差為2.0的芯纖維所形成的填充物相比，兩者的蓬鬆度、羽絨充填機充填效率以及手感均相當，但前者的羽絨充填機充填效率比較差。

Claims (8)

  1. 一種填充物，包括由芯纖維和鞘纖維形成的短纖維棉，其特徵是：所述芯纖維由低熔點纖維與高熔點纖維構成，且低熔點纖維熔融使得芯纖維和鞘纖維固著，其中所述芯纖維的平均長度為1~10cm、長度的標準差為0~1.6，所述短纖維棉的蓬鬆度為200~800立方吋/30g。
  2. 如請求項1之填充物，其中，所述低熔點纖維與高熔點纖維的熔點差為30~150℃。
  3. 如請求項1或2之填充物，其中，相對於短纖維棉的總重量，所述低熔點纖維所占比例為0.2~30.0重量%。
  4. 如請求項1或2之填充物，其中，所述芯纖維和鞘纖維交叉且鞘纖維在芯纖維外側形成圓環狀，圓環的半徑為2~12mm，鞘纖維的單絲纖度為3.5~10.0分德士(dtex)。
  5. 如請求項4之填充物，其中，所述鞘纖維與芯纖維所形成的交叉點的個數為30~150個/cm。
  6. 如請求項1或2之填充物，其中，所述鞘纖維和芯纖維均為中空纖維，其中空度為20%~50%。
  7. 如請求項1之填充物，其中，所述填充物中還包括羽毛。
  8. 一種含有請求項1所述填充物的外套、褲子、背心、連體服、衝鋒衣、被子、枕頭、睡袋、內衣、睡衣、毛衣、緊身褲、襪子或者運動服。
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