JP2021155613A - プロピレン系樹脂組成物、およびそれを用いた射出成型品 - Google Patents

Abstract

【課題】耐衝撃性と透明性の目標を達成すると共に、剛性向上並びに生産性の向上を達成できるプロピレン系樹脂組成物を提供する。【解決手段】下記要件（Ａ１）〜（Ａ５）を満たすプロピレン系重合体（Ａ）８５〜９７質量部、下記要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たすエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）８〜１８質量部（ただし、（Ａ）および（Ｂ）の合計１００質量部）、および造核剤（Ｄ）０．１〜０．６質量部を含むプロピレン系樹脂組成物：（Ａ１）：ＭＦＲ：230℃−2.16kg荷重が、１〜１００ｇ／１０分。（Ａ２）：室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄｉｎｓｏｌ）８５〜９５質量％、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄｓｏｌ）５〜１５質量％。（Ａ３）：Ｄｉｎｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量が１〜６質量％。（Ａ４）：前記ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５〜＜２０質量％。（Ａ５）：Ｄｓｏｌの１３５℃デカリン中における極限粘度［η］が1.0〜3.5dl/g。（Ｂ１）：シングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体。（Ｂ２）：ＭＦＲ：190℃−2.16kg荷重が、1〜100g/10分。（Ｂ３）：密度が880〜920kg/m3。【選択図】なし

Description

本発明は、プロピレン系樹脂組成物、およびそれを用いた射出成型品に関する。

ゼリー、プリン、コーヒー等の食品の包装容器（以下、チルド容器とも記す）として、内容物の視認性、すなわち透明性に優れる容器が従来から求められている。透明性に優れる容器としては、その原料として、耐熱性、剛性および透明性に優れるポリプロピレン樹脂が用いられることが多い。

しかしながら、ポリプロピレン樹脂それ自体では、透明性や機械的強度特性が必ずしも十分でないため、通常ポリプロピレン樹脂に種々の造核剤を添加して透明性や機械的強度特性を向上させ、またゴム成分を添加して耐衝撃性を向上させる方法がとられている。

容器自体の薄肉化、軽量化と共に、チルド容器として低温に曝されても剛性、耐衝撃性、透明性に優れるプロピレン系樹脂組成物が提案されている（特許文献１）。特許文献１では、プロピレン系重合体を６０〜８０重量部、エチレン・α−オレフィン共重合体を２０〜４０重量部配合している。

特許文献２ではエチレン含量が０．１〜３重量％、ＭＦＲが１０〜３００ｇ／１０分のチーグラー系プロピレン−エチレン共重合体（Ａ）とエチレン含量が５〜２０重量％、ＭＦＲが１〜５０ｇ／１０分のチーグラー系プロピレン−エチレン共重合体（Ｂ）からなるプロピレン−エチレン系樹脂組成物であって、（Ａ）：（Ｂ）重量比が９０：１０〜６０：４０、エチレン含量が２〜８重量％、ＭＦＲが２０〜１００ｇ／１０分のプロピレン−エチレン系樹脂組成物が開示されており、射出成形時の成形加工性が良好で、剛性と耐衝撃性とのバランス、低温耐衝撃性及び透明性に優れ、加熱しても透明性の低下が少ない特徴を有している。又、特許文献３には、上記特許文献２のプロピレン−エチレン系樹脂組成物（Ａ）の６０〜９９質量％と、ＭＦＲが５〜５０ｇ／１０分、ＤＳＣ法による融解ピーク温度（Ｔｍ）が１５５〜１６５℃の範囲であるプロピレン樹脂（Ｘ）の１〜４０質量％とからなる射出成形用のポリプロピレン系樹脂組成物が開示されている。そして、この樹脂組成物を利用した射出成形体は、耐衝撃性、剛性、透明性及び成形性のバランスに優れているとされている。

国際公開ＷＯ２０１０／０７４００１号パンフレット 特開２０１５−２５０３７号公報 特開２０１５−２０６０３５号公報

従来提案されているプロピレン系樹脂組成物は、多量の重合ゴムもしくはポリエチレン含有成分（ＰＥ）を配合することで、透明性と耐衝撃性のバランスを確保している。
しかしながら、これらの配合成分は多量に配合することで、得られるプロピレン系樹脂組成物の剛性を低下させる課題を有していた。また、剛性の低下は生産性の低下、特に射出成形における高速成形性の低下を招くものとなっていた。

本発明では、プロピレン系樹脂組成物の組成と配合するＰＥ成分の最適化を図ることで、耐衝撃性と透明性の目標を達成すると共に、剛性向上並びに生産性の向上を達成できるプロピレン系樹脂組成物を提供することにある。また、本発明はこのプロピレン系樹脂組成物を用いた射出成型品を提供することを目的とする。

本発明は、以下の［１］〜［６］の態様を含むものである。
［１］下記要件（Ａ１）〜（Ａ５）を満たすプロピレン系重合体（Ａ）８５〜９７質量部、下記要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たすエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）３〜１５質量部（ただし、プロピレン系重合体（Ａ）およびエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の合計を１００質量部とする）、および造核剤（Ｄ）０．１〜０．６重量部を含むプロピレン系樹脂組成物。
（Ａ１）：ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準拠して、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したプロピレン系重合体（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、１〜１００ｇ／１０分である。
（Ａ２）：プロピレン系重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）が８５〜９５質量％であり、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄ_ｓｏｌ）が５〜１５質量％である。
（Ａ３）：前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する骨格の含有量が１〜６質量％である。
（Ａ４）：前記Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５質量％以上２０質量％未満である。
（Ａ５）：前記Ｄ_ｓｏｌの１３５℃デカリン中における極限粘度［η］が１．０〜３．５ｄｌ／ｇである。
（Ｂ１）：エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）が、触媒としてシングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体である。
（Ｂ２）：ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準拠して、測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、１〜１００ｇ／１０分である。
（Ｂ３）：エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度が８８０〜９２０ｋｇ／ｍ³である。

［２］前記エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）がメタロセン触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体である［１］に記載のプロピレン系樹脂組成物。
［３］ ［１］又は［２］に記載のプロピレン系樹脂組成物を含む射出成形品。
［４］ 前記射出成形品は容器である、［３］に記載の射出成形品。
［５］ 前記容器はデザートカップである［４］に記載の射出成形品。
［６］ 前記容器の最も薄い部分の肉厚が０．３〜２．０ｍｍの範囲である［４］又は［５］に記載の射出成形品。

本発明によれば、製品容器の透明性、剛性、低温下における耐衝撃性を両立することができる。

本発明について具体的な実施形態について説明する。
本発明の一実施形態に係るプロピレン系樹脂組成物は、下記要件（Ａ１）〜（Ａ５）を満たすプロピレン系重合体（Ａ）８５〜９７質量部、下記要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たすエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）３〜１５質量部（ただし、プロピレン系重合体（Ａ）およびエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の合計を１００質量部とする）、および造核剤（Ｄ）０．１〜０．６重量部を含む：
（Ａ１）：ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準拠して、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したプロピレン系重合体（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、１〜１００ｇ／１０分である。
（Ａ２）：プロピレン系重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）が８５〜９５質量％であり、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄ_ｓｏｌ）が５〜１５質量％である。
（Ａ３）：前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する骨格の含有量が１〜６質量％である。
（Ａ４）：前記Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５質量％以上２０質量％未満である。
（Ａ５）：前記Ｄ_ｓｏｌの１３５℃デカリン中における極限粘度［η］が１．０〜３．５ｄｌ／ｇである。
（Ｂ１）：エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）が、触媒としてシングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体である。
（Ｂ２）：ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準拠して、測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、１〜１００ｇ／１０分である。
（Ｂ３）：エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度が８８０〜９２０ｋｇ／ｍ³である。

以下、各成分について説明する。
〔プロピレン系重合体（Ａ）〕
本実施形態のプロピレン系樹脂組成物は、上記要件（Ａ１）〜（Ａ５）を満たすプロピレン系重合体（Ａ）を含む。なお、「要件（Ａ１）〜（Ａ５）を満たすプロピレン系重合体（Ａ）」を、「プロピレン系重合体（Ａ）」とも記す。

（要件（Ａ１））
プロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲが１〜１００ｇ／１０分であり、好ましくは１０〜１００ｇ／１０分であり、より好ましくは２０〜１００ｇ／１０分である。
プロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲが上記範囲を上回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の耐衝撃性が劣り、またプロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲが上記範囲を下回ると、プロピレン系樹脂組成物を用いて、容器等の成形体を製造する際の樹脂の流動性が劣り、薄肉化した成形体を製造することが困難となる。

なお、プロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲの調整は、後述する製造条件を調整することにより任意の量とすることができる。

（要件（Ａ２））
プロピレン系重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）８５〜９５質量％であり、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄ_ｓｏｌ）が５〜１５質量％である。ただし、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}とＤ_ｓｏｌとの合計を１００質量％とする。好ましくはＤ_{ｉｎｓｏｌ}が８８〜９４質量％であり、Ｄ_ｓｏｌが６〜１２質量％である。より好ましくはＤ_{ｉｎｓｏｌ}が９０〜９４質量％であり、Ｄ_ｓｏｌが６〜１０質量％である。

プロピレン系重合体（Ａ）において、通常ｎ−デカンに不溶な成分（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）とは、主にプロピレン由来の構成単位からなる成分であり、結晶性を有し、高い剛性を示すと考えられる。ｎ−デカンに可溶な成分（Ｄ_ｓｏｌ）とは、主にプロピレンおよびエチレン由来の構成単位からなる成分である。Ｄ_ｓｏｌ成分は結晶性を示さないか、もしくは結晶性が低い成分であり、ガラス転移温度が低く、耐衝撃性や相溶性を発現すると考えられる。これはゴム成分と言われることもある。第１の実施形態のプロピレン系重合体（Ａ）は、通常ｎ−デカンに不溶な成分（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）およびｎ−デカンに可溶な成分（Ｄ_ｓｏｌ）を有するプロピレン系共重合体（いわゆるブロック共重合体）である。

Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}が上記範囲を下回り、Ｄ_ｓｏｌが上記範囲を上回ると、剛性の高いＤ_{ｉｎｓｏｌ}の割合が減ることからプロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の剛性が低下する。

なお、プロピレン系重合体（Ａ）のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌの割合は後述する実施例に記載の方法により求めることができる。
また、プロピレン系重合体中のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌの割合の調整は、後述する製造条件を調整することにより任意の量とすることができる。

（要件（Ａ３））
前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する骨格の含有量が１〜６質量％である。該含有量は１〜５質量％であることが好ましく、１〜４質量％であることがより好ましい。前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は主にプロピレン由来の構成単位からなる成分であるが、エチレンに由来する骨格が含まれ得るものである。該含有量が上記範囲を超えるとプロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の剛性が低下する傾向がある。これはＤ_{ｉｎｓｏｌ}の結晶性が低下するためであると考えられる。該含有量が上記範囲を下回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の透明性が低下する傾向にある。

（要件（Ａ４））
前記Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５質量％以上２０質量％未満である。
該含有量が上記範囲を下回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の耐衝撃性（特に低温耐衝撃性）が劣る傾向がある。Ｄ_ｓｏｌのエチレンの割合が減る事によりガラス転移温度が高くなり、衝撃に対しての吸収エネルギーが低下するためと考えられる。

一方、該含有量が上記範囲を上回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の透明性が低下する傾向がある。
前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中およびＤ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量は、分離した前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌについてそれぞれ後述する実施例に記載される条件で^１３ＣＮＭＲ測定を行って求めることができる。詳細については実施例にて示す。

（要件（Ａ５））
前記Ｄ_ｓｏｌの、１３５℃デカリン中における極限粘度［η_ｓｏｌ］が１．０〜３．５ｄｌ／ｇであり、好ましくは１．５〜３．０ｄｌ／ｇであり、より好ましくは１．６〜２．５ｄｌ／ｇである。
極限粘度［η_ｓｏｌ］が上記範囲を下回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の耐衝撃性が低下する傾向にある。これはＤ_ｓｏｌの分子量が低下し、衝撃吸収エネルギーが低くなる為と考えられる。また極限粘度［η_ｓｏｌ］が上記範囲を上回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の透明性が低下する傾向がある。これはＤ_ｓｏｌの分子量が高いため、分散不良を起こすためと考えられる。

なお、プロピレン系重合体（Ａ）の前記Ｄ_ｓｏｌの、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η_ｓｏｌ］は後述する実施例に記載の方法にて決定することが出来る。
なお、Ｄ_ｓｏｌの、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η_ｓｏｌ］の調整は、後述する製造条件を調整することにより任意の量とすることができる。

第１の実施形態に用いるプロピレン系重合体（Ａ）の製造方法としては、特に限定はないが、通常は、メタロセン化合物含有触媒存在下あるいは、チーグラーナッタ触媒存在下で、プロピレンおよびエチレンを共重合することにより得られる。

なお、プロピレン系重合体（Ａ）は、チーグラーナッタ触媒存在下で、プロピレンおよびエチレンを共重合することにより得られることが好ましい。分子量分布が広く成形性が良好な樹脂が得られ易い為である。

（メタロセン化合物含有触媒）
前記メタロセン化合物含有触媒としては、メタロセン化合物、並びに、有機金属化合物、有機アルミニウムオキシ化合物およびメタロセン化合物と反応してイオン対を形成することのできる化合物から選ばれる少なくとも１種以上の化合物、さらに必要に応じて粒子状担体とからなるメタロセン触媒を挙げることができ、好ましくはアイソタクチックまたはシンジオタクチック構造等の立体規則性重合をすることのできるメタロセン触媒を挙げることができる。前記メタロセン化合物の中では、国際公開０１／２７１２４号パンフレットに例示されている架橋性メタロセン化合物が好適に用いられる。

（チーグラーナッタ触媒）
第１の実施形態に用いるプロピレン系重合体（Ａ）は、高立体規則性チーグラーナッタ触媒を用いることにより製造することができる。前記高立体規則性チーグラーナッタ触媒としては、公知の種々の触媒が使用できる。たとえば、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲンおよび電子供与体を含有する固体状チタン触媒成分と、（ｂ）有機金属化合物触媒成分と、（ｃ）シクロペンチル基、シクロペンテニル基、シクロペンタジエニル基およびこれらの誘導体からなる群から選ばれる少なくとも１種の基を有する有機ケイ素化合物触媒成分とからなる触媒を用いることができる。このような高立体規則性チーグラーナッタ触媒としては、ＥＰ０３５０１７０に記載のオレフィン重合用触媒を好適に用いることができる。当該チーグラーナッタ触媒を用い、プロピレン系重合体（Ａ）を製造する際は、当該公報に記載されるように予備重合を行うことができる。
予備重合は、固体状チタン触媒成分（ａ）、有機金属化合物触媒成分（ｂ）、および必要に応じて有機ケイ素化合物触媒成分（ｃ）の存在下に、オレフィンを重合させる。

予備重合オレフィンとしては、炭素数２〜８のα−オレフィンを用いることができる。具体的には、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−オクテンなどの直鎖状のオレフィン；３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、３−エチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセン、４,４−ジメチル−１−ヘキセン、４,４−ジメチル−１−ペンテン、４−エチル−１−ヘキセン、３−エチル−１−ヘキセンなどの分岐構造を有するオレフィン等を用いることができる。これらは共重合させてもよい。

予備重合は、固体状チタン触媒成分（ａ）１ｇ当り０．１〜１０００ｇ程度、好ましくは０．３〜５００ｇ程度の重合体が生成するように行うことが望ましい。予備重合量が多すぎると、本重合における（共）重合体の生成効率が低下することがある。予備重合では、本重合における系内の触媒濃度よりもかなり高濃度で触媒を用いることができる。上記のような触媒を用いてプロピレンを連続多段重合させる際には、本発明の目的を損なわない範囲であれば、いずれかの段であるいは全ての段でプロピレンとエチレンとを共重合させてもよい。

連続多段重合する場合、各段においてはプロピレンをホモ重合させるか、あるいはプロピレンとエチレンとを共重合させてポリプロピレンを製造する。本重合の際には、固体状チタン触媒成分（ａ）（または予備重合触媒）を重合容積１Ｌ当りチタン原子に換算して約０．０００１〜５０ミリモル、好ましくは約０．００１〜１０ミリモルの量で用いることが望ましい。有機金属化合物触媒成分（ｂ）は、重合系中のチタン原子１モルに対する金属原子量で約１〜２０００モル、好ましくは約２〜５００モル程度の量で用いることが望ましい。有機ケイ素化合物触媒成分（ｃ）は、有機金属化合物触媒成分（ｂ）の金属原子１モル当り約０．００１〜５０モル、好ましくは約０．０１〜２０モル程度の量で用いることが望ましい。

（プロピレン系重合体（Ａ）の製法）
第１の実施形態に用いるプロピレン系重合体（Ａ）は、前述のメタロセン化合物含有触媒存在下あるいは、チーグラーナッタ触媒存在下でプロピレンおよびエチレンを共重合することにより得られる。

重合は、気相重合法あるいは溶液重合法、懸濁重合法などの液相重合法いずれで行ってもよく、各段を別々の方法で行ってもよい。また連続式、半連続式のいずれの方式で行ってもよく、各段を複数の重合器たとえば２〜１０器の重合器に分けて行ってもよい。工業的には連続式の方法で重合するのが最も好ましく、この場合２段目以降の重合を２器以上の重合器に分けて行うのが好ましく、これによりゲルと呼ばれる、耐衝撃性と透明性に好ましくないマイナス効果をもたらす複生成成分である高分子量成分の発生を抑制することができる。

重合媒体として、不活性炭化水素類を用いてもよく、また液状のプロピレンを重合媒体としてもよい。また各段の重合条件は、重合温度が約−５０〜＋２００℃、好ましくは約２０〜１００℃の範囲で、また重合圧力が常圧〜１０ＭＰａ（ゲージ圧）、好ましくは約０．２〜５ＭＰａ（ゲージ圧）の範囲内で適宜選択される。

プロピレン系重合体（Ａ）を製造する場合は、２つ以上の重合器を直列につなげた反応装置で、次の二つの工程（［工程１］および［工程２］）を連続的に実施することによって得られる。本発明では、二つ以上の反応機を直列に連結した重合装置を用いそれぞれの重合装置で［工程１］を行うことができ、また二つ以上の反応機を直列に連結した重合装置を用いそれぞれの重合装置で［工程２］を行うことができる。

また、上記方法以外でも[工程１]と[工程２]を別々に行い、それぞれで得られたものを単軸押出機、多軸押出機、ニーダー、バンバリーミキサーなどを用いて溶融混練し、プロピレン系重合体（Ａ）を製造することもできる。以下、[工程１]と[工程２]を連続して実施することによりプロピレン系重合体（Ａ）を製造する方法について記載する。

［工程１］は、重合温度０〜１００℃、重合圧力常圧〜５ＭＰａゲージ圧で、プロピレンと必要量のエチレンを共重合させる。［工程１］では、プロピレンに対してエチレンのフィード量を少量とすることによって、［工程１］で製造されるプロピレン系共重合体が要件（Ａ３）を満たすＤ_insolの主成分となるようにする。又、必要に応じて水素ガスに代表される連鎖移動剤も導入し、〔工程１〕で生成される重合体の極限粘度[η]を調整することも出来る。

［工程２］は、重合温度０〜１００℃、重合圧力常圧〜５ＭＰａゲージ圧で、プロピレンと、エチレンとを共重合させる。［工程２］では、プロピレンに対するエチレンのフィード量を［工程１］のときよりも多くすることによって、［工程２］で製造されるプロピレン−エチレン共重合ゴムがＤ_solの主成分となるようにする。又、必要に応じて水素ガスに代表される連鎖移動剤も導入し、〔工程２〕で生成される重合体の極限粘度〔η〕を調整することも出来る。

プロピレン系重合体（Ａ）は、上記工程［工程１］および［工程２］を連続的に実施することによって得られるが、要件（Ａ１）〜（Ａ５）は以下のようにして調整することができる。

要件（Ａ１）は、［工程１］や［工程２］を行う際のプロピレンのフィード量またはプロピレンとエチレンをフィードする場合はプロピレンとエチレンのフィード量に対し、連鎖移動剤としての水素ガスのフィード量の調整をする事により調整が可能である。プロピレンのフィード量またはプロピレンとエチレンをフィードする場合はプロピレンとエチレンのフィード量に対し水素フィード量を多くすることによりＭＦＲを高くすることが出来、プロピレンのフィード量またはプロピレンとエチレンをフィードする場合はプロピレンとエチレンのフィード量に対し水素フィード量を少なくすることによりＭＦＲを低くすることが出来る。

また、上記方法以外でも、重合で得られたプロピレン系重合体を有機過酸化物存在下で溶融混練処理することによりメルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）を調整することができる。重合で得られたプロピレン系重合体を、有機過酸化物存在下での溶融混練処理を行うことにより該ＭＦＲは高くなり、有機過酸化物存在下での溶融混練処理を行う際の有機過酸化物の添加量を増やすことで該ＭＦＲはより高くなる。重合で得られたプロピレン系重合体を有機過酸化物存在下で溶融混練処理する場合、プロピレン系重合体１００質量部に対して有機過酸化物を０．００５から０．０５質量部の間で使用することが望ましい。また、上記有機過酸化物存在下での溶融混練処理は、下記後処理工程後に行ってもよい。

上記有機過酸化物存在下での溶融混練処理で使用することができる有機過酸化物としては、特に限定はされないが、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーベンゾエート、ｔ−ブチルパーアセテート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ−（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ−（ベンゾイルパーオキシ）ヘキシン−３、ｔ−ブチル−ジ−パーアジペート、ｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチルヘキサノエート、メチル−エチルケトンパーオキサイド、シクロヘキサノンパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジキユミルパーオキサイド、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、１，３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルキユミルパーオキサイド、１，１−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド、ジ−イソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、キユメンハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、ｐ−サイメンハイドロパーオキサイド、１，１，３，３−テトラ−メチルブチルハイドロパーオキサイドもしくは２，５−ジ−メチル−２，５−ジ−（ハイドロパーオキシ）ヘキサンなどの有機過酸化物を例示できる。また、これらのうち、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ−（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、１，３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼンがより好ましい。

要件（Ａ２）、つまり前記Ｄ_insolとＤ_solの比率は、上記〔工程１〕および〔工程２〕の重合時間を調整することにより調製することが出来る。つまり、上記〔工程１〕の重合時間を〔工程２〕の重合時間に比較して長くする事で、Ｄ_insolの割合を多く、Ｄ_solの割合を少なくする事が出来る。また、〔工程２〕の重合時間を〔工程１〕の重合時間に比較して長くする事で、Ｄ_insolの割合を少なく、Ｄ_solの割合を多くする事が出来る。

Ｄ_insolに係る要件（Ａ３）は、〔工程１〕を行う際の、プロピレンフィード量とエチレンフィード量を調整することにより調整が可能である。つまり、プロピレンフィード量に対し、エチレンフィード量を多くする事により、前記Ｄ_insol中のエチレンに由来する構成単位の質量を多くすることが出来る。また、プロピレンフィード量に対し、エチレンフィード量を少なくする事により、前記Ｄ_insol中のエチレンに由来する構成単位の質量を少なくすることが出来る。

Ｄ_solに係る要件（Ａ４）は、〔工程２〕を行う際の、プロピレンフィード量とエチレンフィード量を調整することにより調整が可能である。つまり、プロピレンフィード量に対し、エチレンフィード量を多くする事により、前記Ｄ_sol中のエチレンに由来する構成単位の質量を多くすることが出来る。また、プロピレンフィード量に対し、エチレンフィード量を少なくする事により、前記Ｄ_sol中のエチレンに由来する構成単位の質量を少なくすることが出来る。

Ｄ_solに係る要件（Ａ５）は〔工程２〕を行う際の、連鎖移動剤として用いる水素ガスのフィード量で調整が可能である。つまり、プロピレンのフィード量またはプロピレンとエチレンをフィードする場合はプロピレンとエチレンのフィード量に対して、水素ガスのフィード量を多くすることにより極限粘度[η_sol]を小さくすることができ、プロピレンのフィード量またはプロピレンとエチレンをフィードする場合はプロピレンとエチレンのフィード量に対して、水素ガスのフィード量を少なくすることにより極限粘度[η_sol]を大きくすることができる。

重合終了後、必要に応じて公知の触媒失活処理工程、触媒残渣除去工程、乾燥工程等の後処理工程を行うことにより、プロピレン系重合体（Ａ）がパウダーとして得られる。

〔エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）〕
本発明のプロピレン系樹脂組成物は、上記要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たすエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）を含む。なお、「要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たすエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）」を、「エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）」とも記す。

本発明に用いるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）は、要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たしていればよく、特に限定はされないが、エチレンおよび炭素数３〜２０のα−オレフィンを共重合することにより得られる共重合体が、耐衝撃性及び透明性の特性が良好であるとの観点から好ましい。

炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセンなどが挙げられる。なかでも透明性・耐衝撃性・剛性・経済性の観点から炭素数４〜１０のα−オレフィンが好ましい。

（要件（Ｂ１））
本発明に用いるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）は、触媒としてシングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体である。

シングルサイト触媒としては、例えば、（ａ）後述するような遷移金属化合物、（ｂ）有機アルミニウムオキシ化合物、（ｃ）微粒子状担体、必要に応じて（ｄ）有機アルミニウム化合物から形成されるシングルサイトのオレフィン重合触媒を用いることができる。

本発明に用いるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）がシングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体であると、透明性の高いプロピレン系樹脂組成物を得ることができる。従来の、いわゆるチーグラーナッタ触媒等のマルチサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体よりも第１の実施形態の（Ｂ）成分は組成分布が均一であることから、Ｄ_ｓｏｌ成分と相溶化し易く、また分子量分布も狭くなり、低温耐衝撃性を悪化させる要因となる低分子量成分が少なくなる為と推測される。

上記のことから、シングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体を用いることで透明性に優れ、さらには低温耐衝撃性に優れたプロピレン系樹脂組成物を得ることができる。

上記シングルサイト触媒としては拘束幾何錯体を含んだ触媒（いわゆる拘束幾何触媒（ＣＧＣ（constrained geometry catalyst）触媒ともいわれる））、あるいはメタロセン化合物含有触媒などが挙げられる。これらのなかでも、特に低温耐衝撃性が良好であるとの観点からメタロセン化合物含有触媒を用いることが好ましい。

（要件（Ｂ２））
本発明に用いるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８、測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）が１〜１００ｇ／１０分である。該ＭＦＲは、好ましくは１〜２０ｇ／１０分であり、より好ましくは１５〜２０ｇ／１０分である。

エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のＭＦＲが上記範囲を下回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の透明性が低下する傾向がある。分子量が高くなる為、分散不良を起こすためと考えられる。上記範囲を上回ると、分子量が低く衝撃に対しての吸収エネルギーが低くなる為、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の耐衝撃性が劣る。

なお、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のＭＦＲの調整は、製造条件を調整することにより任意の量とすることができる。

具体的には、重合する際のエチレンおよび／またはα−オレフィンのフィード量に対する水素ガスのフィード量を調整することで調整することが可能である。重合する際のエチレンガスのフィード量またはエチレンとα−オレフィンをフィードする場合はエチレンおよびα−オレフィンのフィード量に対する水素ガスのフィード量を多くすることでＭＦＲを高くすることが可能であり、エチレンガスのフィード量またはエチレンとα−オレフィンをフィードする場合はエチレンおよびα−オレフィンのフィード量に対する水素ガスのフィード量を少なくすることでＭＦＲを低くすることが可能である。

（要件（Ｂ３））
本発明に用いるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度は、８８０〜９２０ｋｇ／ｍ^３、好ましくは８８０〜９１５ｋｇ／ｍ^３である。

エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度が上記範囲を下回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の剛性、透明性が劣る傾向がある。（Ｂ）成分の結晶性の低下およびプロピレン系重合体（Ａ）との屈折率差も大きくなる為と推測される。一方、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度が上記範囲を上回ると、プロピレン系樹脂組成物から得られた容器等の成形体の透明性が低下する傾向がある。これもエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）とプロピレン系重合体（Ａ）との屈折率差が大きくなる為と考えられる。つまり、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度範囲が上記範囲から外れると、透明性が悪化する。

なお、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度の調整は、製造条件を調整することにより任意の量とすることができる。
具体的には、エチレン・α−オレフィン共重合体を重合する際の、エチレンとα−オレフィンのフィード量の比率を変える事により調整可能である。より具体的には、エチレンのフィード量に対してα−オレフィンのフィード量を多くする事により、密度を低くする事が可能であり、エチレンのフィード量に対してα−オレフィンのフィード量を少なくする事により、密度を高くする事が可能である。

なお、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度は、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のＭＦＲ測定時に得られるストランドを、１２０℃で１時間熱処理し、１時間かけて室温まで徐冷したものをサンプルとして用い、密度勾配管法にて密度の測定を行いエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度として決定した。

以下エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の製造に使用するシングルサイトのオレフィン重合触媒および各触媒成分について説明する。本発明で用いられる（ａ）遷移金属化合物（以下「成分（ａ）」と記載することがある。）は、下記式（Ｉ）で表わされる遷移金属化合物である。
ＭＬx・・・（Ｉ）
（Ｉ）式中、Ｍは周期律表第ＩＶＢ族から選ばれる遷移金属原子であり、具体的には、ジルコニウム、チタンまたはハフニウムであり、好ましくはジルコニウムである。

ｘは、遷移金属原子Ｍの原子価であり、遷移金属原子に配位するＬの個数を示す。Ｌは、遷移金属原子Ｍに配位する配位子であり、これらのうち少なくとも２個の配位子Ｌは、シクロペンタジエニル基、メチルシクロペンタジエニル基、エチルシクロペンタジエニル基であるか、または炭素数３〜１０の炭化水素基から選ばれる少なくとも１種の置換基を有する置換シクロペンタジエニル基であり、（置換）シクロペンタジエニル基以外の配位子Ｌは、炭素数１〜１２の炭化水素基、アルコシキ基、アリーロキシ基、ハロゲン原子、トリアルキルシリル基または水素原子である。

なお置換シクロペンタジエニル基は、置換基を２個以上有していてもよく、２個以上の置換基は各同一でも異なっていてもよい。置換シクロペンタジエニル基は、置換基を２個以上有する場合は、少なくとも１個の置換基が炭素数３〜１０の炭化水素基であればよく、他の置換基は、メチル基、エチル基または炭素数３〜１０の炭化水素基である。また、Ｍに配位している置換シクロペンタジエニル基は同一でも異なっていてもよい。

〔造核剤（Ｄ）〕
本発明のプロピレン系樹脂組成物は造核剤（Ｄ）を含む。
本発明のプロピレン系樹脂組成物に含まれる造核剤としては、特に限定はないが、ソルビトール系造核剤、リン系造核剤、カルボン酸金属塩系造核剤、ポリマー造核剤、無機化合物等を用いることができる。造核剤としては、ソルビトール系造核剤、リン系造核剤、ポリマー造核剤を用いることが好ましい。

ソルビトール系造核剤としては例えば、ノニトール １，２，３−トリデオキシ−４，６：５，７−ビス−Ｏ−［（４−プロピルフェニル）メチレン］（該化合物を含む市販品として商品名「ミラードＮＸ８０００」シリーズ、ミリケン社製（「ＮＸ８０００」は、上記化学物質＋蛍光増白剤＋ブルーミング剤、「ＮＸ８０００Ｋ」は「ＮＸ８０００」の蛍光増白剤抜き、「ＮＸ８０００Ｊ」は蛍光増白剤とブルーミング剤両方抜き）が挙げられる）、１，３，２，４−ジベンジリデンソルビトール、１，３，２，４−ジ−（ｐ−メチルベンジリデン）ソルビトール、１，３−ｐ−クロルベンジリデン−２，４−ｐ−メチルベンジリデンソルビトールを用いることができる。

リン系造核剤としては例えば、ナトリウム−ビス−（４−ｔ−ブチルフェニル）フォスフェート、カリウム−ビス−（４−ｔ−ブチルフェニル）フォスフェート、ナトリウム−２，２’−エチリデン−ビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスフェート、ナトリウム−２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスフェート、ビス（２，４，８，１０−テトラ−ｔ−ブチル−６−ヒドロキシ−１２Ｈ−ジベンゾ〔ｄ，ｇ〕〔１，３，２〕ジオキサホスホシン−６−オキシド）ナトリウム塩（商品名「アデカスタブＮＡ−１１」、ＡＤＥＫＡ製）、ビス（２，４，８，１０−テトラ−ｔ−ブチル−６−ヒドロキシ−１２Ｈ−ジベンゾ〔ｄ，ｇ〕〔１，３，２〕ジオキサホスホシン−６−オキシド）水酸化アルミニウム塩を主成分とする複合物（商品名「アデカスタブＮＡ−２１」、ＡＤＥＫＡ製）、リチウム−２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスフェートと１２-ヒドロキシステアリン酸とを含み、かつリチウムを必須性分として含む複合物（商品名「アデカスタブＮＡ−７１」、ＡＤＥＫＡ製）などを用いることができる。

カルボン酸金属塩造核剤としては例えば、ｐ−ｔ−ブチル安息香酸アルミニウム塩、アジピン酸アルミニウム、安息香酸ナトリウムを用いることができる。
ポリマー造核剤としては分岐状α−オレフィン重合体が好適に用いられる。分岐状α−オレフィン重合体の例として、３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、３−エチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセン、４，４−ジメチル−１−ヘキセン、４，４−ジメチル−１−ペンテン、４−エチル−１−ヘキセン、３−エチル−１−ヘキセンの単独重合体、あるいはそれら相互の共重合体、さらにはそれらと他のα−オレフィンとの共重合体を挙げることができる。透明性、低温耐衝撃性、剛性の特性が良好であること、および経済性の観点から、特に、３−メチル−１−ブテンの重合体が好ましい。
無機化合物としては例えば、タルク、マイカ、炭酸カルシウムを用いることができる。
第１の実施形態に用いる造核剤としては、上記の通り、一部は市販品として容易に入手することができる。

これらの造核剤の中でも、透明性、低温耐衝撃性、剛性および低臭気であるとの観点からノニトール，１，２，３−トリデオキシ−４，６：５，７−ビス−Ｏ−［（４−プロピフェニル）メチレン］、および／またはビス（２，４，８，１０−テトラ−ｔ−ブチル−６−ヒドロキシ−１２Ｈ−ジベンゾ〔ｄ，ｇ〕〔１，３，２〕ジオキサホスホシン−６−オキシド）水酸化アルミニウム塩を用いることが好ましい。
またこれらの造核剤は一種単独でも、二種以上を用いてもよい。

本発明のプロピレン系樹脂組成物は、造核剤（Ｄ）を含有することにより、該組成物から形成される容器等の成形体の剛性および透明性に優れる。これはプロピレン系樹脂組成物中の結晶の球晶サイズが小さくなり、光の乱反射が低減されることによる透明性の向上と、結晶化度の向上による高剛性化によると推定される。
また、造核剤の含量が、下記範囲より少ないと、剛性および透明性の改良効果が不十分であり、造核剤の含量が下記範囲より多いと、それ以上の改良効果は少なく、経済的でない。

〔プロピレン系樹脂組成物〕
本発明のプロピレン系樹脂組成物は、前述のプロピレン系重合体（Ａ）８５〜９７質量部、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）３〜１５質量部および造核剤（Ｄ）０．１〜０．６質量部を含み（ただし、プロピレン系重合体（Ａ）およびエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の合計を１００質量部とする）、好ましくはプロピレン系重合体（Ａ）９０〜９７質量部、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）３〜１０質量部および造核剤０．１５〜０．４質量部である。

また、本発明のプロピレン系樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で適宜中和剤、酸化防止剤、熱安定剤、耐候剤、滑剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、気泡防止剤、分散剤、難燃剤、抗菌剤、蛍光増白剤、架橋剤、架橋助剤等の添加剤；染料、顔料等の着色剤で例示される他の成分を含んでいてもよい。

本発明のプロピレン系樹脂組成物が、他の成分を含む場合には、通常プロピレン系重合体（Ａ）およびエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の合計を１００質量部とすると、０．０１〜５質量部の範囲で他の成分を含むことができる。

また、本発明のプロピレン系樹脂組成物は、メルトフローレート（ＭＦＲ）（測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が２０〜８０ｇ／１０分であることが好ましく、２０〜６０ｇ／１０分であることがより好ましい。上記範囲では、プロピレン系樹脂組成物を用いて容器等の成形体を成形する際の流動性に優れるため好ましい。
プロピレン系樹脂組成物（Ｘ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は、プロピレン系樹脂組成物に使用するプロピレン系重合体（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）、あるいはエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）を適宜選択することにより調整が可能である。

また、上記方法以外でも、各成分を混練機で溶融混練する際に、有機過酸化物を共存させることにより、調整が可能である。すなわち、溶融混練する際に有機過酸化物を添加すること、あるいは溶融混練する際に、有機過酸化物の添加量を増やすことにより、プロピレン系樹脂組成物のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）を高くすることができる。

本発明で使用することができる有機過酸化物としては、前記要件（Ａ１）において説明した有機過酸化物を使用することができる。有機過酸化物を使用する場合、プロピレン系重合体（Ａ）とエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の合計１００質量部に対して０．００５から０．０５質量部以下で使用することが望ましい。

本発明のプロピレン系樹脂組成物は、前述の各成分を上記範囲で含むため、食品包装容器等の容器をはじめとする成形体を製造した際に、従来よりも薄肉化、軽量化した場合であっても剛性、低温耐衝撃性、透明性に優れる。

本発明のプロピレン系樹脂組成物の製造方法は特に限定されないが、該製造方法としては、例えば各成分を混練機で溶融混練して、プロピレン系樹脂組成物を製造する方法が挙げられる。混練機として、例えば単軸混練押出機、多軸混練押出機、ニーダー、バンバリーミキサー、ヘンシェルミキサー等が挙げられる。溶融混練条件は、混練時の剪断、加熱温度、剪断による発熱などによって溶融樹脂の劣化が起こらない限り、特に制限されない。溶融樹脂の劣化を防止する観点から、加熱温度を適正に設定したり、酸化防止剤や熱安定剤を添加したりすることは、効果的である。

以上のプロピレン系樹脂組成物を公知の成形技術に従い成形することにより、さまざまな成形品を得ることができる。成形技術としては、例えば射出成形、射出延伸ブロー成形、圧縮成形、射出圧縮成形、Ｔダイフィルム成形、延伸フィルム成形、インフレーションフィルム成形、シート成形、カレンダ成形、圧空成形、真空成形、パイプ成形、異型押出成形、中空成形、ラミネート成形等が挙げられる。中でも射出成形品であることが好ましい。

本発明のプロピレン系樹脂組成物から形成される成形体としては、容器、家電部品、日用品等が挙げられる。中でも耐衝撃性・剛性の観点から容器が好ましい。

本発明の容器は、前述のプロピレン系樹脂組成物から形成される。容器としては、洗髪剤・調髪剤・化粧品・洗剤・殺菌剤などの液体日用品用の包装容器；清涼飲料水・水・調味料などの液体用の食品包装容器；ゼリー、プリン、ヨーグルトなどの固体用の食品包装容器（デザートカップ）；その他の薬品用の包装容器；工業用の液体用の包装容器などとして広範囲に使用できる。

中でも、従来よりも薄肉化、軽量化することが求められるとともに、内容物の視認性に優れ、臭気が少ないことが求められる食品包装容器（デザートカップ）として好適に用いることができる。

デザートカップとしては、容器胴体部（最も肉厚の薄い部分）の肉厚が０．３〜２．０ｍｍの範囲であることが好ましい。本発明のプロピレン系樹脂組成物は、このように薄肉化しても十分な衝撃強度を有し、製造過程で破損して破片が生じることがない。

本発明のプロピレン系樹脂組成物から形成される容器（例えば食品包装容器）は射出成形または射出延伸ブロー成形により得られることが好ましい。
射出成形の方法としては例えば射出成形機を用いて下記のような方法で成形を行うことができる。まず、射出機構のホッパー内にプロピレン系樹脂組成物を導入し、およそ２００℃〜２５０℃に加熱してあるシリンダーにプロピレン系樹脂組成物を送り込み、混練可塑化して溶融状態にする。これをノズルから高圧高速（最大圧力７００〜１５００ｋｇ／ｃｍ³）で、冷却水あるいは温水等により５〜５０℃好ましくは１０〜４０℃に温調された、型締め機構にて閉じられている金型内に射出する。金型からの冷却により射出されたプロピレン系樹脂組成物を冷却固化させ型締め機構にて金型を開き、成型品を得ることにより行うことができる。

また、射出延伸ブロー成形としては例えば、射出成形機のホッパー内にプロピレン系樹脂組成物を導入し、およそ２００℃〜２５０℃に加熱してあるシリンダーに樹脂を送り込み、混練可塑化して溶融状態にする。これをノズルから高圧高速（最大圧力７００〜１５００ｋｇ／ｃｍ³）で、冷却水あるいは温水等により５〜８０℃好ましくは１０〜６０℃に温調された、型締め機構にて閉じられている金型内に射出成型し、そこで１．０〜３．０秒間冷却してプリフォームを形成し、その後直ちに型を開き延伸ロッドを用いて縦方向へと延伸配向し、さらにブロー成形によって横方向へと延伸配向させ成型品を得ることにより行うことができる。

次に本発明について実施例を示してさらに詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。

＜プロピレン系重合体（Ａ−１）の製造＞
（１）固体触媒成分の調整
無水塩化マグネシウム９５．２ｇ、デカン４４２ｍＬおよび２−エチルヘキシルアルコール３９０．６ｇを１３０℃で２時間加熱反応を行って均一溶液とした後、この溶液中に無水フタル酸２１．３ｇを添加し、さらに１３０℃にて１時間攪拌混合を行い、無水フタル酸を溶解させた。
このようにして得られた均一溶液を室温に冷却した後、−２０℃に保持した四塩化チタン２００ｍＬ中に、この均一溶液の７５ｍＬを１時間にわたって滴下装入した。装入終了後、この混合液の温度を４時間かけて１１０℃に昇温し、１１０℃に達したところでフタル酸ジイソブチル（ＤＩＢＰ）５．２２ｇを添加し、これより２時間同温度にて攪拌保持した。
２時間の反応終了後、熱濾過にて固体部を採取し、この固体部を２７５ｍＬの四塩化チタンに再懸濁させた後、再び１１０℃で２時間、加熱した。反応終了後、再び熱濾過にて固体部を採取し、１１０℃のデカンおよびヘキサンにて溶液中に遊離のチタン化合物が検出されなくなるまで充分洗浄した。

ここで、前記遊離チタン化合物の検出は次の方法で確認した。予め窒素置換した１００ｍＬの枝付きシュレンクに上記固体触媒成分の上澄み液１０ｍＬを注射器で採取し装入した。次に、窒素気流にて溶媒ヘキサンを乾燥し、さらに３０分間真空乾燥した。これに、イオン交換水４０ｍＬ、５０容量％硫酸１０ｍＬを装入し３０分間攪拌した。この水溶液をろ紙を通して１００ｍＬメスフラスコに移し、続いて鉄（ＩＩ）イオンのマスキング剤としてｃｏｎｃ．Ｈ_３ＰＯ_４ １ｍＬとチタンの発色試薬として３％Ｈ_２Ｏ_２水溶液 ５ｍＬを加え、さらにイオン交換水で１００ｍＬにメスアップした。このメスフラスコを振り混ぜ、２０分後にＵＶを用い４２０ｎｍの吸光度を観測し遊離チタンの検出を行った。この吸収が観測されなくなるまで遊離チタンの洗浄除去および遊離チタンの検出を行った。
上記のように調製された固体状チタン触媒成分（Ａ）は、デカンスラリーとして保存したが、この内の一部は触媒組成を調べる目的で乾燥した。このようにして得られた固体状チタン触媒成分（Ａ）の組成は、チタン２．３質量％、塩素６１質量％、マグネシウム１９質量％、ＤＩＢＰ １２．５質量％であった。

（２）予備重合触媒成分の調製
内容積５００ｍＬの攪拌機付きの三つ口フラスコを窒素ガスで置換した後、脱水処理したヘプタンを４００ｍＬ、トリエチルアルミニウム１９．２ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン３．８ｍｍｏｌ、上記固体状チタン触媒成分（Ａ）４ｇを加えた。内温を２０℃に保持し、攪拌しながらプロピレンを導入した。１時間後、攪拌を停止し結果的に固体状チタン触媒成分（Ａ）１ｇ当たり２ｇのプロピレンが重合した予備重合触媒成分（Ｂ）を得た。

（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．４ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。

（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９４ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．３Ｌ／ｍｉｎ）／（１．１Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で５０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−１）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は３２ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９３．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは７．０質量％、［η_ｓｏｌ］は１．９ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が１．８質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１８．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−２）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．４ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。

（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９０ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．２Ｌ／ｍｉｎ）／（１．２Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で５０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−２）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は３０ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９３．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは７．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．１ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が１．８質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１９．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−３）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１３ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．８ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９２ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．２Ｌ／ｍｉｎ）／（１．２Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で５０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−３）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は２２ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９３．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは７．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．０ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が２．３質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１９．５質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−４）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１３ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．７ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９０ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．４Ｌ／ｍｉｎ）／（１．０Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で１２０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−４）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は１８ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は８６．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは１４．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．１ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が２．２質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１６．６質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−５）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１３ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．７ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９０ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．４Ｌ／ｍｉｎ）／（１．０Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で８０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−５）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は２０ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９０．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは１０．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．１ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が２．２質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１７．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−６）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が２．３ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９６ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．２Ｌ／ｍｉｎ）／（１．２Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で５０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−６）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は３２ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９３．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは７．０質量％、［η_ｓｏｌ］は１．８ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が３．０質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１９．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−７）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．４ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−７）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は４２ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は１００質量％、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が１．８質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−８）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．８ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９２ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．２Ｌ／ｍｉｎ）／（１．２Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で７０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−８）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は２７ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９１．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは９．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．０ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が２．３質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１９．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−９）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．４５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンを導入した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９２ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．０Ｌ／ｍｉｎ）／（１．４Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で７０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−９）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は１１０ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９１．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは９．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．０ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が０質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が２２．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−１０）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．２５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が０．６ｍｏｌ％となるように調整した。 内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９０ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．０Ｌ／ｍｉｎ）／（１．４Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で８０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−１０）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は４８ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９０．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは１０．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．１ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が１．０質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が２２．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−１１）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１５ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．４ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９６ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．９Ｌ／ｍｉｎ）／（０．５Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で５０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−１１）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は３２ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は９３．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは７．０質量％、［η_ｓｏｌ］は１．８ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が１．８質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が９．０質量％であった。

＜プロピレン系重合体（Ａ−１２）の製造＞
（１）（２）の工程はプロピレン系重合体（Ａ−１）と同様である。
（３−１）重合−１（重合［工程１］）
内容積１０Ｌの攪拌機付きステンレス製オートクレーブを十分乾燥し、窒素置換の後、脱水処理したヘプタン６Ｌ、トリエチルアルミニウム１２．５ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン０．６ｍｍｏｌを加えた。系内の窒素をプロピレンで置換した後に、水素を０．１３ＭＰａ−Ｇ装入し、続いて攪拌しながらプロピレンおよびエチレンを導入した。なお、導入量は、重合槽内の気相部のエチレン濃度が１．７ｍｏｌ％となるように調整した。
内温８０℃、全圧０．８ＭＰａ−Ｇに系内が安定した後、上記予備重合触媒成分（Ｂ）をＴｉ原子換算で０．１０ｍｍｏｌ含んだヘプタンスラリー２０．８ｍＬを加え、プロピレンを連続的に供給しながら８０℃で３時間重合を行った。
（３−２）重合−２（重合［工程２］）
プロピレン系重合体の重合終了後（前記［工程１］の後）、内温を３０℃まで降温し脱圧した。その後、水素０．９０ＭＰａ−Ｇ装入し、続いてプロピレン／エチレン：（４．４Ｌ／ｍｉｎ）／（１．０Ｌ／ｍｉｎ）の混合ガスを導入した。内温６０℃、全圧０．３０ＭＰａ−Ｇ（導入ガス量により変動）で１５０分間プロピレン／エチレン共重合を行った。
所定時間経過したところで５０ｍＬのメタノールを添加し反応を停止し、降温、脱圧した。内容物を全量フィルター付きろ過槽へ移し６０℃に昇温し固液分離した。更に、６０℃のヘプタン６Ｌで固体部を２回洗浄した。このようにして得られたプロピレン／エチレン共重合体を真空乾燥した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−４）の、メルトフローレート（ＭＦＲ）（ＪＩＳ Ｋ ７２１０、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は１７ｇ／１０分、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}は８４．０質量％、Ｄ_ｓｏｌは１６．０質量％、［η_ｓｏｌ］は２．１ｄＬ／ｇ、Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する構成単位の質量が２．２質量％、Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の質量が１６．６質量％であった。

＜エチレン−αオレフィン共重合体（Ｂ）＞
（Ｂ−１）メタロセン系エチレン−αオレフィン共重合体：密度（ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準拠して測定した。以下、密度と略称することがある。）９０３ｋｇ／ｍ^３、ＭＦＲ（１９０℃）１５ｇ／１０分（プライムポリマー製、商品名：ＳＰ００２０６）
（Ｂ−２）メタロセン系エチレン−αオレフィン共重合体：密度８８３ｋｇ／ｍ^３、ＭＦＲ（１９０℃）２０ｇ／１０分（三井化学製、商品名：Ａ−２０８５Ｓ）
（Ｂ−３）メタロセン系エチレン−αオレフィン共重合体：密度９１３ｋｇ／ｍ^３、ＭＦＲ（１９０℃）４．０ｇ／１０分（プライムポリマー製、商品名：ＳＰ１５４０）
（Ｂ−４）メタロセン系エチレン−αオレフィン共重合体：密度９０３ｋｇ／ｍ^３、ＭＦＲ（１９０℃）４．０ｇ／１０分（プライムポリマー製、商品名：ＳＰ０５４０）

［造粒及び成形の評価］
＜造粒・成形＞
（１）造粒
表（実施例・比較例）に示す配合にて、プロピレン系重合体（Ａ）と、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）、造核剤としてノニトール １，２，３−トリデオキシ−４，６：５，７−ビス−Ｏ−［（４−プロピルフェニル）メチレン］（「ミラードＮＸ８０００Ｊ」（商品名）、ミリケン社製）または（Ｃ−１）：リン酸−２，２’−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）アルミニウム塩（「アデカスタブNA−２１」（商品名）、ADEKA社製）を所定の量を配合し、さらに添加剤として、リン系酸化防止剤のトリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイト（「Ｉｒｇａｆｏｓ１６８」（商品名）ＢＡＳＦ社製）を０．１３質量部、中和剤のステアリン酸カルシウム（日東化成社製）を０．１０質量部、をヘンシェルミキサーにて攪拌混合した。
得られた混合物を東芝機械株式会社製の二軸押出機（ＴＥＭ３５ＢＳ）を用いて下記条件にて溶融混練してストランドを得た。
・型式：ＴＥＭ３５ＢＳ（３５ｍｍ二軸押出機）
・スクリュー回転数：３００ｒｐｍ
・スクリーンメッシュ：＃２００
・樹脂温度：２３０℃
得られたストランドを水冷後ペレタイザーにて切断することにより、プロピレン系樹脂組成物のペレットを得た。

（２）0.7ｍｍｔデザートカップ成形
プロピレン系樹脂組成物のペレットを用いて、以下の方法で容器を成形した。
型締め力１００トンの電動射出成形機（ファナック社製ロボショットＳ−２０００ｉ−１００Ｂ）を用いて、シリンダー温度２３０℃、金型温度２０℃、射出１次圧力１２０ＭＰａ、射出速度１２０ｍｍ／ｓｅｃ、保圧圧力、５０ＭＰａ、保圧時間１．０ｓｅｃの条件で、プロピレン系樹脂組成物のペレットを射出成形し、高さ６２ｍｍ、直径８６ｍｍ、側面肉厚０．７ｍｍの容器を射出成形した。

（３）高速成形性
上記成形条件における連続成形において、１００ｓｈｏｔ間離型不良、容器変形、Ｌ-
ＬＤＰＥ配向による容器流れ方向破損等のトラブルゼロで成形可能となる最少サイクルタイムを測定した。

（４）成形離型性
上記成形条件における連続成形において、サイクルタイムを８秒に統一して、１０ショット成形した時の離型不良、容器変形の有無を測定した。
離形不良や容器変形の発生しなかったものを「〇」、離形不良や容器変形の発生したものを「×」とした

＜物性＞
（５）ＭＦＲ（メルトフローレート）
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した。エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）については、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した。

（６）Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌ量
プロピレン系重合体（Ａ）のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌの割合は以下の方法により求めた。
プロピレン系重合体（Ａ）のサンプル５ｇにｎ−デカン２００ｍｌを加え、１４５℃、３０分間加熱溶解を行い、溶液（１）を得る。
次に約２時間かけて、溶液を室温２５℃まで冷却を行い、２５℃で３０分間放置し、析出物（α）を含む溶液（２）を得る。
その後、溶液（２）から析出物（α）を目開き約１５μｍの濾布でろ別し、析出物（α）を乾燥させた後、析出物（α）の質量を測定する。該析出物（α）の質量をサンプル質量（５ｇ）で除したものを、ｎ−デカン不溶部（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）の割合とする。
また、析出物（α）をろ別した溶液（２）を、溶液（２）の約３倍量のアセトン中に入れ、ｎ−デカン中に溶解していた成分を析出させ、析出物（β）を得る。
その後、析出物（β）をガラスフィルター（Ｇ２、目開き約１００〜１６０μｍ）でろ別し、乾燥させた後、析出物（β）の質量を測定する。
このときの析出物（β）の質量をサンプル質量（５ｇ）で除したものをｎ−デカン可溶部（Ｄ_ｓｏｌ）の割合とする。

（７）Ｄ_ｓｏｌの、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η_ｓｏｌ］
プロピレン系重合体（Ａ）の前記Ｄ_ｓｏｌの、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η_ｓｏｌ］は下記のようにして決定した。
サンプルは、前記のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌの割合を求めた際に得られた析出物（β）を用いた。
このサンプル約２５ｍｇをデカリン２５ｍｌに溶解し、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定する。
このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍｌ追加して希釈後、同様にして比粘度ηｓｐを測定する。
この希釈操作をさらに２回繰り返し、濃度（Ｃ）を０に外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度として求め、この値をＤ_ｓｏｌの、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η_ｓｏｌ］とした。

（８）Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量
プロピレン系重合体（Ａ）の前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量は^１３ＣＮＭＲの測定に基づき下記のようにして測定・算出し決定した。
サンプルは、前記のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌの割合を求めた際に得られた析出物（α）および（β）を用いた。
この析出物（α）および（β）を試料として、下記条件にてそれぞれ^１３Ｃ−ＮＭＲの測定を行った。

（９）^１３Ｃ-ＮＭＲ測定条件
測定装置：日本電子製ＬＡ４００型核磁気共鳴装置
測定モード：ＢＣＭ（Ｂｉｌｅｖｅｌ Ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ）
観測周波数：１００．４ＭＨｚ
観測範囲：１７００６．８Ｈｚ
パルス幅：Ｃ核４５°(７．８μ秒)
パルス繰り返し時間：５秒
試料管：５ｍｍφ
試料管回転数：１２Ｈｚ
積算回数：２００００回
測定温度：１２５℃
溶媒：１,２,４−トリクロロベンゼン：０．３５ｍｌ／重ベンゼン：０．２ｍｌ
試料量：約４０ｍｇ

測定で得られたスペクトルより、下記文献（１）に準じて、モノマー連鎖分布（トリアッド（３連子）分布）の比率を決定し、前記のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位のモル分率（ｍｏｌ％）（以下Ｅ（ｍｏｌ％）と記す）およびプロピレンに由来する構成単位のモル分率（ｍｏｌ％）（以下Ｐ（ｍｏｌ％）と記す）を算出した。求められたＥ（ｍｏｌ％）およびＰ（ｍｏｌ％）から下記（式１）に従い質量％に換算しプロピレン系重合体の前記のＤ_{ｉｎｓｏｌ}およびＤ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する構成単位の含有量（質量％）（以下Ｅ（ｗｔ％）と記す）を算出した。

Ｅ（ｗｔ％）＝Ｅ（ｍｏｌ％）×２８×１００／［Ｐ（ｍｏｌ％）×４２＋Ｅ（ｍｏｌ％）×２８］（式１）
文献（１）：Kakugo,M.; Naito,Y.; Mizunuma,K.; Miyatake,T., Carbon-13 NMR determination of monomer sequence distribution in ethylene-propylene copolymers preparedwith delta-titanium trichloride-diethylaluminum chloride. Macromolecules 1982, 15, (4), 1150-1152

（１０）引張弾性率
射出成形法により試験片を成形し、成形後に室温２３±５℃、相対湿度５０±５％に調節された恒温室に７２時間放置した後、ＪＩＳ Ｋ ７１６１（ＩＳＯ１７８）に準拠して求めた。

（１１）高速面衝撃試験（ハイレート、HRIT（破断エネルギー））
試験機：島津HYDRO SHOT HITS-P10（島津製作所製）
試験片：ＩＳＯ２ｍｍ厚平板（８０ｍｍ×８０ｍｍ×２ｍｍｔ）
試験片の作成方法：型締め圧１００トンの射出成形機を使用し、成形温度２００℃、金型温度４０℃にて射出成形し、室温２３±５℃、相対湿度５０±５％に調節された恒温室に７２時間放置した後、試験を行った。
試験方法：支持台（穴径７６．２ｍｍ）上に設置した試験片に荷重センサーであるダート（径１２．７ｍｍ、打撃面が平坦なフラットダート）を３．０ｍ／秒の速度で衝突させ、試験片の衝撃荷重における変形破壊挙動を測定し、得られた衝撃パターンにおける亀裂発生点までにおいて吸収された衝撃エネルギーを算出し、材料の衝撃強度とした。測定雰囲気温度は、５．０±０．５℃であった。なお、本測定では、１Ｊが測定下限値である。

（１２）透明性（HAZE）
射出成形法により厚さ2ｍｍのＩＳＯ平板を成形し、成形後に室温２３±５℃、相対湿度５０±５％に調節された恒温室に７２時間放置した後、ＪＩＳ Ｋ ７１３６（ＩＳＯ１４７８２）ＪＩＳ Ｋ ７３６１−１に準拠して求めた。

Claims (6)

1. ［１］下記要件（Ａ１）〜（Ａ５）を満たすプロピレン系重合体（Ａ）８５〜９７質量部、下記要件（Ｂ１）〜（Ｂ３）を満たすエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）３〜１５質量部（ただし、プロピレン系重合体（Ａ）およびエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の合計を１００質量部とする）、および造核剤（Ｄ）０．１〜０．６重量部を含むプロピレン系樹脂組成物。
   （Ａ１）：ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したプロピレン系重合体（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、１〜１００ｇ／１０分である。
   （Ａ２）：プロピレン系重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}）が８５〜９５質量％であり、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄ_ｓｏｌ）が５〜１５質量％である。
   （Ａ３）：前記Ｄ_{ｉｎｓｏｌ}中のエチレンに由来する骨格の含有量が１〜６質量％である。
   （Ａ４）：前記Ｄ_ｓｏｌ中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５質量％以上２０質量％未満である。
   （Ａ５）：前記Ｄ_ｓｏｌの１３５℃デカリン中における極限粘度［η］が１．０〜３．５ｄｌ／ｇである。
   （Ｂ１）：エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）が、触媒としてシングルサイト触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体である。
   （Ｂ２）：ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して、測定温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定したエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）が、１〜１００ｇ／１０分である。
   （Ｂ３）：エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）の密度が８８０〜９２０ｋｇ／ｍ³である。
2. 前記エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ）がメタロセン触媒を用いて重合されたエチレン・α−オレフィン共重合体である請求項１に記載のプロピレン系樹脂組成物。
3. 請求項１又は２に記載のプロピレン系樹脂組成物を含む射出成形品。
4. 前記射出成形品は容器である、請求項３に記載の射出成形品。
5. 前記容器はデザートカップである請求項４に記載の射出成形品。
6. 前記容器の最も薄い部分の肉厚が０．３〜２．０ｍｍの範囲である請求項４又は５に記載の射出成形品。