JP2012229303A - プロピレン系樹脂組成物及びその射出成形体 - Google Patents
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Abstract
【課題】優れた成形加工性と成形外観、及び、剛性を有し、かつ、寸法安定性に影響する線膨張係数が小さく、とくに線膨張係数の異方性が小さい成形体を製造できるポリプロピレン系樹脂組成物を提供すること。
【解決手段】メルトフローレートが６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）を３５〜５４重量％、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）を１５〜２５重量％、及び、平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を３３〜４０重量％含有することを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物（但し、前記（成分Ａ）、（成分Ｂ）、及び（成分Ｃ）の合計量を１００重量％とする。）。
【選択図】なし
【解決手段】メルトフローレートが６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）を３５〜５４重量％、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）を１５〜２５重量％、及び、平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を３３〜４０重量％含有することを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物（但し、前記（成分Ａ）、（成分Ｂ）、及び（成分Ｃ）の合計量を１００重量％とする。）。
【選択図】なし
Description
本発明は、プロピレン系樹脂組成物及びその射出成形体に関する。
従来から、プロピレン樹脂組成物を成形して得られる成形体は、自動車材料や家電材料に用いられている。これらの材料にはプロピレン重合体だけではなく、エチレン−α−オレフィン共重合体や無機充填材等が添加されている。
例えば、特許文献１には、成分（Ａ）：メルトフローレートが１５０〜４００ｇ／１０分の結晶性ポリプロピレン成分（Ａ−１）７０〜９０重量％と、エチレン含有量が３０〜５０重量％のプロピレンエチレンランダム共重合体成分（Ａ−２）３０〜１０重量％と、からなるプロピレンエチレンブロック共重合体、成分（Ｂ）：メルトフローレートが０．３〜７．０ｇ／１０分のプロピレン重合体、成分（Ｃ）：メルトフローレートが０．１〜１．２ｇ／１０分のエチレン・α−オレフィン共重合体ゴム及び成分（Ｄ）：分子量が７００以上のヒンダードアミン系光安定剤を配合してなるプロピレン樹脂組成物が開示されている。
また特許文献２には、結晶性ポリプロピレン（Ａ）：４５重量％以上、エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：１０〜２０重量％、エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）：１０〜２０重量％、タルク（Ｄ）：１５〜２５重量％、よりなるプロピレン樹脂組成物が開示されている。
さらに特許文献３には、（ａ）ポリプロピレン３０〜６０重量％と、（ｂ）エチレン−プロピレン共重合体ゴム及び／又はエチレン−ブテン共重合体ゴム３０〜４０重量％と、（ｃ）タルク１０〜３０重量％とを含有し、前記（ａ）ポリプロピレンと前記（ｂ）エチレン−プロピレン共重合体ゴム及び／又はエチレン−ブテン共重合体ゴムとの重量比（ｂ）／（ａ）が０．５より大きいことを特徴とするポリオレフィン樹脂組成物が開示されている。
例えば、特許文献１には、成分（Ａ）：メルトフローレートが１５０〜４００ｇ／１０分の結晶性ポリプロピレン成分（Ａ−１）７０〜９０重量％と、エチレン含有量が３０〜５０重量％のプロピレンエチレンランダム共重合体成分（Ａ−２）３０〜１０重量％と、からなるプロピレンエチレンブロック共重合体、成分（Ｂ）：メルトフローレートが０．３〜７．０ｇ／１０分のプロピレン重合体、成分（Ｃ）：メルトフローレートが０．１〜１．２ｇ／１０分のエチレン・α−オレフィン共重合体ゴム及び成分（Ｄ）：分子量が７００以上のヒンダードアミン系光安定剤を配合してなるプロピレン樹脂組成物が開示されている。
また特許文献２には、結晶性ポリプロピレン（Ａ）：４５重量％以上、エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：１０〜２０重量％、エチレン−プロピレン共重合体ゴム（Ｃ）：１０〜２０重量％、タルク（Ｄ）：１５〜２５重量％、よりなるプロピレン樹脂組成物が開示されている。
さらに特許文献３には、（ａ）ポリプロピレン３０〜６０重量％と、（ｂ）エチレン−プロピレン共重合体ゴム及び／又はエチレン−ブテン共重合体ゴム３０〜４０重量％と、（ｃ）タルク１０〜３０重量％とを含有し、前記（ａ）ポリプロピレンと前記（ｂ）エチレン−プロピレン共重合体ゴム及び／又はエチレン−ブテン共重合体ゴムとの重量比（ｂ）／（ａ）が０．５より大きいことを特徴とするポリオレフィン樹脂組成物が開示されている。
特許文献１〜３に記載されている樹脂組成物は、成形品の厚みを薄くすることで軽量化が望まれる場合において、成形加工性と成形外観、成形体の剛性、線膨張係数には改良の余地があり、とりわけ寸法安定性に影響する線膨張係数の異方性に改良の余地があった。
以上の課題に鑑み、本発明は、優れた成形加工性と成形外観、及び、剛性を有し、かつ、寸法安定性に影響する線膨張係数が小さく、とくに線膨張係数の異方性が小さい成形体を製造できるポリプロピレン系樹脂組成物を提供することを目的とする。
本発明の上記課題は、下記の手段により解決された。
すなわち本発明は、メルトフローレートが６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）を３５〜５４重量％、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）を１５〜２５重量％、及び、平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を３３〜４０重量％含有することを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物、及び、これからなる射出成形体（但し、前記（成分Ａ）、（成分Ｂ）及び（成分Ｃ）の合計量を１００重量％とする。）を提供するものである。
すなわち本発明は、メルトフローレートが６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）を３５〜５４重量％、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）を１５〜２５重量％、及び、平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を３３〜４０重量％含有することを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物、及び、これからなる射出成形体（但し、前記（成分Ａ）、（成分Ｂ）及び（成分Ｃ）の合計量を１００重量％とする。）を提供するものである。
本発明によれば、優れた加工性と成形外観、及び、剛性を有し、かつ、線膨張係数が小さく寸法安定性に優れるポリプロピレン系樹脂組成物を提供することが可能となる。
〔ポリプロピレン系樹脂組成物〕
本発明に係るプロピレン系樹脂組成物（以下、単に樹脂組成物ともいう。）は、メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠）が６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）と、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）と、平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を所定量含有するポリプロピレン系樹脂組成物である。
上記の構成とすることにより、従来のプロピレン系樹脂組成物と同等の優れた成形加工性、成形外観、及び、成形体の剛性を有しながら、線膨張係数が小さく、さらに線膨張係数の異方性が小さく、寸法安定性に優れた成形体を製造できるポリプロピレン系樹脂組成物が提供できる。
なお、以下、前記（成分Ａ）等で示される各成分をそれぞれ、単に「成分Ａ」等ともいう。また、本発明において、数値範囲を表す「下限〜上限」の記載は、「下限以上、上限以下」を表し、「上限〜下限」の記載は、「上限以下、下限以上」を表す。すなわち、上限及び下限を含む数値範囲を表す。
以下、各成分について説明する。
本発明に係るプロピレン系樹脂組成物（以下、単に樹脂組成物ともいう。）は、メルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠）が６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）と、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）と、平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を所定量含有するポリプロピレン系樹脂組成物である。
上記の構成とすることにより、従来のプロピレン系樹脂組成物と同等の優れた成形加工性、成形外観、及び、成形体の剛性を有しながら、線膨張係数が小さく、さらに線膨張係数の異方性が小さく、寸法安定性に優れた成形体を製造できるポリプロピレン系樹脂組成物が提供できる。
なお、以下、前記（成分Ａ）等で示される各成分をそれぞれ、単に「成分Ａ」等ともいう。また、本発明において、数値範囲を表す「下限〜上限」の記載は、「下限以上、上限以下」を表し、「上限〜下限」の記載は、「上限以下、下限以上」を表す。すなわち、上限及び下限を含む数値範囲を表す。
以下、各成分について説明する。
［（成分Ａ）プロピレン系重合体］
本発明における（成分Ａ）プロピレン系重合体とは、プロピレン単独重合体又はプロピレンと他のモノマーとの共重合体をいう。これらは単独で使用してもよく、２種以上をブレンドして使用してもよい。前記共重合体はランダム共重合体であってもブロック共重合体であってもよい。剛性と耐衝撃性のバランスの観点からブロック共重合体が好ましい。
ランダム共重合体としては、プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とプロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位と、プロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体が挙げられる。
ブロック共重合体としては、プロピレン単独重合体成分又はプロピレン由来の構成単位からなる重合体成分（以下、重合体成分（Ｉ）と称する。）と、プロピレンとエチレン及び／又はα−オレフィンとの共重合体成分（以下、重合体成分（ＩＩ）と称する。）からなる重合材料が挙げられる。
本発明における（成分Ａ）プロピレン系重合体とは、プロピレン単独重合体又はプロピレンと他のモノマーとの共重合体をいう。これらは単独で使用してもよく、２種以上をブレンドして使用してもよい。前記共重合体はランダム共重合体であってもブロック共重合体であってもよい。剛性と耐衝撃性のバランスの観点からブロック共重合体が好ましい。
ランダム共重合体としては、プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とプロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位と、プロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体が挙げられる。
ブロック共重合体としては、プロピレン単独重合体成分又はプロピレン由来の構成単位からなる重合体成分（以下、重合体成分（Ｉ）と称する。）と、プロピレンとエチレン及び／又はα−オレフィンとの共重合体成分（以下、重合体成分（ＩＩ）と称する。）からなる重合材料が挙げられる。
（成分Ａ）プロピレン系重合体は樹脂組成物の剛性と耐衝撃性のバランスの観点から、13Ｃ−ＮＭＲで測定されるアイソタクチック・ペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］分率と表記されることもある。）が０．９７以上であることが好ましく、０．９８以上であることがより好ましい。なお、アイソタクチック・ペンタッド分率は、後述する測定方法により求められる値であり、（成分Ａ）プロピレン系重合体のアイソタクチック・ペンタッド分率が１に近いほどその（成分Ａ）プロピレン系重合体は高い立体規則性を示す分子構造を有する高結晶性の重合体であることを表す指標である。
また、（成分Ａ）プロピレン系重合体が上記ランダム共重合体又は上記ブロック共重合体の場合には、共重合体中のプロピレン単位の連鎖について測定される値を用いる。
また、（成分Ａ）プロピレン系重合体が上記ランダム共重合体又は上記ブロック共重合体の場合には、共重合体中のプロピレン単位の連鎖について測定される値を用いる。
（成分Ａ）プロピレン系重合体は、２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重下で、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠して測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が、６０ｇ／１０分以上である。（成分Ａ）プロピレン系重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）が６０ｇ／１０分未満であると、成形加工性に劣る。
得られる成形体の剛性と耐衝撃性のバランスの観点から、好ましくは６０〜５００ｇ／１０分である。プロピレン単独重合体又はランダム共重合体の場合は１００〜４００ｇ／１０分であることがより好ましく、ブロック共重合体の場合は８０〜１５０ｇ／１０分であることがより好ましい。
得られる成形体の剛性と耐衝撃性のバランスの観点から、好ましくは６０〜５００ｇ／１０分である。プロピレン単独重合体又はランダム共重合体の場合は１００〜４００ｇ／１０分であることがより好ましく、ブロック共重合体の場合は８０〜１５０ｇ／１０分であることがより好ましい。
（成分Ａ）プロピレン系重合体は、重合触媒を用いて下記の方法により製造することができる。
重合触媒としては、例えば、チーグラー型触媒系、チーグラー・ナッタ型触媒系、シクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とアルキルアルミノキサンからなる触媒系、又はシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とそれと反応してイオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物からなる触媒系、シリカ、粘土鉱物等の無機粒子にシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物、イオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物等の触媒成分を担持し変性させた触媒系等が挙げられ、また、上記の触媒系の存在下でエチレンやα−オレフィンを予備重合させて調製される予備重合触媒を用いてもよい。
上記の触媒系としては、例えば、特開昭６１−２１８６０６号公報、特開平５−１９４６８５号公報、特開平７−２１６０１７号公報、特開平９−３１６１４７号公報、特開平１０−２１２３１９号公報、特開２００４−１８２９８１号公報に記載の触媒系が挙げられる。
重合触媒としては、例えば、チーグラー型触媒系、チーグラー・ナッタ型触媒系、シクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とアルキルアルミノキサンからなる触媒系、又はシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とそれと反応してイオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物からなる触媒系、シリカ、粘土鉱物等の無機粒子にシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物、イオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物等の触媒成分を担持し変性させた触媒系等が挙げられ、また、上記の触媒系の存在下でエチレンやα−オレフィンを予備重合させて調製される予備重合触媒を用いてもよい。
上記の触媒系としては、例えば、特開昭６１−２１８６０６号公報、特開平５−１９４６８５号公報、特開平７−２１６０１７号公報、特開平９−３１６１４７号公報、特開平１０−２１２３１９号公報、特開２００４−１８２９８１号公報に記載の触媒系が挙げられる。
重合方法としては、例えば、バルク重合、溶液重合、スラリー重合又は気相重合が挙げられる。ここでバルク重合とは、重合温度において液状のオレフィンを媒体として重合を行う方法をいい、溶液重合又はスラリー重合とは、プロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン等の不活性炭化水素溶媒中で重合を行う方法をいう。また気相重合とは、気体状態の単量体を媒体として、その媒体中で気体状態の単量体を重合する方法をいう。
これらの重合方法は、バッチ式、複数の重合反応槽を直列に連結させた多段式のいずれでもよく、また、これらの重合方法を任意に組み合わせてもよい。工業的かつ経済的な観点から、連続式の気相重合法又はバルク重合法と気相重合法を連続的に行うバルク−気相重合法による方法が好ましい。
なお、重合工程における各種条件（重合温度、重合圧力、モノマー濃度、触媒投入量、重合時間等）は、目的とする（成分Ａ）プロピレン系重合体に応じて、適宜決定すればよい。
これらの重合方法は、バッチ式、複数の重合反応槽を直列に連結させた多段式のいずれでもよく、また、これらの重合方法を任意に組み合わせてもよい。工業的かつ経済的な観点から、連続式の気相重合法又はバルク重合法と気相重合法を連続的に行うバルク−気相重合法による方法が好ましい。
なお、重合工程における各種条件（重合温度、重合圧力、モノマー濃度、触媒投入量、重合時間等）は、目的とする（成分Ａ）プロピレン系重合体に応じて、適宜決定すればよい。
（成分Ａ）プロピレン系重合体の製造において、（成分Ａ）プロピレン系重合体中に含まれる残留溶媒や、製造時に副生する超低分子量のオリゴマー等を除去するために、必要に応じて（成分Ａ）プロピレン系重合体をその（成分Ａ）プロピレン系重合体が融解する温度以下の温度で乾燥してもよい。乾燥方法としては、例えば、特開昭５５−７５４１０号公報、特許第２５６５７５３号公報に記載の方法等が挙げられる。
＜ランダム共重合体＞
上述のように、本発明におけるランダム共重合体はプロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とプロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位と、プロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体である。
上記ランダム共重合体を構成するプロピレン以外のα−オレフィンとしては、炭素原子数４〜１０個のα−オレフィンであることが好ましく、例えば、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等が挙げられ、好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンである。
上述のように、本発明におけるランダム共重合体はプロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とプロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位と、プロピレン以外のα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体である。
上記ランダム共重合体を構成するプロピレン以外のα−オレフィンとしては、炭素原子数４〜１０個のα−オレフィンであることが好ましく、例えば、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等が挙げられ、好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンである。
プロピレン由来の構成単位とα−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体としては、例えば、プロピレン−１−ブテンランダム共重合体、プロピレン−１−ヘキセンランダム共重合体、プロピレン−１−オクテンランダム、プロピレン−１−デセンランダム共重合体等が挙げられる。
プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位と、α−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体としては、例えば、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−エチレン−１−ヘキセン共重合体、プロピレン−エチレン−１−オクテン共重合体、プロピレン−エチレン−１−デセン共重合体等が挙げられる。
プロピレン由来の構成単位とエチレンに由来する構成単位と、α−オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体としては、例えば、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−エチレン−１−ヘキセン共重合体、プロピレン−エチレン−１−オクテン共重合体、プロピレン−エチレン−１−デセン共重合体等が挙げられる。
ランダム共重合体中のエチレン及び／又はα−オレフィンに由来する構成単位の含有量は、０．１〜４０重量％であることが好ましく、０．１〜３０重量％であることがより好ましく、２〜１５重量％であることがさらに好ましい。そして、プロピレンに由来する構成単位の含有量は９９．９〜６０重量％であることが好ましく、９９．９〜７０重量％であることがより好ましく、９８〜８５重量％であることがさらに好ましい。
＜ブロック共重合体＞
上述のように、本発明におけるブロック共重合体は、プロピレン単独重合体成分又はプロピレン由来の構成単位からなる重合体成分（以下、重合体成分（Ｉ）と称する。）と、プロピレンとエチレン及び／又はα−オレフィンとの共重合体成分（以下、重合体成分（ＩＩ）と称する。）からなる重合材料をいう。
重合体成分（Ｉ）は、プロピレン単独重合体成分又はプロピレン由来の構成単位からなる重合体成分である。プロピレン由来の構成単位からなる重合体成分とは、エチレン及びα−オレフィン（好ましくは炭素数４〜１０のα−オレフィン）からなる群から選択される少なくとも１種のコモノマーに由来する単位と、プロピレン由来の単位とからなるプロピレン共重合体成分が挙げられる。
上述のように、本発明におけるブロック共重合体は、プロピレン単独重合体成分又はプロピレン由来の構成単位からなる重合体成分（以下、重合体成分（Ｉ）と称する。）と、プロピレンとエチレン及び／又はα−オレフィンとの共重合体成分（以下、重合体成分（ＩＩ）と称する。）からなる重合材料をいう。
重合体成分（Ｉ）は、プロピレン単独重合体成分又はプロピレン由来の構成単位からなる重合体成分である。プロピレン由来の構成単位からなる重合体成分とは、エチレン及びα−オレフィン（好ましくは炭素数４〜１０のα−オレフィン）からなる群から選択される少なくとも１種のコモノマーに由来する単位と、プロピレン由来の単位とからなるプロピレン共重合体成分が挙げられる。
重合体成分（Ｉ）が、プロピレン由来の構成単位からなる重合体成分である場合、エチレン及びα−オレフィンからなる群から選択される少なくとも１種のコモノマーに由来する単位の含有量は、合計して、０．０１重量％以上２０重量％未満である（但し、重合体成分（Ｉ）の重量を１００重量％とする）。
α−オレフィンとしては、炭素数４〜１０であることが好ましく、より好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンであり、さらに好ましくは１−ブテンである。
α−オレフィンとしては、炭素数４〜１０であることが好ましく、より好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンであり、さらに好ましくは１−ブテンである。
プロピレン由来の構成単位からなる重合体成分としては、例えば、プロピレン−エチレン共重合体成分、プロピレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−１−ヘキセン共重合体成分、プロピレン−１−オクテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ヘキセン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−オクテン共重合体成分等が挙げられる。
重合体成分（Ｉ）としては、好ましくは、プロピレン単独重合体成分、プロピレン−エチレン共重合体成分、プロピレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体成分が挙げられ、剛性の観点から特に好ましくはプロピレン単独重合体成分である。
重合体成分（Ｉ）としては、好ましくは、プロピレン単独重合体成分、プロピレン−エチレン共重合体成分、プロピレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体成分が挙げられ、剛性の観点から特に好ましくはプロピレン単独重合体成分である。
重合体成分（ＩＩ）は、エチレン及びα−オレフィンからなる群から選択される少なくとも１種のコモノマーに由来する構成単位と、プロピレンに由来する構成単位とを有する共重合体成分である。
重合体成分（ＩＩ）に含有されるエチレン及びα−オレフィンからなる群から選択される少なくとも１種のコモノマーに由来する単位の含有量は、２０〜８０重量％であり、好ましくは２０〜６０重量％である（但し、重合体成分（ＩＩ）の重量を１００重量％とする。）。
重合体成分（ＩＩ）に含有されるエチレン及びα−オレフィンからなる群から選択される少なくとも１種のコモノマーに由来する単位の含有量は、２０〜８０重量％であり、好ましくは２０〜６０重量％である（但し、重合体成分（ＩＩ）の重量を１００重量％とする。）。
重合体成分（ＩＩ）を構成するα−オレフィンとしては、炭素数４〜１０のα−オレフィンであることが好ましく、α−オレフィンとしては、例えば、前記重合体成分（Ｉ）を構成するα−オレフィンと同様のα−オレフィンが挙げられる。
重合体成分（ＩＩ）としては、例えば、プロピレン−エチレン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ヘキセン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−オクテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−デセン共重合体成分、プロピレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−１−ヘキセン共重合体成分、プロピレン−１−オクテン共重合体成分、プロピレン−１−デセン共重合体成分等が挙げられ、好ましくは、プロピレン−エチレン共重合体成分、プロピレン−１−ブテン共重合体成分、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体成分、より好ましくは、プロピレン−エチレン共重合体成分である。
重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）からなる重合材料の重合体成分（ＩＩ）の含有量は１〜５０重量％であることが好ましく、１〜４０重量％であることがより好ましく、５〜３０重量％であることがさらに好ましく、８〜１５重量％であることが最も好ましい（但し、重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体の重量を１００重量％とする。）。
重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）からなるプロピレン共重合体の重合体成分（Ｉ）がプロピレン単独重合体成分の場合、該プロピレン共重合体としては、例えば、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−１−デセン）ブロック共重合体等が挙げられる。
また、重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）からなる重合材料の重合体成分（Ｉ）がプロピレン由来の構成単位からなるプロピレン共重合体成分の場合、重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）からなるプロピレン共重合体としては、例えば、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン−１−デセン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−１−デセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−エチレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−エチレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−エチレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−エチレン−１−デセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−１−デセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ヘキセン）−（プロピレン−１−ヘキセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ヘキセン）−（プロピレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ヘキセン）−（プロピレン−１−デセン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−オクテン）−（プロピレン−１−オクテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−オクテン）−（プロピレン−１−デセン）ブロック共重合体等が挙げられる。
重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）からなるプロピレン共重合体として、好ましくは、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体、（プロピレン−エチレン）−（プロピレン−エチレン−１−ブテン）ブロック共重合体、（プロピレン−１−ブテン）−（プロピレン−１−ブテン）ブロック共重合体であり、より好ましくは、（プロピレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体である。
重合体成分（Ｉ）の１３５℃テトラリン中で測定される極限粘度数（［η］I）は、０．１〜２ｄｌ／ｇであることが好ましく、より好ましくは０．５〜１．５ｄｌ／ｇであり、さらに好ましくは０．７〜０．９ｄｌ／ｇである。
重合体成分（ＩＩ）の１３５℃テトラリン中で測定される極限粘度数（［η］II）は１〜１０ｄｌ／ｇであることが好ましく、より好ましくは２〜１０ｄｌ／ｇであり、さらに好ましくは５〜８ｄｌ／ｇである。
また、重合体成分（Ｉ）の極限粘度数（［η］I）に対する重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数（［η］II）の比（［η］II／［η］I）は、好ましくは１〜２０であり、より好ましくは２〜１０であり、さらに好ましくは２〜９である。
なお、本発明における極限粘度数（単位：ｄｌ／ｇ）は、以下の方法によって、テトラリンを溶媒として用いて、温度１３５℃で測定される値である。
ウベローデ型粘度計を用いて濃度０．１ｄｌ／ｇ、０．２ｄｌ／ｇ及び０．５ｇ／ｄｌの３点について還元粘度を測定する。極限粘度数は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法、すなわち還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求められる。
（成分Ａ）プロピレン系重合体が重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）とを多段重合させて得られる重合材料である場合、前段の重合槽から一部抜き出した重合体パウダーから重合体成分（Ｉ）又は重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数を求め、この極限粘度数の値と各成分の含有量を用いて残りの成分の極限粘度数を算出する。
ウベローデ型粘度計を用いて濃度０．１ｄｌ／ｇ、０．２ｄｌ／ｇ及び０．５ｇ／ｄｌの３点について還元粘度を測定する。極限粘度数は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法、すなわち還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求められる。
（成分Ａ）プロピレン系重合体が重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）とを多段重合させて得られる重合材料である場合、前段の重合槽から一部抜き出した重合体パウダーから重合体成分（Ｉ）又は重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数を求め、この極限粘度数の値と各成分の含有量を用いて残りの成分の極限粘度数を算出する。
また、重合体成分（Ｉ）と重合体成分（ＩＩ）からなるプロピレン共重合体が、重合体成分（Ｉ）が前段の重合工程で得られ、重合体成分（ＩＩ）が後段の工程で得られる方法によって製造される共重合体である場合、重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）の含有量、極限粘度数（［η］Total、［η］I、［η］II）の測定及び算出の手順は、以下のとおりである。なお、極限粘度数（［η］Total）は、重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体の全体の極限粘度数を示す。
前段の重合工程で得た重合体成分（Ｉ）の極限粘度数（［η］I）、後段の重合工程後の最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の前記の方法で測定した極限粘度数（［η］Total）、最終重合体に含有される重合体成分（ＩＩ）の含有量から、重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数［η］IIを、下記式から計算する。
［η］II＝（［η］Total−［η］I×ＸＩ）／ＸＩＩ
［η］Total：後段重合工程後の最終重合体の極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
［η］I：前段重合工程後に重合槽より抜き出した重合体パウダーの極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
ＸＩ：重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体全体に対する重合体成分（Ｉ）の重量比
ＸＩＩ：重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体全体に対する重合体成分（ＩＩ）の重量比
なお、ＸＩ、ＸＩＩは重合時の物質収支から求める。
［η］II＝（［η］Total−［η］I×ＸＩ）／ＸＩＩ
［η］Total：後段重合工程後の最終重合体の極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
［η］I：前段重合工程後に重合槽より抜き出した重合体パウダーの極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
ＸＩ：重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体全体に対する重合体成分（Ｉ）の重量比
ＸＩＩ：重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体全体に対する重合体成分（ＩＩ）の重量比
なお、ＸＩ、ＸＩＩは重合時の物質収支から求める。
前記ＸＩＩ：重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体全体に対する重合体成分（ＩＩ）の重量比は、重合体成分（Ｉ）と最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の各々の結晶融解熱量を測定することによって、次式から算出してもよい。
ＸＩＩ＝１−（ΔＨｆ）T／（ΔＨｆ）P
（ΔＨｆ）T：最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
（ΔＨｆ）P：重合体成分（Ｉ）の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
ＸＩＩ＝１−（ΔＨｆ）T／（ΔＨｆ）P
（ΔＨｆ）T：最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
（ΔＨｆ）P：重合体成分（Ｉ）の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
ブロック共重合体は、重合体成分（Ｉ）を第１工程で製造し、重合体成分（ＩＩ）を第２工程で製造することにより得られる。重合は上述の重合触媒を用いて行われる。
［（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体］
本発明における（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体は、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重下で、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠して測定されたメルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分である。メルトフローレートが１．５ｇ／１０分未満であると、成形加工性に劣る。また、３．５ｇ／１０分を超えると、成形体の十分な耐衝撃強度が得られない。
成形加工性と成形体の耐衝撃性の向上という観点から、メルトフローレートは１．８〜３．５ｇ／１０分であることが好ましく、２．０〜３．５ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０〜３．０ｇ／１０分であることがさらに好ましい。
本発明における（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体は、エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重下で、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠して測定されたメルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分である。メルトフローレートが１．５ｇ／１０分未満であると、成形加工性に劣る。また、３．５ｇ／１０分を超えると、成形体の十分な耐衝撃強度が得られない。
成形加工性と成形体の耐衝撃性の向上という観点から、メルトフローレートは１．８〜３．５ｇ／１０分であることが好ましく、２．０〜３．５ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０〜３．０ｇ／１０分であることがさらに好ましい。
（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体に用いられるα−オレフィンは、炭素数４〜１０のα−オレフィンであり、（成分Ａ）プロピレン系重合体で用いられるα−オレフィンと同様の炭素原子数４〜１０個のα−オレフィンが挙げられる。具体的には、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン、環状構造を有するα−オレフィン等が挙げられ、好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンである。
（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体として具体的には、エチレン−１−ブテン共重合体、エチレン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−１−オクテン共重合体、エチレン−１−デセン共重合体、エチレン−（３−メチル−１−ブテン）共重合体、エチレンと環状構造を有するα−オレフィンとの共重合体等が挙げられる。
（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体として具体的には、エチレン−１−ブテン共重合体、エチレン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−１−オクテン共重合体、エチレン−１−デセン共重合体、エチレン−（３−メチル−１−ブテン）共重合体、エチレンと環状構造を有するα−オレフィンとの共重合体等が挙げられる。
（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体に含有されるα−オレフィンの含有量は、合計して好ましくは１〜４９重量％であり、より好ましくは５〜４９重量％であり、さらに好ましくは２４〜４９重量％である（（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体の重量を１００重量％とする。）。
また、成形体の耐衝撃性向上という観点から（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体の密度は０．８５〜０．８９ｇ／ｃｍ3であることが好ましく、より好ましくは０．８５〜０．８８ｇ／ｃｍ3、さらに好ましくは０．８５５〜０．８６７ｇ／ｃｍ3である。
（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体は、重合触媒を用いて製造することができる。重合触媒としては、例えば、メタロセン触媒に代表される均一系触媒系、チーグラー・ナッタ型触媒系等が挙げられる。
均一系触媒系としては、例えば、シクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とアルキルアルミノキサンからなる触媒系、又はシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とそれと反応してイオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物からなる触媒系、シリカ、粘土鉱物等の無機粒子にシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物、イオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物等の触媒成分を担持し変性させた触媒系等が挙げられ、また、上記の触媒系の存在下でエチレンやα−オレフィンを予備重合させて調製される予備重合触媒系が挙げられる。
チーグラー・ナッタ型触媒系としては、例えば、チタン含有固体状遷移金属成分と有機金属成分を組み合わせて用いる触媒系が挙げられる。
均一系触媒系としては、例えば、シクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とアルキルアルミノキサンからなる触媒系、又はシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物とそれと反応してイオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物からなる触媒系、シリカ、粘土鉱物等の無機粒子にシクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物、イオン性の錯体を形成する化合物及び有機アルミニウム化合物等の触媒成分を担持し変性させた触媒系等が挙げられ、また、上記の触媒系の存在下でエチレンやα−オレフィンを予備重合させて調製される予備重合触媒系が挙げられる。
チーグラー・ナッタ型触媒系としては、例えば、チタン含有固体状遷移金属成分と有機金属成分を組み合わせて用いる触媒系が挙げられる。
（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体は、市販品を用いてもよい。例えば、ダウ・ケミカル日本株式会社製エンゲージ（登録商標）、三井化学株式会社製タフマー（登録商標）、株式会社プライムポリマー製ネオゼックス（登録商標）、ウルトゼックス（登録商標）、住友化学株式会社製エクセレンＦＸ（登録商標）、スミカセン（登録商標）、エスプレンＳＰＯ（登録商標）等が挙げられる。
［（成分Ｃ）タルク］
本発明における（成分Ｃ）タルクとは、含水ケイ酸マグネシウムを粉砕したものである。含水ケイ酸マグネシウムの分子の結晶構造は、パイロフィライト型三層構造であり、タルクはこの構造が積み重なったものである。タルクとして、より特に好ましくは、含水ケイ酸マグネシウムの分子の結晶を単位層程度にまで微粉砕した平板状のものである。
本発明における（成分Ｃ）タルクは平均粒子径が５μｍ以下である。平均粒子径が５μｍを超えると、成形外観に劣る。（成分Ｃ）タルクの平均粒子径は、成形外観の観点から４．５〜３．０μｍであることが好ましい。
ここで本発明における「平均粒子径」とは、レーザー回析法により測定された粒度分布測定データにおける微粒子側からの微粒子数の累積が５０％に達したときの粒子の粒径を意味する（５０％相当粒子径Ｄ５０）。
（成分Ｃ）タルクは、無処理のまま使用してもよいが、（成分Ａ）プロピレン系重合体との界面接着性を向上させ、かつ、（成分Ａ）プロピレン系重合体に対する分散性を向上させるために、シランカップリング剤、又はチタンカップリング剤、若しくは界面活性剤で表面を処理して使用してもよい。界面活性剤としては、例えば、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、高級脂肪酸塩類等が挙げられる。
本発明における（成分Ｃ）タルクとは、含水ケイ酸マグネシウムを粉砕したものである。含水ケイ酸マグネシウムの分子の結晶構造は、パイロフィライト型三層構造であり、タルクはこの構造が積み重なったものである。タルクとして、より特に好ましくは、含水ケイ酸マグネシウムの分子の結晶を単位層程度にまで微粉砕した平板状のものである。
本発明における（成分Ｃ）タルクは平均粒子径が５μｍ以下である。平均粒子径が５μｍを超えると、成形外観に劣る。（成分Ｃ）タルクの平均粒子径は、成形外観の観点から４．５〜３．０μｍであることが好ましい。
ここで本発明における「平均粒子径」とは、レーザー回析法により測定された粒度分布測定データにおける微粒子側からの微粒子数の累積が５０％に達したときの粒子の粒径を意味する（５０％相当粒子径Ｄ５０）。
（成分Ｃ）タルクは、無処理のまま使用してもよいが、（成分Ａ）プロピレン系重合体との界面接着性を向上させ、かつ、（成分Ａ）プロピレン系重合体に対する分散性を向上させるために、シランカップリング剤、又はチタンカップリング剤、若しくは界面活性剤で表面を処理して使用してもよい。界面活性剤としては、例えば、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、高級脂肪酸塩類等が挙げられる。
［樹脂組成物］
本発明に係る樹脂組成物は、上記成分Ａ、成分Ｂ、及び成分Ｃを含有する。各成分の含有量は、成分Ａが３５〜５４重量％であり、好ましくは４２〜４８重量％である。成分Ｂの含有量は１５〜２５重量％であり、好ましくは１７〜２０重量％である。成分Ｃの含有量は３３〜４０重量％であり、好ましくは３４〜３９重量％である。（但し、前記成分Ａ、成分Ｂ、及び成分Ｃの合計量を１００重量％とする。）。
成分Ａの含有量が３５重量％未満であると、成形加工性に劣る場合があり、５４重量％を超えると、成形体の耐衝撃性が十分でなかったり、膨張係数とその異方性が大きくなり、寸法安定性が低下する場合がある。
また、成分Ｂの含有量が１５重量％未満であると、成形体の耐衝撃性が十分でなかったり、膨張係数とその異方性が大きくなって、寸法安定性が低下する場合があり、２５重量％を超えると成形体の剛性及び成形加工性が低下する場合がある。
さらに、成分Ｃの含有量が３３重量％未満であると、成形体の剛性が十分でなかったり、膨張係数とその異方性が大きくなって、寸法安定性が低下する場合があり、４０重量％を超えると、成形外観が劣ったり、成形体の耐衝撃性が低下する場合がある。
本発明に係る樹脂組成物は、上記成分Ａ、成分Ｂ、及び成分Ｃを含有する。各成分の含有量は、成分Ａが３５〜５４重量％であり、好ましくは４２〜４８重量％である。成分Ｂの含有量は１５〜２５重量％であり、好ましくは１７〜２０重量％である。成分Ｃの含有量は３３〜４０重量％であり、好ましくは３４〜３９重量％である。（但し、前記成分Ａ、成分Ｂ、及び成分Ｃの合計量を１００重量％とする。）。
成分Ａの含有量が３５重量％未満であると、成形加工性に劣る場合があり、５４重量％を超えると、成形体の耐衝撃性が十分でなかったり、膨張係数とその異方性が大きくなり、寸法安定性が低下する場合がある。
また、成分Ｂの含有量が１５重量％未満であると、成形体の耐衝撃性が十分でなかったり、膨張係数とその異方性が大きくなって、寸法安定性が低下する場合があり、２５重量％を超えると成形体の剛性及び成形加工性が低下する場合がある。
さらに、成分Ｃの含有量が３３重量％未満であると、成形体の剛性が十分でなかったり、膨張係数とその異方性が大きくなって、寸法安定性が低下する場合があり、４０重量％を超えると、成形外観が劣ったり、成形体の耐衝撃性が低下する場合がある。
本発明に係る樹脂組成物の比重は、射出成形体にした場合の製品重量の観点から、好ましくは１．２以下であり、より好ましくは、１．１〜１．２である。
本発明に係る樹脂組成物を射出成形体にした場合の２３℃における曲げ弾性率は、製品剛性の観点から、好ましくは２，０００ＭＰａ以上であり、より好ましくは、２，６００ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは、２，６００〜３，５００ＭＰａである。
本発明に係る樹脂組成物全体のメルトフローレート（２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠）は、成形加工性という観点から、好ましくは３３ｇ／１０分以上であり、より好ましくは、３５ｇ／１０分以上であり、成形体の耐衝撃性の観点から、４５ｇ／１０分以下であることが好ましい。
本発明の樹脂組成物は、各原料成分を好ましくは１８０℃以上、より好ましくは１８０〜３００℃、さらに好ましくは１８０〜２５０℃で溶融混練することにより得られる。溶融混練には、例えば、バンバリーミキサー、単軸押出機、二軸同方向回転押出機等が使用できる。
樹脂組成物の形状は、ストランド状、シート状、平板状、ストランドを適当な長さに裁断したペレット状等が挙げられる。本発明の樹脂組成物を成形加工するためには、得られる成形体の生産安定性の観点から、形状として好ましくは、長さが１〜５０ｍｍのペレット状である。
各原料成分の混練順序は特に限定されるものではないが、以下のような方法で配合し、混練することが好ましい。
方法１：（成分Ａ）プロピレン系重合体と（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体と（成分Ｃ）タルクを一括に混練する方法。
方法２：（成分Ａ）プロピレン系重合体の一部と（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体と（成分Ｃ）タルクを混練した後、（成分Ａ）プロピレン系重合体の一部を添加し、混練する方法。
方法３：（成分Ａ）プロピレン系重合体と（成分Ｃ）タルクを事前に混練してペレット化し、（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体を一括に混練する方法。
方法１：（成分Ａ）プロピレン系重合体と（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体と（成分Ｃ）タルクを一括に混練する方法。
方法２：（成分Ａ）プロピレン系重合体の一部と（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体と（成分Ｃ）タルクを混練した後、（成分Ａ）プロピレン系重合体の一部を添加し、混練する方法。
方法３：（成分Ａ）プロピレン系重合体と（成分Ｃ）タルクを事前に混練してペレット化し、（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体を一括に混練する方法。
本発明に係る樹脂組成物は、公知の添加剤を含有していてもよい。添加剤としては、例えば、中和剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、アンチブロッキング剤、加工助剤、有機系過酸化物、着色剤（無機顔料、有機顔料、顔料分散剤等）、発泡剤、発泡核剤、可塑剤、難燃剤、架橋剤、架橋助剤、高輝度化剤、抗菌剤、光拡散剤等が挙げられる。これらの添加剤は、単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
本発明の樹脂組成物に着色剤を含有させる場合には、組成物全体の加工性の改良や、着色顔料（カーボンブラック、酸化チタンなどの顔料）の分散性改良の観点から、プロピレン系重合体３０〜８０重量％と、着色顔料１０〜４０重量％と、脂肪酸金属塩類５〜３０重量％とを含有する着色顔料マスターバッチを添加することが好ましい。この着色顔料マスターバッチとは、前記成分をスーパーミキサーやタンブラー、過熱式ロール、などの混合機を用いて、混合又はバンバリーミキサー、単軸押出機、二軸同方向回転押出機等の混練機を用いて混練したものをいう。着色顔料マスターバッチの添加量は成分Ａ、成分Ｂ、及び成分Ｃの合計量１００重量部に対して１〜６重量部が好ましい。
前記の着色顔料マスターバッチに含有されるプロピレン系重合体は、２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重下で、ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に準拠して測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）が１００ｇ／１０分以上であるプロピレン単独重合体であることが好ましく、１００〜５００ｇ／１０分であることがより好ましい。また、前記の着色顔料マスターバッチに含有される脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸亜鉛等が挙げられる。
本発明に係る樹脂組成物を成形して得られる成形体は、射出成形法により製造した射出成形体であることが好ましい。射出成形法としては、例えば、一般的な射出成形法、射出発泡成形法、超臨界射出発泡成形法、超高速射出成形法、射出圧縮成形法、ガスアシスト射出成形法、サンドイッチ成形法、サンドイッチ発泡成形法、インサート・アウトサート成形法等の方法が挙げられる。
この成形体は、例えば、自動車材料、家電材料、コンテナー、等が挙げられる。なかでも自動車外装用として好適である。
この成形体は、例えば、自動車材料、家電材料、コンテナー、等が挙げられる。なかでも自動車外装用として好適である。
以下、実施例及び比較例によって本発明を説明する。実施例及び比較例で使用したプロピレン系重合体、エチレン−α−オレフィン共重合体、タルク及び添加剤を下記に示す。
（１）（成分Ａ）プロピレン系重合体
（Ａ−１）（プロピレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体
特開２００４−１８２９８１号公報の実施例１記載の方法によって得られる重合触媒を用いて、下記物性のプロピレン系重合体が得られるような条件で液相−気相重合法によって製造した。
（プロピレン）−（プロピレンエチレン）ブロック共重合体のＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重）：９０ｇ／１０分
（プロピレン）−（プロピレンエチレン）ブロック共重合体の極限粘度数（［η］Ttotal）：１．４６ｄｌ／ｇ
重合体成分（Ｉ）：プロピレン単独重合体成分
重合体成分（Ｉ）の極限粘度数（［η］I）：０．８０ｄｌ／ｇ
重合体成分（ＩＩ）：プロピレン−エチレン共重合体成分
重合体成分（ＩＩ）の含有量：１１．０重量％
重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数（［η］II）：６．８ｄｌ／ｇ
アイソタクチック・ペンタッド分率：０．９８５
（Ａ−１）（プロピレン）−（プロピレン−エチレン）ブロック共重合体
特開２００４−１８２９８１号公報の実施例１記載の方法によって得られる重合触媒を用いて、下記物性のプロピレン系重合体が得られるような条件で液相−気相重合法によって製造した。
（プロピレン）−（プロピレンエチレン）ブロック共重合体のＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重）：９０ｇ／１０分
（プロピレン）−（プロピレンエチレン）ブロック共重合体の極限粘度数（［η］Ttotal）：１．４６ｄｌ／ｇ
重合体成分（Ｉ）：プロピレン単独重合体成分
重合体成分（Ｉ）の極限粘度数（［η］I）：０．８０ｄｌ／ｇ
重合体成分（ＩＩ）：プロピレン−エチレン共重合体成分
重合体成分（ＩＩ）の含有量：１１．０重量％
重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数（［η］II）：６．８ｄｌ／ｇ
アイソタクチック・ペンタッド分率：０．９８５
（Ａ−２）プロピレン単独重合体
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：３５０ｇ／１０分
極限粘度数（［η］）：０．８０ｄｌ／ｇ
アイソタクチック・ペンタッド分率：０．９８５
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：３５０ｇ／１０分
極限粘度数（［η］）：０．８０ｄｌ／ｇ
アイソタクチック・ペンタッド分率：０．９８５
（２）（成分Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体
（Ｂ−１）エチレン−オクテンランダム共重合体
密度：０．８５７（ｇ／ｃｍ3）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：２．７ｇ／１０分
α−オレフィン：１−オクテン
（Ｂ−１）エチレン−オクテンランダム共重合体
密度：０．８５７（ｇ／ｃｍ3）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：２．７ｇ／１０分
α−オレフィン：１−オクテン
（Ｂ−２）エチレン−ブテンランダム共重合体
密度：０．８６２（ｇ／ｃｍ3）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：２．５ｇ／１０分
α−オレフィン：１−ブテン
密度：０．８６２（ｇ／ｃｍ3）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：２．５ｇ／１０分
α−オレフィン：１−ブテン
（３）（成分Ｃ）タルク
（Ｃ−１）タルク−１
平均粒子径（レーザー回析法、５０％相当粒子径Ｄ５０）：４．４μｍ
（Ｃ−１）タルク−１
平均粒子径（レーザー回析法、５０％相当粒子径Ｄ５０）：４．４μｍ
（Ｃ−２）タルク−２
平均粒子径（レーザー回析法、５０％相当粒子径Ｄ５０）：１２．２μｍ
平均粒子径（レーザー回析法、５０％相当粒子径Ｄ５０）：１２．２μｍ
（４）着色顔料マスターバッチ
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が１２０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を６５重量％、カーボンブラックを２０重量％及びステアリン酸マグネシウムを１５重量％含有する黒色系顔料マスターバッチを使用した。
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が１２０ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を６５重量％、カーボンブラックを２０重量％及びステアリン酸マグネシウムを１５重量％含有する黒色系顔料マスターバッチを使用した。
原料成分及び樹脂組成物の物性は下記に示した方法に従って測定した。
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０分）
ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に規定された方法に従って測定した。
測定温度は２３０℃で、荷重は２．１６ｋｇとした。
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０分）
ＪＩＳ−Ｋ−７２１０に規定された方法に従って測定した。
測定温度は２３０℃で、荷重は２．１６ｋｇとした。
（２）比重
ＪＩＳ−Ｋ−７１１２に規定された方法に従って測定した。
ＪＩＳ−Ｋ−７１１２に規定された方法に従って測定した。
（３）極限粘度数（［η］、単位：ｄｌ／ｇ）
ウベローデ型粘度計を用いて濃度０．１、０．２及び０．５ｇ／ｄｌの３点について還元粘度を測定した。極限粘度数は還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求めた。
ウベローデ型粘度計を用いて濃度０．１、０．２及び０．５ｇ／ｄｌの３点について還元粘度を測定した。極限粘度数は還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求めた。
重合体成分（Ｉ）及び（ＩＩ）の割合、極限粘度数（［η］Total、［η］I、［η］II）の測定及び算出
前段の重合工程で得た重合体成分（Ｉ）の極限粘度数（［η］I）、後段の重合工程後の最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ）の合計）の前記の方法で測定した極限粘度数（［η］Total）、最終重合体に含有される重合体成分（ＩＩ）の含有量（重量比）から、後段の工程で重合された重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数［η］IIを、下記式から計算して求めた。
［η］II＝（［η］Total−［η］I×ＸＩ）／ＸＩＩ
［η］Total：後段重合工程後の最終重合体の極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
［η］I：前段重合工程後に重合槽より抜き出した重合体パウダーの極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
ＸＩ：前段の工程で重合された成分の重量比
ＸＩＩ：後段の工程で重合された成分の重量比
前段の重合工程で得た重合体成分（Ｉ）の極限粘度数（［η］I）、後段の重合工程後の最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ）の合計）の前記の方法で測定した極限粘度数（［η］Total）、最終重合体に含有される重合体成分（ＩＩ）の含有量（重量比）から、後段の工程で重合された重合体成分（ＩＩ）の極限粘度数［η］IIを、下記式から計算して求めた。
［η］II＝（［η］Total−［η］I×ＸＩ）／ＸＩＩ
［η］Total：後段重合工程後の最終重合体の極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
［η］I：前段重合工程後に重合槽より抜き出した重合体パウダーの極限粘度数（ｄｌ／ｇ）
ＸＩ：前段の工程で重合された成分の重量比
ＸＩＩ：後段の工程で重合された成分の重量比
前記ＸＩＩ：重合体成分（Ｉ）及び重合体成分（ＩＩ）からなるブロック共重合体全体に対する重合体成分（ＩＩ）の重量比は、重合体成分（Ｉ）と最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の各々の結晶融解熱量を測定することによって、次式から算出した。結晶融解熱量は示唆走査型熱分析（ＤＳＣ）により測定した。
ＸＩＩ＝１−（ΔＨｆ）T／（ΔＨｆ）P
（ΔＨｆ）T：最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
（ΔＨｆ）P：重合体成分（Ｉ）の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
ＸＩ＝１−ＸＩＩ
ＸＩＩ＝１−（ΔＨｆ）T／（ΔＨｆ）P
（ΔＨｆ）T：最終重合体（成分（Ｉ）と成分（ＩＩ））の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
（ΔＨｆ）P：重合体成分（Ｉ）の融解熱量（ｃａｌ／ｇ）
ＸＩ＝１−ＸＩＩ
（４）曲げ弾性率（ＦＭ、単位：ＭＰａ）
ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に規定された方法に従って、測定した。射出成形により成形された厚みが６．４ｍｍであり、スパン長さが１００ｍｍである試験片を用いて、荷重速度は２．０ｍｍ／分で、測定温度は２３℃で測定した。
ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に規定された方法に従って、測定した。射出成形により成形された厚みが６．４ｍｍであり、スパン長さが１００ｍｍである試験片を用いて、荷重速度は２．０ｍｍ／分で、測定温度は２３℃で測定した。
（５）アイゾット衝撃強度（Ｉｚｏｄ、単位：ｋＪ／ｍ2）
ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に規定された方法に従って、測定した。射出成形により成形された厚みが６．４ｍｍであり、成形の後にノッチ加工されたノッチ付きの試験片を用いて、測定温度は２３℃又は−３０℃で測定した。
ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に規定された方法に従って、測定した。射出成形により成形された厚みが６．４ｍｍであり、成形の後にノッチ加工されたノッチ付きの試験片を用いて、測定温度は２３℃又は−３０℃で測定した。
（６）フローマークの発生状況の評価用射出成形体の製造
フローマークの発生状況の評価用試験片である射出成形体は、次の方法に従って作製した。射出成形機として、住友重機械工業株式会社製 ＳＥ１８０Ｄ 型締力１８０トン、金型として、１００ｍｍ×４００ｍｍ×３．０ｍｍｔ、１点ゲートを用いて、成形温度２２０℃、金型温度５０℃で成形を実施した。
フローマークの発生状況の評価用試験片である射出成形体は、次の方法に従って作製した。射出成形機として、住友重機械工業株式会社製 ＳＥ１８０Ｄ 型締力１８０トン、金型として、１００ｍｍ×４００ｍｍ×３．０ｍｍｔ、１点ゲートを用いて、成形温度２２０℃、金型温度５０℃で成形を実施した。
（７）フローマークの発生状況
前記（６）の方法で作製した平板成形体を用いて、目視によりフローマークを観察した。図１に示すように、フローマーク２が発生し始めるゲート端面１からの距離（単位：ｍｍ）と目立ちの程度を観察した。なお、図中の矢印方向は、金型への射出方向を示している。この場合、フローマーク２が発生し始める発生位置が長いほど、また目立ちにくいほど、外観性能が良好であることを示す。
前記（６）の方法で作製した平板成形体を用いて、目視によりフローマークを観察した。図１に示すように、フローマーク２が発生し始めるゲート端面１からの距離（単位：ｍｍ）と目立ちの程度を観察した。なお、図中の矢印方向は、金型への射出方向を示している。この場合、フローマーク２が発生し始める発生位置が長いほど、また目立ちにくいほど、外観性能が良好であることを示す。
（８）線膨張係数（単位＝１／℃）
ＳＩＩナノテクノロジー株式会社製 熱機械分析装置ＴＭＡ／ＳＳ６１００を用い次のように測定した。前記（６）と同様な方法で作製した１００ｍｍ×４００ｍｍ×２．０ｍｍｔ平板成形体を用いた。平板成形体を１４０℃で３５分間アニールした後、中央部から１０×５（ｍｍ）の試験片を切り出し、２３℃における寸法を正確に測定した。装置に射出成形時のＭＤ方向（樹脂の流れ方向）又はＴＤ方向（樹脂の幅方向）の寸法変化が測定できるようにセットした。５℃／分の昇温速度で−２０〜８０℃で昇温し、その間のＭＤ方向及びＴＤ方向の寸法変化を測定した。単位長さ及び単位温度あたりの寸法変化を線膨張係数として求めた。
線膨張係数の異方性は下記式から求め、その値が小さいほど異方性が少なく寸法安定性が良好であることを示す。
線膨張係数の異方性＝ＴＤ方向の線膨張率−ＭＤ方向の線膨張率
ＳＩＩナノテクノロジー株式会社製 熱機械分析装置ＴＭＡ／ＳＳ６１００を用い次のように測定した。前記（６）と同様な方法で作製した１００ｍｍ×４００ｍｍ×２．０ｍｍｔ平板成形体を用いた。平板成形体を１４０℃で３５分間アニールした後、中央部から１０×５（ｍｍ）の試験片を切り出し、２３℃における寸法を正確に測定した。装置に射出成形時のＭＤ方向（樹脂の流れ方向）又はＴＤ方向（樹脂の幅方向）の寸法変化が測定できるようにセットした。５℃／分の昇温速度で−２０〜８０℃で昇温し、その間のＭＤ方向及びＴＤ方向の寸法変化を測定した。単位長さ及び単位温度あたりの寸法変化を線膨張係数として求めた。
線膨張係数の異方性は下記式から求め、その値が小さいほど異方性が少なく寸法安定性が良好であることを示す。
線膨張係数の異方性＝ＴＤ方向の線膨張率−ＭＤ方向の線膨張率
〔実施例１〜２、比較例１〜３〕
プロピレン系重合体（Ａ−１）、（Ａ−２）、エチレン−α−オレフィン共重合体（Ｂ-１）、（Ｂ−２）、及び、タルク（Ｃ−１）、（Ｃ−２）、の配合割合を、下記の表１に示す（但し、（Ａ−１）、（Ａ−２）、（Ｂ-１）、（Ｂ−２）、（Ｃ−１）、（Ｃ−２）の合計量を１００重量％とする。）。加えて、この成分（Ａ−１）、（Ａ−２）、（Ｂ-１）、（Ｂ−２）、（Ｃ−１）、（Ｃ−２）の合計量１００重量部に対し、着色顔料マスターバッチ２．０重量部、添加剤としてステアリン酸カルシウムを０．０５重量部、３，９−ビス［２−｛３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ｝−１，１−ジメチルエチル］−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカン（スミライザーＧＡ８０、住友化学株式会社製）０．０５重量部、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジフォスファイト（ウルトラノックスＵ６２６、ＧＥスペシャリティーケミカルズ製）０．０５重量部、の組成割合で配合し、タンブラーで均一に予備混合した後、二軸混練押出機（日本製鋼所株式会社製ＴＥＸ４４αＩＩ−４９ＢＷ−３Ｖ型）を用いて、押し出し量７０ｋｇ／ｈｒ、２００℃、スクリュー回転数を３００ｒｐｍ、ベント吸引下で混練押出して、樹脂組成物を製造した。
得られた樹脂組成物の物性を下記の表１に示す。
プロピレン系重合体（Ａ−１）、（Ａ−２）、エチレン−α−オレフィン共重合体（Ｂ-１）、（Ｂ−２）、及び、タルク（Ｃ−１）、（Ｃ−２）、の配合割合を、下記の表１に示す（但し、（Ａ−１）、（Ａ−２）、（Ｂ-１）、（Ｂ−２）、（Ｃ−１）、（Ｃ−２）の合計量を１００重量％とする。）。加えて、この成分（Ａ−１）、（Ａ−２）、（Ｂ-１）、（Ｂ−２）、（Ｃ−１）、（Ｃ−２）の合計量１００重量部に対し、着色顔料マスターバッチ２．０重量部、添加剤としてステアリン酸カルシウムを０．０５重量部、３，９−ビス［２−｛３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ｝−１，１−ジメチルエチル］−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカン（スミライザーＧＡ８０、住友化学株式会社製）０．０５重量部、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジフォスファイト（ウルトラノックスＵ６２６、ＧＥスペシャリティーケミカルズ製）０．０５重量部、の組成割合で配合し、タンブラーで均一に予備混合した後、二軸混練押出機（日本製鋼所株式会社製ＴＥＸ４４αＩＩ−４９ＢＷ−３Ｖ型）を用いて、押し出し量７０ｋｇ／ｈｒ、２００℃、スクリュー回転数を３００ｒｐｍ、ベント吸引下で混練押出して、樹脂組成物を製造した。
得られた樹脂組成物の物性を下記の表１に示す。
１ ゲート端面、２ フローマーク
Claims (4)
- メルトフローレートが６０ｇ／１０分以上であるプロピレン系重合体（成分Ａ）を３５〜５４重量％、
エチレンと、炭素数が４〜１０のα−オレフィンとのランダム共重合体であり、メルトフローレートが１．５〜３．５ｇ／１０分であるエチレン−α−オレフィン共重合体（成分Ｂ）を１５〜２５重量％、及び、
平均粒子径が５μｍ以下であるタルク（成分Ｃ）を３３〜４０重量％含有することを特徴とする
ポリプロピレン系樹脂組成物（但し、前記（成分Ａ）、（成分Ｂ）、及び（成分Ｃ）の合計量を１００重量％とする。）。 - （成分Ａ）プロピレン系重合体が、プロピレン単独重合体成分と、エチレン及び／又はα−オレフィンとプロピレンとの共重合体成分とからなり、かつ、メルトフローレートが８０ｇ／１０分以上であるブロック共重合体と、を含有する、請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- ポリプロピレン系樹脂組成物全体としてのメルトフローレートが３５〜４５ｇ／１０分である、請求項１又は２に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 請求項１〜３のいずれか１つに記載のポリプロピレン系樹脂組成物からなる射出成形体。
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| JP2011097110A JP2012229303A (ja) | 2011-04-25 | 2011-04-25 | プロピレン系樹脂組成物及びその射出成形体 |
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| JP2011097110A JP2012229303A (ja) | 2011-04-25 | 2011-04-25 | プロピレン系樹脂組成物及びその射出成形体 |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018178107A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び射出成形体 |
| JP2018178109A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び射出成形体 |
| JP2018178108A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び成形体 |
| KR20210067041A (ko) * | 2019-11-29 | 2021-06-08 | 롯데케미칼 주식회사 | 열가소성 수지 조성물 및 이로부터 제조된 성형품 |
| WO2022075149A1 (ja) * | 2020-10-07 | 2022-04-14 | 住友化学株式会社 | 固体組成物及びその製造方法 |
-
2011
- 2011-04-25 JP JP2011097110A patent/JP2012229303A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018178107A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び射出成形体 |
| JP2018178109A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び射出成形体 |
| JP2018178108A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び成形体 |
| JP7023164B2 (ja) | 2017-04-14 | 2022-02-21 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び成形体 |
| JP7061003B2 (ja) | 2017-04-14 | 2022-04-27 | 住友化学株式会社 | プロピレン樹脂組成物及び射出成形体 |
| KR20210067041A (ko) * | 2019-11-29 | 2021-06-08 | 롯데케미칼 주식회사 | 열가소성 수지 조성물 및 이로부터 제조된 성형품 |
| KR102436762B1 (ko) * | 2019-11-29 | 2022-08-25 | 롯데케미칼 주식회사 | 열가소성 수지 조성물 및 이로부터 제조된 성형품 |
| WO2022075149A1 (ja) * | 2020-10-07 | 2022-04-14 | 住友化学株式会社 | 固体組成物及びその製造方法 |
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