JP2021091973A - 微細で均一なメッキ構成を有するメッキ鋼板 - Google Patents

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Abstract

【課題】メッキ組織が微細で均一な、優れた品質のメッキ鋼板を提供する。【解決手段】素地鋼板と、前記素地鋼板上に形成されるＺｎメッキ層とを含み、前記メッキ層内のＺｎ結晶の大きさは、５μｍ以下であるメッキ鋼板である。【選択図】図１

Description

本発明は、メッキ鋼板に関し、より詳細には、急速冷却により製造され、微細で均一な
メッキ組織を有する優れた品質のメッキ鋼板およびメッキ鋼板の製造方法に関する。
例えば、鋼板の表面に亜鉛系の金属や金属合金をメッキすることによって耐食性を付与
する技術が幅広く行われている。メッキ鋼板は、優れた耐食性に基づいて一般の建築材料
を含めて、美麗な表面管理が求められる家電製品、自動車、造船などの外板材まで、ます
ますその使用範囲が拡大している状態である。
溶融亜鉛メッキ設備（ＣＧＬ；Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ Ｇａｌｖａｎｉｚｉｎｇ Ｌｉ
ｎｅ）は、鋼板表面に溶融亜鉛を付着させてメッキ鋼板を生産する設備である。溶融亜鉛
メッキ設備において、鋼板は、メッキポット内に配置されたシンクロール（ｓｉｎｋ ｒ
ｏｌｌ）を経て、溶融亜鉛が収容されたメッキポットに入れられてメッキが行われる。
溶融亜鉛が付着した鋼板は、シンクロールを経て方向が切り替えられてメッキポットの
上部に出る。亜鉛メッキポットから引き出された鋼板は、その後、鋼板表面でメッキ付着
量を調節する工程を経た後、メッキ層を冷却する工程を経てメッキ鋼板に製造される。
最近、多様なメーカーでメッキ鋼板を量産している状態で、製品競争力をより高められ
るように、より高品質のメッキ鋼板の開発が求められる。
メッキ組織が微細で均一な優れた品質のメッキ鋼板およびメッキ鋼板の製造方法を提供
する。
そのために、本実施形態のメッキ鋼板は、鋼板上に溶融メッキ後、接触式加圧冷却で形
成されたＺｎ系メッキ層を含み、前記Ｚｎ系メッキ層は、平均粒度５μｍ以下のＺｎ単相
組織を含むことができる。
前記メッキ層のスパングルの大きさは、３００〜５００μｍであってもよい。
前記メッキ層は、Ｍｇ成分をさらに含み、前記メッキ層内にＭｇＺｎ２相を含むことが
できる。
前記ＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比率が０．６以上で形成される。
前記メッキ層は、Ａｌ成分をさらに含むＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金メッキ層であってもよい
。
本実施形態のＺｎ単相の分率は、１５〜４０面積％であってもよい。
本実施形態のメッキ層内のＺｎ単相の分布がメッキ層の厚さ方向に対して均一でありう
る。
本実施形態のメッキ鋼板は、メッキ層内のＺｎ単相の分布度Ｂ／Ａが０．５〜１．０の
条件で形成される。ここで、Ａは、メッキ層の厚さ方向に対する全Ｚｎ単相の分率であり
、Ｂは、メッキ層の外側表層部でのＺｎ単相の分率である。
本実施形態のメッキ層は、厚さが５〜５０μｍであってもよい。
本実施形態のメッキ層は、表面に接触式加圧冷却パターンを有することができる。
前記接触式加圧冷却パターンは、製織された布状、網状、または不規則に線の絡まった
形状であってもよい。
本実施形態のメッキ層表面のパターンは、鋼板表面のメッキ層に加圧密着して冷気を加
える冷却ベルトの表面パターンが転写されて形成される。
本実施形態のメッキ鋼板の製造方法は、鋼板をメッキするメッキ段階；鋼板のメッキ付
着量を調節する調節段階；および鋼板を２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷する冷却段
階を経て製造される。
本実施形態のメッキ鋼板の製造方法は、鋼板をメッキするメッキ段階；鋼板のメッキ付
着量を調節する調節段階；および鋼板表面のメッキ層に接触する冷却体で鋼板に冷気を加
えて鋼板を冷却する段階と、前記冷却体に液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供
給して冷却体を冷却する段階とを含むことで、鋼板を急冷する冷却段階を経て製造される
。
本実施形態のメッキ鋼板の製造方法は、鋼板をメッキするメッキ段階；鋼板表面のメッ
キ層に接触するナイフでメッキ付着量を一次調節する段階と、前記ナイフに液体窒素や液
体ヘリウムを含む極低温液体を供給してナイフを冷却する段階とを含むことで、鋼板のメ
ッキ付着量を調節する調節段階；および鋼板を冷却する冷却段階を経て製造される。
前記調節段階は、鋼板表面のメッキ層に接触するナイフでメッキ付着量を一次調節する
段階と、前記ナイフに液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供給してナイフを冷却
する段階とを含むことができる。
前記調節段階は、鋼板表面のメッキ層に密着するチルロールでメッキ付着量を二次制御
し鋼板を冷却する段階と、前記チルロールに液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を
供給してチルロールを冷却する段階とをさらに含んでもよい。
前記調節段階において、ナイフのチップ部は、−２５０〜５℃の温度に維持される。
前記調節段階において、チルロールは、−２５０〜５℃の温度に維持される。
前記冷却段階において、冷却体は、−２５０〜５℃の温度に維持される。
前記メッキ鋼板は、２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで急冷され
て製造される。
前記調節段階または冷却段階で使用された液体窒素による排出ガスを、高炉内の還元ガ
スまたは冷却工程の雰囲気維持用ガスとして使用する段階をさらに含んでもよい。
前記冷却段階において、冷却体表面に形成されたパターンをメッキ層に転写してメッキ
層表面にパターンを形成する段階をさらに含んでもよい。
以上説明したような、本実施形態に係るメッキ鋼板は、表面欠陥がほとんどなく、単相
組織が５μｍ以下に微細化され均一なメッキ組織を有する。
また、本実施形態のメッキ鋼板は、メッキ付着量がより精密に制御されてメッキ付着量
の偏差やメッキ層の組織偏差が極めて少ない。
これにより、本実施形態のメッキ鋼板は、表面欠陥が少なく、耐食性や耐亀裂性などに
おいて非常に優れた品質を得ることができる。
本実施例による溶融亜鉛メッキ装置を示す概略図である。 本実施例による溶融亜鉛メッキ装置のナイフ構造を示す概略図である。 本実施例による溶融亜鉛メッキ装置のナイフに対する他の実施例を示す概略図である。 本実施例によるナイフの鋼板に対する接触荷重制御構造を示す概略図である。 本実施例によるナイフのチップ部構造および鋼板に対する配置構造の多様な実施例を示す概略図である。 本実施例による溶融亜鉛メッキ装置のチルロールの構造を示す概略図である。 本実施例による溶融亜鉛メッキ装置の冷却部構造を示す概略図である。 本実施例による溶融亜鉛メッキ装置の冷却部構造を示す概略図である。 本実施例により製造されたメッキ鋼板の表面メッキ層組織を従来と比較して示す電子顕微鏡写真である。 本実施例により製造されたメッキ鋼板の表面メッキ層組織を従来と比較して示す電子顕微鏡写真である。 比較例に対して冷却速度を高めた場合のメッキ層の断面組織を示す電子顕微鏡写真である。 本実施例により製造されたメッキ鋼板のメッキ層特性を従来と比較して示す図表である。 本実施例による図１２の比較例と実施例に対するメッキ層の結晶構造の変化をＸ−ｒａｙ回折試験器を用いて示す図である。 本実施例による図１１の比較例と実施例に対するメッキ層の断面組織を示す電子顕微鏡写真である。 本実施例による図１１の比較例と実施例に対するメッキ層の断面組織を示す電子顕微鏡写真である。 本実施例によるメッキ鋼板に対する耐食性実験の結果を従来と比較して示す図である。 本実施例によりメッキ層表面にパターンが形成されたメッキ鋼板を示すものである。
以下、添付した図面を参照して、本発明の属する技術分野における通常の知識を有する
者が容易に実施できるように本発明の実施例を説明する。本発明の属する技術分野におけ
る通常の知識を有する者が容易に理解できるように、後述する実施例は本発明の概念と範
囲を逸脱しない限度内で多様な形態に変形可能であり、ここで説明する実施例に限定され
ない。
図面は概略的であり縮尺に合わせて示されていないことを明らかにする。図面にある部
分の相対的な寸法および比率は、図面における明確性および便宜のためにその大きさにお
いて誇張または減少して示されており、任意の寸法は単に例示的なものであり、限定的な
ものではない。
［メッキ鋼板製造装置］
以下、本実施例によるメッキ鋼板を製造するための製造装置を説明する。
本実施例は、メッキ装置として、鋼板表面に亜鉛系金属や金属合金をメッキする溶融亜
鉛メッキ装置を例として説明する。本メッキ装置は、亜鉛系金属や金属合金のメッキに限
定されず、多様な金属に対する溶融メッキ装置のすべてに適用可能である。
図１は、本実施例による溶融亜鉛メッキ装置を概略的に示している。
図１に示されるように、本実施例のメッキ装置は、鋼板Ｐを溶融メッキするメッキ浴槽
１０と、鋼板の進行方向に沿って前記メッキ浴槽１０の後段で鋼板の一面または両面に配
置され、鋼板のメッキ付着量を制御するワイピング部と、鋼板の進行方向に沿って前記ワ
イピング部の後段で鋼板の一面または両面に配置され、鋼板を冷却させるための冷却部と
を含む。
メッキ浴槽１０に案内された鋼板Ｐは、メッキ浴槽１０内に配置されたシンクロール（
ｓｉｎｋ ｒｏｌｌ）１２を通りながら溶融金属に入れられて溶融メッキ工程が進行する
。鋼板Ｐは、シンクロール１２によって進行方向が切り替えられてメッキ浴槽１０の上部
に移動する。メッキ浴槽１０内の溶融金属によって表面がメッキされた鋼板Ｐは、メッキ
浴槽１０の上部に引き出される。鋼板は、進行方向に沿って順次に配置されたワイピング
部および冷却部を経てメッキ鋼板に製造される。冷却部を経て急冷された鋼板は、テンシ
ョンロール１４を経て工程が進行する。
本実施例において、前記ワイピング部は、鋼板表面に付着したメッキ層に直接接触して
メッキ付着量を調節する構造になっている。
このために、前記ワイピング部は、鋼板Ｐ表面のメッキ層に接触してメッキ付着量を制
御するナイフ２０と、前記ナイフ２０に液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供給
してナイフ２０を冷却する冷媒供給部５０とを含むことができる。
ナイフ２０をメッキ層に直接接触することによって、メッキ浴面の酸化物の混入を防止
し、より容易に鋼板のメッキ付着量を制御することができる。前記冷媒供給部５０は、ナ
イフ２０を極低温液体で冷却させることによって、ナイフ２０の温度を下げて、ナイフ２
０が高温のメッキ層に直接接触する状態でもメッキ溶液がナイフ２０に融着するのを防止
することができる。
また、本実施例において、前記冷却部は、鋼板表面のメッキ層に直接接触して鋼板を冷
却する構造になっている。
このために、前記冷却部は、鋼板表面のメッキ層に密着してメッキ層を冷却する少なく
とも１つ以上の冷却体６０と、前記冷却体６０に液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液
体を供給して冷却体６０を冷却する冷媒供給部５０とを含むことができる。
冷却体６０をメッキ層に直接接触して鋼板のメッキ層を冷却させることによって、冷却
能力を極大化してより速やかに鋼板のメッキ層を急冷させることができる。前記冷却部は
、冷却体６０を極低温液体で冷却させることによって、冷却体６０の温度を下げて、冷却
体６０が高温のメッキ層に直接接触する状態でもメッキ溶液が冷却体６０に融着すること
を防止することができる。
前記冷媒供給部５０は、ナイフ２０または冷却体６０に極低温液体を供給するためのも
ので、例えば、極低温液体が収容されたタンクと、極低温液体が移送される供給ラインと
、供給ライン上に設けられる供給ポンプとを含むことができる。前記冷媒供給部５０は、
極低温液体を供給できる構造であればすべて適用可能であり、多様に変形可能である。
前記冷媒供給部５０で使用される極低温液体は、液体窒素、液体ヘリウムのほか、液体
アルゴンなど多様な液体が用いられる。液体窒素を用いる場合、より経済性を高めること
ができる。
このように、極低温液体を用いて冷却されたナイフ２０と冷却体６０が鋼板Ｐに直接接
触して鋼板のメッキ量を制御し急冷させることによって、本実施例によりメッキ鋼板のメ
ッキ付着量を精密制御することができ、メッキ鋼板の冷却速度を２０℃／ｓｅｃ以上に高
めることができる。したがって、鋼板冷却のための設備ラインの長さを画期的に短縮し、
製品の生産速度を高めることができる。
前記冷媒供給部５０を介してナイフ２０または冷却体６０に供給された極低温液体は、
ナイフ２０または冷却体６０を通りながらメッキ層と熱交換されて気体化される。ナイフ
２０または冷却体６０から排出されるガスは、適切なろ過装置を経て製鉄工程の熱処理炉
（ｆｕｒｎａｃｅ）内の還元ガス、または冷却工程での非酸化性雰囲気維持のためのガス
として用いて再利用される。
図２は、本実施例によるナイフの具体的な構造を例示している。
本実施例において、前記ナイフ２０は、鋼板の両面に対向配置され、鋼板Ｐの両面に対
してメッキ液の付着量を調節する。鋼板Ｐの両面に配置されるナイフ２０は、同一の構造
からなり、以下の説明は鋼板の一面に対するナイフ２０のみを例として説明する。
図２に示されるように、前記ナイフ２０は、鋼板Ｐの幅方向に延び、内部には極低温液
体が循環するボディ２２と、前記ボディ２２の先端に設けられ、鋼板のメッキ層に接する
チップ部２４とを含むことで、鋼板表面のメッキ付着量を一次的に制御する構造であって
もよい。
前記ボディ２２と前記チップ部２４は、液体窒素の使用による極低温環境で長時間安定
的に使用可能に、極低温耐久性に優れた金属（ｍｅｔａｌ）、セラミック（ｃｅｒａｍｉ
ｃ）、またはセラミックコーティングされた金属材などで製造される。
前記ボディ２２は、内部に極低温液体が通るように流路２６が形成される。前記ボディ
２２に連結された冷媒供給部５０は、流路２６を通して極低温液体を循環供給する。前記
流路２６は、ボディ２２の先端に設けられたチップ部２４を十分に冷却できるようにチッ
プ部２４の位置した先端まで延長形成され、チップ部２４に極低温液体が接触できるよう
にする。
本実施例において、前記チップ部２４は、ボディ２２に対して着脱可能に設けられる。
前記チップ部２４は、高温のメッキ層と接触し続けて摩耗する。これにより、消耗性の
チップ部２４を取り替え可能な部品にして、摩耗時、ボディ２２からチップ部２４だけを
取り替えてナイフ２０を使用し続けることができる。前記チップ部２４は、より精密なメ
ッキ付着量制御のために、先端へいくほど尖って形成された構造であってもよい。
前記ボディ２２に供給された極低温液体は、流路２６に沿って循環しながらチップ部２
４を冷却させて、チップ部２４を低温状態に維持させる。これにより、チップ部２４は、
メッキ層に接した状態でメッキ溶液がチップ部２４に付着するのを防止しつつ、一次的に
メッキ付着層をより正確に制御することができる。
図３は、ナイフの他の実施例を例示している。図３の実施例によるナイフは、チップ部
の異常時に直ちに交換して使用できるように、複数のチップ部を備えた構造になっている
。
このために、本実施例のナイフ２１は、鋼板の幅方向に延び、回転可能に設けられ、内
部には極低温液体が循環する回転体２３と、前記回転体２３の外周面に円周方向に沿って
間隔をおいて設けられ、鋼板Ｐ表面のメッキ層に接してメッキ付着量を制御するチップ部
２４と、前記回転体２３に連結されて回転体２３を回転させて、一側のチップ部２４を鋼
板表面に向けて配置させる回転駆動部とを含むことができる。
これにより、チップ部２４の摩耗といった異常の発生時、回転体２３を回転させて、使
用中のチップ部２４を鋼板から離隔させ、大気中にある他のチップ部２４を鋼板側に移動
させることによって、直ちにチップ部２４を取り替えて用いることができる。前記チップ
部２４は、図３に示されるように、４つが回転体２３の外周面に沿って９０度の角度で配
置される。これにより、回転体２３が９０度の角度で回転して、各チップ部２４を鋼板表
面側に移動させることができる。前記チップ部２４の設置個数は、多様に変形可能である
。
本実施例において、前記回転体２３は、円筒形状からなってもよい。前記回転体２３は
、円筒形状に限定されず、例えば、回転軸の外周面に沿って前述したボディ２２が角度を
おいて連続的に配置された構造であってもよい。前記回転体２３の両先端は、設備上に別
途の支持台（図示せず）に回転可能に支持される。
前記回転体２３も、液体窒素の使用による極低温環境で長時間安定的に使用可能に、極
低温耐久性に優れた金属（ｍｅｔａｌ）、セラミック（ｃｅｒａｍｉｃ）、またはセラミ
ックコーティングされた金属材などで製造される。
前記回転体２３は、内部に極低温液体が通るように流路（図示せず）が形成される。回
転体２３の内部に形成される流路は、回転体２３の回転軸の両先端を介して冷媒供給部５
０と連結される。冷媒供給部５０から供給された極低温液体は、前記回転体２３の先端を
通して回転体２３内部の流路に循環供給される。前記流路は、回転体２３の外周面に設け
られたチップ部２４を十分に冷却できるように、チップ部２４が位置した表面に延長形成
され、チップ部２４に極低温液体が接触できるようにする。
前記回転体２３の表面に軸方向に沿ってチップ部２４が設けられる。前記チップ部２４
は、回転体２３の表面に着脱可能に設けられる。
前記回転駆動部は、回転体２３を設定された角度だけ回転させる構造であればすべて適
用可能である。図３に示されるように、例えば、前記回転駆動部は、回転体２３と駆動ベ
ルト２５で連結されて動力を伝達するステップモータ２７を含むことができる。これによ
り、ステップモータ２７が一定量回転駆動されると、駆動ベルト２５を介して回転体２３
に動力が伝達され、回転体２３がチップ部２４の配置間隔だけ回転する。回転体２３の回
転により回転体２３の表面に設けられ、大気中にあった新たなチップ部２４が鋼板側に移
動して鋼板表面のメッキ層に接触する。そして、回転体２３の回転により磨耗し、または
、異常のあるチップ部２４は、鋼板表面から外側に離隔して待機位置に移動する。摩耗し
たチップ部２４は、待機位置で取り替えまたは表面研磨作業により処理される。
このように、本実施例の場合、回転体２３を所定角度で回転させることで簡単にチップ
部２４を取り替えることによって、チップ部２４の取り替えによる時間を低減し、連続的
に作業を進行させることができる。
本実施例において、前記ナイフ２０、２１は、内部に極低温液体を循環させて、チップ
部２４を−２５０〜５℃に冷却させることができる。前記チップ部２４の温度が５℃より
高くなると、高温のメッキ溶液がチップ部２４に付着する問題が発生する。前記チップ部
２４の温度が−２５０℃より低い場合には、前記チップ部２４の低温脆性破壊の問題が発
生する。
また、前記ナイフ２０、２１は、鋼板に対して移動して、チップ部２４によるメッキ付
着量を精密に調節する。
図４に示されるように、前記ナイフ２０によるメッキ付着量の精密制御のために、前記
ワイピング部は、前記ナイフ２０に備えられ、鋼板Ｐに対するチップ部２４の接触荷重を
検出するロードセンサ３０と、前記ロードセンサ３０の検出信号により鋼板に対してナイ
フ２０を移動して、鋼板に対するチップ部２４の加圧力を制御する制御部３２とをさらに
含んでもよい。
前記ナイフ２０が鋼板のメッキ層により近づき、または、メッキ層から外側に離隔する
ことによって、チップ部２４と鋼板Ｐとの間隔が変化して鋼板のメッキ付着量が調節され
る。
チップ部２４と鋼板Ｐとの間の間隔は、ロードセンサ３０によって検出されたチップ部
の接触荷重により確認することができる。チップ部２４と鋼板Ｐとの間の間隔が狭くなる
と、チップ部２４が鋼板のメッキ層に深く入ってメッキ溶液との接触量が多くなるにつれ
て接触荷重が大きくなり、逆に、チップ部２４が鋼板Ｐから離隔すると、メッキ溶液との
接触量が減少するにつれて接触荷重が小さくなる。
前記制御部３２は、ロードセンサ３０の検出値を演算して、一次的に設定されたメッキ
付着量に合わせて鋼板Ｐに対してナイフ２０を移動させて、メッキ付着量を制御する。
鋼板に対する前記ナイフ２０の移動は、例えば、ナイフ２０に結合された駆動シリンダ
などの駆動部３４によって行われる。前記駆動部３４は、駆動シリンダやモータなど多様
な動力源が用いられ、ナイフ２０を鋼板に対して直線移動させられる構造であればすべて
適用可能である。
また、前記制御部３２は、ロードセンサ３０の測定値の変化を検知して、装置異常の有
無を確認できる。装置異常の判別時、ナイフ２０からチップ部２４を取り替えるなどの必
要な措置を直ちに取ることができる。
図５は、鋼板に対するナイフのチップ部の形態および鋼板に対するチップ部の配置構造
を例示している。
本実施例において、前記ナイフ２０、２１に設けられるチップ部２４は、直線形態であ
るか、中間が折れてＶ字状をなす構造など多様な構造に形成される。前記チップ部２４が
設けられるナイフのボディ２２または回転体２３も、チップ部２４の形態と同一の構造か
らなってもよい。例えば、前記チップ部２４がＶ字状からなる場合、チップ部２４が設け
られるナイフ２０のボディ２２も、先端部はチップ部２４と同じ形態のＶ字状からなって
もよい。
図５に示されるように、前記チップ部２４は、鋼板Ｐに幅方向に対して平行に配置され
る。また、前記チップ部２４は、鋼板の幅方向に対して傾斜して配置される。
また、前記チップ部２４がＶ字状に折れた構造の場合、折れた部分が鋼板の移動方向を
向き、または、鋼板の移動方向に反対方向を向くように、逆Ｖ字状またはＶ字状に配置さ
れる。
鋼板Ｐに対してメッキ層と接するチップ部２４の配置を多様にすることで、メッキ層と
チップ部２４との接触荷重を低減してより円滑にメッキ層の付着量を調節することができ
る。
図１と図６に示されるように、前記ワイピング部は、鋼板の進行方向に沿って前記ナイ
フ２０の後段に配置され、鋼板のメッキ付着量をより精密に制御し鋼板のメッキ層を急冷
させるチルロール４０をさらに含んでもよい。
前記チルロール（ｃｈｉｌｌ ｒｏｌｌ）４０は、鋼板の幅方向に配置され、メッキ層
に加圧密着するロール構造物である。前記チルロール４０の両先端は、設備上に別途の支
持台（図示せず）に回転可能に支持される。前記チルロール４０は、自由に回転可能な構
造で鋼板の移動により共に回転し、または、別途の駆動源に連結されて設定された速度で
回転する構造であってもよい。
本実施例において、前記チルロール４０は、表面粗さが平均０．１〜３μｍであっても
よい。
前記チルロール４０の表面粗さが３μｍより高くなると、劣る表面品質による不均一な
後処理問題が発生する。前記チルロール４０の表面粗さが０．１μｍより低い場合には、
化成処理のような後処理特性が低下する問題が発生する。
前記チルロール４０は、内部に極低温液体が循環して低温に冷却される構造になってい
る。前記チルロール４０は、液体窒素の使用による極低温環境で長時間安定的に使用可能
に、極低温耐久性に優れた金属（ｍｅｔａｌ）、セラミック（ｃｅｒａｍｉｃ）、または
セラミックコーティングされた金属材などで製造される。
図６に示されるように、前記チルロール４０の内部には、極低温液体が通るように流路
が形成される。チルロール４０の内部に形成される流路は、チルロール４０の回転軸の両
先端を介して冷媒供給部（図１の５０参照）と連結される。冷媒供給部５０から供給され
た極低温液体は、前記チルロール４０の先端を介してチルロール４０内部の流路に循環供
給される。チルロール４０の内部に供給された極低温液体によって、チルロール４０表面
は低温の冷却状態を維持する。これにより、チルロール４０は、鋼板Ｐのメッキ層に接し
た状態で、メッキ溶液がチルロール４０表面に付着するのを防止し、メッキ層を急速冷却
させることができる。
したがって、前記チルロール４０は、鋼板Ｐ表面のメッキ層に密着して一次的にナイフ
２０を経た鋼板Ｐのメッキ付着量を二次的に精密制御する。これとともに、前記チルロー
ル４０は、メッキ層に接して直接的な熱交換によりメッキ層を急速冷却させることができ
る。
本実施例において、前記チルロール４０は、内部に極低温液体を循環させて、温度を−
２５０〜５℃に冷却させることができる。前記チルロール４０の温度が５℃より高くなる
と、メッキ鋼板の冷却性能および表面品質の改善効率が低下する問題が発生する。前記チ
ルロール４０の温度が−２５０℃より低い場合には、前記チルロール４０の低温脆性破壊
の問題が発生する。
このように、本実施例のメッキ装置は、鋼板のメッキ層に接する低温のナイフ２０とチ
ルロール４０によりメッキ付着量をより精密に制御することができる。また、低温に冷却
されたチルロール４０がメッキ層を加圧して急速冷却させることによって、メッキ層の組
織を微細化させ、幅方向へのメッキ付着量の偏差を効果的に低減する。
チルロール４０がメッキ層に接触してより速い時間内にメッキ溶液を凝固させることに
よって、前記メッキ装置は、鋼板を２０℃／ｓｅｃの冷却速度で急冷させることができる
。それだけでなく、前記チルロール４０は、所定の圧力下でメッキ層を加圧しながら冷却
が進行するので、難メッキ性鋼種に対してもメッキ性能を改善することができる。
また、本実施例の場合、メッキ浴槽１０のシンクロール１２とチルロール４０とが連動
して鋼板Ｐを支持している状態になって、鋼板が接触式ナイフ２０を通る過程で幅方向に
曲がる反曲現象が全く発生しない。つまり、鋼板の移動方向に沿ってナイフ２０の前段と
後段で鋼板はそれぞれシンクロール１２とチルロール４０を通る。これにより、鋼板Ｐは
、シンクロール１２とチルロール４０によって平らに伸ばされた状態で反曲現象の発生な
くナイフ２０を通る。
鋼板が反曲する場合、幅方向へのメッキ付着量の偏差が発生し、側面の過剰メッキによ
るクシ状欠陥などのメッキ表面欠陥が発生する。従来の構造の場合、このような鋼板の反
曲現象によるメッキ表面欠陥が頻繁に発生するが、本実施例の場合、鋼板の反曲発生を防
止することによって、幅方向のメッキ付着量およびメッキ層の組織偏差がほとんどないメ
ッキ鋼板の製造が可能である。
本実施例のワイピング部は、前記チルロール４０によるメッキ付着量の精密制御のため
に、ナイフと同様に、前記チルロール４０に備えられ、鋼板に対するチルロール４０の接
触荷重を検出するロードセンサ３０と、前記ロードセンサの検出信号により駆動部３４を
作動して鋼板に対してチルロール４０を移動して、鋼板に対するチルロール４０の加圧力
を制御する制御部３２とをさらに含んでもよい。
前記チルロール４０が鋼板Ｐのメッキ層に近づき、または、メッキ層から外側に離隔す
ることによって、チルロール４０と鋼板との間隔が変化して鋼板のメッキ付着量が精密に
調節される。
チルロール４０に対するロードセンサと制御部の構造は、前述したナイフ２０に対する
ロードセンサ３０と制御部３２および駆動部３４の構造と同一であるので、同一の符号を
用い、その構造と作用は、ナイフ２０に対するロードセンサ３０と制御部３２の説明を参
照し、以下、詳細な説明は省略する。これにより、前記制御部３２は、ロードセンサ３０
の検出値を演算して、鋼板に対してチルロール４０を移動させてメッキ層を加圧すること
によって、メッキ付着量をより精密に制御することができる。また、チルロールによって
メッキ層が加圧されながら２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷されることによって、幅
方向のメッキ付着量の偏差を最小化しながらより微細な組織のメッキ層を得ることができ
る。
また、前記ワイピング部は、チルロール４０の表面が汚染された場合に備えて、チルロ
ール４０表面の汚染物を除去する構造になっている。このために、図７に示されるように
、前記ワイピング部は、チルロール４０に接してチルロール４０表面に付着した汚染物を
除去するためのスクレーパ４４をさらに含んでもよい。前記スクレーパ４４は、チルロー
ル４０の軸方向に延びてチルロール４０表面に接触するように設けられる。これにより、
前記チルロール４０が回転しながら、チルロール４０表面に付着した汚染物がスクレーパ
４４にかかってチルロール４０表面から除去される。
前記ワイピング部を経てメッキ付着量が精密調節され急冷が行われた鋼板は、ワイピン
グ部の後段に配置された冷却部を経て設定温度以下に急速冷却される。また、本実施例に
おいて、鋼板は、冷却部を経てメッキ層の厚さが精密に制御される。
図７と図８は、本実施例による冷却部の構造を例示している。
前記冷却部は、鋼板表面のメッキ層に密着してメッキ層を冷却する少なくとも１つ以上
の冷却体６０と、前記冷却体６０に液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供給して
冷却体６０を冷却する冷媒供給部５０とを含むことができる。
本実施例において、前記冷却体６０は、鋼板の幅方向に延び、内部には極低温液体が循
環し、鋼板Ｐ表面のメッキ層に加圧されて冷気を加える冷却ロール６２を含むことができ
る。前記冷却ロール６２は、複数個が鋼板の進行方向に沿って間隔をおいて多段に配置さ
れた構造であってもよい。
前記冷却ロール６２は、前記チルロール４０と同様に、鋼板の幅方向に配置されるロー
ル構造物である。前記冷却ロール６２の両先端は、設備上に別途の支持台（図示せず）に
回転可能に支持される。前記冷却ロール６２は、自由に回転可能な構造で鋼板の移動によ
り共に回転し、または、別途の駆動源に連結されて設定された速度で回転する構造であっ
てもよい。
前記冷却ロール６２は、内部に極低温液体が循環して低温に冷却される構造になってい
る。
チルロール４０と同様に、前記冷却ロール６２の内部には、極低温液体が通るように流
路６４が形成される。冷却ロール６２の内部に形成される流路６４は、冷却ロール６２の
回転軸の両先端を介して冷媒供給部（図１の５０参照）と連結される。冷媒供給部５０か
ら供給された極低温液体は、前記冷却ロール６２の先端を介して冷却ロール６２内部の流
路６４に循環供給される。冷却ロール６２の内部に供給された極低温液体によって冷却ロ
ール６２表面は低温の冷却状態を維持する。
また、前記冷却体６０は、少なくとも２つの冷却ロール６２の間に巻かれて設けられ、
鋼板Ｐ表面のメッキ層に加圧密着して冷気を加える冷却ベルト６６をさらに含んでもよい
。この構造の場合、冷却ロール６２でない冷却ベルト６６が鋼板のメッキ層に直接接する
ようになる。
前記冷却ロール６２と前記冷却ベルト６６は、液体窒素の使用による極低温環境で長時
間安定的に使用可能に、極低温耐久性に優れたステンレスなどの金属（ｍｅｔａｌ）、セ
ラミック（ｃｅｒａｍｉｃ）、またはセラミックコーティングされた金属材などで製造さ
れる。
本実施例において、前記鋼板表面に接する冷却ロール６２または冷却ベルト６６は、表
面粗さが平均０．１〜３μｍであってもよい。前記冷却ロール６２または冷却ベルト６６
の表面粗さが３μｍより高くなると、劣る表面品質による不均一な後処理問題が発生し、
表面粗さが０．１μｍより低い場合には、化成処理のような後処理特性が低下する問題が
発生する。
本実施例において、２つの冷却ロール６２に冷却ベルト６６が巻かれて１つの冷却体６
０をなし、このような冷却体６０の１つまたは複数個が鋼板の進行方向に沿って間隔をお
いて配置された構造になっている。各冷却体６０の設置間隔や個数などは、設備や工程条
件に応じて多様に変形可能である。
各冷却体６０は、同一の構造からなってもよいし、以下、一側の冷却体に対する構造を
例として説明する。
離隔した２つの冷却ロール６２の間に冷却ベルト６６が巻かれて設けられ、冷却ベルト
６６は、鋼板表面のメッキ層に面接触する。前記冷却ベルト６６は、例えば、鋼板に接し
た状態で冷却ロール６２の回転駆動によって鋼板の移動速度に合わせて回転できる。鋼板
の移動速度に合わせて冷却ベルト６６が回転することによって、鋼板と冷却ベルト６６と
の間の摩擦を最小化し、摩擦によるメッキ層の損傷を防止することができる。
冷却ロール６２は、外側に備えられた冷却ベルト６６を低温に冷却させる。冷却ベルト
６６は、冷却ロール６２によって低温に冷却された状態でメッキ層に面接触していて、メ
ッキ層を急速冷却させることができる。つまり、前記冷却ベルト６６は、２つの冷却ロー
ル６２の間で鋼板表面のメッキ層に面接触している。これにより、鋼板のメッキ層に対す
る冷却面積は、冷却ベルト６６による接触面積だけ大きくなる。したがって、本実施例の
冷却部は、冷却ベルト６６によって鋼板のメッキ層に対する冷却面積を増加させて冷却速
度を高めることができる。
本実施例において、前記冷却ロール６２は、内部に極低温液体を循環させて、メッキ層
と接する冷却ベルト６６の温度を−２５０〜５℃に冷却させることができる。前記冷却ベ
ルト６６の温度が５℃より高くなると、メッキ鋼板の冷却性能および表面品質の改善効率
が低下する問題が発生する。前記冷却ベルト６６の温度が−２５０℃より低い場合には、
前記冷却ベルト６６の低温脆性破壊の問題が発生する。
このように、冷却ロール６２に設けられた冷却ベルト６６がメッキ層に接触してより速
い時間内にメッキ溶液を凝固させることによって、本実施例のメッキ装置は、冷却部を介
して鋼板を２０℃／ｓｅｃの冷却速度で２５０℃以下の温度まで急冷させることができる
。
前記冷却部は、ユニットを構成する２つの冷却ロール６２の間の間隔を調節して、冷却
ベルト６６をピンと張るように緊張させることができる。冷却ベルト６６が緊張してピン
と張って展開されることによって、鋼板表面のメッキ層と冷却ベルト６６との接触が円滑
に行われ、メッキ層をより均等に冷却させることができる。
図８に示されるように、このために、前記冷却部は、冷却ベルト６６が巻かれた２つの
冷却ロール６２の間に冷却ロール６２の間を伸縮させる駆動シリンダ６８が設けられる。
前記駆動シリンダ６８は、制御部３２の信号により駆動されて冷却ロール６２の間を広げ
るようになる。冷却ロール６２の間が広げられることによって、冷却ベルト６６がピンと
張って展開される。
また、前記冷却ロール６２は、鋼板のメッキ層に対する加圧力を精密に調節することが
できる。このために、前記冷却ロール６２は、図示しないが、チルロール４０と同様に、
ロードセンサと、制御部と、駆動部とを備えることができる。冷却ロールの加圧力調節構
造は、前述したチルロール４０に対するロードセンサ３０と制御部３２および駆動部３４
の構造と同一であるので、その構造と作用に関する詳細な説明は省略する。これにより、
冷却ロールは、鋼板に設定された圧力で加圧密着して鋼板のメッキ層の厚さを精密に制御
する。
前記冷却ロール６２が鋼板のメッキ層に近づき、または、メッキ層から外側に離隔する
ことによって、冷却ロール６２に巻かれた冷却ベルト６６と鋼板との間隔が変化して鋼板
のメッキ層に対する加圧力が調節される。このように、前記冷却部は、ロードセンサの検
出値を演算して、鋼板に対して冷却ロール６２を移動させて冷却ベルト６６によるメッキ
層の加圧力を精密に調節することによって、メッキ層の厚さを精密に制御することができ
る。
ここで、前記冷却ロール６２の移動による冷却ベルト６６の加圧力は、鋼板の移動方向
に沿って配置された複数の冷却体６０それぞれに対して同一または異なっていてもよい。
つまり、鋼板の移動方向に沿って配置された各冷却体６０は、同一の加圧力で鋼板に密着
できる。あるいは、前記各冷却体６０は、鋼板の移動方向に沿って次第に加圧力を高めて
鋼板に密着できる。したがって、鋼板は、各冷却体６０を通りながら次第に高い加圧力を
受けてメッキ層の厚さを次第に低減することができる。
これにより、前記鋼板の移動方向に沿って前記ナイフ２０から冷却ロール６２へいくに
つれて次第に鋼板のメッキ層を加圧して、メッキ層の厚さをより精密に制御することがで
きる。
また、前記冷却部は、所定の圧力下でメッキ層を加圧しながらメッキ層を急冷させるこ
とによって、難メッキ性鋼種に対してもメッキ性能を改善することができる。
このように、本実施例のメッキ装置は、極低温液体によって冷却された冷却ベルトをメ
ッキ層に密着させて冷却させることによって、従来と比較してメッキ層を急速冷却させる
ことができる。メッキ鋼板の冷却は、製品の表面品質に直接的な影響を及ぼす。もし、未
凝固メッキ層が汚染されたガスまたは設備の後段のロールに接触する場合、直接的な表面
欠陥発生の原因になるため、メッキ層は設備の後段に進入する前に完全に凝固しなければ
ならない。従来の構造の場合、ガスや水冷方式を利用することによって、熱容量が低くな
り冷却能力が低下し、これにより、メッキ鋼板を一定の温度以下に冷却させてメッキ層を
完全に凝固させるためには、非常に長い多段階の冷却ラインを必要としていた。したがっ
て、従来は、冷却ラインが非常に複雑で設備規模が膨大で設備を効果的に管理しにくいた
めに表面欠陥の発生が頻繁であった。特に、Ｚｎメッキ溶液にＡｌ、Ｍｇが多量添加され
た合金メッキ鋼板のようにメッキ層の凝固開始温度と凝固完了温度との差が大きい場合に
は、従来のガスを用いた方式では十分な冷却効果を得にくい。これにより、メッキ層の冷
却がうまく行われず、強酸化性金属のＡｌ、Ｍｇ含有の粗大で弱いメッキ層組織が生成さ
れ、このような領域で黒点、黒変のようなメッキ層表面欠陥が発生し、メッキ層のクラッ
ク発生および耐食性低下の問題を誘発する。
これに対し、本実施例の場合、鋼板のメッキ層に直接冷却ベルト６６が接触して極低温
液体を用いてメッキ層を冷却させることによって、冷却効率をより高めることができる。
これにより、メッキ層の冷却にかかる時間を大きく短縮させることができる。したがって
、本実施例によりメッキ鋼板の冷却速度が２０℃／ｓｅｃ以上に高くなって冷却部の設備
ラインをより低減することができる。また、鋼板にガスが直接的に接触せず表面欠陥の発
生を最小化することができ、より小さくて均一なメッキ組織を得て、高品質のメッキ鋼板
の製造が可能である。さらに、冷却用ガスを用いず、環境に有害な粉塵の発生を防止する
ことができる。
また、本実施例において、前記冷却ベルトは、メッキ鋼板のメッキ層を加圧して冷却す
る過程でメッキ層にパターンを刻印して形成する構造であってもよい。ここで、パターン
とは、繰り返される模様や柄を意味することができる。
メッキ鋼板のメッキ層は、冷却のためにメッキ層と接触している冷却ベルトの表面形状
に影響を受けるので、冷却ベルトに多様なパターンを形成させて転写させる構造によりメ
ッキ層表面を加工することができる。このために、前記冷却ベルトは、表面にメッキ層に
転写されるパターンが形成される。これにより、冷却ベルトがメッキ層に加圧密着してメ
ッキ層を冷却する過程で、冷却ベルト表面に形成されたパターンがメッキ層に押されて転
写されながら、メッキ層に冷却ベルトのパターンと同じ形態のパターンが形成される。
このように、メッキ鋼板のメッキ層に冷却ベルトを接触させて急速冷却させることによ
って、別途のパターン形成のための装置を経ることなくメッキ層にパターンを容易に形成
することができる。
［メッキ鋼板製造工程］
以下、本実施例によるメッキ鋼板を製造するための工程について説明する。
本実施例によりメッキ浴槽を経て溶融亜鉛がメッキされた鋼板は、メッキ浴槽の上部に
移動して、鋼板のメッキ付着量を調節する工程と鋼板を冷却する工程を経てメッキ鋼板に
製造される。
鋼板のメッキ付着量を調節するために、メッキ浴槽から出た鋼板は、一次的に鋼板表面
のメッキ層に接触する低温のナイフによって一次的にメッキ付着量が制御される。そして
、ナイフの後段で鋼板表面のメッキ層に接触する低温のチルロールによって二次的にメッ
キ付着量が制御される。
前記ナイフとチルロールによるメッキ付着量の調節は、鋼板に対するナイフとチルロー
ルとの接触荷重を検出し、検出された接触荷重に応じて鋼板に対してナイフとチルロール
を移動させて加圧力を制御することによって、精密に調節することができる。
前記ナイフとチルロールは、内部に液体窒素などの極低温液体が供給されて低温に冷却
される。ナイフに供給された極低温液体によって、ナイフに設けられたチップ部は５℃以
下の温度に冷却される。これにより、チップ部がメッキ層に接触してメッキ付着量を調節
する状態で、メッキ溶液が低温に冷却されたチップ部に融着しない。したがって、ナイフ
は、チップ部を物理的にメッキ層に接触した状態でメッキ層のメッキ付着量を正確に制御
することができる。このようにメッキ浴槽から出た鋼板は、ナイフによって一次的にメッ
キ層のメッキ付着量が制御される。
チルロールは、一次的にナイフによって付着量が制御された鋼板のメッキ層に接触して
メッキ層を物理的に加圧することによって、メッキ付着量を二次的により精密に制御する
。
チルロールも、内部に供給された極低温液体によって低温に冷却されていて、メッキ層
に接触するチルロールの表面は５℃以下に冷却される。これにより、チルロールがメッキ
層に密着して加圧する状態でメッキ溶液がチルロール表面に付着しない。したがって、チ
ルロールをメッキ層に加圧してメッキ層のメッキ付着量を精密に制御することができる。
チルロールによって鋼板が加圧されてメッキ付着量が制御される過程で、低温のチルロ
ールによって鋼板のメッキ層が急速に冷却される。チルロールは、言及したように、極低
温液体によって冷却された状態でチルロールと接触しているメッキ層がチルロールと熱交
換されながら急速に冷却される。このように、チルロールがメッキ層と接してメッキ層を
冷却させることによって、前記メッキ鋼板は、２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷でき
る。
チルロールを通りながら急速冷却された鋼板は、チルロールの後段に配置された冷却区
間を通りながら設定温度以下に急冷される。
冷却区間には、冷却体として冷却ロールと冷却ベルトとを含んで構成されたユニット複
数個が連続的に配置され、各ユニットの冷却ベルトが鋼板表面のメッキ層に加圧密着して
いる。
冷却ロールは、チルロールのように、内部に液体窒素などの極低温液体が供給されて低
温に冷却される。冷却ロールの冷気は、冷却ベルトを介してメッキ層に加えられてメッキ
層を急冷させる。
冷却ベルトは、極低温液体によって低温に冷却されて冷却ベルトがメッキ層に加圧され
た状態でメッキ層が冷却ベルトに付着しない。
前記冷却ベルトは、鋼板のメッキ層を適正圧力で加圧した状態でメッキ層を冷却させる
。鋼板に対する冷却ベルトの加圧力の調節は、鋼板に対する冷却ベルトの接触荷重を検出
し、検出された接触荷重に応じて鋼板に対して冷却ベルトを移動させて加圧力を精密に制
御することができる。
これにより、チルロールを経たメッキ鋼板は、冷却区間を通りながら冷却ベルトによっ
て冷却されて、２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで急冷できる。
ここで、前記冷却ベルトによる鋼板のメッキ層の冷却過程で、メッキ鋼板のメッキ層表
面にパターンを形成することができる。
冷却ベルトがメッキ層を加圧して冷却しながら、冷却ベルト表面に形成されたパターン
がメッキ層を押して加圧する。これにより、冷却ベルト表面に形成されたパターンがその
ままメッキ層に転写されて、メッキ層表面に冷却ベルト表面に形成されたパターンと同じ
形態のパターンが形成される。
このように、簡単にメッキ層を冷却する過程でメッキ鋼板表面に所望する形態のパター
ンを形成することができる。
メッキ付着量の調節過程とメッキ層の冷却過程を経てチルロールと冷却ベルトがメッキ
層を直接接して加圧することによって、鋼板の移動方向に沿って鋼板のメッキ層の厚さを
次第に低減し、鋼板のメッキ層の厚さをより精密に制御することができる。
また、チルロールと冷却ベルトによる圧力下でメッキ層の冷却が進行するので、難メッ
キ性鋼種のメッキ性を改善することができる。
メッキ付着量の調節過程とメッキ層の冷却過程で液体窒素が気体化され、この過程で発
生した排出ガスは、ろ過過程を経た後、熱処理炉（Ｆｕｒｎａｃｅ）内の還元ガスまたは
メッキ鋼板冷却工程の雰囲気維持用ガスとして再利用することができる。
前記のように急速冷却されて製造された本実施例のメッキ鋼板は、より小さくて均一な
メッキ組織を形成し、耐食性と耐亀裂性において優れた品質を得ることができる。
以下、本実施例によるメッキ鋼板についてより具体的に説明する。
本実施例のメッキ鋼板は、鋼板上にＺｎを含むメッキ層を形成し、前記メッキ層内のＺ
ｎ単相の平均粒度は、５μｍ以下であってもよい。
本実施例において、前記メッキ層内のＺｎ単相の平均粒度は、０を超えて１０μｍ以下
であってもよいし、より好ましくは０を超えて５μｍ以下であってもよい。
このように、メッキ層内のＺｎ単相の平均粒度を５μｍ以下に結晶粒を微細に形成する
ことによって、耐亀裂性を高めることができる。
本実施例のメッキ鋼板は、メッキ層内のＺｎ単相の分率が１５〜４０面積％であっても
よい。
Ｚｎ単相の分率が１５面積％より小さい場合には、二元工程の組織が粗大化される可能
性が高まって品質が低下し、４０面積％を超える場合には、鋼板のメッキ特性向上の効果
はそれ以上現れない。
Ｚｎ単相は、メッキ層内で均一な分布で形成される。
本実施例のメッキ鋼板は、前記メッキ層のスパングルの大きさが５００μｍ以下であっ
てもよい。好ましくは、前記メッキ層のスパングルの大きさは、０を超えて３００μｍ以
下であってもよい。
スパングルの大きさが５００μｍより大きい場合には、結晶粒が粗大になってメッキ層
にクラックが発生する問題が現れる。
本実施例のメッキ鋼板は、鋼板上にＺｎ、Ｍｇを含むメッキ層を形成し、前記メッキ層
内にＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比率が０．６以上であってもよい。
メッキ層内のＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比率が０．６より小さい場合に
は、弱い（２０１）相の分率が高くてメッキ層内部の亀裂発生の恐れが高く、加工後、耐
食性の確保に悪影響を及ぼす問題がある。
前記メッキ鋼板は、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇメッキ層が形成されたメッキ鋼板であってもよい
。
このために、前記本実施例のメッキ鋼板は、熱処理された鋼板を０．１〜７重量％のＭ
ｇ、１〜９重量％のＡｌ、残部がＺｎのメッキ浴を経てメッキされる。メッキ鋼板は、前
記メッキ浴を経て、３０〜４００ｇ／ｍ２のメッキ付着量でメッキされる。
前記メッキ鋼板は、熱延鋼板または冷延鋼板を素地鋼板として用いることができる。
本実施例のメッキ層の厚さは、５〜５０μｍであってもよい。
また、本実施例のメッキ鋼板は、メッキ層内のＺｎ単相の分布がメッキ層の厚さ方向に
沿って全体で均一でありうる。
従来の場合、冷却速度が速いほど、メッキ層表面でのＺｎ単相の分布比率が増加する傾
向を示す。これに対し、本実施例のメッキ鋼板は、メッキ層が急速冷却されることによっ
て、メッキ層の厚さ方向に沿って鋼板との界面から外側表面まで全体的にＺｎ単相が均一
な分布をなす。
本実施例のメッキ鋼板は、メッキ層の厚さ方向に対するＺｎ単相の分布度のＢ／Ａが０
．５〜１．０の値で形成される。ここで、Ａは、メッキ層の厚さ方向に対する全Ｚｎ単相
の分率であり、Ｂは、メッキ層の外側表層部でのＺｎ単相の分率である。また、表層部は
、メッキ層の厚さ方向に沿ってメッキ層の外表面でメッキ層全体厚さの約１／２の地点以
内の領域を意味することができる。
Ｂ／Ａの値が０．５より小さい場合には、全体に対して表層部でＺｎ単相の分布が過度
に少なくて全体的に不均一な分布をなすことを意味し、Ｂ／Ａの値が１．０を超える場合
には、逆に全体に対して表層部でＺｎ単相の分布が過度に多くて、同じく全体的に不均一
な分布をなすことを意味する。このように、Ｂ／Ａの値が前記範囲を外れて不均一な分布
をなす場合、メッキ層の耐亀裂性が低下する問題が発生する。
本実施例のメッキ鋼板は、メッキ層表面に形成された一定の形態の接触式加圧冷却パタ
ーンを有する。
前記パターンは、メッキ鋼板のメッキ層を急速冷却するためにメッキ層に加圧密着して
冷気を加える冷却ベルトの表面パターンが転写されて形成される。
［実験例１］
一般のＧＩメッキと、Ｚｎ（亜鉛）、Ａｌ（アルミニウム）、Ｍｇ（マグネシウム）を活
用したメッキ（以下、ＰｏｓＭＡＣメッキという）に対して、従来の冷却方式と本実施例
による冷却方式でメッキ層を形成してメッキ鋼板を製造し、組織を比較した。
ここで、一般のＧＩメッキ鋼板とは、亜鉛を含むメッキ液でメッキ層を形成した鋼板で
あり、ＰｏｓＭＡＣメッキは、マグネシウム、アルミニウム、および亜鉛を含むメッキ液
でメッキ層を形成した鋼板で、例えば、Ａｌが１〜４重量％、Ｍｇが１〜４重量％、残り
がＺｎであり、不純物が０．１重量％以下で含まれているメッキ液でメッキされ、Ｚｎ−
Ａｌ−Ｍｇメッキ層を形成したメッキ鋼板であってもよい。
図９において、実施例は、本発明により２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷して製造
されたＧＩメッキ鋼板とＰｏｓＭＡＣメッキ鋼板に対するメッキ層のメッキ組織を示して
おり、比較例は、従来のガスによる冷却方式により１０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で徐冷
して製造されたＧＩメッキ鋼板とＰｏｓＭＡＣメッキ鋼板に対するメッキ層のメッキ組織
を示している。
図９に示すように、一般のＧＩメッキ鋼板において、比較例の場合、スパングルの大き
さが８００〜２，０００μｍと粗大であるのに対し、実施例の場合、メッキ組織が微細化
されて、スパングルの大きさが３００〜５００μｍと結晶粒が非常に微細であることを確
認できる。
また、ＰｏｓＭＡＣメッキ鋼板の場合にも、実施例の場合、比較例と比較して、メッキ
層のＺｎ単相およびＭｇＺｎ２組織が微細化されたことを確認できる。
図１０は、ＰｏｓＭＡＣメッキ鋼板に対してメッキ層の断面組織を示している。比較例
は、従来の冷却方式により製造された鋼板のメッキ層を示しており、実施例は、本発明に
より急冷されて製造された鋼板のメッキ層を示している。図１０に示すように、実施例の
場合、比較例と比較して、メッキ層のＺｎ単相およびＭｇＺｎ２組織が微細化されたこと
を確認できる。
これにより、本実施例のように、急冷工程によりメッキ鋼板を製造する場合、メッキ層
の組織をより微細化することができる。
Ｚｎ単相の平均粒度と分率も、比較例と比較して、実施例の場合、微細で偏差なく均一
に分布して現れることが分かる。Ｚｎ単相の分率は、図１０のように、光学顕微鏡を用い
て観察されたメッキ層の断面組織写真を、イメージアナライザ（Ｉｍａｇｅ Ａｎａｌｙ
ｚｅｒ）によりＺｎ単相の面分率を計算して確認した。Ｚｎ単相の面積分率は、メッキ層
全体の面積を細分し、これを平均して測定した。
比較例の場合、Ｚｎ単相の平均粒度が粗大でＺｎ単相の分率値が低くなり、位置ごとに
偏差が大きいことを確認できる。これに対し、本実施例の場合、メッキ層内のＺｎ単相の
平均粒度が５μｍ以下と微細であり、Ｚｎ単相の分率も比較例とは異なって高い値を示し
、偏差なく均一に分布していることを確認できる。
Figure 2021091973
前記表１は、図１０に示す本実施例のメッキ鋼板に対するメッキ層の厚さ方向に対する
Ｚｎ単相の分布度のＢ／Ａ値を示している。図１０で、左側から右側方向にそれぞれの写
真を組織１、組織２、組織３とする。表層部は、メッキ層の厚さ方向に沿ってメッキ層表
面からほぼメッキ層の厚さの１／２の地点までの領域に設定して、当該面積でのＺｎ単相
の分率であるＢ値を求めた。
表１のように、本実施例によるメッキ鋼板は、冷却速度を高めることによって、Ｂ／Ａ
の値が０．５以上１．０以下の値を有し、メッキ層の厚さ方向全体で均等に分布すること
を確認できる。
これに対し、図１０の比較例の場合、粗大なＺｎ単相が不均一に生成され、冷却速度を
高めると、冷却速度が速ければ速いほど、メッキ層表面でのＺｎ単相の分布比率が増加す
る傾向を示す。
図１１は、比較例に対して冷却速度を高めて冷却した場合のメッキ層の断面組織を示し
ている。
図１１において、実験は、メッキ鋼板に対して従来のガスによる冷却方式を適用して冷
却を行い、冷却速度を異ならせて製造した後、メッキ層の断面組織を検査して行われた。
図１１に示すように、従来のメッキ鋼板の場合、冷却速度が増加するほど、メッキ層の
表層部に存在するＺｎ単相の面積が増加することを確認できる。塩水噴霧実験の結果、冷
却速度が遅い場合、耐食性がより良好であることが明らかになったが、これは、耐食性に
弱いメッキ層のＺｎ相がメッキ層の表面層に少なく存在するためと推定される。
このように、比較例の場合、従来のガスによる冷却方式により冷却が行われることによ
って、冷却速度を高めるとしても、本実施例のように、メッキ層の厚さ方向に沿って鋼板
との界面から外側表面まで全体的にＺｎ単相が均一な分布を形成することが難しい。
［実験例２］
ＰｏｓＭＡＣメッキ鋼板に対して従来のガスによる徐冷方式で製造した比較例と、本発明
により急冷して製造された実施例に対してメッキ層の特性を比較した。
図１２は、多様な条件で比較例と実施例に対するメッキ層の特性を示す図表であり、図
１３は、図１２の各比較例と実施例に対するメッキ層の結晶構造の変化をＸ−ｒａｙ回折
試験器を用いて示すものである。また、図１４と図１５は、それぞれ比較例と実施例に対
するメッキ層の断面組織を示している。
比較例と実施例は、すべて同一成分のメッキ層を有する１．５ｍｍの厚さのメッキ鋼板
であり、単に、実施例は、本発明により２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷して製造さ
れ、比較例は、従来のガスによる冷却方式により１０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で徐冷し
て製造されたものである。
図１２に示すように、比較例の場合、メッキ層内のクラックや凹みどの欠陥が頻繁に発
生するのに対し、実施例の場合、メッキ層の欠陥が全く発生しなかった。ここで、メッキ
層の欠陥は、図１２に示されるように、クラック（ｃｒａｃｋ）または凹み部分を意味し
、メッキ欠陥の発生頻度は、メッキ層の長さ約１０ｍｍ以内の領域で発生したクラックま
たは凹みの発生回数を意味する。
図１２〜図１５に示されるように、比較例の場合、メッキ層の組織は、Ｚｎ単相の面積
分率は低いものの、粒度が５μｍ以上と粗大であり、メッキ欠陥の発生頻度がメッキ量の
増加に伴って増加することが明らかになった。また、Ｚｎ単相の分率が低く、微細組織の
位置ごとの偏差が大きく現れることが分かる。
これに対し、本実施例により製造されるメッキ鋼板の場合、メッキ層組織内のＺｎ単相
の平均粒度は３μｍ以下、バッチ方式の実験であることを考慮した時、５μｍ以下と結晶
粒を微細に形成することができ、ＭｇＺｎ２組織が微細でメッキ層内のクラックや凹みな
どの欠陥がないことが分かる。また、比較例とは異なり、Ｚｎ単相の分率が高く、位置ご
との偏差がなく均一なメッキ組織を示すことが分かる。
このように、比較例の場合、メッキ層の断面組織内のＺｎ単相の平均粒度が非常に大き
いのに対し、実施例の場合、メッキ層の断面組織内のＺｎ単相の平均粒度が５μｍ以下の
大きさで非常に微細で均一に形成されることを確認できる。したがって、本実施例による
メッキ鋼板は、メッキ層のＺｎ単相の平均粒度が５μｍ以下と微細であり、メッキ層の厚
さ方向全体で均一に形成して耐亀裂性に優れたメッキ鋼材であることが分かる。
また、比較例の場合、メッキ層の冷却効果が低下して弱く粗大なＭｇＺｎ２の（２０１
）相を多く発生させる。これにより、比較例の場合、すべて弱い（２０１）相の分率が高
くなり、ＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比率が０．４以下と低くなった。この
ようなメッキ層組織は、メッキ層内部に亀裂（Ｃｒａｃｋ）が発生する恐れが高く、加工
後、耐食性の確保に悪影響を及ぼす。
これに対し、実施例の場合、急速冷却されて製造され、ＭｇＺｎ２組織が微細であり、
ＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比率が０．７以上となった。バッチ方式の実験
であることを考慮する時、本実施例の場合、ＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比
率が０．６以上５以下と増加することが分かる。
したがって、新たな急速冷却工程を適用することによって、メッキ層組織を微細化させ
、メッキ層の亀裂発生を抑制させ、メッキ層内のＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）
の比率を０．６以上に高めて、優れたメッキ層組織を得ることができた。
前記図１５に示すように、本実施例のメッキ鋼板は、冷却速度を高めることによって、
メッキ層内のＺｎ単相の分布がメッキ層の厚さ方向に沿って全体で均一である。
しかし、前述したように、比較例の場合、冷却速度を高めると、冷却速度が速ければ速
いほど、メッキ層表面でのＺｎ単相の分布比率が増加する傾向を示す。
［実験例３］
図１６は、ＰｏｓＭＡＣメッキ鋼板に対して、従来のガスによる徐冷方式で製造した比較
例と、本発明により急冷して製造された実施例に対する耐食性実験の結果を示している。
図１６は、比較例と実施例に対して塩水噴霧試験（ＳＳＴ）実施後、８００時間経過後
を示している。図１６に示されるように、比較例と比較して、実施例の場合、耐食性に優
れていることを確認できる。
［実験例４］
図１７は、メッキ層表面に形成された一定の形態の接触式加圧冷却パターンを有する多様
な実施例のメッキ鋼板を示している。
図１７に、前記メッキ鋼板のメッキ層に形成されるパターンの多様な例示が示されてい
る。図１７に例示されるように、前記パターンは、製織された布状、網のような多角形状
、不規則的な閉曲線形状など多様に形成される。メッキ層に対するパターンはこれに限定
されず、多様に変形可能である。
本実験では、メッキ鋼板の製造過程でメッキ鋼板を急速冷却させる冷却ベルトの表面に
予めパターンを形成し、この冷却ベルトをメッキ鋼板に加圧接触させて冷却させることに
よって、メッキ層に接触式加圧冷却パターンを形成した。
実験の結果、図１７に示すように、メッキ鋼板のメッキ層に冷却ベルトに形成されてい
るパターンが転写されて、所望する形態のパターンを形成したメッキ鋼板を製造できるこ
とを確認した。
以上説明したように、本発明の例示的な実施例が図示および説明されたが、多様な変形
と他の実施例が本分野における熟練した技術者によって行われるであろう。このような変
形と他の実施例は、添付した請求の範囲にすべて考慮されて含まれて、本発明の真の趣旨
および範囲を逸脱しない。
１０：メッキ浴槽
１２：シンクロール
２０、２１：ナイフ
２２：ボディ
２３：回転体
２４：チップ部
２５：駆動ベルト
２６、４２、６４：流路
２７：ステップモータ
３０：ロードセンサ
３２：制御部
３４：駆動部
４０：チルロール
５０：冷媒供給部
６０：冷却体
６２：冷却ロール
６６：冷却ベルト
６８：駆動シリンダ
本発明は、メッキ鋼板に関し、より詳細には、急速冷却により製造され、微細で均一なメッキ組織を有する優れた品質のメッキ鋼板に関する。

Claims (24)

  1. 鋼板上に溶融メッキ後、接触式加圧冷却で形成されたＺｎ系メッキ層を含み、
    前記Ｚｎ系メッキ層は、平均粒度５μｍ以下のＺｎ単相組織を含み、
    前記メッキ層内のＺｎ単相の分布度Ｂ／Ａが０．５〜１．０の条件を満足して、メッキ
    層の厚さ方向に対してＺｎ単相が均一な分布で形成された、微細で均一なメッキ組織を有
    するメッキ鋼板。
    ここで、Ａは、メッキ層の厚さ方向に対する全Ｚｎ単相の分率であり、Ｂは、メッキ層
    の外側表層部でのＺｎ単相の分率である。
  2. 前記メッキ層のＺｎ単相の分率は、１５〜４０面積％である、請求項１に記載の微細で
    均一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  3. 前記メッキ層のスパングルの大きさは、３００〜５００μｍである、請求項２に記載の
    微細で均一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  4. 前記メッキ層は、表面に接触式加圧冷却パターンを有する、請求項１〜３のいずれか１
    項に記載の微細で均一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  5. 前記接触式加圧冷却パターンは、製織された布状、網状、または不規則に線の絡まった
    形状である、請求項４に記載の微細で均一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  6. 前記メッキ層は、Ｍｇ成分をさらに含み、
    前記メッキ層内にＭｇＺｎ２相を含む、請求項１〜３のいずれか１項に記載の微細で均
    一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  7. 前記ＭｇＺｎ２相の（１１２）／（２０１）の比率が０．６以上で形成された、請求項
    ６に記載の微細で均一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  8. 前記メッキ層は、Ａｌ成分をさらに含むＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金メッキ層である、請求項
    ７に記載の微細で均一なメッキ組織を有するメッキ鋼板。
  9. 前記メッキ層の厚さは、５〜５０μｍである、請求項７に記載の微細で均一なメッキ組
    織を有するメッキ鋼板。
  10. 鋼板をメッキするメッキ段階と、鋼板のメッキ付着量を調節する調節段階と、鋼板を冷
    却する冷却段階とを含み、
    前記冷却段階は、鋼板表面のメッキ層に接触する冷却体で鋼板に冷気を加えて鋼板を冷
    却する段階と、前記冷却体に液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供給して冷却体
    を冷却する段階とを含む、メッキ鋼板の製造方法。
  11. 前記調節段階は、鋼板表面のメッキ層に接触するナイフでメッキ付着量を一次調節する
    段階と、前記ナイフに液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供給してナイフを冷却
    する段階とを含む、請求項１０に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  12. 前記調節段階は、鋼板表面のメッキ層に密着するチルロールでメッキ付着量を二次制御
    し鋼板を冷却する段階と、前記チルロールに液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を
    供給してチルロールを冷却する段階とをさらに含む、請求項１１に記載のメッキ鋼板の製
    造方法。
  13. 鋼板をメッキするメッキ段階と、鋼板のメッキ付着量を調節する調節段階と、鋼板を冷
    却する冷却段階とを含み、
    前記調節段階は、鋼板表面のメッキ層に接触するナイフでメッキ付着量を一次調節する
    段階と、前記ナイフに液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を供給してナイフを冷却
    する段階とを含む、メッキ鋼板の製造方法。
  14. 前記調節段階は、鋼板表面のメッキ層に密着するチルロールでメッキ付着量を二次制御
    し鋼板を冷却する段階と、前記チルロールに液体窒素や液体ヘリウムを含む極低温液体を
    供給してチルロールを冷却する段階とをさらに含む、請求項１３に記載のメッキ鋼板の製
    造方法。
  15. 前記調節段階は、鋼板に対するナイフまたはチルロールの接触荷重を検出する段階と、
    検出された接触荷重に応じて鋼板に対するナイフまたはチルロールの加圧力を制御する段
    階とをさらに含む、請求項１２または１４に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  16. 前記冷却段階は、鋼板に対する冷却体の接触荷重を検出する段階と、検出された接触荷
    重に応じて鋼板に対する冷却体の加圧力を制御する段階とをさらに含む、請求項１０〜１
    ２のいずれか１項に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  17. 前記調節段階と冷却段階は、鋼板の移動方向に沿って鋼板のメッキ層の厚さを次第に低
    減する、請求項１０〜１４のいずれか１項に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  18. 前記調節段階または冷却段階で使用された液体窒素による排出ガスを、熱処理炉内の還
    元ガスまたは冷却工程の雰囲気維持用ガスとして使用する段階をさらに含む、請求項１０
    〜１４のいずれか１項に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  19. 前記調節段階において、ナイフのチップ部は、−２５０〜５℃の温度に維持される、請
    求項１１〜１４のいずれか１項に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  20. 前記調節段階において、チルロールは、−２５０〜５℃の温度に維持される、請求項１
    ２または１４に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  21. 前記冷却段階において、冷却体は、−２５０〜５℃の温度に維持される、請求項１０〜
    １２のいずれか１項に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  22. 前記メッキ鋼板は、２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷される、請求項１０〜１４の
    いずれか１項に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  23. 前記メッキ鋼板は、２０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで急冷され
    る、請求項２１に記載のメッキ鋼板の製造方法。
  24. 前記冷却段階において、冷却体表面に形成されたパターンをメッキ層に転写して、メッ
    キ層表面にパターンを形成する段階をさらに含む、請求項２１に記載のメッキ鋼板の製造
    方法。
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