JP2002079302A - タンデム式冷間圧延設備および金属帯の冷間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷間圧延の生産性および金属帯の表面品質を
向上する。 【解決手段】 研磨済および皮膜研磨済の第１ＷＣワー
クロールと、研磨済および皮膜研磨済第２ＷＣワークロ
ールとを準備し（ａ１）、タンデム式連続冷間圧延機３
の第１および第４スタンド８，１１に研磨済第１および
第２ＷＣワークロールをそれぞれ装着し（ａ２）、ステ
ンレス鋼帯の連続冷間圧延を行い（ａ３）、先行材の板
幅よりも後行材の板幅が大きいか否かを判断し（ａ
４）、後行材の板幅が先行材の板幅以下のとき連続冷間
圧延をそのまま継続し、後行材の板幅が先行材の板幅よ
りも大きいとき第１および第４スタンドに皮膜研磨済み
第１および第２ＷＣワークロールを装着し（ａ５）、タ
ンデム冷間圧延を行う（ａ６）。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼帯な
どの硬質な金属帯を好適に冷間圧延することが可能なタ
ンデム式冷間圧延設備およびその設備を用いた冷間圧延
方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、硬質な金属帯、たとえばステ
ンレス鋼帯はレバース式冷間圧延機およびタンデム式冷
間圧延機を用いて冷間圧延される。レバース式冷間圧延
機は、圧延方向が逆転可能な冷間圧延機であり、たとえ
ば単一スタンドのセンジミアミルによって実現される。
センジミアミルのスタンドには、一対の小径ワークロー
ルと、ワークロールを支持する１８本の支持ロールとが
備えられる。センジミアミルは、圧延方向を交互に逆方
向に切換えてステンレス鋼帯を希望する板厚になるよう
に冷間圧延する。

【０００３】タンデム式冷間圧延機は、たとえばセンジ
ミアミルのスタンドを複数基タンデムに配置した冷間圧
延機であり、ステンレス鋼帯を希望する板厚になるよう
に一方向に順次冷間圧延する。

【０００４】これらの冷間圧延機のスタンドには、ダイ
ス鋼またはハイス鋼から成るワークロールが備えられて
いる。ダイス鋼またはハイス鋼から成るワークロールは
交換周期が短く、頻繁に交換される。たとえばタンデム
式冷間圧延機の最終スタンドでは、ワークロールがステ
ンレス鋼帯を１コイル冷間圧延する毎に交換され、その
他のスタンドではワークロールがステンレス鋼帯を３〜
５コイル冷間圧延する毎に交換される。またレバース式
冷間圧延機では、さらに頻繁にワークロールの交換が行
われる。これは、冷間圧延によってこれらのワークロー
ルにロール疵が発生し、このロール疵がステンレス鋼帯
に転写して表面欠陥を発生させる恐れがあるからであ
る。さらにこのロール疵はワークロールとステンレス鋼
帯のエッジ部とが接触する部分に特に発生しやすく、こ
の部分にロール疵が発生するとステンレス鋼帯にエッジ
クラックが発生しやすくなる。

【０００５】このように、従来のレバース式およびタン
デム式冷間圧延機ではワークロールの交換が頻繁に行わ
れるので、ワークロールの交換に要する時間が長くな
り、冷間圧延機の生産性が低下するという問題がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】前述のような問題を解
決し、ワークロールにおけるロール疵の発生を防止する
ためにはワークロールの材質を改善する必要がある。特
開平８−１５５５０８号公報には、分散材を含むＮｉ，
Ｃｒまたはそれらの合金めっき層をロール胴部表面に有
し、ロールの板材エッジ通板部のめっき層中に高硬度分
散材、たとえばＳｉＣを均一に分散させた圧延用ロール
が開示されている。

【０００７】この先行技術の圧延ロールには、次のよう
な問題がある。すなわちこの圧延ロールは高硬度分散材
の密度を高くするほどロール磨耗を抑制することができ
るけれども、高硬度分散材の密度が過大になると分散材
の密着性が低下し、分散材の脱落によるロール磨耗量が
増大するという問題がある。したがって、ステンレス鋼
帯のような硬質な金属帯を冷間圧延する場合、この圧延
ロールでは充分にロール磨耗を抑制することができな
い。また高硬度分散材の存在しない部分にロール疵が発
生しやすいという問題がある。

【０００８】このように、従来のレバース式またはタン
デム式冷間圧延機には、ワークロールにロール疵が発生
しやすいなどの課題が残されているので、これらの圧延
機を用いて行われる冷間圧延は、ロール疵の発生防止を
考慮して行われる。すなわち、たとえば１パス当りの冷
間圧下率を高圧下率に設定して冷間圧延を行うと、ロー
ル疵が発生しやすいので、１パス当りの冷間圧下率を抑
制した状態で冷間圧延が行われる。したがって、パス回
数が多くなり、生産性が低下するという問題がある。

【０００９】本発明の目的は、生産性が良好で、かつエ
ッジクラックなどの金属帯の欠陥の発生を防止すること
が可能なタンデム式冷間圧延設備を提供することであ
る。また本発明の他の目的は、生産性および表面品質が
良好な金属帯の冷間圧延方法を提供することである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、一対のワーク
ロールおよび複数の支持ロールを備えるスタンドを複数
基直列に配置し、金属帯を一方向に順次冷間圧延するタ
ンデム式冷間圧延機と、予め定めるスタンドの近傍に設
けられ、ワークロールの表面に付着している膜状物質を
研磨して除去する膜状物質研磨装置とを含み、前記予め
定めるスタンドには、少なくとも表層部が超硬質物質か
ら成る超硬ワークロールが設けられることを特徴とする
タンデム式冷間圧延設備である。

【００１１】本発明に従えば、予め定めるスタンドには
超硬ワークロールが設けられるので、超硬ワークロール
の硬質化効果によってロール疵の発生を防止することが
できる。これによって、超硬ワークロールのロール交換
回数を低減することができるので、タンデム式冷間圧延
機の休止時間を短縮することが可能となり、生産性を向
上することができる。また膜状物質研磨装置が予め定め
るスタンドの近傍に設けられるので、冷間圧延中超硬ワ
ークロールの表面に生成する酸化物などの膜状物質を下
地の超硬質物質の研磨量を微少に止めて簡単、かつ容易
に研磨することができる。これによって、超硬ワークロ
ールをスタンドの近傍で、短時間で研磨することができ
るので、超硬質物質と膜状物質とを同時に研磨する場合
に比べて研磨負荷を軽減することができる。また超硬質
物質の研磨量を微少に止めることができるので、ワーク
ロールの原単位を向上することができる。

【００１２】また本発明は、請求項１記載のタンデム式
冷間圧延設備を用いて金属帯を冷間圧延する方法であっ
て、前記予め定めるスタンドは、複数基のスタンドのう
ち圧延方向の最上流に配置される初段スタンドであり、
予め定める表面粗さを有し、少なくとも表層部が超硬質
物質から成る超硬ワークロールを準備し、前記初段スタ
ンドに前記準備した超硬ワークロールを装着して冷間圧
延を行うことを特徴とする金属帯の冷間圧延方法であ
る。

【００１３】本発明に従えば、複数基のスタンドのうち
圧延方向の最上流に配置されている初段スタンドに超硬
ワークロールを装着して冷間圧延が行われるので、超硬
ワークロールの硬質化効果によって初段スタンドの冷間
圧下率を高圧下率に設定して冷間圧延することが可能と
なる。これによって、後続スタンドの負荷を低減するこ
とができるので、後続スタンドにおけるワークロールの
冷間圧下率を低減することが可能となり、ロール疵の発
生を抑制することができる。したがって、金属帯の表面
品質を向上させることができる。

【００１４】また本発明は、請求項１記載のタンデム式
冷間圧延設備を用いて金属帯を冷間圧延する方法であっ
て、前記予め定めるスタンドは、複数基のスタンドのう
ち圧延方向の最下流に配置される最終スタンドであり、
予め定める表面粗さを有し、少なくとも表層部が超硬質
物質から成る超硬ワークロールを準備し、前記最終スタ
ンドに前記準備した超硬ワークロールを装着して冷間圧
延を行うことを特徴とする金属帯の冷間圧延方法であ
る。

【００１５】本発明に従えば、複数基のスタンドのうち
圧延方向の最下流に配置されている最終スタンドに超硬
ワークロールを装着して冷間圧延が行われるので、ワー
クロールの硬質化効果によって最終スタンドのワークロ
ールのロール疵の発生を防止することができる。これに
よって、最終スタンドにおけるロール疵に起因する金属
帯のエッジクラックの発生およびロール疵の転写による
金属帯の表面疵の発生を防止することができるので、金
属帯の表面品質を向上させることができる。

【００１６】また本発明は、請求項１記載のタンデム式
冷間圧延設備を用いて金属帯を冷間圧延する方法であっ
て、前記予め定めるスタンドは、複数基のスタンドのう
ち圧延方向の最上流および最下流に配置される初段およ
び最終スタンドであり、予め定める表面粗さを有し、少
なくとも表層部が超硬質物質から成る第１超硬ワークロ
ールと、第１超硬ワークロールよりも小さい予め定める
表面粗さを有し、少なくとも表層部が超硬質物質から成
る第２超硬ワークロールとを準備し、前記初段および最
終スタンドに前記準備した第１および第２超硬ワークロ
ールをそれぞれ装着して冷間圧延を行うことを特徴とす
る金属帯の冷間圧延方法である。

【００１７】本発明に従えば、複数基のスタンドのうち
圧延方向の最上流および最下流に配置されている初段お
よび最終スタンドに第１および第２超硬ワークロールを
それぞれ装着して冷間圧延が行われるので、初段スタン
ドの冷間圧下率を高圧下率に設定して圧延することがで
きる。これによって、後続スタンドの負荷を軽減するこ
とができるので、後続スタンドにおけるワークロールの
ロール疵の発生を抑制することができる。また最終スタ
ンドでは前記負荷低減効果にワークロールの硬質化効果
が加わるので、両者の相乗効果によって第２超硬ワーク
ロールのロール疵の発生をさらに確実に防止することが
できる。したがって、ロール疵に起因する金属帯のエッ
ジクラックの発生およびロール疵の転写による金属帯の
表面疵の発生を防止することが可能となり、金属帯の表
面品質をさらに向上させることができる。

【００１８】また本発明は、少なくとも表層部が超硬質
物質から成る超硬ワークロールの表面に付着している膜
状物質を除去し、先行して圧延される金属帯の板幅より
も後続して圧延される金属帯の板幅が大きいとき、スタ
ンドに装着されている少なくとも表層部が超硬質物質か
ら成る超硬ワークロールを前記膜状物質を除去した超硬
ワークロールに交換して冷間圧延を行うことを特徴とす
る。

【００１９】本発明に従えば、冷間圧延される金属帯の
板幅が狭幅から広幅に変わるとき、膜状物質の付着した
超硬ワークロールが膜状物質を除去した超硬ワークロー
ルに交換されるので、幅方向の厚みが不均一な膜状物質
の転写による金属帯の表面性状不良の発生を防止するこ
とができる。

【００２０】また本発明は、一対のワークロールおよび
複数の支持ロールを備える単一のスタンドを有し、圧延
方向を交互に逆方向に切換えて金属帯を冷間圧延するレ
バース式冷間圧延機を準備し、さらに、少なくとも表層
部が超硬質物質から成り、複数の予め定める表面粗さを
有する超硬ワークロールを準備し、前記超硬ワークロー
ルの表面に付着している膜状物質を除去した超硬ワーク
ロールを準備し、冷間圧延の全パスを超硬ワークロール
を用いて行い、初回パスを含む予め定めるパス回数の冷
間圧延を最も表面粗さの大きい超硬ワークロールを用い
て行い、最終パスを含む予め定めるパス回数の冷間圧延
を最も表面粗さの小さい超硬ワークロールを用いて行
い、先行して圧延される金属帯の板幅よりも後続して圧
延される金属帯の板幅が大きいとき、膜状物質を除去し
た超硬ワークロールを用いて冷間圧延を行うことを特徴
とする金属帯の冷間圧延方法である。

【００２１】本発明に従えば、レバース式冷間圧延機の
スタンドに超硬ワークロールを装着して冷間圧延の全パ
スが行われるので、１パス当りの冷間圧下率を従来のワ
ークロールを用いるときよりも高圧下率に設定すること
ができる。これによって、圧延パス回数を低減すること
が可能になり、生産性を向上することができる。また、
超硬ワークロールは磨耗しにくく、金属帯のエッジと接
触してもロール疵が発生しないので、ロール疵に起因す
る金属帯のエッジクラックの発生およびロール疵の転写
による金属帯の表面疵の発生を防止することができる。
また、金属帯の板幅が狭幅から広幅に変化するとき膜状
物質を除去した超硬ワークロールが用いられるので、幅
方向の厚みが不均一な膜状物質の転写による表面性状不
良の発生を防止することが可能となり、表面品質の向上
を図ることができる。

【００２２】

【発明の実施の形態】図１は、本発明にかかわるタンデ
ム式冷間圧延設備１の構成を簡略化して示す平面図であ
る。タンデム式冷間圧延設備１は、タンデム式連続冷間
圧延機３と、４基の第１〜第４ロール交換装置４ａ〜４
ｄと、２基の第１および第２膜状物質研磨装置５ａ，５
ｂと、２基の第１および第２ロール研磨装置６ａ，６ｂ
とを含んで構成される。タンデム式冷間圧延機３は、直
列に配置した４基のスタンドを有し、金属帯であるステ
ンレス鋼帯を一方向に順次連続冷間圧延する。このタン
デム式冷間圧延機３には、圧延方向７の上流側から第１
〜第４スタンド８，９，１０，１１がこの順序に配置さ
れている。第１〜第４ロール交換装置４ａ〜４ｄ（総称
するときはロール交換装置４と呼ぶ）は、第１〜第４ス
タンド８，９，１０，１１に対応してそれぞれ設けら
れ、圧延後のロールを研磨後のロールと交換する。第１
〜第４ロール交換装置４ａ〜４ｄは、圧延方向７に対し
て垂直な方向に移動可能であり、第１〜第４スタンド８
〜１１に近接したロール交換位置と、第１〜第４スタン
ド８〜１１から離間した待機位置との間を移動する。図
１には、ロール交換装置４が待機位置で待機している状
態を示している。

【００２３】第１および第２膜状物質研磨装置５ａ，５
ｂ（総称するときは膜状物質研磨装置５と呼ぶ）は、第
１および第４スタンド８，１１の近傍に、さらに詳しく
は待機位置の第１および第４ロール交換装置４ａ，４ｄ
に隣接してそれぞれ設けられ、圧延後のロール表面に付
着している膜状物質を研磨して除去する。第１および第
２ロール研磨装置６ａ，６ｂ（総称するときはロール研
磨装置６と呼ぶ）は、ロール交換装置４から離れた位置
に設けられ、圧延後のロール表面のロール疵を研磨して
除去するとともに、局部的に偏磨耗したロール表面を平
滑化する。

【００２４】待機位置の第１ロール交換装置４ａと第２
ロール交換装置４ｂとの間には、第１使用済みロールラ
ック１３が設けられ、第２ロール交換装置４ｂと第３ロ
ール交換装置４ｃとの間には未使用ロールラック１４が
設けられ、第３ロール交換装置４ｃと第４ロール交換装
置４ｄとの間には、第２使用済みロールラック１５が設
けられる。第１および第２使用済みロールラック１３，
１５には圧延後のロールが載置され、未使用ロールラッ
ク１４には、研磨後のロールが載置される。タンデム式
冷間圧延機のスタンド基数、ロール交換装置の基数およ
びロール研磨装置の基数は上記の基数に限定されるもの
ではなく、他の基数でもよい。

【００２５】図２は、図１に示すタンデム式連続冷間圧
延機３の構成を簡略化して示す系統図である。第１〜第
４スタンド８〜１１には、ステンレス鋼帯１７に当接す
るワークロール１８と、ワークロール１８を支持する２
本の第１中間ロール１９と、２本の第１中間ロール１９
を支持する３本の第２中間ロール２０と、３本の第２中
間ロール２０を支持する４本の分割補強ロール２１とが
それぞれ設けられる。このロール配列は、ステンレス鋼
帯１７を挟んで上下対称に配設される。第１〜第４スタ
ンド８〜１１のロール配列は、いずれも全く同一であ
る。このようなロール配列を有する圧延機は、センジミ
アミルと呼ばれる。第１〜第４スタンド８〜１１に設け
られるワークロールの直径は、１００ｍｍ以下であり、
他の形式の冷間圧延機に比べて小さい。ワークロールの
材質については後述する。

【００２６】第１ペイオフリール２３から払い出された
先行材のステンレス鋼帯１７は、デフレクタロール２
４、溶接機２５およびルーパ２６を通過して入側張力ス
タンド２８に到達し、上下一対のロールによって挟持さ
れる。ルーパ２６は、ステンレス鋼帯１７を貯蔵し、先
行材と後行材との溶接時間を確保する。入側張力スタン
ド２８は、冷間圧延時第１スタンド８よりも圧延方向上
流側のステンレス鋼帯１７に後方張力を付与する。入側
張力スタンド２８を通過したステンレス鋼帯１７は、第
１〜第４スタンド８〜１１において順次冷間圧延され、
出側張力スタンド２９で上下一対のロールによって挟持
される。出側張力スタンド２９は、第４スタンド１１を
通過したステンレス鋼帯１７に前方張力を付与する。出
側張力スタンド２９を通過したステンレス鋼帯１７は、
剪断機３０、デフレクタロール３１を通過してテンショ
ンリール３３によって巻き取られる。先行材の冷間圧延
が進行して先行材の尾端部が溶接機２５に到達すると、
先行材の尾端部はその位置で停止し、第２ペイオフリー
ル３４から払い出された後行材の先端部と突き合わされ
て溶接される。このように先行材と後行材とを入側で溶
接することによって連続冷間圧延を実現することができ
る。

【００２７】第１〜第４スタンド８〜１１に装着される
ワークロールは、ダイス鋼から成るワークロール、ハイ
ス鋼から成るワークロールおよび少なくとも表層部が超
硬質物質が成る超硬ワークロールのうちから選ばれる。
ダイス鋼は、ＪＩＳＧ４４０４に指定される冷間金型用
合金工具鋼ＳＫＤ１１であり、ハイス鋼はＪＩＳＧ４４
０３に規定された高速度工具鋼ＳＫＨ５７である。少な
くとも表層部が超硬質物質から成る超硬ワークロール
は、たとえばタングステンカーバイト粉末と結合剤であ
るコバルト粉末とをワークロールの形状に圧縮成型し、
さらにその後熱処理して粉末同士を焼結することによっ
て製造される。以後、この超硬ワークロールをＷＣロー
ルと呼ぶ。また少なくとも表層部が超硬質物質から成る
超硬ワークロールは、タングステンカーバイトをロール
の表面に溶射することによって製造してもよい。表１に
ダイス鋼ロール、ハイス鋼ロールおよびＷＣロールの硬
さ、ヤング率および圧縮強さをそれぞれ示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】表１からＷＣロールは、硬さ、ヤング率お
よび圧縮強さのいずれの特性についてもダイス鋼ロール
およびハイス鋼ロールよりも高強度であることが判る。
このように、ＷＣロールは硬さが硬いので、冷間圧延中
におけるロール疵の発生を防止することができる。また
硬さが硬いので、耐磨耗性も優れており、連続圧延中に
ワークロールに発生する板エッジ部による偏磨耗を防止
することができる。またヤング率および圧縮強さが高い
ので、ステンレス鋼帯のような硬質材料を高圧下率で冷
間圧延することができる。

【００３０】ＷＣワークロールは、前記第１〜第４スタ
ンド８〜１１のうちの予め定めるスタンドに設けられ
る。ＷＣワークロールが設けられる予め定めるスタンド
は、たとえば第１スタンド８および第４スタンド１１の
うちの少なくともいずれか一方である。すなわち、ＷＣ
ワークロールは初段スタンドである第１スタンド８のみ
に設けられる場合と、最終スタンドである第４スタンド
１１のみに設けられる場合と、第１スタンド８および第
４スタンド１１の両方に設けられる場合とがある。この
理由については後述する。またダイス鋼ロールは、第１
〜第３スタンド８，９，１０に設けられる場合と、第２
および第３スタンド９，１０に設けられる場合とがあ
る。このうち、前者のダイス鋼ロールが第１スタンド８
に設けられるのは、ＷＣワークロールが第４スタンド１
１のみに設けられる場合である。またハイス鋼ロール
は、ＷＣワークロールが第１スタンド８のみに設けられ
る場合に第４スタンド１１に設けられる。

【００３１】図３は、図１に示す第１ロール交換装置４
ａの構成を簡略化して示す平面図である。第１ロール交
換装置４ａは、ロール交換台車３５と、ロール移送台３
６とを備える。ロール交換台車３５は、ロール移送台３
６と、第１および第２ロール置台３７，３８とを乗載し
て、前記待機位置とロール交換位置との間を移動する。
第１および第２ロール置台３７，３８は、圧延後のワー
クロール１８ａおよび研磨後のワークロール１８ｂをそ
れぞれ載置する。ロール移送台３６は、移送ロール３９
を備え、ワークロール１８を移送ロール３９上に乗載し
て圧延方向７に対して垂直方向に移動させる。ロール交
換は、ロール交換台車３５をロール交換位置に移動し、
第１スタンド８内から圧延後のワークロール１８ａを移
送ロール３９上に引き出し、移送ロール３９上を移動さ
せた後、引き出したワークロール１８ａを第１ロール置
台３７上に載置し、第２ロール置台３８上に載置されて
いる研磨後のワークロール１８ｂを移送ロール３９上に
乗載し、移送ロール３９上を移動させて第１スタンド８
内に装着することによって行われる。第２〜第４ロール
交換装置４ｂ〜４ｄの構成は、第１ロール交換装置４ａ
の構成と同一である。

【００３２】図４は図１に示す第１膜状物質研磨装置５
ａの構成を簡略化して示す平面図であり、図５は図４の
切断面線Ｖ−Ｖから見た断面図である。第１膜状物質研
磨装置５ａは、フィルム研磨機４３とロール回転機４４
とを含み、膜状物質の付着したワークロール１８を回転
しながら研磨して膜状物質を除去する。膜状物質は、冷
間圧延中ワークロール１８の表面に生成する非常に厚み
の薄い物質であり、ステンレス鋼帯１７および圧延油に
由来する。膜状物質はたとえばクロムの酸化物から成
り、黒色を呈する。

【００３３】ロール回転機４４は、チャック４５と、チ
ャック４５を回転駆動するモータ４６とを備える。膜状
物質の付着したワークロール１８の一端部は、チャック
４５によって着脱自在に把持され、前記ワークロール１
８の他端部は、尖った先端部を有する固定軸４７によっ
て回転自在に支持される。固定軸４７は摺動ブラケット
４８に固定され、摺動ブラケット４８は前記ワークロー
ル１８の軸線に沿って摺動可能に架台４９に取付けられ
る。膜状物質の付着したワークロール１８は、一端部を
チャック４５に把持され、かつ他端部を固定軸４７によ
って支持された状態でモータ４６によって回転駆動され
る。

【００３４】フィルム研磨機４３は、研磨フィルム５０
を備える。研磨フィルム５０の片面には、ダイヤモンド
砥粒が固着している。研磨フィルム５０は払い出しリー
ル５１から払い出され、支持ロール５３に巻き掛けられ
て巻き取りリール５４に巻き取られる。支持ロール５３
は、膜状物質が付着したワークロール１８と対向配置さ
れているので、研磨フィルム５０はワークロール１８と
支持ロール５３との間に挟まれる。したがって、研磨フ
ィルム５０のダイヤモンド砥粒固着面は、回転駆動され
ているワークロール１８の表面と接触し、膜状物質を研
磨して除去する。払い出しリール５１、支持ロール５０
および巻き取りリール５４は、移動台５５に乗載されて
おり、移動台５５は、軌条５６に乗載されている。軌条
５６は、前記架台４９上に前記ワークロール１８の軸線
と平行に敷設されている。したがって、移動台５５は、
ワークロールの軸線に沿って移動可能である。移動台５
５を前記ワークロール１８の軸線に沿って移動させなが
ら研磨フィルム５０を駆動すれば、膜状物質を研磨して
除去することができる。第２膜状物質研磨装置５ｂの構
成は、第１膜状物質研磨装置５ａの構成と全く同一であ
る。

【００３５】再び図１〜図３を参照して、タンデム式連
続冷間圧延機３は入側の溶接機２５で先行のステンレス
鋼帯１７の尾端部と後行のステンレス鋼帯１７の先端部
とを溶接して連続的に冷間圧延する。タンデム式連続冷
間圧延機３の第１〜第４スタンド８〜１１に設けられて
いる各ワークロール１８は、圧延長さが予め定める長さ
にそれぞれ到達する毎にロール交換装置４によって引き
出され、研磨後のワークロール１８ｂと交換される。交
換された圧延後のＷＣワークロール１８ａについては、
第１および第２膜状物質研磨装置５ａ，５ｂにおいて膜
状物質のみが研磨して除去される。膜状物質が除去され
たＷＣワークロールは、第１および第４ロール交換装置
４ａ，４ｄの第２ロール置台３８上に載置される。

【００３６】交換された圧延後のダイス鋼およびハイス
鋼ワークロールについては、第１および第２使用済みロ
ールラック１３，１５に載置された後、第１および第２
ロール研磨装置６ａ，６ｂに搬送され、ロール疵および
偏磨耗部が研磨して除去される。ロール疵および偏磨耗
部が除去されたダイス鋼およびハイス鋼ワークロール
は、未使用ロールラック１４に載置されて保管される。
以後、膜状物質のみが除去されたワークロールを皮膜研
磨済みワークロールと呼び、ロール疵および偏磨耗部が
除去されたワークロールを研磨済みワークロールと呼
ぶ。

【００３７】このように、第１および第４スタンド８，
１１の少なくとも一方には、ＷＣワークロールが設けら
れるので、ＷＣワークロールの硬質化効果によってロー
ル疵の発生を防止することができる。これによって、Ｗ
Ｃワークロールのロール交換回数を低減することができ
るので、タンデム式連続冷間圧延機３の休止時間を短縮
することが可能となり、タンデム式連続冷間圧延機３の
生産性を向上することができる。また膜状物質研磨装置
５がＷＣワークロールを装着したスタンドの近傍に設け
られるので、ロール疵の発生していないもしくは疲労層
を有していないＷＣワークロールに対しては、膜状物質
のみを簡単、かつ容易に研磨して除去することができ
る。これによって、ＷＣワークロールをスタンドの近傍
で、短時間で研磨することができるので研磨性が悪いＷ
Ｃワークロール本体と膜状物質とを同時に研磨する場合
に比べて、研磨時間を短縮することができる。したがっ
て、ロール研磨装置６の研磨負荷を軽減することができ
る。また、ＷＣワークロールの研磨量が微少に止まるの
で、ＷＣワークロールの原単位を向上することができ
る。

【００３８】図６は、本発明の実施の一形態であるステ
ンレス鋼帯の冷間圧延方法を示すフローチャートであ
る。本実施の形態の冷間圧延方法は、図１に示すタンデ
ム式冷間圧延設備において好適に適用される。ステップ
ａ１では、予め定める表面粗さを有する研磨済および皮
膜研磨済第１ＷＣワークロールと、第１ＷＣワークロー
ルよりも小さい予め定める表面粗さを有する研磨済およ
び皮膜研磨済第２ＷＣワークロールとが準備される。研
磨済第１および第２ＷＣワークロールの表面粗さは、ロ
ール研磨装置６においてダイヤモンド砥石を用いて第１
および第２ＷＣワークロールを研磨することによって調
整される。皮膜研磨済み第１および第２ＷＣワークロー
ルの表面粗さは、研磨済み第１および第２ＷＣワークロ
ールの表面粗さを損なわないように膜状物質のみを研磨
することによって調整される。

【００３９】超硬ロールであるＷＣロールの研磨性は、
表面粗さが小さくなるにつれて低下する。研磨済および
皮膜研磨済第１ＷＣワークロールの表面粗さは、ステン
レス鋼帯の噛み込み性を向上することが可能であり、か
つ研磨性の低下を回避することができるような比較的大
きい表面粗さに設定される。研磨済および皮膜研磨済第
２ＷＣワークロールの表面粗さは、前記第１ＷＣワーク
ロールの表面粗さよりも小さく、かつステンレス鋼帯の
表面粗さの目標値に対応して、したがって圧延後のステ
ンレス鋼帯の表面粗さが目標値に合致するように設定さ
れる。前記第１ＷＣワークロールの表面粗さは、たとえ
ば中心線平均粗さＲａで１．５〜２．０μｍであり、前
記第２ＷＣワークロールの表面粗さは、たとえば中心線
平均粗さＲａで０．２〜０．３μｍである。

【００４０】皮膜研磨済第１および第２ＷＣワークロー
ルは、圧延後の第１および第２ＷＣワークロールを第１
および第２膜状物質研磨装置５ａ，５ｂに取付け、表面
に付着している膜状物質を研磨して除去することによっ
て準備される。膜状物質の研磨は、後述する１サイクル
前の冷間圧延中などにおいて行われる。研磨済および皮
膜研磨済第１ＷＣワークロールと、研磨済および皮膜研
磨済第２ＷＣワークロールとは、未使用ロールラック１
４に載置される。

【００４１】ステップａ２では、研磨済第１および第２
ＷＣワークロールが第１および第４スタンド８，１１に
装着される。第１スタンド８に表面粗さが大きい研磨済
第１ＷＣワークロールが装着されるので、その噛み込み
性向上効果と硬質化効果とによって第１スタンド８にお
ける冷間圧下率を第２〜第４スタンド９〜１１における
冷間圧下率よりも高く設定することができる。またＷＣ
ロールの硬質化効果によって、研磨済第１および第２Ｗ
Ｃワークロールのロール疵の発生を防止することができ
る。第２および第４スタンド９，１１には、ダイス鋼ロ
ールが装着される。

【００４２】ステップａ３では、冷間圧延が行われる。
冷間圧延は入側で先行材と後行材とが接合され、連続し
て行われる。冷間圧延中、第２および第３スタンド９，
１０では、５〜６コイル毎にダイス鋼ワークロールの交
換が行われる。冷間圧延は、後行材の板幅が先行材の板
幅よりも狭いか等しくなるように、換言すればステンレ
ス鋼帯の板幅が広幅から狭幅に移行するように１サイク
ルの板幅スケジュールを設定して行われる。したがっ
て、先行材の圧延中にワークロールに膜状物質が付着し
ても、後行材は膜状物質の厚みが均一なワークロール領
域で冷間圧延される。これに対して、１サイクルの板幅
サイクルが終了して、再度ステンレス鋼帯の板幅が狭幅
から広幅に変更されると、膜状物質の厚みが板幅方向で
不均一なワークロール領域において後行材の冷間圧延が
行われるので、ステンレス鋼帯の表面に不均一な膜状物
質の転写による表面光沢のむらなど、表面性状不良が発
生する。

【００４３】ステップａ４では、後行材の板幅が先行材
の板幅よりも大きいか否かが判断される。前述のよう
に、冷間圧延の板幅スケジュールは広幅材から狭幅材に
移行するように設定され、１サイクルの板幅サイクルが
終了すると再度広幅材に戻り、以後同様の板幅サイクル
が繰返される。したがって、ステップａ４の判断は、換
言すれば１サイクルの板幅サイクルが終了したか否かが
判断される。この判断が否定であれば、後行材の板幅の
方が先行材の板幅よりも小さいので、前述のように膜状
物質の厚みが幅方向で均一なワークロール領域で冷間圧
延が行われると判断され、再度ステップａ３に戻り、冷
間圧延が続行される。この判断が肯定であれば、後行材
の板幅が先行材の板幅よりも大きいので、前述のように
不均一な膜状物質の転写による表面性状不良が発生する
と判断され、ステップａ５に進む。

【００４４】ステップａ５では、膜状物質を除去した皮
膜研磨済第１および第２ＷＣワークロールが第１および
第４スタンドにそれぞれ装着される。すなわち、膜状物
質の付着した圧延後の第１および第２ＷＣワークロール
が皮膜研磨済第１および第２ＷＣワークロールと交換さ
れる。また第２および第３スタンド９，１０に装着され
ている圧延後のダイス鋼ワークロールも研磨済ダイス鋼
ワークロールに交換される。ダイス鋼ワークロールに付
着している膜状物質は、ロール研磨によってロール疵お
よび偏磨耗部とともに研磨されて除去される。ステップ
ａ５の終了後、再度ステップａ３に戻り、冷間圧延が行
われる。これによって、ステンレス鋼帯の表面における
不均一な膜状物質の転写による表面性状不良の発生を防
止することができる。このようなステップａ３〜ステッ
プａ５を巡る処理は、前記第１および第２ＷＣワークロ
ールにロール疵および偏磨耗が発生または疲労層が生成
するまで繰返して行われる。前記第１および第２ＷＣワ
ークロールにロール疵および偏磨耗が発生または疲労層
が生成すると、一連のタンデム連続冷間圧延が終了し、
新たな一連のタンデム連続冷間圧延が開始される。

【００４５】このように、初段スタンドである第１スタ
ンド８に前記第１ＷＣワークロールが装着されるので、
第１スタンド８の冷間圧下率が高圧下率に設定され、後
続の第２〜第４スタンド９〜１１の負荷、すなわち圧延
荷重を低減することができる。これによって、第２〜第
４スタンド９〜１１に装着されているワークロールのロ
ール疵の発生を抑制することができるので、ステンレス
鋼帯の表面品質を向上させることができる。また最終ス
タンドである第４スタンド１１に前記第２ＷＣワークロ
ールが装着されるので、第４スタンド１１では前記負荷
低減効果にＷＣロールの硬質化効果が加わるので、両者
の相乗効果によって第２ＷＣワークロールのロール疵の
発生をさらに確実に防止することができる。したがっ
て、ステンレス鋼帯の表面性状に最も大きな影響を与え
る最終スタンドにおいてロール疵に起因するステンレス
鋼帯のエッジクラックの発生およびロール疵の転写によ
る表面疵の発生を防止することが可能となり、ステンレ
ス鋼帯の表面品質をさらに向上させることができる。

【００４６】また第１および第４スタンド８，１１に耐
磨耗性に優れ、かつロール疵の発生しにくい、したがっ
てロール寿命の長い前記第１および第２ＷＣワークロー
ルが装着されるので、第１および第４スタンド８，１１
におけるロール交換回数を大幅に低減することができ
る。したがって、タンデム式冷間圧延設備１の生産性を
向上することが可能となる。また前記第１ＷＣワークロ
ールの表面粗さが研磨性が低下しないような粗さに設定
されているので、研磨負荷を軽減することができる。ま
た第２ＷＣワークロールの表面粗さが、第１ＷＣワーク
ロールの表面粗さよりも小さく、かつ圧延されるステン
レス鋼帯の表面粗さが目標値と合致するように設定され
ているので、ステンレス鋼帯の表面品質を充分な水準に
作り込むことができる。またステンレス鋼帯の板幅が狭
幅から広幅に変化するとき、膜状物質を除去した皮膜研
磨済第１および第２ＷＣワークロールが第１および第４
スタンド８，１１に装着されるので、幅方向の厚みが不
均一な膜状物質の転写によるステンレス鋼帯の表面性状
不良の発生を防止することができる。

【００４７】図７は、本発明の実施の他の形態であるス
テンレス鋼帯の冷間圧延方法を示すフローチャートであ
る。本実施の形態の冷間圧延方法は、図１に示すタンデ
ム式冷間設備１において好適に適用される。ステップｂ
１では、前記研磨済および皮膜研磨済第１ＷＣワークロ
ールが準備される。ステップｂ２では、準備された研磨
済第１ＷＣワークロールが第１スタンド８に装着され
る。また第２および第３スタンド９，１０には、ダイス
鋼ワークロールが装着され、第４スタンド１１にはハイ
ス鋼ワークロールが装着される。ステップｂ３〜ｂ５で
は、前記ステップａ３〜ａ５と同様の処理が行われる。
すなわち、連続冷間圧延が行われ、ステンレス鋼帯の板
幅が狭幅から広幅に変更されるとき、第１スタンド８の
圧延後の第１ＷＣワークロールが膜状物質を除去した皮
膜研磨済第１ＷＣワークロールに交換される。これによ
って、本実施の形態では、前記図６に示す実施の形態に
おける前述した効果のうち第１ＷＣワークロールが第１
スタンド８に装着されることに伴う効果を同様に奏する
ことができる。

【００４８】図８は、本発明の実施のさらに他の形態で
あるステンレス鋼帯の冷間圧延方法を示すフローチャー
トである。本実施の形態の冷間圧延方法は、図１に示す
タンデム式冷間圧延設備１において好適に適用される。
ステップｃ１では、前記研磨済および皮膜研磨済第２Ｗ
Ｃワークロールが準備される。ステップｃ２では、準備
された研磨済第２ＷＣワークロールが第４スタンド１１
に装着される。また第１〜第３スタンドには、ダイス鋼
ワークロールが装着される。ステップｃ３〜ｃ５では、
前記ステップａ３〜ａ５と同様の処理が行われる。すな
わち、連続冷間圧延が行われ、ステンレス鋼帯の板幅が
狭幅から広幅に変更されるとき、第４スタンド１１の圧
延後の第２ＷＣワークロールが膜状物質を除去した皮膜
研磨済第２ＷＣワークロールに交換される。これによっ
て、本実施の形態では、前記図６に示す実施の形態にお
ける前述した効果のうち第２ＷＣワークロールが第４ス
タンド１１に装着されることに伴う効果を同様に奏する
ことができる。

【００４９】図９は、本発明にかかわるレバース式冷間
圧延設備５８の構成を簡略化して示す平面図である。レ
バース式冷間圧延設備５８は、レバース式冷間圧延機５
９と、ロール交換装置６０と、膜状物質研磨装置６１
と、ロール研磨装置６３とを含んで構成される。レバー
ス式冷間圧延機５９は、１基の圧延スタンド６４を備え
る。ロール交換装置６０および膜状物質研磨装置６１
は、圧延スタンド６４の近傍に設けられ、ロール研磨装
置６３は、ロール交換装置６０から離れた位置に設けら
れる。ロール交換装置６０、膜状物質研磨装置６１およ
びロール研磨装置６３は、前記ロール交換装置４、膜状
物質研磨装置５およびロール交換装置６と同一の構成お
よび機能を有する。ロール交換装置６０と膜状物質研磨
装置６１との間には、使用済みロールラック６６が設け
られ、ロール交換装置６０に関して使用済みロールラッ
ク６６とは反対側には、未使用ロールラック６７が設け
られる。使用済みロールラック６６には、圧延後のロー
ル１８ａが載置され、未使用ロールラック６７には研磨
後のロール１８ｂが載置される。

【００５０】図１０は、図９に示すレバース式冷間圧延
機５９の構成を簡略化して示す系統図である。圧延スタ
ンド６４は、図２に示す第１〜第４スタンド８〜１１と
同一のロール配列を有する。したがって、各ロールには
同一の参照符号を付し、説明は省略する。このようなロ
ール配列を有する圧延機は、センジミアミルと呼ばれ
る。供給リール６９から払い出されたステンレス鋼帯１
７は、デフレクタロール７０，７１、圧延スタンド６
４、デフレクタロール７２を経て左巻取りリール７３ま
でスレッディングされる。スレッディング終了後、ステ
ンレス鋼帯１７は先端部を左巻取りリール７３にグリッ
プされ、初回パスの圧下設定後、左巻取りリール７３に
巻取られて初回パスの冷間圧延が開始される。初回パス
の冷間圧延は、ステンレス鋼帯１７の尾端部が供給リー
ル６９から離れ、デフレクタロール７０を経て右巻取り
リール７４近辺に到達するまで継続される。初回パスの
冷間圧延終了後、ステンレス鋼帯１７は尾端部を右巻取
りリール７４にグリップされ、２パス目の圧下設定後、
右巻取りリール７４に巻取られて２パス目の冷間圧延が
初回パスとは逆方向に開始される。このように、レバー
ス式冷間圧延機５９においては、圧延方向を交互に逆方
向に切換えて冷間圧延が行われる。

【００５１】圧延スタンド６４には、ＷＣワークロール
が装着され、ダイス鋼ワークロールおよびハイス鋼ワー
クロールは装着されない。ＷＣワークロールは、複数
（本実施の形態では３）の予め定める表面粗さを有す
る。すなわち、最も大きい表面粗さを有する前記第１Ｗ
Ｃワークロールと、最も小さい表面粗さを有する前記第
２ＷＣワークロールと、両者の中間の表面粗さを有する
第３ＷＣワークロールとが準備される。第３ＷＣワーク
ロールの表面粗さは、たとえば中心線平均粗さＲａで、
０．５〜１．３μｍである。

【００５２】再び図９を参照して、圧延スタンド６４の
ＷＣワークロールは、圧延長さまたは圧延コイル数が予
め定める値に到達する毎にロール交換装置６０によって
引き出され、研磨後のＷＣワークロール１８ｂと交換さ
れる。交換された圧延後のＷＣワークロール１８ａは、
使用済ロールラック６６に載置された後、ロール疵およ
び偏磨耗が発生または疲労層が生成していないＷＣワー
クロールについては膜状物質研磨装置６１に搬送され、
膜状物質のみが研磨して除去される。ロール疵および偏
磨耗が発生または疲労層が生成しているＷＣワークロー
ルについてはロール研磨装置６３に搬送され、ＷＣワー
クロールの表面が平滑で、かつロール疵が存在しない状
態または疲労層が除去された状態になるように研磨され
る。膜状物質が除去されたＷＣワークロールおよびロー
ル疵と偏磨耗部と疲労層とが除去されたＷＣワークロー
ルは、未使用ロールラック６７に載置される。

【００５３】図１１は、本発明の実施のさらに他の形態
であるステンレス鋼帯の冷間圧延方法を示すフローチャ
ートである。本実施の形態の冷間圧延方法は、図９に示
すレバース式冷間圧延設備５８において好適に適用され
る。ステップｓ１では、研磨済および皮膜研磨済第１〜
第３ＷＣワークロールが準備される。皮膜研磨済第１〜
第３ＷＣワークロールの準備は、後述する１サイクル前
の板幅サイクルで用いた第１〜第３ＷＣワークロールを
膜状物質研磨装置６１に取付け、第１〜第３ＷＣワーク
ロールの表面に付着している前記不均一な膜状物質を研
磨して除去することによって行われる。

【００５４】ステップｓ２では、研磨済第１〜第３ＷＣ
ワークロールが圧延スタンド６４に装着されるべきＷＣ
ワークロールとして選択される。ステップｓ３では、選
択された研磨済第１ＷＣワークロールが圧延スタンド６
４に装着され、ステップｓ４では初回パスを含む予め定
めるパス回数の冷間圧延が第１ＷＣワークロールを用い
て行われる。第１ＷＣワークロールは、前述のように最
も大きいロール粗さを有するので、その噛み込み性向上
効果と硬質化効果とによって、初回パスを含む予め定め
るパス回数の冷間圧延の圧下率を第２および第３ＷＣワ
ークロールを用いるよりも、かつダイス鋼およびハイス
鋼ワークロールを用いるよりも高圧下率に設定すること
ができる。

【００５５】ステップｓ５では、第１ＷＣワークロール
が圧延スタンド６４から引き出され、選択された前記第
３ＷＣワークロールが圧延スタンド６４に装着される。
ステップｓ６では、第３ＷＣワークロールを用いて予め
定めるパス回数の冷間圧延が中間パスとして行われる。
第３ＷＣワークロールは、第１ＷＣワークロールと第２
ＷＣワークロールとの中間のロール粗さを有するので、
ステンレス鋼帯の表面粗さを第１ＷＣワークロールで圧
延するよりも小さくすることができる。これによって、
最終パスにおけるステンレス鋼帯の表面粗さの調整が容
易になる。

【００５６】ステップｓ７では、第３ＷＣワークロール
が圧延スタンド６４から引き出され、選択された前記第
２ＷＣワークロールが圧延スタンド６４に装着される。
ステップｓ８では、最終パスを含む予め定めるパス回数
の冷間圧延が第２ＷＣワークロールを用いて行われる。
第２ＷＣワークロールの表面粗さは、前述のようにステ
ンレス鋼帯の表面粗さの目標値に対応して設定されるの
で、最終パス後のステンレス鋼帯の表面粗さを目標値に
容易に合致させることができる。圧延スタンド６４から
引き出された第１〜第３ＷＣワークロールは、膜状物質
が付着した状態で使用済みロールラック６６に載置され
る。

【００５７】前記ステップｓ３〜ｓ８の一連の処理によ
って１コイルのステンレス鋼帯の冷間圧延が終了し、次
コイルの冷間圧延に移行する。冷間圧延の板幅スケジュ
ールは、前述のように広幅材から狭幅材に移行するよう
に設定され、１サイクルの板幅サイクルが終了すると再
度広幅材に戻り、同様の板幅サイクルが繰返される。１
サイクルの板幅サイクルが終了したワークロールには、
前述のように幅方向に不均一な厚み分布を有する膜状物
質が付着する。

【００５８】ステップｓ９では、先行コイルの板幅より
も後行コイルの板幅が大きいか否かが判断される。この
判断が否定であれば、１サイクルの板幅サイクルが終了
していないと判断され、ステップｓ１０に移る。ステッ
プｓ１０では、膜状物質が付着した状態の第１〜第３Ｗ
Ｃワークロールが圧延スタンド６４に装着されるべきＷ
Ｃワークロールとして選択され、再度ステップｓ３に戻
る。ステップｓ３では、膜状物質が付着した状態の第１
ＷＣワークロールが圧延スタンド６４に装着され、ステ
ップｓ４では、次コイルの冷間圧延が同様にして行われ
る。

【００５９】ステップｓ９における判断が肯定であれ
ば、１サイクルの板幅サイクルが終了したと判断されて
ステップｓ１１に進む。ステップｓ１１では、膜状物質
を除去した状態の皮膜研磨済第１〜第３ＷＣワークロー
ルが圧延スタンド６４に装着されるべきＷＣワークロー
ルとして選択され、再度ステップｓ３に戻る。ステップ
ｓ３では、皮膜研磨済第１ＷＣワークロールが圧延スタ
ンドに装着され、ステップｓ４では、新たな板幅サイク
ルで冷間圧延が同様に行われる。

【００６０】これによって、ステンレス鋼帯の表面にお
ける不均一な膜状物質の転写による表面性状不良の発生
を防止することができる。このようなステップｓ３〜ｓ
１１を巡る処理は、第１〜第３ＷＣワークロールにロー
ル疵および偏磨耗が発生または疲労層が生成するまで繰
返して行われる。第１〜第３ＷＣワークロールにロール
疵および偏磨耗が発生または疲労層が生成すると、一連
のレバース冷間圧延が終了し、新たな一連のレバース冷
間圧延が同様に開始される。

【００６１】このように本実施の形態では、レバース式
冷間圧延機の圧延スタンドに第１〜第３ＷＣワークロー
ルを装着して冷間圧延の全パスが行われるので、１パス
当りの冷間圧下率を従来のワークロールを用いるときよ
りも高圧下率に設定することができる。これによって、
圧延パス回数を低減することが可能になり、生産性を向
上することができる。また第１〜第３ＷＣワークロール
は磨耗しにくく、ステンレス鋼帯のエッジと接触しても
ロール疵が発生しないので、ロール疵に起因するステン
レス鋼帯のエッジクラックの発生およびロール疵の転写
によるステンレス鋼帯の表面疵の発生を防止することが
できる。またステンレス鋼帯の板幅が狭幅から広幅に変
化するとき、膜状物質を除去した第１〜第３ＷＣワーク
ロールが用いられるので、幅方向の厚みが不均一な膜状
物質の転写による表面性状不良の発生を防止することが
可能となり、表面品質の向上を図ることができる。

【００６２】また初回パスを含む予め定めるパス回数の
冷間圧延が最も表面粗さの大きい第１ＷＣワークロール
を用いて行われるので、ステンレス鋼帯の噛み込み性を
向上させることが可能となり、冷間圧下率をさらに高圧
下率に設定することができる。また、複数の予め定める
表面粗さを有する第１〜第３ＷＣワークロールが準備さ
れ、その中に研磨性が良好な表面粗さの大きい第１ＷＣ
ワークロールが存在するので、ＷＣワークロールの表面
粗さが全て小さい場合に比べて、ＷＣワークロール全体
の研磨負荷を低減することができる。また、最終パスを
含む予め定めるパス回数の冷間圧延が最も表面粗さの小
さい予め定める表面粗さを有する第２ＷＣワークロール
を用いて行われるので、ステンレス鋼帯の表面粗さを容
易に目標粗さになるように造り込むことができる。

【００６３】以上述べたように図１に示すタンデム式冷
間圧延機３では、第１および第４スタンド８，１１に第
１および第２ＷＣワークロールを装着するように構成さ
れているけれども、このような構成に限定されるもので
はなく、ＷＣワークロールを全スタンドに装着するよう
に構成してもよい。また図１に示すタンデム式冷間圧延
機３は、入側に溶接機を有する連続圧延機であるけれど
も、このような構成に限定されるものではなく、コイル
毎に圧延を行うタンデム式冷間圧延機であってもよい。

【００６４】（実施例） (1)実施例１および比較例１ 図１に示すタンデム式冷間圧延設備１を用いてステンレ
ス鋼帯のタンデム連続冷間圧延を行い、冷間圧延条件が
本発明の要件を満たす実施例１と本発明の要件を外れる
比較例１とについてワークロールにロール疵が発生する
までのコイル数および１日当りのロール交換回数を求め
て比較した。冷間圧延に供したステンレス鋼帯の鋼種
は、ＳＵＳ３０４であり、冷間圧延前の板厚は１．５０
ｍｍであり、仕上げ板厚は０．４７ｍｍであり、板幅は
１０３２ｍｍであった。実施例１では、第１および第４
スタンド８，１１に第１および第２ＷＣワークロールを
装着し、第１スタンド８の冷間圧下率を圧延可能な最大
圧下率に設定した。比較例１では、ＷＣワークロールを
用いないで、第１スタンド８の冷間圧下率を圧延可能な
最大圧下率に設定した。実施例１および比較例１のワー
クロールの種類および各スタンドにおける冷間圧下率を
表２に示す。

【００６５】

【表２】

【００６６】その結果、第１スタンド８に装着されたワ
ークロールにおけるロール疵が発生するまでのコイル数
は、実施例１では５０コイルであり、比較例１では５コ
イルであった。また各スタンド１日当りの平均ロール交
換回数は、実施例１では０．６７回／日であり、比較例
１では２２回／日であった。このように本発明の要件を
満たす実施例１は、比較例２に比べてロール交換回数を
低減することができるので、タンデム式連続冷間圧延機
の休止時間を低減することが可能となり、タンデム式冷
間圧延設備の生産性を向上することができる。

【００６７】(2)実施例２および比較例２ 図９に示すレバース式冷間圧延設備を用いてステンレス
鋼帯のレバース冷間圧延を行い、ワークロール条件が本
発明の要件を満たす実施例２と本発明の要件を外れる比
較例２とについてパス回数および圧延荷重を測定して比
較した。冷間圧延に供したステンレス鋼帯の鋼種および
寸法は、実施例１および比較例１と同一である。実施例
２では、全パスともＷＣワークロールを用いて冷間圧延
を行い、比較例２はＷＣワークロールを用いないで冷間
圧延を行った。実施例２および比較例２のワークロール
の種類、パス毎の冷間圧下率および圧延荷重を表３に示
す。

【００６８】

【表３】

【００６９】表３から、実施例２では５パスで目標板厚
まで冷間圧延することができるのに対して、比較例２で
は７パス必要であることが判る。また、実施例２の冷間
圧下率は比較例２に比べて各パスとも高圧下率が付与さ
れていることが判る。このように、実施例２は、全パス
ともＷＣワークロールを用いて冷間圧延を行っているの
で、比較例２に比べて冷間圧下率および圧延荷重を高く
することができ、圧延パス回数を低減することができ
る。したがって、レバース式冷間圧延設備の生産性を向
上することが可能となる。

【００７０】

【発明の効果】以上のように請求項１記載の本発明によ
れば、タンデム式冷間圧延機の予め定めるスタンドには
超硬ワークロールが設けられるので、ロール疵の発生を
防止することができる。これによって、超硬ワークロー
ルのロール交換回数を低減することができるので、タン
デム式冷間圧延機の生産性を向上することができる。ま
た膜状物質研磨装置が設けられるので、超硬ワークロー
ルの膜状物質のみを研磨して除去することができる。し
たがって、研磨負荷を軽減することができる。

【００７１】また請求項２記載の本発明によれば、複数
基のスタンドのうち初段スタンドに超硬ワークロールを
装着して冷間圧延が行われるので、ワークロールの硬質
化効果によって初段スタンドの冷間圧下率を高圧下率に
設定して冷間圧延することが可能となる。これによっ
て、後続スタンドの負荷を低減することができるので、
後続スタンドにおける冷間圧下率を低減することが可能
となりワークロールのロール疵の発生を抑制することが
できる。したがって、金属帯の表面品質を向上させるこ
とができる。

【００７２】また請求項３記載の本発明によれば、複数
基のスタンドのうち最終スタンドに超硬ワークロールを
装着して冷間圧延が行われるので、ワークロールの硬質
化効果によって最終スタンドのワークロールのロール疵
の発生を防止することができる。これによって、最終ス
タンドにおけるロール疵に起因する金属帯のエッジクラ
ックの発生およびロール疵の転写による金属帯の表面疵
の発生を防止することができるので、金属帯の表面品質
を向上させることができる。

【００７３】また請求項４記載の本発明によれば、複数
基のスタンドの初段および最終スタンドに第１および第
２超硬ワークロールをそれぞれ装着して冷間圧延が行わ
れるので、金属帯の表面品質をさらに向上させることが
できる。

【００７４】また請求項５記載の本発明によれば、冷間
圧延される金属帯の板幅が狭幅から広幅に変わるとき、
膜状物質の付着した超硬ワークロールが膜状物質を除去
した超硬ワークロールに交換されるので、幅方向の厚み
が不均一な膜状物質の転写による金属帯の表面性状不良
の発生を防止することができる。

【００７５】また請求項６記載の本発明によれば、レバ
ース式冷間圧延機のスタンドに超硬ワークロールを装着
して冷間圧延の全パスが行われるので、１パス当りの冷
間圧下率を従来のワークロールを用いるときよりも高圧
下率に設定することができる。これによって、圧延パス
回数を低減することが可能になり、生産性を向上するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかわるタンデム式冷間圧延設備１の
構成を簡略化して示す平面図である。

【図２】図１に示すタンデム式連続冷間圧延機３の構成
を簡略化して示す系統図である。

【図３】図１に示す第１ロール交換装置４ａの構成を簡
略化して示す平面図である。

【図４】図１に示す第１膜状物質研磨装置５ａの構成を
簡略化して示す平面図である。

【図５】図４の切断面線Ｖ−Ｖから見た断面図である。

【図６】本発明の実施の一形態であるステンレス鋼帯の
冷間圧延方法を示すフローチャートである。

【図７】本発明の実施の他の形態であるステンレス鋼帯
の冷間圧延方法を示すフローチャートである。

【図８】本発明の実施のさらに他の形態であるステンレ
ス鋼帯の冷間圧延方法を示すフローチャートである。

【図９】本発明にかかわるレバース式冷間圧延設備５８
の構成を簡略化して示す平面図である。

【図１０】図９に示すレバース式冷間圧延機５９の構成
を簡略化して示す系統図である。

【図１１】本発明の実施のさらに他の形態であるステン
レス鋼帯の冷間圧延方法を示すフローチャートである。

【符号の説明】

１ タンデム式冷間圧延設備 ３ タンデム式連続冷間圧延機 ４，６０ ロール交換装置 ５，６１ 膜状物質研磨装置 ６，６３ ロール研磨装置 ８ 第１スタンド ９ 第２スタンド １０ 第３スタンド １１ 第４スタンド ４３ フィルム研磨機 ４４ ロール回転機 ５０ 研磨フィルム ５８ レバース式冷間圧延設備 ５９ レバース式冷間圧延機 ６４ 圧延スタンド

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対のワークロールおよび複数の支持ロ
   ールを備えるスタンドを複数基直列に配置し、金属帯を
   一方向に順次冷間圧延するタンデム式冷間圧延機と、 予め定めるスタンドの近傍に設けられ、ワークロールの
   表面に付着している膜状物質を研磨して除去する膜状物
   質研磨装置とを含み、 前記予め定めるスタンドには、少なくとも表層部が超硬
   質物質から成る超硬ワークロールが設けられることを特
   徴とするタンデム式冷間圧延設備。
2. 【請求項２】 請求項１記載のタンデム式冷間圧延設備
   を用いて金属帯を冷間圧延する方法であって、 前記予め定めるスタンドは、複数基のスタンドのうち圧
   延方向の最上流に配置される初段スタンドであり、 予め定める表面粗さを有し、少なくとも表層部が超硬質
   物質から成る超硬ワークロールを準備し、前記初段スタ
   ンドに前記準備した超硬ワークロールを装着して冷間圧
   延を行うことを特徴とする金属帯の冷間圧延方法。
3. 【請求項３】 請求項１記載のタンデム式冷間圧延設備
   を用いて金属帯を冷間圧延する方法であって、 前記予め定めるスタンドは、複数基のスタンドのうち圧
   延方向の最下流に配置される最終スタンドであり、 予め定める表面粗さを有し、少なくとも表層部が超硬質
   物質から成る超硬ワークロールを準備し、前記最終スタ
   ンドに前記準備した超硬ワークロールを装着して冷間圧
   延を行うことを特徴とする金属帯の冷間圧延方法。
4. 【請求項４】 請求項１記載のタンデム式冷間圧延設備
   を用いて金属帯を冷間圧延する方法であって、 前記予め定めるスタンドは、複数基のスタンドのうち圧
   延方向の最上流および最下流に配置される初段および最
   終スタンドであり、 予め定める表面粗さを有し、少なくとも表層部が超硬質
   物質から成る第１超硬ワークロールと、第１超硬ワーク
   ロールよりも小さい予め定める表面粗さを有し、少なく
   とも表層部が超硬質物質から成る第２超硬ワークロール
   とを準備し、前記初段および最終スタンドに前記準備し
   た第１および第２超硬ワークロールをそれぞれ装着して
   冷間圧延を行うことを特徴とする金属帯の冷間圧延方
   法。
5. 【請求項５】 少なくとも表層部が超硬質物質から成る
   超硬ワークロールの表面に付着している膜状物質を除去
   し、 先行して圧延される金属帯の板幅よりも後続して圧延さ
   れる金属帯の板幅が大きいとき、スタンドに装着されて
   いる少なくとも表層部が超硬質物質から成る超硬ワーク
   ロールを前記膜状物質を除去した超硬ワークロールに交
   換して冷間圧延を行うことを特徴とする請求項２〜４の
   いずれかに記載の金属帯の冷間圧延方法。
6. 【請求項６】 一対のワークロールおよび複数の支持ロ
   ールを備える単一のスタンドを有し、圧延方向を交互に
   逆方向に切換えて金属帯を冷間圧延するレバース式冷間
   圧延機を準備し、さらに、 少なくとも表層部が超硬質物質から成り、複数の予め定
   める表面粗さを有する超硬ワークロールを準備し、 前記超硬ワークロールの表面に付着している膜状物質を
   除去した超硬ワークロールを準備し、 冷間圧延の全パスを超硬ワークロールを用いて行い、 初回パスを含む予め定めるパス回数の冷間圧延を最も表
   面粗さの大きい超硬ワークロールを用いて行い、 最終パスを含む予め定めるパス回数の冷間圧延を最も表
   面粗さの小さい超硬ワークロールを用いて行い、 先行して圧延される金属帯の板幅よりも後続して圧延さ
   れる金属帯の板幅が大きいとき、膜状物質を除去した超
   硬ワークロールを用いて冷間圧延を行うことを特徴とす
   る金属帯の冷間圧延方法。