JP2019500489A - 冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法 - Google Patents

冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2019500489A
JP2019500489A JP2018517214A JP2018517214A JP2019500489A JP 2019500489 A JP2019500489 A JP 2019500489A JP 2018517214 A JP2018517214 A JP 2018517214A JP 2018517214 A JP2018517214 A JP 2018517214A JP 2019500489 A JP2019500489 A JP 2019500489A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
wire
less
relational expression
content
here
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2018517214A
Other languages
English (en)
Other versions
JP6626571B2 (ja
Inventor
ジュン ムン，ドン
ジュン ムン，ドン
スゥ リュ，グン
スゥ リュ，グン
ユン イ，サン
ユン イ，サン
スン イ，ゼ
スン イ，ゼ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Publication of JP2019500489A publication Critical patent/JP2019500489A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6626571B2 publication Critical patent/JP6626571B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Abstract

重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で測定した線材の硬度をそれぞれＨｖ，１／２ｄ（Ｈｖ）、Ｈｖ，１／４ｄ（Ｈｖ）としたときに、下記関係式１及び２を満たす線材、及びそれを製造する方法が開示される。
［関係式１］（Ｈｖ，１／２ｄ＋Ｈｖ，１／４ｄ）／２≦１５０
［関係式２］Ｈｖ，１／２ｄ／Ｈｖ，１／４ｄ≦１．２
（ここで、ｄは、線材の直径を意味する。）

Description

本発明は、冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法にかかり、より詳細には、自動車用材料又は機械部品用材料として用いるのに適した、冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法に関する。
冷間加工法は、熱間加工法や機械切削加工法に比べて、生産性に優れるだけでなく、熱処理コストを低減させる効果が大きいため、自動車用材料又はボルト、ナットなどの機械部品用材料の製造方法として広く用いられている。
しかし、かかる冷間加工法を用いて機械部品を製造するためには、本質的に鋼材が冷間加工性に優れていることが求められる。より具体的には、冷間加工時の変形抵抗が低く、且つ延性に優れていることが求められる。これは、鋼の変形抵抗が高い場合は、冷間加工時に使用する工具の寿命が低下し、鋼の延性が低い場合には、冷間加工時に割れが発生しやすくなって不良品発生の原因となるためである。
そのため、通常の冷間加工用の鋼材の場合は、冷間加工前に球状化焼鈍熱処理を行う。これは、球状化焼鈍熱処理を行った場合は、鋼材が軟化し、変形抵抗が減少し、延性が向上して冷間加工性が向上するからである。ところが、この場合には追加コストが発生し、製造効率が低下する。従って、追加の熱処理を行わなくても、優れた冷間加工性を確保できる線材の開発が求められている。
本発明の目的の一つは、追加の熱処理を行わなくても、優れた冷間鍛造性を確保できる線材及びそれを製造する方法を提供することである。
本発明の一側面は、重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で測定した線材の硬度をそれぞれＨｖ，１／２ｄ（Ｈｖ）、Ｈｖ，１／４ｄ（Ｈｖ）としたときに、下記関係式１及び２を満たす線材を提供する。
［関係式１］（Ｈｖ，１／２ｄ＋Ｈｖ，１／４ｄ）／２≦１５０
［関係式２］Ｈｖ，１／２ｄ／Ｈｖ，１／４ｄ≦１．２
（ここで、ｄは線材の直径を意味する）
本発明の他の一側面は、重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記式１で定義される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２３以上０．３３以下であり、下記関係式３及び４を満たす鋼片を加熱する段階と、加熱された上記鋼片を仕上げ圧延温度９００℃〜１０００℃の条件下で熱間圧延して線材を得る段階と、上記線材を巻き取った後、冷却する段階と、を含む線材の製造方法を提供する。
［式１］Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／９＋［Ｍｎ］／５＋［Ｃｒ］／１２
［関係式３］１．２≦［Ｍｎ］／［Ｃｒ］≦１．８
［関係式４］９．３３［Ｃ］＋０．９７［Ｍｎ］＋０．５１［Ｃｒ］＋０．２６［Ｎｂ］＋０．６６［Ｖ］≦２．１
（ここで、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
本発明による様々な効果のうちの一つの効果は、球状化焼鈍熱処理を省略しても、冷間加工時の変形抵抗を十分に抑えることができる線材を提供できることである。
本発明の多様で有益な特徴と効果とは上述した内容に限定されず、本発明の具体的な実施形態を説明する過程で、より容易に理解することができる。
以下、本発明の一側面である冷間鍛造性に優れた線材について詳細に説明する。
本発明者らは、伸線加工後にも所定の強度を有すると共に、優れた冷間鍛造性を確保することができる線材を提供するために、様々な角度から検討を行った。その結果、線材の平均硬度と、線材の中心偏析部及び非偏析部の硬度比と、を適宜制御することにより、伸線加工後にも所定の強度を有しながら、冷間鍛造性が劣化しない線材及びその製造方法を見出し、本発明を完成するに至った。
本発明の線材は、線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置において測定した線材の硬度を、それぞれＨｖ，１／２ｄ（Ｈｖ）、及びＨｖ，１／４ｄ（Ｈｖ）としたとき、下記関係式１及び２を満たす。下記関係式１を満たさない場合は、伸線加工後の強度が高くなりすぎて冷間鍛造性が低下することがある。一方、下記関係式２を満たさない場合は、伸線加工後の冷間鍛造時に線材の内部に割れが発生し得るため、冷間鍛造性が低下することがある。
［関係式１］
（Ｈｖ，１／２ｄ＋Ｈｖ，１／４ｄ）／２≦１５０
［関係式２］
Ｈｖ，１／２ｄ／Ｈｖ，１／４ｄ≦１．２
（ここで、ｄは線材の直径を意味する）
上記関係式１及び２を満足させるために、本発明の線材は、下記のような合金組成及び成分範囲を有することができる。後述する各成分の含有量は、別途に記載しない限り、いずれも重量基準であることを前以て明らかにしておく。
炭素（Ｃ）：０．０２〜０．１５％
炭素は、線材の強度を向上させる役割をする。本発明において、かかる効果を得るためには、炭素が０．０２％以上含有されることが好ましく、０．０３％以上含有されることがより好ましい。但し、その含有量が過剰である場合は、鋼の変形抵抗が急激に増加するため、冷間鍛造性が低下するという問題がある。従って、上記炭素含有量の上限は０．１５％であることが好ましく、０．１４％であることがより好ましい。
シリコン（Ｓｉ）：０．０５〜０．３％
シリコンは、脱酸剤として有効な元素である。本発明において、かかる効果を得るためには、０．０５％以上含有されることが好ましい。但し、その含有量が過剰である場合は、固溶強化により鋼の変形抵抗が急激に増加するため、冷間鍛造性が低下化するという問題がある。従って、上記シリコン含有量の上限は０．３％であることが好ましく、０．２％であることがより好ましい。
マンガン（Ｍｎ）：０．５〜１．２％
マンガンは、脱酸剤及び脱硫剤として有効な元素である。本発明において、かかる効果を得るためには、０．５％以上含有されることが好ましく、０．５２％以上含有されることがより好ましい。但し、その含有量が過剰である場合は、鋼自体の強度が高くなりすぎて鋼の変形抵抗が急激に増加するため、冷間鍛造性が低下するという問題がある。従って、上記マンガン含有量の上限は１．２％であることが好ましく、１．０％であることがより好ましい。
クロム（Ｃｒ）：０．３〜０．９％
クロムは、熱間圧延時のフェライト及びパーライト変態を促進させる役割をする。また、鋼自体の強度を必要以上に増加させずに、鋼中に炭化物を析出させることで固溶炭素量を低減させる。従って、固溶炭素による動的ひずみ時効の減少に寄与する。本発明において、かかる効果を得るためには、０．３％以上含有されることが好ましく、０．３２％以上含有されることがより好ましい。但し、その含有量が過剰である場合は、線材の中心偏析部にクロムが偏析して、線材の位置別の硬度差が大きくなり、且つ鋼自体の強度が高くなりすぎて鋼の変形抵抗が急激に増加する。そのため、冷間鍛造性が低下するという問題がある。従って、上記クロム含有量の上限は０．９％であることが好ましく、０．８％であることがより好ましく、０．６％であることが更に好ましい。
リン（Ｐ）：０．０２％以下
リンは、不可避的に含有される不純物であって、結晶粒界に偏析して鋼の靭性を低下させ、且つ遅延破壊抵抗性を減少させる主な原因となる元素である。そのため、その含有量をできるだけ低く制御することが好ましい。理論上は、リン含有量を０％に制御することが有利であるが、製造工程上必然的に含有されざるを得ない。従って、上限を管理することが重要であり、本発明では、上記リン含有量の上限を０．０２％に制限する。
硫黄（Ｓ）：０．０２％以下
硫黄は、不可避的に含有される不純物であって、結晶粒界に偏析して鋼の延性を大きく低下させ、且つ鋼中に硫化物を形成して遅延破壊抵抗性及び応力弛緩特性を低下させる主な原因となる元素である。そのため、その含有量をできるだけ低く制御することが好ましい。理論上、硫黄の含有量を０％に制御することが有利であるが、製造工程上必然的に含有されざるを得ない。従って、上限を制限することが重要であり、本発明では、上記硫黄含有量の上限を０．０２％とする。
酸可溶性アルミニウム（Ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１〜０．０５％
アルミニウムは、脱酸剤として有効な元素である。本発明において、かかる効果を得るためには、０．０１％以上含有されることが好ましく、０．０１５％以上含有されることがより好ましく、０．０２％以上含有されることがさらに好ましい。但し、その含有量が過剰である場合は、ＡｌＮの形成により、オーステナイト粒の微細化効果が高くなって、冷間鍛造性が低下し得る。従って、本発明では、上記アルミニウム含有量の上限を０．０５％とする。
窒素（Ｎ）：０．０１％以下
窒素は、不可避的に含有される不純物であって、その含有量が過剰である場合は、固溶窒素量が増加して鋼の変形抵抗が急増するため、冷間鍛造性が低下するという問題がある。理論上、窒素の含有量を０％に制御することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。従って、上限を管理することが重要であり、本発明では、上記窒素含有量の上限を０．０１％、より好ましくは０．００８％、更に好ましくは０．００７％に管理する。
上記合金組成の他の残部はＦｅである。本発明の線材は、更に、鋼の工業的生産過程で含有され得るその他の不純物を含むことができる。かかる不純物は、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者であれば、誰でも分かる内容であるため、本発明では、特にその種類と含有量を制限しない。
但し、Ｔｉ、Ｎｂ及びＶは、本発明の効果を得るために含有量を抑える代表的な不純物である。従って、以下では、これについて簡略に説明する。
チタン（Ｔｉ）：０．０２％以下
チタンは、炭窒化物形成元素であって、鋼中にチタンが含まれている場合にはＣ及びＮの固定には有効であるが、高温で粗大なＴｉ（Ｃ、Ｎ）が析出するため、冷間鍛造性が低下し得る。従って、その上限を制限することが重要であり、本発明では、上記チタン含有量の上限を０．０２％に制限することが好ましく、０．０１５％に制限することがより好ましい。
ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）：合計０．０６％以下
ニオブ及びバナジウムも、炭窒化物形成元素であって、これらの含有量が過剰である場合には、冷却中に微細な炭窒化物が形成されることにより、析出強化や結晶粒の微細化が発生するために、鋼の強度が必要以上に増加する。その結果、冷間鍛造性が低下し得る。従って、その上限を制限することが重要であり、本発明では、上記ニオブ及びバナジウム含有量の合計上限を０．０６％に制限することが好ましく、０．０５％に制限することがより好ましい。
一例によると、本発明における線材の炭素当量（Ｃｅｑ）は、０．２３以上０．３３以下であることができる。ここで、炭素当量（Ｃｅｑ）は下式１により定義することができる。もし、炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２３未満であるか、又は０．３３を超える場合は、所定の強度を得ることが難しくなる。
［式１］
Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／９＋［Ｍｎ］／５＋［Ｃｒ］／１２
（ここで、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］及び［Ｃｒ］は、それぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する。）
一例によると、Ｍｎ及びＣｒの含有量は、下記関係式３を満たすことができる。もし、［Ｍｎ］／［Ｃｒ］が１．２未満である場合は、所望の強度を得ることが難しくなり、［Ｍｎ］／［Ｃｒ］が１．８を超える場合は、線材の中心偏析部にマンガン及びクロムが偏析して、線材の位置別の硬度差が大きくなる。そのため、冷間鍛造時に割れが発生する可能性が高くなり得る。
［関係式３］
１．２≦［Ｍｎ］／［Ｃｒ］≦１．８
（ここで、［Ｍｎ］及び［Ｃｒ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
一例によると、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｂ及びＶの含有量は、下記関係式４を満たすことができる。もし、下記関係式４を満たさない場合は、中心部偏析により、線材の中心偏析部と非偏析部との硬度差が大きくなる。そのため、冷間鍛造加工時に内部割れが発生する可能性が高くなる恐れがある。
［関係式４］
９．３３［Ｃ］＋０．９７［Ｍｎ］＋０．５１［Ｃｒ］＋０．２６［Ｎｂ］＋０．６６［Ｖ］≦２．１
（ここで、［Ｃ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
一例によると、本発明の線材は、その微細組織としてフェライト（ｆｅｒｒｉｔｅ）及びパーライト（Ｐｅａｒｌｉｔｅ）を含むことができ、より好ましくは、面積分率で、７０％以上（但し１００％は除外）のフェライトと、３０％以下（但し０％は除外）のパーライトと、を含むことができる。上記のような組織を確保した場合は、優れた冷間鍛造性を確保できるとともに、伸線加工を適宜行った後に強度を確保できるという特徴がある。
また、一例によると、上記フェライトの平均粒径は１０〜３０μｍであることができ、より好ましくは１５〜２５μｍであることができる。上記フェライトの平均粒径が１０μｍ未満である場合は、結晶粒の微細化によって強度が増加するため、冷間鍛造性が減少する恐れがある。一方、３０μｍを超える場合は、強度が低下する恐れがある。
一方、フェライトと共に形成されるパーライトの平均粒径は、上記フェライトの平均粒径により影響を受けるため、特に制限しない。ここで、平均粒径とは、線材の長さ方向における一断面を観察して検出した粒子の平均円相当径（ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｃｉｒｃｕｌａｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ）を意味する。
一例によると、本発明の線材は、線材の状態で断面減少率（ＲＡ）が７０％以上であるため、延性に非常に優れるという特徴がある。
一例によると、本発明の線材を５〜２５％の伸線加工量（Ｄ）で伸線加工した場合、伸線加工後の線材の硬度は、下記関係式５を満たすことが好ましい。もし、伸線加工後の線材の硬度が関係式５を満たさない場合は、加工硬化により強度が急増するため、冷間鍛造性が急激に低下することがある。
［関係式５］
Ｈｖ，１−１０≦（Ｈｖ，Ｄ，１／２ｄ＋Ｈｖ，Ｄ，１／４ｄ）／２≦Ｈｖ，＋１０
（ここで、Ｈｖ，１は「（Ｈｖ，１／２Ｄ＋Ｈｖ，１／４Ｄ）／２＋８５．４５×｛１−ｅｘｐ（−Ｄ／１１．４１）｝」を意味し、Ｈｖ，Ｄ，１／２ｄ、Ｈｖ，Ｄ，１／４ｄはそれぞれ、伸線加工後の線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で測定した線材の硬度を意味する。）
以上で説明した本発明の伸線用線材は、様々な方法により製造することができ、その製造方法は、特に制限されない。但し、一実施例として、次のような方法により製造することができる。
以下では、本発明の他の一側面である冷間鍛造性に優れた線材の製造方法について詳細に説明する。
まず、上記成分系を満たす鋼片を加熱する。この時、加熱温度は１０５０℃〜１２５０℃であることができ、好ましくは１１００℃〜１２００℃であることができる。もし、加熱温度が１０５０℃未満である場合は、熱間変形抵抗が増加して、生産性の低下をもたらす恐れがある。一方、加熱温度が１２５０℃を超える場合は、フェライト結晶粒が過度に粗大となって、延性が低下する恐れがある。
次いで、加熱された上記鋼片を熱間圧延して線材を得る。この時、仕上げ圧延温度は９００℃〜１０００℃であることができ、好ましくは９２０℃〜１０００℃であることができる。もし、仕上げ圧延温度が９００℃未満である場合は、フェライト結晶粒が微細化することによって強度が増加するため、変形抵抗が増加する恐れがある。一方、１０００℃を超える場合は、フェライト結晶粒が過度に粗大になって、延性が低下する恐れがある。
次に、上記線材を巻き取った後、冷却する。この時、上記線材の巻取温度は８００℃〜９００℃であることができ、好ましくは８００℃〜８５０℃であることができる。もし、巻取温度が８００℃未満である場合は、冷却時に発生した表層部のマルテンサイトが復熱により回復されず、且つ焼戻マルテンサイトが生成されて、硬くて脆い鋼になる。その結果、冷間鍛造性が低下する恐れがある。一方、巻取温度が９００℃を超える場合は、その表面に厚いスケールが形成されて、脱スケール時にトラブルが発生しやすくなるだけでなく、冷却時間が長くなって、生産性が低下する恐れがある。
一方、上記冷却時の冷却速度は、０．１℃〜１℃／ｓｅｃであることができ、好ましくは０．３℃〜０．８℃／ｓｅｃであることができる。もし、冷却速度が０．１℃／ｓｅｃ未満である場合は、パーライト組織中のラメラ間隔が大きくなって、延性が不足する恐れがあり、１℃／ｓｅｃを超える場合は、フェライト分率が減少して、冷間鍛造性が低下する恐れがある。
以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明する。しかし、かかる実施形態の記載は、本発明の実施を例示するためのものであって、この実施例の記載によって本発明が制限されるものではない。本発明の権利範囲は、特許請求の範囲に記載の事項と、それから合理的に類推される事項によって決定される。
下記表１のような組成を有する鋼片を１２００℃で８時間加熱した後、熱間圧延して線径２５ｍｍの線材を製造した。この時、仕上げ圧延温度は９５０℃、圧延比は８０％と一定にした。次に、８５０℃の温度で巻き取った後、０．５℃／ｓｅｃの速度で冷却した。以後、冷却された線材の微細組織を観察し、直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で硬度を測定して、その結果を下記表２に示した。
また、冷却された線材の冷間鍛造性を評価して表２に示した。冷間鍛造性の評価は、切欠き圧縮試験片を真歪み０．８下で圧縮する試験を行い、割れが発生したか否かを示した。この時、割れが発生していない場合を「ＧＯ」、割れが発生した場合を「ＮＧ」として評価した。
Figure 2019500489
Figure 2019500489
以後、それぞれの線材にそれぞれ１０％、２０％、３０％の伸線加工量を印加して鋼線を製造した。製造されたそれぞれの鋼線に対して、直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で硬度を測定して冷間鍛造性を評価し、その結果を下記表３に示した。
Figure 2019500489
表３から分かるように、本発明で提案する合金組成と製造条件を満たす発明例１〜８の場合は、線材の平均硬度と線材の中心偏析部及び非偏析部の硬度比が、本発明で提供する範囲を満たすため、冷間鍛造性が非常に優れることが分かる。一方、比較例１〜１１の場合には、線材の中心偏析部と非偏析部との硬度比が、本発明で提供する範囲を超えるため、伸線加工後の冷間鍛造時に内部割れが発生し、発明鋼に比べて冷間鍛造性が劣ることが分かる。
一例によると、本発明の線材を５〜２５％の伸線加工量（Ｄ）で伸線加工した場合、伸線加工後の線材の硬度は、下記関係式５を満たすことが好ましい。もし、伸線加工後の線材の硬度が関係式５を満たさない場合は、加工硬化により強度が急増するため、冷間鍛造性が急激に低下することがある。
［関係式５］
Ｈｖ，１−１０≦（Ｈｖ，Ｄ，１／２ｄ＋Ｈｖ，Ｄ，１／４ｄ）／２≦Ｈｖ，＋１０
（ここで、Ｈｖ，１は「（Ｈｖ，１／２ｄ ＋Ｈｖ，１／４ｄ ）／２＋８５．４５×｛１−ｅｘｐ（−Ｄ／１１．４１）｝」を意味し、Ｈｖ，Ｄ，１／２ｄ、Ｈｖ，Ｄ，１／４ｄはそれぞれ、伸線加工後の線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で測定した線材の硬度を意味する。）

Claims (14)

  1. 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、
    線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で測定した線材の硬度をそれぞれＨｖ，１／２ｄ（Ｈｖ）、Ｈｖ，１／４ｄ（Ｈｖ）としたときに、下記関係式１及び２を満たすことを特徴とする線材。
    ［関係式１］（Ｈｖ，１／２ｄ＋Ｈｖ，１／４ｄ）／２≦１５０
    ［関係式２］Ｈｖ，１／２ｄ／Ｈｖ，１／４ｄ≦１．２
    （ここで、ｄは線材の直径を意味する）
  2. 前記不可避不純物はＴｉ、Ｎｂ及びＶを含み、重量％で、Ｔｉ：０．０２％以下、Ｎｂ及びＶ：合計０．０６％以下に抑えられることを特徴とする請求項１に記載の線材。
  3. 下記式１で定義される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２３以上０．３３以下であることを特徴とする請求項１に記載の線材。
    ［式１］Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／９＋［Ｍｎ］／５＋［Ｃｒ］／１２
    （ここで、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］及び［Ｃｒ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
  4. 下記関係式３を満たすことを特徴とする請求項１に記載の線材。
    ［関係式３］１．２≦［Ｍｎ］／［Ｃｒ］≦１．８
    （ここで、［Ｍｎ］及び［Ｃｒ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
  5. 下記関係式４を満たすことを特徴とする請求項１に記載の線材。
    ［関係式４］９．３３［Ｃ］＋０．９７［Ｍｎ］＋０．５１［Ｃｒ］＋０．２６［Ｎｂ］＋０．６６［Ｖ］≦２．１
    （ここで、［Ｃ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
  6. 微細組織として、フェライト（ｆｅｒｒｉｔｅ）及びパーライト（Ｐｅａｒｌｉｔｅ）を含むことを特徴とする請求項１に記載の線材。
  7. 微細組織として、７０面積％以上（但し１００面積％は除外）のフェライトと、３０面積％以下（但し０面積％は除外）のパーライトと、を含むことを特徴とする請求項１に記載の線材。
  8. 前記フェライトの平均粒径は、１０〜３０μｍであることを特徴とする請求項６又は７に記載の線材。
  9. ５〜２５％の伸線加工量（Ｄ）で伸線加工する場合、伸線加工後の線材の硬度は下記関係式５を満たすことを特徴とする請求項１に記載の線材。
    ［関係式５］Ｈｖ，１−１０≦（Ｈｖ，Ｄ，１／２ｄ＋Ｈｖ，Ｄ，１／４ｄ）／２≦Ｈｖ，１＋１０
    （ここで、Ｈｖ，１は「（Ｈｖ，１／２ｄ＋Ｈｖ，１／４ｄ）／２＋８５．４５×｛１−ｅｘｐ（−Ｄ／１１．４１）｝」を意味し、Ｈｖ，Ｄ、１／２ｄ、Ｈｖ，Ｄ、１／４ｄはそれぞれ、伸線加工後の線材の直径方向における１／２ｄの位置及び１／４ｄの位置で測定した線材の硬度を意味する）
  10. 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．５〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含み、下記式１で定義される炭素当量（Ｃｅｑ）が０．２３以上０．３３以下であり、下記関係式３及び４を満たす鋼片を加熱する段階と、
    加熱された前記鋼片を仕上げ圧延温度９００℃〜１０００℃の条件下で熱間圧延して線材を得る段階と、
    前記線材を巻き取った後、冷却する段階と、を含むことを特徴とする線材の製造方法。
    ［式１］Ｃｅｑ＝［Ｃ］＋［Ｓｉ］／９＋［Ｍｎ］／５＋［Ｃｒ］／１２
    ［関係式３］１．２≦［Ｍｎ］／［Ｃｒ］≦１．８
    ［関係式４］９．３３［Ｃ］＋０．９７［Ｍｎ］＋０．５１［Ｃｒ］＋０．２６［Ｎｂ］＋０．６６［Ｖ］≦２．１
    （ここで、［Ｃ］、［Ｓｉ］、［Ｍｎ］、［Ｃｒ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］はそれぞれ、当該元素の含有量（％）を意味する）
  11. 前記不可避不純物は、Ｔｉ、Ｎｂ及びＶを含み、重量％で、Ｔｉ：０．０２％以下、Ｎｂ及びＶ：合計０．０６％以下に抑えられることを特徴とする請求項１０に記載の線材の製造方法。
  12. 前記加熱時の加熱温度は１０５０℃〜１２５０℃であることを特徴とする請求項１０に記載の線材の製造方法。
  13. 前記巻取時の巻取温度は８００℃〜９００℃であることを特徴とする請求項１０に記載の線材の製造方法。
  14. 前記冷却時の冷却速度は０．１℃〜１℃／ｓｅｃであることを特徴とする請求項１０に記載の線材の製造方法。


JP2018517214A 2015-11-12 2016-11-11 冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法 Active JP6626571B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150158817A KR101714916B1 (ko) 2015-11-12 2015-11-12 냉간단조성이 우수한 선재 및 그 제조방법
KR10-2015-0158817 2015-11-12
PCT/KR2016/013019 WO2017082684A1 (ko) 2015-11-12 2016-11-11 냉간단조성이 우수한 선재 및 그 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2019500489A true JP2019500489A (ja) 2019-01-10
JP6626571B2 JP6626571B2 (ja) 2019-12-25

Family

ID=58410804

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018517214A Active JP6626571B2 (ja) 2015-11-12 2016-11-11 冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US10988821B2 (ja)
JP (1) JP6626571B2 (ja)
KR (1) KR101714916B1 (ja)
CN (1) CN108350548B (ja)
DE (1) DE112016005198T5 (ja)
MX (1) MX2018004634A (ja)
WO (1) WO2017082684A1 (ja)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018197375A (ja) * 2017-05-24 2018-12-13 新日鐵住金株式会社 伸線加工用熱間圧延線材
JP2021017619A (ja) * 2019-07-19 2021-02-15 日本製鉄株式会社 冷間鍛造用鋼材
JP2021017618A (ja) * 2019-07-19 2021-02-15 日本製鉄株式会社 冷間鍛造用鋼材
JP2022537538A (ja) * 2020-02-24 2022-08-26 ポスコ 伸線加工性及び衝撃靭性に優れた非調質線材及びその製造方法
JP7475374B2 (ja) 2020-02-24 2024-04-26 ポスコ カンパニー リミテッド 伸線加工性及び衝撃靭性に優れた非調質線材及びその製造方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101714916B1 (ko) * 2015-11-12 2017-03-10 주식회사 포스코 냉간단조성이 우수한 선재 및 그 제조방법
KR102042062B1 (ko) * 2017-12-22 2019-11-08 주식회사 포스코 냉간압조용 선재 및 이의 제조방법
JP7299475B2 (ja) * 2018-03-26 2023-06-28 日本製鉄株式会社 冷間鍛造用鋼材
CN110453145A (zh) * 2019-08-20 2019-11-15 南京钢铁股份有限公司 高强抗震钢筋及轧制工艺
CN114959462B (zh) * 2022-05-08 2023-04-18 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种新能源汽车电机轴用钢及其制造方法

Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000273580A (ja) * 1999-03-26 2000-10-03 Kobe Steel Ltd 冷間加工性に優れた冷間圧造用鋼およびその製造方法
KR20010060772A (ko) * 1999-12-28 2001-07-07 이구택 강도 및 인성이 우수한 비조질강 및 이를 이용한 선재의제조방법
JP2001247937A (ja) * 1999-05-21 2001-09-14 Koji Onoe 高強度ねじ及び高強度ねじ用鋼
JP2001342544A (ja) * 2000-02-18 2001-12-14 Kobe Steel Ltd 室温及び加工発熱領域の変形抵抗の上昇が抑制された線状または棒状鋼、および機械部品
JP2003321742A (ja) * 2002-04-26 2003-11-14 Nkk Bars & Shapes Co Ltd 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法
JP2006037159A (ja) * 2004-07-26 2006-02-09 Nippon Steel Corp 冷間鍛造用熱間圧延線材及びその製造方法
KR20060057797A (ko) * 2004-11-24 2006-05-29 주식회사 포스코 냉간단조성 및 쾌삭성이 우수한 기계구조용 흑연화 선재제조방법
WO2006057470A1 (en) * 2004-11-29 2006-06-01 Samhwa Steel Co., Ltd Steel wire for cold forging
JP2006274373A (ja) * 2005-03-30 2006-10-12 Jfe Bars & Shapes Corp 靭性および冷間加工性に優れた高強度ねじ用鋼および高強度ねじの製造方法
JP2006291237A (ja) * 2005-04-05 2006-10-26 Kobe Steel Ltd 冷間鍛造性と切削性に優れた機械構造用鋼
JP2008007853A (ja) * 2006-05-31 2008-01-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 圧延線材及びその製造方法
JP2009527638A (ja) * 2005-12-27 2009-07-30 ポスコ 冷間加工性及び焼入れ性に優れた鋼線材、及びその製造方法
JP2009242916A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Kobe Steel Ltd 球状化焼鈍が省略可能な線状鋼または棒状鋼
WO2011108459A1 (ja) * 2010-03-02 2011-09-09 新日本製鐵株式会社 冷間鍛造性に優れた鋼線及びその製造方法
JP2013234349A (ja) * 2012-05-08 2013-11-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 冷間加工性に優れた鋼線材・棒鋼とその製造方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6386810B1 (en) 1999-05-21 2002-05-14 Hiroshi Onoe High strength screw
US20080156403A1 (en) 2006-12-28 2008-07-03 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd) Steel for high-speed cold working and method for production thereof, and part formed by high-speed cold working and method for production thereof
JP5348249B2 (ja) * 2009-11-05 2013-11-20 新日鐵住金株式会社 熱間圧延棒鋼または線材
KR101382664B1 (ko) * 2009-11-17 2014-04-07 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 저온 어닐링용 강선 및 그 제조 방법
KR20150055499A (ko) 2013-11-13 2015-05-21 주식회사 포스코 저탄소 고인성 선재 및 이의 제조방법
KR101758470B1 (ko) * 2015-11-12 2017-07-17 주식회사 포스코 냉간가공성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법
KR101714916B1 (ko) * 2015-11-12 2017-03-10 주식회사 포스코 냉간단조성이 우수한 선재 및 그 제조방법

Patent Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000273580A (ja) * 1999-03-26 2000-10-03 Kobe Steel Ltd 冷間加工性に優れた冷間圧造用鋼およびその製造方法
JP2001247937A (ja) * 1999-05-21 2001-09-14 Koji Onoe 高強度ねじ及び高強度ねじ用鋼
KR20010060772A (ko) * 1999-12-28 2001-07-07 이구택 강도 및 인성이 우수한 비조질강 및 이를 이용한 선재의제조방법
JP2001342544A (ja) * 2000-02-18 2001-12-14 Kobe Steel Ltd 室温及び加工発熱領域の変形抵抗の上昇が抑制された線状または棒状鋼、および機械部品
JP2003321742A (ja) * 2002-04-26 2003-11-14 Nkk Bars & Shapes Co Ltd 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法
JP2006037159A (ja) * 2004-07-26 2006-02-09 Nippon Steel Corp 冷間鍛造用熱間圧延線材及びその製造方法
KR20060057797A (ko) * 2004-11-24 2006-05-29 주식회사 포스코 냉간단조성 및 쾌삭성이 우수한 기계구조용 흑연화 선재제조방법
WO2006057470A1 (en) * 2004-11-29 2006-06-01 Samhwa Steel Co., Ltd Steel wire for cold forging
JP2006274373A (ja) * 2005-03-30 2006-10-12 Jfe Bars & Shapes Corp 靭性および冷間加工性に優れた高強度ねじ用鋼および高強度ねじの製造方法
JP2006291237A (ja) * 2005-04-05 2006-10-26 Kobe Steel Ltd 冷間鍛造性と切削性に優れた機械構造用鋼
JP2009527638A (ja) * 2005-12-27 2009-07-30 ポスコ 冷間加工性及び焼入れ性に優れた鋼線材、及びその製造方法
JP2008007853A (ja) * 2006-05-31 2008-01-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 圧延線材及びその製造方法
JP2009242916A (ja) * 2008-03-31 2009-10-22 Kobe Steel Ltd 球状化焼鈍が省略可能な線状鋼または棒状鋼
WO2011108459A1 (ja) * 2010-03-02 2011-09-09 新日本製鐵株式会社 冷間鍛造性に優れた鋼線及びその製造方法
JP2013234349A (ja) * 2012-05-08 2013-11-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 冷間加工性に優れた鋼線材・棒鋼とその製造方法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018197375A (ja) * 2017-05-24 2018-12-13 新日鐵住金株式会社 伸線加工用熱間圧延線材
JP2021017619A (ja) * 2019-07-19 2021-02-15 日本製鉄株式会社 冷間鍛造用鋼材
JP2021017618A (ja) * 2019-07-19 2021-02-15 日本製鉄株式会社 冷間鍛造用鋼材
JP7328519B2 (ja) 2019-07-19 2023-08-17 日本製鉄株式会社 冷間鍛造用鋼材
JP2022537538A (ja) * 2020-02-24 2022-08-26 ポスコ 伸線加工性及び衝撃靭性に優れた非調質線材及びその製造方法
JP7475374B2 (ja) 2020-02-24 2024-04-26 ポスコ カンパニー リミテッド 伸線加工性及び衝撃靭性に優れた非調質線材及びその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
WO2017082684A8 (ko) 2017-10-26
DE112016005198T5 (de) 2018-08-02
MX2018004634A (es) 2018-07-06
CN108350548B (zh) 2020-06-05
WO2017082684A1 (ko) 2017-05-18
KR101714916B1 (ko) 2017-03-10
US10988821B2 (en) 2021-04-27
US20190085422A1 (en) 2019-03-21
JP6626571B2 (ja) 2019-12-25
CN108350548A (zh) 2018-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6626571B2 (ja) 冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法
JP6605141B2 (ja) 冷間加工性に優れた非調質線材及びその製造方法
JP6232324B2 (ja) 高強度で耐食性に優れたスタビライザー用鋼とスタビライザーおよびその製造方法
KR102042062B1 (ko) 냉간압조용 선재 및 이의 제조방법
JP6600412B2 (ja) 強度及び冷間加工性に優れた非調質線材及びその製造方法
CN108929985B (zh) 强度和冷加工性优异的中碳线材及其制造方法
KR101630978B1 (ko) 냉간가공성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법
JP4113453B2 (ja) 耐遅れ破壊性に優れたボンデ皮膜付線材から成形するボルト用鋼及びボルトの製造方法
KR20170075927A (ko) 재질 편차가 작은 파이프용 강재, 그 제조방법 및 이를 이용한 용접강관의 제조방법
KR102175586B1 (ko) 신선가공성 및 충격인성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법
KR101443445B1 (ko) 비열처리형 고강도 열연강판 및 그 제조 방법
JPH05255738A (ja) 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法
KR101839240B1 (ko) 냉간 가공성이 우수한 고성형 저탄소 선재 및 이의 제조방법
JP5228994B2 (ja) フェライト系ステンレス鋼材の製造方法およびフェライト系ステンレス鋼管の製造方法
KR101443446B1 (ko) 비열처리형 열연강판 및 그 제조 방법
JP3820460B2 (ja) 加工性および耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼、高強度ボルトおよび高強度ボルトの製造方法。
KR20230057576A (ko) 저온충격인성이 우수한 비조질 선재와 그 제조방법, 및 냉간단조품
KR20150101731A (ko) 강재 및 그 제조 방법
KR20150025910A (ko) 고강도 열연강판 및 그 제조 방법
KR101412372B1 (ko) 열연강판 및 그 제조 방법
JP2024060017A (ja) 超高強度ばね用線材、鋼線及びその製造方法
JP5332894B2 (ja) 延性、疲労特性及び靭性に優れた低比重鋼板及びその製造方法
JPWO2020090149A1 (ja) ボルト用鋼
JP2003321745A (ja) 疲労特性に優れた非調質ボルトおよびその製造方法
JPH10306344A (ja) Ｃｕ時効硬化性に優れた冷間鍛造用線材・棒鋼およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180601

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20180601

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20190422

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20190521

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20190820

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20191112

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20191129

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6626571

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113

R371 Transfer withdrawn

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250